噪聲測試數(shù)據分析實施報告

1、噪聲分析報告1. 噪聲測量儀器說明和儀器要求本次測量采用 HS6280D型噪聲頻譜分析儀是一種采用數(shù)字檢波的便攜式智能化噪聲測量儀器，主要性能符合IEC6172標準對H型聲級計的要求、可靠性強、廣泛適用于環(huán)保、工廠、學校、科研等部門對噪聲測量分析的需要。由主機（聲級計部分）與打印機兩部分組成，具有大屏幕液晶顯示、內置 1/1頻譜分析、時鐘設置、自動測量存儲等效連續(xù)聲級、統(tǒng)計聲 級等特點，配套打印機可自動打印出各種測量結果。HS6280D測量范圍為 A聲級或C聲級35130dB,本次測量采用 A聲級，測量頻率范圍在 20Hz10kHz。2. 測量條件 除反射面（地面）外，不得有非被測聲源部分的反

2、射體位于包絡測量表面之內。 適合工程法測量環(huán)境包括符合ISO3744要求的室外平坦空地或房間。 在倍頻帶測量對中每一個頻帶上，傳聲器位置處背景噪聲聲壓級，包括風的影響，應比聲源運轉時聲壓級至少底6dB,最好底10dB以上。 測量儀按制造廠推薦須加裝防風罩，按其說明進行適當修正。 測量必在被測設備穩(wěn)定運轉工況下進行，測量環(huán)境中應無巨大的干擾。3. 測量標準本次測量根據 £06798:1995往復式內燃機輻射的空氣噪聲測量工程法及簡易法要求，旨在獲得2級準確度等級（工程法）的測量結果（見表1）。如背景噪聲修正值大于 1.3dB 但小于或等于3dB,或環(huán)境噪聲修正值大于 2dB但小于或等于

3、7dB，則獲得3級準確度等級（簡易法）的測量結果（見表2）。表1往復式內燃機聲功率級測定的基礎國際標準國際標準方法類別測試環(huán)境聲源體積噪聲特征可獲得的聲功率級可獲得的附加質料ISO3744工程法（2級）室外或大的房間最大尺寸小于15m各類噪聲A計權和頻帶或1/3倍頻帶指向性，隨時間 變化的聲壓級，其他計權聲功 率級ISO3746簡易法（3級）無特殊要求無限制，僅由有效測試環(huán)境限制各類噪聲A計權隨時間變化的聲壓級，其他計權聲功率級表2修正限值準確度等級背景噪聲修正值環(huán)境修正值2等級< 1.3w 23等級>1.3 但 w 3>2 但 w 7特殊情況1）>3>71）背景

4、噪聲修正值或環(huán)境修正值較高時，聲功率級測定結果不能滿足容許的不確定度要求，但可用于指示被測往復式內燃機輻射的噪聲上限。本標準使用于 GB/T6072.1使用范圍的、以及尚無合適國家標準可以使用的其他用途的 所有往復式內燃機。根據測量環(huán)境在室外，聲源的體積小于15m等因素依據ISO3744 （工程法）對噪聲源進行相關數(shù)據的測量。4. 測量的數(shù)據內容本次測量的數(shù)據包括機器表面輻射噪聲的聲壓、倍頻帶聲壓、A計權聲壓級。機器噪聲測量量標和意義：噪聲聲壓級：人對聲音響度感覺是與對數(shù)成比例的，所以，人們采用了聲壓或能量的對數(shù)比表示聲音的大小，用“級”來衡量，這就是聲壓級。單位是分貝（dB）。在一個頻程中上

5、限頻率與下限頻率之比稱為一個倍頻程即：fu 上限截止頻率（Hz）;fi 下限截止頻率（Hz）.倍頻程通常用它的幾何中心頻率表示：f c 倍頻程的中心頻率；倍頻程：由于可聽聲的頻率從20Hz到20000Hz,高達1000倍的變化，為了方便起見，通常吧寬廣的聲頻變化范圍劃分為若干個較小的頻段，小頻程的上限頻率和下限頻率的比值即為一個頻程。倍頻程用中心頻率表示為31.5Hz、63Hz、125Hz、250Hz、500Hz、1000Hz、2000Hz、4000Hz、8000HzA計權聲壓級：在噪聲測試儀器中，利用模擬人的聽覺的某些特性，對不同頻率的聲壓 級予以增減，以使直接讀出主觀反映人耳對噪聲的感覺值

6、來，這種通過頻率計權的網絡讀出的聲級，稱為計權聲級，單位是分貝（dB）。A聲級可由下式計算：La A聲級dB（ A Lpi 第i個倍頻帶聲級（dB）；A 第i個頻率A計權網絡衰減值（dB）丹淺0018X1井數(shù)據分析測量過程1、對丹淺001 8X1井的井場布置進行現(xiàn)場的噪聲源分析，畫出主要噪聲源：柴油機、柴3所示。油發(fā)電機、泥漿泵、振動篩鉆井平臺等設備平面分布圖如圖2、對井場內噪聲主要來源：G12V190PZ 3型柴油機、CAT 3406柴油發(fā)電機、3NB-13004中。圖表4噪聲源設備產生噪聲的主要部位噪聲源設備呂稱測量點位置A計權聲壓級(dB)叢:由機俎動力中點107.8冷卻風八、96.2G

7、12V190PZ 3型柴油機柴油機進氣口動力輸出部位105.7104.2型泥漿泵、鉆井平臺等設備產生噪聲的主要部位進行噪聲值測量并填入圖表103.5104.7101.2發(fā)電機轉子中點動力輸出部分柴油機機佯 廠圖表5 2G12V19UPZ3型柴油機測量原始數(shù)據置 測點 1噪聲值(dB)倍頻程測點2測點3測點4油機動. 缸中點Z,冷卻風扇中柴油機進氣2 口排氣口排氣口冷卻風扇中點進氣口106.7排氣口106.53NB-1300泥漿泵泥漿泵傳動軸位置91.6泥漿泵十字頭位置95.6鉆井平臺靠近廠區(qū)大門方向78.0靠近柴油機89.7靠近循環(huán)系統(tǒng)86.6靠近循環(huán)系統(tǒng)83.9門圖3井場力缸源分布圖105.

8、6CAT 3406柴油發(fā)電機對測量數(shù)據進行分析柴油機主要噪聲源特性及原因分析G12V190PZ 3型柴油機產生噪聲主要有：進氣噪聲、排氣噪聲、冷卻風扇噪聲、燃燒 室噪聲、機械噪聲。根據測得的柴油機進氣口、排氣口、冷卻風扇、燃燒室噪聲、機械連接部位，測點位置如圖5- 1,測量倍頻數(shù)據如圖5-2，,對倍頻程做頻譜分析如圖5-3。連攝部分皮帶輪dB101.2dB 上不等。z上噪聲值從90.9二氣體的渦流噪聲、特性，壓在頻帶為 125Hz4000卜 :柴油機進氣噪聲主止百 _ f各次諧波噪聲以及高速氣流經氣閥誦道時產牛的渦流要是進氣進氣管內壓力噪聲。脈動氣流的基頻噪聲與其頻段較彳高的區(qū)域.產牛的噪聲主

9、要是由于增壓器吸氣時產60 渦流噪聲疊加造成的。63低頻段聲級也較高0生的氣流脈未動基頻噪聲及其各次諧波噪聲再與進氣管口空氣的強烈-曰心頻率/HZ氣管的振動及柴油機及柴油機燃燒噪聲、31.5Hz55.160.059.394.363 Hz72.272.874.1102.4125 Hz86.774.390.9111.2250 Hz97.190.395.295.6500 Hz104.093.899.694.21000 Hz103.292.9101.291.22000 Hz100.187.099.088.44000 Hz99.783.097.881.58000 Hz90.778.189.878.6G1

10、2V190PZL3型柴油機冷卻風扇中點頻譜圖及:對進氣）L聲頻譜進行分析可知，-柴油機進氣口的噪聲具有寬頻帶高噪聲強度的機器噪聲通過進氣管形成的固體傳聲。對排氣口噪聲特性及原圖的分析柴油機主要噪聲部位頻譜圖通過對排氣口的噪聲頻譜分析可知，柴油機排氣口噪聲是整臺機器中噪聲最大的部位,柴油機排氣噪聲的頻譜呈明顯的中低頻性，峰值頻率為125Hz,噪聲值為111.4dB，但高頻的 噪聲值也達到了一定的程度。柴油機在工作時，氣缸內的高溫高壓廢氣隨排氣閥間斷開閉噴射到排氣管內，排氣管口排出高溫高速的脈動氣流，由此產生了排氣噪聲。其強度與柴油機的功率、轉速等因素有關， 并隨柴油機的轉速及負荷的變化而變化。產

11、生低頻噪聲主要是由于排氣閥啟開時，氣缸內燃氣突然以高速噴出，氣流沖擊到排氣道內氣閥附近的氣體上，使其產生壓力劇變而形成壓力波，從而激發(fā)出噪聲，這種噪聲是一種典型的低頻噪聲。而高頻噪聲主要是排氣時產生的紊流聲、氣缸內燃燒爆炸聲，以及撞擊、機件振動、管壁自振所附加的噪聲。對動力缸噪聲特性及原因的分析本次測量主要對柴油機動力缸表面聲輻射進行的倍頻程測量，從頻譜圖分析可知噪聲較大的值主要集中在中高頻上，在250Hz4000Hz頻率范圍內噪聲值最大的達到103.3dB，最低的也是90.7dB。產生中高頻噪聲主要是由于燃燒室的爆燃聲、活塞運動、氣門開啟時的聲音、零件的振動聲等組成。250Hz4000Hz噪

12、冷卻風扇噪聲特性及原因的分析對冷卻風扇頻譜圖進行分析可知，冷卻風扇是寬頻帶噪聲，在頻率為聲值的范圍是83.0dB93.8dB 。風扇噪聲由旋轉噪聲和渦流噪聲組成。旋轉噪聲又叫葉片噪聲， 是由于旋轉的葉片周期性地打擊空氣質點，引起空氣的壓力脈動產生噪聲。 風扇轉動時使周圍氣體產生渦流， 此渦 流由于粘滯力的作用又分裂成一系列分立的小渦流。渦流和渦流分裂使空氣發(fā)生擾動， 形成壓縮與稀疏過程而產生渦流噪聲，一般是寬頻帶噪聲。柴油發(fā)電機主要噪聲源特性及原因分析CAT 3406柴油發(fā)電機產生的噪聲主要部位有：進氣口、排氣口、冷卻風扇、燃燒室、發(fā)電機轉子部分等。CAT 3406柴油發(fā)電機產生噪聲的主要部測

13、量點如圖6 1所示，測量倍頻數(shù)據如圖表62所示，頻譜分析圖如 63所示.圖表6 2 CAT 3406柴油發(fā)電機倍頻程測量數(shù)據 -發(fā)電機瓦程測點163 Hz噪聲值(dB)倍頻冷卻風扇發(fā)電機中點的橫向位置2測點31 冷左卩.訊靖測點4 測點5125 Hz250 Hz500 Hz柴油機動力缸中點柴油機進氣口排氣口 56.156.1t*77779.0831.5Hz82.292.180.089.360.293.31000 Hz2000 Hz4000 Hz8000 Hz120 對進氣口噪聲特性7986396.80.190.499.3103.4110.295.695.495.1105.0/102.195.2

14、94.494.3#03.1102.287.590.689.6M00.097.480.9.j1-;戶82.8 '83.2'96.3'94.577.593.291.7100.099.693.2圖6 1柴油機噪聲測量部位CAT 3406柴油發(fā)電機動力缸正上方噪聲頻譜圖及原因分通過對進氣口的噪帶高噪聲強度的特性，在頻125Hz8000Hz聲頻譜進行分析可知柴油機發(fā)電機的柴油機上噪聲值.從 90.4dft進B102.2d的噪聲具有寬頻B上不等上對柴油機進氣口產生噪聲的原因。噪聲特性及原因的分析口噪聲是整臺機器中631252505001000200040008000聲最大的部位，柴

15、油機排氣噪聲的頻譜呈明顯的中頻瀕性，峰值頻率為125Hz,噪聲值為112.3dB，但高頻的噪聲值也達到了4一定的程度電機轉子的橫向位置噪聲頻譜圖100產生噪聲的B 90 對動力缸噪聲特性及通過對排乍氣口的噪聲頻譜分析可知31.5丨柴油機發(fā)電機中柴2505001000壓，蟄對柴油機原因的分發(fā)電機中柴油機動力缸表面聲輻射進行的倍頻程測量，從頻譜圖分501.5要集中在中高頻上，在帶賽聲較大倍6063250Hz800)Hz頻率范圍內噪聲值最大的達到1252505001000200040008000中心頻率/HZ圖6 3柴油發(fā)電機主要噪聲部位頻譜圖102.2dB，最低的也是 90.4dB。產生噪聲的原因

16、如上對柴油機動力缸產生噪聲的原因。冷卻風扇噪聲特性及原因的分析對冷卻風扇頻譜圖進行分析可知，冷卻風扇是寬頻帶噪聲，在頻率為250Hz4000Hz噪聲值的范圍是 92.1dB95.4dB。產生噪聲的原因如上對柴油機冷卻風扇噪聲的原因。發(fā)電機轉子噪聲特性及原因分析對柴油發(fā)電機中的發(fā)電機噪聲頻譜進行分析可知，發(fā)電機產生的噪聲主要是中高頻的噪聲。在頻率為 125Hz8000Hz中噪聲值從80dB95.1dB不等。發(fā)電機產生噪聲主要是電磁噪聲，電磁噪聲是由電磁場交替變化而引起某些機械部件或空間容積振動而產生的。電磁噪聲的主要特性與交變電磁場特性、被迫振動部件和空間的大小形狀等因素有關。在轉子轉動時帶動的

17、殼體及連接部分產生的振動也是噪聲的主要來源?？傮w分析說明無論是柴油機還是柴油發(fā)電機主要噪聲部位的噪聲產生相互之間都有一定的相互影響, 在考慮分析時候對相應的部位可以做綜合的考慮分析。泥漿泵的主要噪聲特性及原因分析7 1所示，測量數(shù)3NB-1300型泥漿泵產生噪聲的主要部位有：傳動軸、偏心輪、十字頭。對泥漿泵主要噪聲部位轉動軸、十字頭進行倍頻測量，測量點如圖值如圖72所示，頻譜分析可得頻譜分析如圖7 3所示。 上噪聲值 77.3dB92.9dB不等。倍頻程測量數(shù)據1圖表 7 2 3NB-測量位置噪聲值（dB）倍頻程測點250.0位置泥漿泵十字頭31.5Hzp2|軸位置L47.7 63 Hz63.

18、1X2125 Hz70.3250 Hz78.2泥漿泵傳動86.0500 Hz1000 Hz66.268.876.286.086.387.22000 Hz4000 Hz8000 Hz豊圖7-1泥漿泵主要噪聲部位測量點77.368.13NB-1300泥漿泵泥漿泵傳動軸頻譜圖由于傳動軸是動力輸入的部分所以產生噪聲的主要原因是機械的傳動，及零件之間的振動產生。泥漿泵十字頭噪聲特性及分析由泥漿泵十字頭位置頻譜圖分析可知，噪聲最大的頻段主要集中在中高頻。在頻段 250Hz4000Hz之間是噪聲值為 76.2dB88.2dB之間。十字頭產生噪聲的主要原因是由于曲軸連桿機構的轉動、零部件之間的相互摩擦及振動引

19、起的。鉆井平臺噪聲特性及分析鉆井平臺產生噪聲的主要部位有：鉆井口、氣閥、起下鉆部位、動力輸入部位。對鉆井平臺的四個角進行A計權聲壓級的測量，在靠近廠區(qū)大門方向上聲壓級為78.0dB，在靠近柴油機方向上聲壓級為89.7dB，在靠近動力輸入和循環(huán)系統(tǒng)方向上聲壓級為86.6dB，在靠近循環(huán)系統(tǒng)的方向上聲壓級為83.9dB。產生噪聲主要是由于鉆頭的運動，動力輸入部分的機械振動，起下鉆部位運動，氣閥的嘯叫聲。氣閥的嘯叫聲是由于管口噴射出的高速氣流，由于內部的靜壓低于周圍靜止氣體的壓 強，所以在高速氣流周圍產生強烈的引射現(xiàn)象，沿氣流噴射方向的一定距離內大量氣體被噴射卷吸進去，從而噴射氣流體積越來越大，速度

20、逐漸降低。但在噴口附近，仍保留這體積逐漸縮小的一小股高速氣流，其速度仍保持噴口處氣流速度，常被稱為噴射流的勢核。勢核長度約為噴口直徑的 5倍。在勢核周圍，高速氣流與被吸進的氣體劇烈混合，這是一段湍化程度極高的定向氣流。 在這段區(qū)域內由于勢核到混合邊界的熟讀梯度大，氣流之間存在著復雜多變的應力，渦流強度高，氣流內個處的壓強和流速迅速變化，從而輻射較強的噪聲。如圖8 1所示：1壓力容器 2 噴口 3 湍流混合區(qū)4 勢核丹淺001-8X1井環(huán)境噪聲分析在丹淺001-8X1井環(huán)境噪聲的產生主要兩旦由于井場內的柴油機、柴油發(fā)電機、泥漿泵、 鉆井平臺、循環(huán)系統(tǒng)等產生的噪聲相互疊加而成。 進行A聲級的測量如

21、圖8,對其主要噪聲輻射方環(huán)境噪聲的測量分井場內和井場外，井場一 3m為距離進行等距噪聲測量。箭頭表示測試方向。圖標9環(huán)境噪聲值E測量位置A方向上B方向圖8 1典型射流圖E噪聲值（dB）倍頻程對應柴油機排氣口方向對應柴油發(fā)電機 噪聲最大方向由鉆井平臺方 向門外方向3m （場區(qū)內）92.291.782.56m （場區(qū)內）91.780.275.89m （場區(qū)內）86.276.570.112m （場區(qū)內）83.574.265.210m （場區(qū)外）80.665.761.320m （場區(qū)外）77.163.760.230m （場區(qū)外）73.760.157.340m （場區(qū)外）72.756.855.2從數(shù)據分

22、析可知，丹淺 001 8X1井環(huán)境噪聲輻射以柴油機排氣口的方向最強，柴油發(fā)電機的次之，鉆井平臺方向最弱。井場內聲衰減的速度比較慢，對工人有較大的影響，在井場外，由于有莊家、植物因此聲衰減的速度比較的快。來101井噪聲數(shù)據分析測量內容對來101井進行現(xiàn)場噪聲分析得出主要噪聲源如圖8所示，主要噪聲源是，柴油發(fā)電機、泥漿泵、鉆井平臺、循環(huán)系統(tǒng)。其中以柴油發(fā)電機、泥漿泵、鉆井平臺產生的噪聲值最大。井場噪聲源為 CAT 3512B柴油發(fā)電機、3NB-1600F泥漿泵、鉆井平臺如圖 10對其產生 噪聲的主要的部位做 A聲壓級測量如表11所示。圖名稱 循環(huán)系統(tǒng)測量點位置 中點動力缸中間部分 柴油機進氣口聲

23、排氣口冷卻 漿泵偏心輪部位 字頭部位部位二傳動軸部位噪聲源設備循環(huán)系統(tǒng)A計權聲壓級（"707.2111.8dB)AT 3512B柴油發(fā)電機112.93NB-1600F泥漿泵柴油發(fā)電機組占111117.3.595.795.0鉆井平臺電機與靠近柴油發(fā)電機靠近泥漿泵靠近循環(huán)系統(tǒng)靠近廠區(qū)大門連接部位93.796.280.286.271.1172.7對測量數(shù)據進行分析柴油發(fā)電機主要噪聲特性及分析10井場噪聲源分布圖CAT 3512B柴油發(fā)電機產生的噪聲主要部位有：進氣口、排氣口、冷卻風扇、燃燒室、發(fā)電機轉子部分等。CAT 3512B柴油發(fā)電機產生噪聲測量點位置如圖12 1所示，測量位置頻譜圖如

24、圖122所示，測點位置的頻譜分析圖如12 3所示。菟電機圖表12 2CAT 3512B柴油發(fā)電機測量數(shù)據噪聲值（dl倍頻程315HzHz發(fā)電機轉子 部分中點測量位置)測點153.36312Hz25Hz88.893.150Hz98.3柴油機測點2柴油機，動力56.375.494.096.9102.677.3測點3虬點 4測點柴油機進扌乍氣口冷卻風氣口丿中點56.293.572.675.3103.373.8-86112.492.394.698.396.2101.094.5100.106.790.8101.5扇2000 Hz102.2106.5104.688.499.74000 Hz圖615 1柴油

25、發(fā)1機主要部分噪聲測量點81.993.38000 Hz88.597.289.178.484.710() Hz103.1106.3CAT3512B柴油發(fā)電機柴油機進氣口頻譜圖 對進氣口噪聲特性及原因分析通過對進氣口的噪帶高噪聲強度的特性,聲頻譜進行分析可知8000Hz”行分在頻帶為.-125Hz柴油機發(fā)電機的柴油機上噪聲值從k 86.4d幾進氣口的噪聲具有，B上不等。其中在寬頻3106.7d1000Hz上噪聲值最大為級 柴油機進氣噪聲主各次諧波噪聲以及高速氣流經氣閥通道時產生的渦流60是由于增壓輿50渦流噪聲疊加造成的。63低頻段聲級也較高頻機器噪聲通過進氣管形成的固體傳聲。對動力缸噪聲特2及C

26、AT的分2B柴油發(fā)電機產生噪聲的主要部位頻譜分圖106.7dB是進氣口氣體的渦石流噪聲、進氣管內壓力器吸氣時產生的氣流脈動基頻噪聲及其各脈動氣流的基頻噪聲與其頻段較高的區(qū)域產生的噪聲主要次諧波噪聲再與進氣管口空氣的強烈是頻率的振動及柴油機及柴油機燃燒噪聲、本次測量主要對柴油發(fā)電機中柴油機動力缸表面聲輻射進行的倍頻程測量,從頻譜圖分析可知噪聲較大的值主要集中在中高頻上，在250Hz8000Hz頻率范圍內噪聲值最大的達到106.5dB，最低的也是 94.0dB。產生中高頻噪聲主要是由于燃燒室的爆燃聲、活塞運動、氣門開啟時的聲音、零件的振動聲等組成。冷卻風扇噪聲特性及原因的分析對冷卻風扇頻譜圖進行分

27、析可知，冷卻風扇是寬頻帶噪聲，在頻率為250Hz4000Hz噪聲值的范圍是 92.3dB101.2dB 。風扇噪聲由旋轉噪聲和渦流噪聲組成。旋轉噪聲又叫葉片噪聲， 是由于旋轉的葉片周期風扇轉動時使周圍氣體產生渦流，此渦渦流和渦流分裂使空氣發(fā)生擾動，形成發(fā)電機產生的噪聲主要是中高頻的噪性地打擊空氣質點，引起空氣的壓力脈動產生噪聲。 流由于粘滯力的作用又分裂成一系列分立的小渦流。 壓縮與稀疏過程而產生渦流噪聲，一般是寬頻帶噪聲。發(fā)電機轉子噪聲特性及原因分析對柴油發(fā)電機中的發(fā)電機噪聲頻譜進行分析可知, 聲。在頻率為 125Hz8000Hz中噪聲值從 88.3dB103.1dB不等。發(fā)電機產生噪聲主要

28、是電磁噪聲，電磁噪聲是由電磁場交替變化而引起某些機械部件或空間容積振動而產生的。 電磁噪聲的主要特性與交變電磁場特性、被迫振動部件和空間的大小形狀等因素有關。在轉子轉動時帶動的殼體及連接部分產生的振動也是噪聲的主要來源。3NB-1600F泥漿泵的主要噪聲特性及原因分析3NB-1600F型泥漿泵產生噪聲的主要部位有：傳動軸、偏心輪、十字頭。對泥漿泵主要噪聲部位轉動軸、十字頭、偏心輪、動力輸入電機部分進行測量，測點如圖13 1，測點位置倍頻如圖表 13 2,頻譜分析可得頻譜分析如圖133所示圖表 13 2 3NB-1600F測量位置噪聲值(dB)倍頻程測點1泥漿泵偏心丿輪部位侖十字頭點 2點象泵部

29、位部測點3傳動軸部位31.5Hz55.263 Hz69.068.3125 Hz77.5250 Hz80.170.8Z3.電機500 Hz84.286.11000 Hz88.087.454.769.478.979.683.585.5測點4電機與皮帶連接部位50.965275.380.486.987.02000 Hz4000 Hz8000 Hz圖9d泥漿泵噪聲測量布置簡圖88.990.689.588.376.174.672.991.490.979.13NB-1600F泥漿泵電機部位頻譜圖100 來101井使用電動機作為動力源,因此產生軸外還有電動機及傳動裝置皮帶輪主要噪聲部位做聲壓級的由泥漿泵傳動

30、軸頻60501.5分析可知63噪聲的部位除了泥漿泵的十字動力輸入則量計算如圖表 析噪聲的來源1259中所示要部位進行,頻譜分析、果主要集中在中高頻在頻段250Hz8000Hz2505001000200040008000倍頻程中心頻率（Hz）3NB-1600F泥漿泵傳動軸部頻譜圖上噪聲值 79.6dB88.9dB不等。產生噪聲的主要原因除了機械的傳動，及零件之間的振動產生外由于飛輪與轉動軸組合在一起因此飛輪也是其產生噪聲的主要來源，泥漿泵十字頭噪聲特性及分析由泥漿泵十字頭位置頻譜圖分析可知，噪聲最大的頻段主要集中在中高頻。在頻段 500Hz4000Hz之間是噪聲值為 78.4dB89.2dB之間

31、。十字頭產生噪聲的主要原因是由于曲軸連桿機構的轉動、零部件之間的相互摩擦及振動引起的。電機部分噪聲特性及分析在來101井，泥漿泵的主要動力源是電動機， 因此也是泥漿泵的主要噪聲源之一。 對電 動機得頻譜圖分析可知，電動機主要噪聲集中在中高頻，在頻段250Hz8000Hz上噪聲值為79.6dB88.9dB 不等。電動產生噪聲主要是電磁噪聲，電磁噪聲是由電磁場交替變化而引起某些機械部件或空間容積振動而產生的。電磁噪聲的主要特性與交變電磁場特性、被迫振動部件和空間的大小形狀等因素有關。在轉子轉動時帶動的殼體及連接部分產生的振動也是噪聲的主要來源。泥漿泵偏心輪噪聲特性及分析對3NB-1600F型泥漿泵

32、的偏心輪進行噪聲頻譜分析可知，偏心輪的噪聲主要集中在中高頻，在頻率范圍為 250Hz8000Hz上，噪聲值為 80.1dB90.6dB。泥漿泵偏心輪產生噪聲主要是由于其不平衡的轉動，機械部件之間的相互摩擦及振動產生的振動。鉆井平臺噪聲特性及分析鉆井平臺產生噪聲的主要部位有：鉆井口、氣閥、起下鉆部位、動力輸入部位。對鉆井平臺的四個角進行A計權聲壓級的測量，在靠近廠區(qū)大門方向上聲壓級為72.7dB，在靠近泥漿泵方向上聲壓級為86.2dB，在靠近動力輸入和循環(huán)系統(tǒng)方向上聲壓級為71.1dB，靠近柴油發(fā)電機方向上聲壓級為80.2dB。產生噪聲主要是由于鉆頭的運動，動力輸入部分的機械振動，起下鉆部位運動

33、，氣閥的嘯叫聲。來101井環(huán)境噪聲分析在來101井環(huán)境噪聲的產生主要是由于井場內的柴油發(fā)電機、泥漿泵、鉆井平臺、循環(huán)系統(tǒng)等產生的噪聲相互疊加而成。對其每個主要噪聲源產生噪聲的主要部位進行A聲級的測量如圖14,對其主要噪聲輻射方向測量值如圖表15。環(huán)境噪聲的測量分井場內和井場外，井場內以每3m為距離進行等距噪聲測量井場外以每10m進行A聲級的噪聲的測量，箭頭表示測試方向。測量位置噪聲值（dB） 倍頻程'、A方向上B方向C方向柴油發(fā)電 機消聲器 方向泥漿泵噪聲最大 方向門方向3m （場區(qū)內）94.197.593.56m （場區(qū)內）92.8101.089.89m （場區(qū)內）89.5100.2

34、88.212m （場區(qū)內）86.398.386.210m （場區(qū)外）80.188.180.120m （場區(qū)外）76.783.576.530m （場區(qū)外）75.778.872.840m （場區(qū)外）68.170.770.7從數(shù)據分析可知，來101井環(huán)境噪聲輻射以泥漿泵方向最強，柴油發(fā)電機柴油發(fā)電機的次之，鉆井平臺方向最弱。泥漿泵以電動機噪聲值最大。井場內聲衰減的速度比較慢， 對工人有較大的影響，在井場外，由于有莊家、植物等吸聲物體因此聲衰減的速度比較的快。岳101 13井數(shù)據分析測量過程畫出主要噪聲源：柴油機、柴油發(fā)對岳101 13井的井場布置進行現(xiàn)場的噪聲源分析,電機、泥漿泵、振動篩鉆井平臺等設

35、備平面分布圖如圖16所示。對井場內噪聲主要來源:G12V190PZL 3 型柴油機、VOLVOPENTA TAD1641G柴 油發(fā)電機、泥漿泵、鉆井平臺等。對其主要噪聲部位進行A聲級的測量計算填入表格 17中。圖表 17 主要噪聲源 A 聲級測量值噪聲源設備名稱G12V190PZL 3型柴油機VCLVOPENTA TAD1641G柴油鉆井平臺測量點位置排氣口動力缸中點冷卻風扇柴油機動力輸岀部位紂池發(fā)電機轉子動力缸中點冷去卩風扇A計權聲壓級（102.4105.297.8103.2109.1109.7106.1dB)進氣口鉆井口氣閥噴氣聲靠近柴油機110.191.7113.9圖16岳101 13井

36、主要噪聲源分布圖對測量數(shù)據進行分析泥漿循環(huán)系統(tǒng)側94.7泥漿循環(huán)系統(tǒng)側86.3靠近大門方向82.5起下鉆部位105.6柴油機主要噪聲源特性及原因分析G12V190PZ 3型柴油機產生噪聲主要有：進氣噪聲、排氣噪聲、冷卻風扇噪聲、燃燒室噪聲、機械噪聲。根據測得的柴油機進氣口、排氣口、冷卻風扇、燃燒室噪聲、機械連接部位，測點位置如圖18 1,測量倍頻數(shù)據如圖18 2,對倍頻程做頻譜分析如圖動力輸出部分柴油機機體駕豈風扇圖表182 G12V190PZL 3型柴油機測量原始數(shù)據18 3。噪聲值（dB）倍頻程測量位置測點11測點3測點4排氣口；動力缸中點31.5Hz63 Hz125 HZ250 Hz50

37、0 Hz,1000 Hz2000 Hz4000 Hz8000 HzX93.5104.3I 12.4漫油機動力輸出冷卻風扇3.24.2I 03.191.296.0I 03.097.7102.195.190.8'101.1圖8曹一1測點位置分布圖103.494.581.978.483.289.596.6103.3103.691.489.292.888.184.378.1G12V190PZL3型柴油機動力輸岀位置噪聲頻譜分析105 r1對排氣口噪聲特性及原因的分通過對排氣口的噪聲頻譜分析 柴油機排氣噪聲的頻譜呈明顯的中低曲機排氣口噪聲是整臺機器中噪聲最大的部位，98.394.390.984.

38、3噪聲值血到了聲柴油機在工頻 90排出高溫高速的脈動定的程.作時,內的高溫高壓廢氣隨排氣頻性,峰值頻率為12,噪聲值為112.4dB，但高頻的閥間斷開閉噴射到排氣管口由此生了排氣其強度與柴油機的功率、并隨柴油機的轉速及負荷 氣突然以高速噴出，氣流沖擊到扌的變化而變產生低頻噪聲主要因素有關,缸內燃是由于排氣閥啟開時丁使其產生壓力劇 波，從而激6這種噪聲是一種典型的低頻噪0型柴油機而高生噪噪0頻譜圖是排氣時產生的紊中心頻率/Hz 流聲、氣缸內燃燒爆炸聲，以及撞擊、機件振動、管壁自振所附加的噪聲。圖183柴油機主要噪聲部位頻譜分析圖卡氣道內氣閥附近的氣體上,變而形成'壓力對動力缸噪聲特性及原

39、因的分析本次測量主要對柴油機動力缸表面聲輻射進行的倍頻程測量，從頻譜圖分析可知噪聲較大的值主要集中在中高頻上，在250Hz4000Hz頻率范圍內噪聲值最大的達到105.4dB，最低的也是91.4dB。產生中高頻噪聲主要是由于燃燒室的爆燃聲、活塞運動、氣門開啟時的聲音、零件的振動聲等組成。冷卻風扇噪聲特性及原因的分析對冷卻風扇頻譜圖進行分析可知，冷卻風扇是寬頻帶噪聲，在頻率為250Hz4000Hz噪聲值的范圍是84.3dB93.0dB。風扇噪聲由旋轉噪聲和渦流噪聲組成。旋轉噪聲又叫葉片噪聲，是由于旋轉的葉片周期性地打擊空氣質點，引起空氣的壓力脈動產生噪聲。風扇轉動時使周圍氣體產生渦流，此渦流由于

40、粘滯力的作用又分裂成一系列分立的小渦流。渦流和渦流分裂使空氣發(fā)生擾動，形成壓縮與稀疏過程而產生渦流噪聲，一般是寬頻帶噪聲。柴油發(fā)電機主要噪聲特性及分析VOLVOPENTA TAD1641G柴油發(fā)電機 柴油發(fā)電機產生的噪聲主要部位有：進氣口、排 氣口、冷卻風扇、燃燒室、發(fā)電機轉子部分等。VOLVOPENTA TAD1641G柴油發(fā)電機 柴油發(fā)電機產生噪聲的主要部進行測量，測點如19 1,對測點位置進行頻譜分析數(shù)值如192，頻譜分析圖如193所示。圖19 2 VOLVOPENTA TAD1641GE柴油發(fā)電機聲測量原始數(shù)據奉卻鳳軟測量位置柴油機規(guī)也機理量位置測點1噪聲值pdB)倍頻程 .測點2測點3測點4250 Hz500 Hz發(fā)電機轉子31.5Hz85.563 Hz90.612596.7102.6100.01000 Hz99.82000 Hz97.7動力缸中點冷卻風扇進氣口5.21.897.699.1101.3T001Q101.299.291.186.193.592.093.2101.2101.3100.898.6 _99.599.896.698.28000 Hz96.991.187.090.