MIDAS50m雙幅整體上行式移動模架計算書

1、目錄1. 計算依據(jù) 22. 工程概況 23. 移動模架施工方案 34. 設(shè)計荷載 64.1 荷載取值 64.2 荷載組合 64.3 荷載計算 65. 變形控制 86. 計算工況 87. 材料特性 87.1 材料特性 87.2 材料設(shè)計強度值 98. 主要構(gòu)件計算 98.1 建立模型計算分析 98.2 上部框架計算 208.3 下掛梁計算 258.4 前支腿計算 288.5 中支腿計算 318.6 后支腿計算 339主要部件強度驗算 359.1 懸吊系統(tǒng) 359.2 扁擔梁 3511靈昆特大橋50m雙幅整體上行式移動模架計算書1.計算依據(jù)1.1鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-20031.2機械設(shè)

2、計手冊20081.3建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-20011.4鐵路橋涵施工規(guī)范(TB10203-2002)1.5港口工程荷載規(guī)范(JTJ215-98)1.6建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊1.7靈昆特大橋50m簡支梁施工圖設(shè)計2.工程概況溫州市域鐵路S1線SG14標段位于溫州市龍灣區(qū)，自永強機場地下站起高架 跨越甌江南口，上跨甬臺溫高速公路復線，并行靈昆島濱水南路至一期工程終點 半島二站。連接甌江南岸與靈昆島，線路全長3363.30m,其中DK42+140-DK44+580處橫跨甌江。靈昆特大橋50m現(xiàn)澆箱梁共31跨，分別位于通航主橋的南北兩側(cè)：北岸 43#64#墩共21跨，南岸29#39#墩共10

3、跨，各自分左右兩幅，箱梁采用C50 海工混凝土，總方量約33233.92卅。橋梁采用雙幅設(shè)計，50m簡支箱為等截面單箱單室箱梁，單幅橋面寬10.6m, 梁高3.5m,斷面如下圖所示。箱梁中心線箱梁中心線圖2-2 箱梁斷面圖單位：cm3. 移動模架施工方案按工程特點和工期安排，投入1套上行式雙幅整體移動模架。移動模架施工從64#墩開始向小里程方向到43#墩，然后過（50+90+90+50 m連續(xù)梁到29#墩根據(jù)本工程的主要特點，本橋選用雙幅整體上行式移動模架施工。本雙幅整體上行式移動模架由主梁、鼻梁、上橫梁、下掛梁、后支腿、中支腿、前支腿、懸吊系統(tǒng)、模板系統(tǒng)等部分組成。移動模架結(jié)構(gòu)圖如下:圖3-

4、2移動模架立面圖單位mm圖3-3移動模架斷面圖 單位：mm(1)主梁移動模架系統(tǒng)主梁為兩組鋼箱梁，是模架主承重梁。為運輸方便，主梁共分4段，每段由上下2節(jié)組成。單節(jié)最大重量24t，節(jié)段間用高強螺栓連接。主梁示意圖如下:13十 130014C20圖3-4主梁斷面圖單位mm(2)鼻梁移動模架系統(tǒng)鼻梁為鋼箱梁結(jié)構(gòu)。是為移動模架前移過孔提供導向和支撐作用，以及為前支腿倒運提供行走軌道。鼻梁梁分為4節(jié)，單節(jié)最終16噸，節(jié)間用高強螺栓連接。鼻梁示意圖如下：tit也0上鮭£忙忙虻貯kh士 1曲£阿4圖3-5鼻梁單位:mm(3) 中支腿中支腿為鋼箱結(jié)構(gòu)，上面與主梁用高強螺栓連接，下面與主千

5、斤頂用高 強螺栓連接。主要起到澆筑時承壓的作用，把作用力傳到墩頂和已澆筑好的 箱梁上。中支腿示意圖如下：(4) 后支腿后支腿為鋼箱梁結(jié)構(gòu)，上面通過油缸與主梁連接，下面支撐在橋墩頂部位置主要起到澆筑時承壓的作用，把作用力傳到橋墩上圖3-6 后支腿單位:mm橫橋向縱橋向1珈T25Dr65 Dh6SI .圖3-7 中支腿單位:mm(5) 前支腿前支腿為一組桁架梁，下端支腿和緊固梁，可與墩頂墊石緊固，上端有縱移 滑梁和前支腿掛輪，縱移滑梁的作用是提供設(shè)備縱移時的支撐力， 掛輪是支腿自 行縱移時的行走輪。前支腿分上下兩層，可橫向微調(diào)，保證設(shè)備順利過平曲線。 前支腿示意圖如下：掛輪縱移滑梁810T-10桁

6、架梁urJ o-Jt¥ s7= s10 32C0圖3-8 前支腿單位:mmn ii L 26DO *1他（6）橫梁橫梁分為上橫梁、下橫梁。上橫梁為焊接桁架結(jié)構(gòu) ，通過機械支撐系統(tǒng)進 行豎向和橫向調(diào)整。下橫梁也為箱型焊接結(jié)構(gòu)，中間對接位置由高強拉桿對拉。內(nèi)側(cè)下橫梁可以帶著對應(yīng)的外模版水平和豎向折疊。橫梁示意圖如下：上橫梁圖3-9橫梁示意圖4. 設(shè)計荷載4.1荷載取值1. 箱梁砼自重荷載26kN/m?;2. 移動模架自重（程序自動輸入）；3. 人群及施工荷載：2.5kN/m24. 振搗荷載：2kNtf. 25. 風荷載： Wo 1.0 1.2 1.1 0.3 0.4kN /m4.2荷載組

7、合1. 結(jié)構(gòu)承載力計算荷載組合：1.2X （箱梁砼自重+模架自重+模板自重）+1.4X （人群及施工荷載+振搗砼荷載+風載）;2. 結(jié)構(gòu)剛度計算荷載組合：1.0X （箱梁砼自重+模架自重+模板自重）+1.0X （人群及施工荷載+振搗砼荷載+風載）;4.3荷載計算下掛梁共14組，沿施工方向編號依次為1-14，每組掛梁承擔不同長度施工載荷。1、14組掛梁各承擔2.2m施工載荷，2、13組掛梁各承擔3.2m施工載荷,3、12組掛梁各承擔3.45m施工載荷，4-11組掛梁各承擔3.55m施工載荷。掛梁承受總荷載以集中力橫橋向共加載在 14個點上，每個點承受載荷根據(jù) 其對應(yīng)砼梁面積占整個橫斷面面積比例進

8、行分配， 每個點對應(yīng)砼梁面積為兩紅線 之間砼梁面積（見圖4-1），用A表示。本模架偏安全以3.55m寬度的荷載實加'IU_ ”泡 2 .圖4-1下掛梁載荷分布每個點對應(yīng)砼梁面積、比例及荷載見下表。表4.1澆筑工況掛梁各支點荷載分配表對應(yīng)占總面混凝土模板自人群及振搗強度計剛度計支八、面積積百分荷載重荷載施工荷荷載風荷載算荷載算荷載號m2比(kN)(kN)載(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)A10.610.0469.485.687.535.991.20110.8076.36A22.830.18312.6625.5633.8726.975.42498.62343.64A30.610.0

9、469.485.687.535.991.20110.8076.36A40.50.0352.114.265.644.490.9083.1057.27A50.350.0234.742.843.763.000.6055.4038.18A62.390.15260.5521.3028.2222.474.52415.52286.37A70.640.0469.485.687.535.991.20110.8076.36A80.640.0469.485.687.535.991.20110.8076.36A92.390.15260.5521.3028.2222.474.52415.52286.37A100.350

10、.0234.742.843.763.000.6055.4038.18A110.50.0352.114.265.644.490.9083.1057.27A120.610.0469.485.687.535.991.20110.8076.36A132.830.18312.6625.5633.8726.975.42498.62343.64A140.610.0469.485.687.535.991.20110.8076.36表4.2走形工況掛梁各支點荷載分配表支點號對應(yīng)面積m2占總面 積百分 比混凝土 荷載(kN)模板自 重荷載(kN)人群及 施工荷 載(kN)振搗 荷載(kN)風荷載(kN)計算 荷載

11、(kN)剛度計 算荷載(kN)A10.610.040.005.680.000.001.208.505.68A22.830.180.0025.560.000.005.4238.2625.56A30.610.040.005.680.000.001.208.505.68A40.50.030.004.260.000.000.906.384.26A50.350.020.002.840.000.000.604.252.84A62.390.150.0021.300.000.004.5231.8821.30A70.640.040.005.680.000.001.208.505.68A80.640.040.00

12、5.680.000.001.208.505.68A92.390.150.0021.300.000.004.5231.8821.30A100.350.020.002.840.000.000.604.252.84A110.50.030.004.260.000.000.906.384.26A120.610.040.005.680.000.001.208.505.68A132.830.180.0025.560.000.005.4238.2625.56A140.610.040.005.680.000.001.208.505.685. 變形控制1. 模架主梁撓度f L/5502. 模架其他構(gòu)件變形f L/

13、4006. 計算工況工況I:模架澆筑狀態(tài)，風荷載垂直向下計算模架澆筑狀態(tài)的受力與變形 工況U:模架走形狀態(tài)，風荷載垂直向下計算模架行走狀態(tài)的受力與變形7. 材料特性7.1材料特性鋼的材料特性：彈性模量 E=2.06X 102 GPa泊松比卩=0.3© 32精軋螺紋粗鋼筋：彈性模量 E=2.0 X 102GPa泊松比卩=0.37.2材料設(shè)計強度值表7.1鋼材設(shè)計強度值（N/mm）鋼材抗拉、抗壓、抗彎抗剪承壓型號厚度或直徑（mmQ345< 16310180400> 16-40295170PSB930930說明：設(shè)計強度按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003預應(yīng)力混凝土用螺紋

14、鋼筋GB-T20065-2006取值。8.主要構(gòu)件計算模架上部承重主梁是由兩片箱型主梁通過上橫梁連接而成的空間結(jié)構(gòu)， 其功 能是承受澆筑與走形時的荷載并傳至模架后支腿、 中支腿與前支腿。下掛梁為模 架澆筑時的底部承載平臺，由模板系統(tǒng)、下掛梁、吊桿系統(tǒng)組成。經(jīng)荷載分析對本模架主梁、鼻梁、上橫梁、下掛梁、后支腿、中支腿、前支腿等主要構(gòu)件在最不利工況時的受力情況采用結(jié)構(gòu)有限元分析程序Midas電算。8.1建立模型計算分析1、設(shè)定基本環(huán)境打開新文件，以移動模架分析.mgb'為名存檔。單位體系設(shè)定為 m和kN'。文件/1新文件文件/暑 存檔（移動模架分析）工具/單位體系長度 m ; 力

15、kN設(shè)定單位體系設(shè)定結(jié)構(gòu)類型為3-D。模型/結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)類型 3-D2、設(shè)定材料以及截面模型/材料和截面特性/ I材料名稱（Q345）設(shè)計類型 鋼材規(guī)范 JGJ（S）; 數(shù)據(jù)庫 Q345模型/材料和截面特性/ 1截面截面數(shù)據(jù)截面號（1 ）；截面形狀 箱形截面用戶：如圖輸入 ； 名稱 260X 200 X 16 截面號（2 ）;截面形狀 箱形截面用戶：如圖輸入； 名稱 160X 160 X 8H羸CXIprl不3里.0氏眾M裁* S_S9 n.陋羸廠無B漢很-:衛(wèi)3老色rF粗如匕盂再anIT* L旦幫1=匪世-s- S創(chuàng)口IT魯腭竄賦.ii1也口siis£s 謝亠勺$£EE&

16、#167;SdJZL2.S-MKLJW老一囲老 al-tx¥Irb 一tVTt4s-III £Tarr-*-新山”問冋柝'且甞號.|】t疋|/|帀區(qū)外町面內(nèi)Pt菲吃 XCCOJ-4-Lt WN32D MOJ4擁30ID. JJULUJfa XflCO)1Li DKO)£-£<:-=._m範嗥封呷_空孰口 |H . 1B0 ft. Lffl IF B IQ . I C . tfS定義板厚3、建立節(jié)點和單元為了生成板單元，首先輸入節(jié)點正面，捕捉點（關(guān)）,"捕捉軸線（關(guān)）亙 捕捉節(jié)點（開），藝！捕捉單元（開），盟 自動對齊模型/節(jié)點/雖

17、I建立節(jié)點24¥£曲EHElExKtiMft訃*根據(jù)模架截面通過復制節(jié)點，生成相應(yīng)的節(jié)點群通過建立板單元，建立第一個模架截面加勁箍模型|hwfig 刁 |*iri護I林呂： 導糜r s io onoD | 一一一 |捋作 C But a帚L舉考點ziEi用伍、 關(guān)聞惘暮抽礦p&：劃 W旳3北和巧?里-_*-X :廡服Rpi'五嗝卿 _:n_ 釀I1LSI.尙車<%/ ffls- I - - 4 dnh.B(PG韻豔Bl* H - - - - - Md通過同樣的方法，建立整個模架主框架的加勁箍模型Hi呈半T 1 Hi厶*川”1'1"00

18、川111通過建立板單元，節(jié)點連接一次點擊整個模架主框架的加勁箍模型， 形成半幅模架框架建立上橫梁單元模型/單元/- 擴展單元回全選擴展類型 > 節(jié)點 線單元單元屬性 > 單元類型 > 梁單元 材料 >1: Q345 ; 截面 >1: 260 X 200 X 16; Beta 角（0 ）一般類型 > 復制和移動； 復制和移動 > 等距離單元屬性 > 單元類型 > 梁單元 材料 >1: Q345 ; 截面>2: 160 X 160X 8; Beta 角（0 ）一般類型 > 復制和移動；根據(jù)上橫梁圖紙尺寸完成上橫梁單元的建立。I

19、*立牛刊+. I曰¥點也培碼陲砂3寧蟲強as建立上橫梁和模架箱型主框架的有效連接，將上橫梁與模架主框架相交處的 節(jié)點,支腿與模架主框架相交的節(jié)點通過剛性連接，使上橫梁與桁架主框架形成整體，有效傳遞荷載主半點主節(jié)點當L 融円艸生連 崗中SR卩叢鈦JK節(jié).克| 1E ±>X戸 fci T戸 H£L kx口 acrR? >tzRnqi4 F 訂 j1直陽丨尹：:gtE，I4、輸入邊界條件3維空間里節(jié)點有6個自由度（Dx, Dy, Dz, Rx, Ry, Rz）模型/邊界條件/ 一般支承上單選（節(jié)點：24993 ）選擇 > 添加；支承條件類型> D

20、x, Dy,Dz （開）畠I單選（節(jié)點：7893 ）;支承條件類型> Dy, Dz （開）一矽克母VJ二|L帝旭 疔酋抽 L Wl殳承聖件丈型Ort耶JW MtlL 口zDkF眄臣Dxl>*I- R-AI-LRifIRy|R zIDKw|5、輸入荷載定義荷載工況荷載/靜力荷載工況 名稱（節(jié)點荷載）； 類型 > 用戶定義的荷載（USER砰力荷tft工;兄廠殺加（*）工況：1所壬1荷哉丁圮EJ黑孕.1用戶走乂僭阿轉(zhuǎn)VUSRR、 |刪障5）說R耳；廠輸入荷載工況輸入節(jié)點荷載在加載位置的節(jié)點輸入集中荷載692.5kN荷載/節(jié)點荷載S見|單選（節(jié)點：加載位置節(jié)點）荷載工況名稱 >

21、 節(jié)點荷載； 選擇 > 添加節(jié)點荷載> FZ （ -692.5）節(jié)點荷載TnHP 4In-kFklTkirklT*rim適用仏）關(guān)閉（mriia-tL-m J鏡像單元通過鏡像單元生成模架的另外半幅。模型/單元/鏡像全選模型 > 復制；對稱平面> z-x平面y軸位置：（-4211 ）交叉分割節(jié)點（開） 單元（開）復制節(jié)點屬性（開）復制單元屬性（開）6、運行結(jié)構(gòu)分析運行結(jié)構(gòu)分析 分析/蠻.運行分析7、查看分析結(jié)果- 顯示邊界條件 一般支承（關(guān)）結(jié)果/應(yīng)力/ 22）平面應(yīng)力單元/板單元應(yīng)力荷載工況/荷載組合ST:工況1應(yīng)力選項 當前用戶坐標系；節(jié)點的平均值； 板頂應(yīng)力Sig-

22、eff ; 顯示類型 等值線（開） 圖例（開）住 匕工n丄.囲？T曲12的4PLh R W ggj £0i4»上瑣 dt436期咖2 LMfW-WSl.S?lbi-K2L.LK7*fc-*M2 5«37%-*»l 誠如I 和利* *：" 3.37JJ&e*»l 1.3B72Ag-hK13.»SL=w-£2ZTT： 1址兇 2蠢盟之耳二SD*肆-超* 羊空二N/Hm TI宴肌總卸曲誡26結(jié)果/內(nèi)力/-梁單元應(yīng)力圖荷載工況/荷載組合ST:荷載1 ; 應(yīng)力組合應(yīng)力顯示選擇 精確解；線涂色；系數(shù)（1 ）顯示類型 等

23、值線（關(guān)）； 數(shù)值（開）輸岀位置 絕對最大（開）1 =些"匸劃亡©靱丨戶占/上9'止曲二I AS,口審luSjEtoEa-HMaJl.ia* -Mi-HJJL Qjixwgx) 十 TBMh-PQl -5號 Eig 兀TQl -t :禹了3ePQ2 -L.EaMBi-DDj. -1251a Jfl-332S； 1HAX E E4 L=IHlh l UiUT'*j Qr 羊 i s.二超0沁:;劉堪查看變形圖查看節(jié)點荷載的引起的變形圖DXZ= DX 2 DZ2結(jié)果/位移/位移形狀苓消隱（開）荷載工況/荷載組合 ST:節(jié)點荷載；成分 DXZ 顯示類型 變形前（開

24、）,數(shù)值（開）,圖例（開） 數(shù)值曲小數(shù)點以下位數(shù) （1 ）；指數(shù)型（開）；適用于選擇確認時（開）47匹：°ET= nwaFTTmawH i 2S0J1Li用門4T02"77雄+W2 去BLiClaTOHlljlJL335«>e*iipiMlUKOciLiW模架下掛梁、前、中后支腿的的建模分析同上，不再贅述。8.2上部框架計算821澆筑工況上部框架澆筑工況施工載荷包混凝土箱梁、內(nèi)外模板、下掛梁及輔助機械的 自重載荷，以集中力的形式平均加載到每組上橫梁的 4個吊桿位置。計算模型如 下：5 .296 -C-2 9«R -2y6 -5 2 965 296-

25、5 296 -5 -296 -5 29二匸I5-296-5.29%.5 .296 -5 -296 一5 -295 -2965 29 65-2 96 - 5.29CQP 296-5 -29_5 -29«5_5 .296 -5 29 6 -5 .29§ 2 965 2 95 296 -5 29§ 6 -圖8-1澆筑狀態(tài)計算模型啊 T POEGPVIDC&KgPUO1?VCLT1TIS.a HhMtv-cg j«M-»-aira n刊血5 3*W1#-O®一 3 .L-M?taaaa：5Ji37>pnni T WWii-nM

26、£等話gmi 3LB?3-Md»>-O£di .WlJ«-DCi|3 DMI7¥-«Z?7i |VI AX = 3C£2輯西1幅BOwZfl. - ! K & H/hwnTJZi £l_39圖8-2澆筑狀態(tài)模架主框架應(yīng)力圖NDWOwiPOET-FRDCESDF圖8-3澆筑狀態(tài)模架上橫梁應(yīng)力圖HEJg JPCST-ffiflCESS£FL2 IF?iMe*<Ma ,.=t1幷輛址制2 黔訐如I劇護E3H 亡 HUE a. LrflnOas 44E4lt*441 7JBlZr<qiJ

27、筷事io幻H 応剛亡母tTi丄M1M 一 丄5&筑r»* * w*«& HfB2 "圖8-4澆筑狀態(tài)模架主框架撓度圖ST： 1Nflf. ZKJ2im引郵ftzkh 訶血割疋HIDRfipfifll力；«OEtW我齢*FZ: 13»£4：4圖8-5澆筑狀態(tài)模架主框架支點反力圖從以上計算結(jié)果中可以看出，模架主框架最大應(yīng)力218.3MPQ模架上橫梁最大應(yīng)力271Mpa主梁最大變形83mm鼻梁向上翹起216mm前支腿不受力）故 結(jié)構(gòu)的整體強度剛度滿足要求。由支點反力圖知，模架后支腿最大受力為10677.8kN,模架中支腿最大

28、受力為12093.8kN。8.2.2走形工況上部框架走形工況施工載荷包內(nèi)外模板、下掛梁及輔助機械的自重載荷，以集中力的形式平均加載到每組上橫梁的 2個掛點位置。移動模架在混凝土澆筑完畢，滿足模架縱移條件時，模架開始縱移。當模架 縱移50m時，鼻梁處于最大懸臂狀態(tài)，鼻梁與主梁連接處彎矩最大，計算模型itlDAiiQ*!PD5 -HiOESDIl町沌氧T隔o lw£rr a Mxr三. QQ 豈7 IL甘 OESi-t q呂吐u 0»譎£70-isTP89U.msmoglsHlr】0.CO «-.§srEtFr Q好atI.> .n.-L ?

29、n&Se*XQ L舟箱6"3K i-M it jma 4qcg L*MWfc*3E 尢皿即 Tnwt*W SAiBei-iOl 主冊_|換他】 Lisniva z 15t：-3fl<Cj丹L pn血iW. X制石 r»m !±ft 9D»±JI dA蘭 isMLl/aiB圖8-7移動模架縱移50m主框架應(yīng)力圖剛4占霽”PWTMIOCaDOliG3H=- 口g訝卜TDgfwno-sg畐E=啟mcloesrUOQ畠= 0-83rmil胃岸，il.v A-. 9,020SSH%qotfo.ossrJars0 S&S. knJnM

30、M 九帖iH軸處6.7JM «*»!m顯御:F>m,iLWiLS«2LJv-mT.昶刖斡科強O.W«Ofr*M-L.MM Ji >-631.-a.r-Mfli 訊 I.-3.WfH . EJj|lHIH :沖 LIL叫空嵐rt>. -5k*SM OL12|M：r圖8-8移動模架縱移50m上橫梁應(yīng)力圖Ml &UX3>K-L W*.L7U4 L勲啊 b命,LJX>£xxa= b檻& WCOMF -we *ca hbe 噸 MXC 6tQ -HKIETO HBt*wtTTt 3MP 還A羸LT m 凰m，

31、旳 J73?l£2i vJMi0-K-口®o 融rois-Q呂口 TbT'AO-Ex J£ n-as-s-qEaOHE* onxm述匸壬 -1 1!0 Kmlxfflr:a mJ.TD*屆凸QOKHFh.- J7F甲 qucoB-lsroiz. gnpgntmOTOJCW'.s.圖8-9移動模架縱移50m撓度圖從以上計算結(jié)果中可以看出，移動模架縱移 50m主框架最大應(yīng)力171MPa 上橫梁最大應(yīng)力91.2MPQ前鼻梁最大撓度194mm故結(jié)構(gòu)的整體強度剛度滿足 要求。當移動模架縱移25m至主梁跨中時，此時鼻梁接頭處于最大受彎位置計算模 型如下：圖8-

32、10移動模架縱移25m計算模型rp.U2H38e TIELJ4C39a +002J.«M3eO：HM4»e4«l-tOSlumtvaxSTi 1MUr KMWJ = 3S« 工傘*X豆JE«-£；屮1 炸2R aLZDMuosse2星7me -Hl i軍 o QOMORfek Q.gsM8rro EEg二.養(yǎng)<百同農(nóng)hQ ss, 0 ss 號口呈9二圖8-11移動模架縱移25m主框架應(yīng)力圖POT-PFCiCESIWRiFiMj-rftre命血r園 .包舟占送剛丄 桔 ENEKILU3H2rXnL4J5W?erHML SLBHfe

33、L.功葉知L4ZM«-rlK1L .JXXX£Mvx30 麗帳伽弓口S3 * TCIK 盤-2EKR HpJ "MilX lk H*i l* 曇比Efts陀！MW和M泅SF-Z31K2ET. dsKT.一gorbR_8CTZE 口 呂3丘7,O-SST.0&只 grTO.OBL.MOE?-話9匚，.-呂RE圖8-12移動模架縱移25m上橫梁應(yīng)力圖0d§d0 i z-MME,0 8=?7Q呂0T芒2L52 口o口 Dpl'Q-085-.Tglrr0.805-川更K世17匚249Lr+ll3：'TM3bi->-aXn.H

34、5;T7Th*aKI I.1l.WOta'rWIj.nZTHEBTCOmakTIspb (UM a MXfJEAC* FWREst a j.空口迅圖8-12移動模架縱移25m撓度圖從以上計算結(jié)果中可以看出，移動模架縱移25m主框架最大應(yīng)力125.4MPQ 主框架最大應(yīng)力86.3MPQ最大撓度20.8mm故結(jié)構(gòu)的整體強度剛度滿足要求。 8.3下掛梁計算最大掛梁承受總荷載以集中力橫橋向共加載在 14個點上，每個點承受載荷 根據(jù)其對應(yīng)砼梁面積占整個橫斷面面積比例進行分配， 每個點對應(yīng)砼梁面積為兩 紅線之間砼梁面積用A表示。8.3.1澆筑工況移動模架造橋機在開模過程中，下掛梁僅承受外模板自重。

35、外模板自重載荷 轉(zhuǎn)化為模板螺旋千斤頂和外模撐桿處的集中力加載到下掛梁上。取 4-11組掛梁 開模工況為計算工況，承擔3.55m外模板載荷以集中力橫橋向加載在 7個點上， 每個點承受載荷根據(jù)其對應(yīng)外模長度占整個外模比例進行分配。圖8-13掛梁合模澆筑計算模型圖8-14下掛梁合模澆筑計算應(yīng)力圖根據(jù)應(yīng)力圖得，最大應(yīng)力c max=253MPa滿足要求。H*AI :H'MB I L<iaH或丨下：起 1 Mf!'9T4圖8-15下掛梁合模澆筑計算撓度圖根據(jù)變形圖得，最大撓度 fmax=13.6mmvf=7000/400=17.5mm,滿足要求。¥C- 4» M

36、-L23B£+aaj?j&?= !=- 4S9® MMUEWQsnti圖8-16下掛梁合模澆筑支點反力圖根據(jù)支點反力圖知，單根吊桿最大受力394.4kN832開模工況移動模架造橋機在開模過程中，下掛梁僅承受外模板自重。外模板自重載荷轉(zhuǎn)化為模板螺旋千斤頂和外模撐桿處的集中力加載到下掛梁上。取4-11組掛梁開模工況為計算工況，承擔3.55m外模板載荷以集中力橫橋向加載在 7個點上, 每個點承受載荷根據(jù)其對應(yīng)外模長度占整個外模比例進行分配。圖8-17下掛梁開模工況計算模型IDajL.C.vJEbSH-E"'Ml ? H -：E - iKl.5 45O*9

37、«Tni H r.£lHRb*»kLWJIKITOTT7|Agicdaii> NJ7*1叭 727 匍j jb.it：.口 bL/itoi4ft -F - W2. OJEfl圖8-18下掛梁開模工況應(yīng)力圖1*1 AUCEUcM圖8-19下掛梁開模工況撓度圖根據(jù)以上計算，最大應(yīng)力（T max=265MPa<c =295MPa,最大撓度 fmax=170mm滿足要求。8.4前支腿計算前支腿在縱移過程中，移動模架縱移到位時，承受荷載最大，此時前支腿的 荷載包括：主梁、鼻梁、上橫梁、下掛梁及外模板自重載荷。其中Gz1為主梁1自重:777kN ；Gz2 為主梁2

38、自重:898kN ；Gz3為主梁3自重:898kN ；Gz4為主梁4自重:946kN ；GV為外模板、上橫梁及下掛梁自重：2031+1182+1778=4991kNGT為中支腿自重:139kN。Gb1為鼻梁1自重:374kN;Gb2為鼻梁2自重:246kN ;Gb3為鼻梁3自重:246kN;Gb4為鼻梁4自重:189kN;前支腿荷載計算簡圖如下：圖8-20前支腿荷載計算圖前支腿載荷：FZ (GZi*6150 GZ2 *19753 GH * 27400 GZ3*3363 GZ4 * 47603Gt * 53200 Gb1 *61853 Gb2 * 75603 Gb3 * 88603 Gb4 *1

39、00103) 524006190.2kNF風0.4(2.5* 25 1.4* 50)53kNF 1.2* FZ 1.4* F風 7502.44kN計算模型如下：2Ttnh72-.50-圖8-21前支腿計算模型PCB5KI!MF>：T iE Tr-Vfl+VH.I LJT»M>W尊 > a? iXt <；圖8-22前支腿應(yīng)力圖MI>-H|!C*44：jSTEM&RyTT兒如4D«i »砂”冊 J.ZKCDMI L.fe4u*a*>0WLJ>«fr4DH L*flFj«-PW i !» m

40、» 9.91»tanWBMiMSriHli站7¥卓 kanHii:Hili = :iii賣電菲包-MCr *" * -» «3(n3VH* S-W圖8-23前支腿變形圖由以上前支腿計算可知其應(yīng)力與變形情況，即最大應(yīng)力：134.5Mpa,最大變形2.7mm故結(jié)構(gòu)的強度剛度滿足要求。8.5中支腿計算經(jīng)工況分析可知，單個中支腿承受的最大荷載為F 12093.8kN，荷載作用面積為A 1.354 0.63 2 1.706m2,荷載按照均布荷載進行施加。本工程計算采用Midas有限元分析軟件進行計算，采用板單元進行模擬計圖8-24中支腿計算模型通過分析計算可知，中支腿板單元最大應(yīng)力云圖如下圖所示:hi甜541an-KiFiSifeSKb