建筑工程質量事故案例(最新)

1、建筑工程質量事故案例梁、板、柱鋼筋混凝土結構事故骨料 中含 過量 雜質 事故 案例 圖片事故分析及原因分析如下：屋面局部倒塌后曾對設計進行審查，未發(fā)現(xiàn)任何問題。在對施工方面進行審查中發(fā)現(xiàn)以下問題：（1）、進深梁設計時為C20混凝土，施工時未留試塊，事后鑒定其強度等級只是C7.5左右。在梁的斷 口處可清楚地看出沙石未洗凈，骨料中混有鴿蛋 大小的黏土塊、石灰顆粒和樹葉等雜質。（2）、混凝土采用的水泥是當?shù)厣a(chǎn)的400號普通 硅酸鹽水泥，后經(jīng)檢驗只達到 350號，施工時當作400號水泥配制混凝土，導致混凝土的強度受 到一定影響。（3）、在進深梁斷口處上發(fā)現(xiàn)偏在一側，梁的受拉1/3寬度內幾乎沒有鋼筋，

2、這種主筋布置使梁在屋蓋荷載作用下處于彎、剪、扭受力狀態(tài)，使梁的支承處作用有扭力矩。（4）、對墻體進行檢查，未發(fā)現(xiàn)有質量問題。綜合以上施工問題，可以認為進深梁的斷裂主要由于該梁受有扭矩和剪力產(chǎn)生的較大剪應力，而梁的混凝土強度又過低，導致梁發(fā)生剪切破壞的餓緣故。其中混凝土骨料含過量的土塊等有害雜質，又是混凝土強度過低的主要原因?；炷潦軆龌蝠B(yǎng)護溫度過低事故案例某工程為三層磚混結構，現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓蓋，縱墻承重、灰土基礎（圖 2.13）O施工后于當年10月澆灌二層樓蓋混凝土。全部主體結構于第二年1月完工。在4月間進行裝修工程時，發(fā)現(xiàn)各層大梁均有斜裂縫。其現(xiàn)象：裂縫多為斜向，傾角 50°60

3、° ,且多發(fā)生在30Omm的鋼箍間距內。近梁中部為豎向裂縫斜裂縫兩端密集，中部稀少（值得注意的是在縱筋 截斷處都有斜裂縫）；其沿梁高度方向的位置較多地在中和軸以下，個別貫通梁高。裂縫寬度在梁端附近約0.5 1.2mm,近跨中約0.10.5mm ；裂縫深度一般小于1/3 ,個別的兩端 穿通；裂縫數(shù)量每根梁少則 4根，多則22根，一般 為1015根?；炷潦軆龌蝠B(yǎng)護溫度過低事故案例圖片 事故分析及原因施工原因：澆灌二層梁板時，未采用專門養(yǎng)護措施，澆灌后 加就在板面鋪腳手板、堆放磚塊進行砌墻。"月初澆灌三層現(xiàn)澆板時，室內溫 度為0廠C,未采取保溫措施。根 據(jù)試驗資料，混凝土在Rd

4、后的強度只達28d理論強度值的42.5% J 個月后才達到52%o土的水泥用量偏低（只有因此混凝土早期 受凍是這起質量事故的重要原因。另外，混凝210kgm3,略少于225kgm3的最低值）也是因素之一。設計原因：其一是箍筋間距過大?；炷两Y 構設計規(guī)范7.2.7條規(guī)定，“當梁高為50OnIm且V> 0.07fcbh0時，梁中箍筋的最大 間距為20Ommo ”而本工程箍筋間距卻為300mm,這 就是斜裂縫多發(fā)生在箍筋之間的原因。其二是是縱筋在梁跨中間截斷?；炷两Y構設計規(guī)范6.1.5條規(guī)定，“縱向受拉鋼筋不宜在受拉 區(qū)截斷”。而本工程梁中部分縱向受拉鋼筋在 跨中截斷，截斷處都出現(xiàn)斜裂縫，

5、 這 說明受拉鋼筋對梁截面的抗剪能力起到一定作用，也說明規(guī)范的規(guī)定是最適合的。 比較施工和設計原因，顯然可見，施工中混凝土早期受凍是產(chǎn)生本工程質量事故的 主要原因。事故加固方案由于梁上有大量斜裂縫，很容易發(fā) 生脆性截面破壞，引起梁的斷裂，故必須進行加固。加固方案是在原 大梁外包一U形截面梁，該梁按承受原來梁的的全部彎矩和剪力進行設計，并在U形截面梁的端部沿墻 設置鋼筋混凝土柱和基礎，作為加 固梁的支承?；炷脸跗谑湛s事故案例某辦公樓為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構。在達到預定混凝土強度拆除樓板模板時，發(fā) 現(xiàn)板上有無數(shù)走向不規(guī)則的微細裂紋，如圖2.16所示。裂縫寬0.050.15mm,有時 上下貫事故原

6、因分析及處理措施查得施工時的氣象條件是：上午 9時氣溫13° 風速7vs,相對濕度40% ；中午溫度15 C,風速 伽/s （最大瞬時風速達 18ms）,相對濕度29% ；下午5時溫度11 CJ風速11msj相對濕 度39%o灌注混凝土就是在這種非常干燥的條 件下進行的。由于異常干燥加 上強風影響，故使得混凝土在凝結后不久即出現(xiàn)裂紋。根據(jù)有 關資料記載：當風速為16ms時，混凝土的蒸發(fā)速度為無風時的4倍；當相對濕度10%時，混凝土的蒸發(fā)速度為相對濕 度90%時的9倍以上。根據(jù)這些參數(shù)推算，本工程在上述氣象條件下的蒸發(fā)速度可達通常條件的810倍。因此，可以認為與大氣接觸的樓板上面受干燥

7、空氣和強風的影響成為產(chǎn)生較多失水收縮裂紋的主因，而曾受模板保護的樓板下面這種失水收縮裂紋會比較少一點。經(jīng)過對灌注樓板是預留的試塊和對樓板承載能力進行試驗，均能達 到設計要求。這說明具有失水收縮的混凝土初期裂紋對樓板的承載力并無影響。但是為了建筑物的耐久性，還應使用樹脂注入法進行補強?；炷谅槊娴艚欠涓C露筋和空洞事故案例某劇場挑臺平面和柱截面配筋如圖2.19 （a）.（）所示。在14根鋼筋混凝土柱子中有13根有嚴重的 蜂窩現(xiàn)象。具體情況是：柱全部側面面積142m2,蜂 窩面積有7.41 m2,占5.2% ； 其中最嚴重的是K4,僅蜂窩中露筋面積就有0.56 m2o露筋位置在地面以上Irn處，正是

8、鋼筋的搭接部位（圖2.19c ）事故原因分析混凝土灌注高度太高。7m多高的柱子 在模板上未留灌注混凝土的洞口，傾 倒混凝土時未用串筒、留管等設施，違反施工驗收規(guī)范中關于“混凝土自由傾落高度不宜超過 加”及“柱子分段灌注高度不應大于3O的規(guī)定，使混凝土在灌注過程中已有離析現(xiàn)象。灌注混凝土厚度太厚，搗固要求不嚴。 施工時未用振搗棒， 而采用6m長的木 桿搗固，并且錯誤地規(guī)定每次灌注厚度以一車混凝土為準（約厚 40Cm）,灌注后搗固30下即可。此規(guī)定違反了施工驗收規(guī)范中關于“柱子灌注厚度不得超過20的界限。柱子鋼筋搭接處的設計凈距太小，只 有31 37.5mm,小于設計規(guī)范規(guī)定柱縱筋凈距應 50mm

9、的要求。實際上有的露筋處凈距為0或IOmmO剔除全部蜂窩四周的松散混凝土 ；用濕麻袋塞在 鑿剔面上，經(jīng)24h使混凝土濕透厚度至少40 50mm ；按照蜂窩尺寸支以有喇叭口的模板，如圖 2.19（e）；灌注加有早強劑的 C30（舊混凝土為C20）豆石混凝土；養(yǎng)護14晝夜；拆模后將喇叭口上的混凝土鑿除。除以上補強措施外，還應對柱進行超聲波探傷，查明是否還有隱患。事故處理方案混凝土施工縫處理不當事故案例某會議室門廳，屋面板為預制樓板，而大梁、圈 梁、雨罩均為現(xiàn)澆C20鋼筋混凝土構件（圖2.27 ） O施工時，大梁混凝土先灌筑，圈梁、雨罩混凝土因故后澆灌，但卻不適當?shù)貙⑹┕たp留在大梁梁 端與圈梁交接處

10、（圖2.27甲），而且施工縫處的混 凝土沒有妥善處理， 又由于該處混凝土沒有側向 限制而無法振搗，實際上形成松散的一堆。施工縫留在梁端剪力最大部位；施工縫處混凝土強度等級顯然不滿足設計要求，甚至不足co,嚴重影響梁端抗剪能力和粘著力強度；新舊混凝土無法連接。事故原因分析將梁端混凝土用工小心地鑿成如圖2.27乙所示形狀，并將部分預制樓板，以加強梁端的抗剪能力。事故處理措施混凝土受腐蝕事故案例北京某旅館的某區(qū)為一6層兩跨連續(xù)梁的現(xiàn)澆鋼筋混凝土內框架結構，上鋪預應力空心樓板，房屋四周的底層和二層為49Onlm厚承重磚墻，二層以上為37OnIm厚承重磚墻。全樓底層5.0m高，用作餐館，底層以上層高3.

11、6OmI用作客房。底層中間柱截面為圓形，直徑55OmmJ配置9根 直徑為22的二級鋼筋縱向受力鋼筋，C 6200箍筋，如圖2.35所示。柱 基礎的底面積為3.5Om X 3.5Om的單柱鋼筋混凝土階梯形基礎；四周承重墻為磚砌大放腳條形基礎，底部寬度1-6Om ,二者均以地基承載力fk=180Knm2（持力土層為粘性土 ）,并考慮 基礎寬、深度修正后的地基承載力設計值算得。該房屋的一層鋼筋混凝土工程在冬季進行施工，為混凝土防凍而在澆筑混凝土時摻入了水泥用量3%的氯鹽。該工程建成使用兩年后，某曰，突然在底層餐 廳A柱柱頂附近處，掉下一塊約40mm直徑的混 凝土碎塊。為防止 房屋倒塌，餐廳和旅館不得

12、不暫時停止營業(yè)，檢查事故原因。在該建筑物的結構設計中，對兩跨連續(xù)梁施加于柱的荷載，均是按每跨 50%的全部恒活荷載傳遞給柱估算的 （另50%由承重墻 承受），與理論上準確的兩跨連續(xù)梁傳遞給 柱的荷 載相比，少算25%的荷重。事故原因分析柱基礎和承重墻基礎雖均按 fk=180Knm2設計，但經(jīng)復核，兩側承重墻下條形基礎的計算沉隆估 計45Inm左右，顯然大于鋼筋混凝土柱下基礎的計算沉降量（估計在34n左右）。雖然，他們間的 沉降差為Ilmm < 0.0021=0.002 X 7000=14mm,是允 許的；但是，由于支承連 續(xù)梁的承重墻相對 “軟”（沉降量相對大）。而支承連續(xù)梁的柱相對 “

13、硬”（沉降量相對?。?， 致使樓蓋荷載往柱的方向調整，使得中間柱實際承受的荷載比設計值大而兩側承重墻實際承受的荷載比設計值要小。（1）和（2）項累計，柱實際承受的荷載將比設計值要大得多。事故原因分析柱雖按C 550圓形截面鋼筋混凝土受壓構件設計，配置9根直徑為22的二級鋼筋縱向鋼AS=3421mm3含鋼率144%,從截面承載力看是足夠的，但箍筋配置不合理，表 現(xiàn) 為箍筋截面過細、間距太大、未設置附加 箍筋，也未按螺旋箍筋考慮，致使箍筋難以約束縱向受壓力后的側向壓屈。事故原因分析底層混凝土工程是在冬季施工的，混凝土在澆 筑是摻加了氯鹽防凍劑，對混凝土有鹽污染作 用，對混凝土中的鋼筋腐蝕起催化作用。

14、實際 上，從底層柱破壞處的鋼筋實況分析， 縱向鋼 筋和箍筋均已生銹，箍筋直徑原為C 6,銹后 實為C 5.2左右，截面損失率約為25%o如此細又如此稀的箍筋難以承受柱端截面上9根直徑為22的二級鋼筋縱筋側向壓屈所產(chǎn)生的橫拉力，起結果必然是箍筋在其最薄弱處斷裂，此斷裂 后的混凝土保護層剝落，混凝土 碎塊下掉。鋼筋配置不當事故案例某百貨大樓一層櫥窗上設置有挑出WOOnlrn通長現(xiàn)澆鋼筋混凝土雨篷，如圖2.36 （a）o待到達混凝土設計強度拆模時，突然發(fā)生從雨篷根部折斷的質量事故，呈門簾狀如圖2.36人”看到雨篷鋼筋浮擱在過梁箍筋上， 放在構件底面），就把受力筋臨時改放 人員沒有對受力筋位置進行檢查

15、，于事故分析受力筋放錯了位置（離模板只有20mm,如圖2.36C）所致。原來受力筋按設計布置，鋼筋工 綁扎好后就離開了。打混凝土前，一些“好心 受力筋 又放在雨篷頂部（傳統(tǒng)的概念總以為受力筋就 到過梁 的箍筋里面，并貼著模板。打混凝土時，現(xiàn)場 是發(fā)生上述事故。施工時因鋼筋位置配置引起事故案例某工程框架柱的原設計截面及配筋如上圖a,在綁扎柱基插筋時，錯誤地將兩排 5 25事故案例處理方法在柱的短邊各補上2 25插筋。為保證新加插筋的錨固，在兩個短邊上各用3 25橫筋與短邊325焊成一體，并將第二步臺 階加高50Ommo加高臺階時將原基礎面鑿毛、清洗、支模、澆筑提高一級的混凝土，并在新臺階面層鋪設

16、C 6200鋼筋網(wǎng)一層。原設計在柱底50Omm 高度內加密箍筋，現(xiàn)增 至IOOommo水泥和骨料含有害物質事故案例山西某廠有9幢4層磚混結構住宅，均采 用預制空心樓板。該工程1984年5月開工，同 年底完成主體工程，翌年內部裝修。 在1985年6月進行工程質量檢查時，發(fā)現(xiàn) 其中一幢（12號樓）有多處預制樓板起鼓、酥裂情況。隨后，該樓樓板損壞愈來愈嚴重，其它四幢（11、13、16、17號樓）也有相繼不同程度地出現(xiàn)破壞跡象。事故案例分析及原因從預制板普遍破壞跡象看，主要是由于混凝土 材料品質不良引起的，而且顯然是因為混凝土內含有害物使材料逐漸發(fā)生物理化學變化引起體積膨脹所造成的。于是，從破壞最嚴重

17、的樓板以及尚未出廠的樓板上取樣2000余個，篩選10%,再從中抽出部分樣品作材料的化學分析 和巖相分析檢驗。檢驗時按粗骨料的不同顏色分類。由此可見，過量的游離 SO3（大大超過規(guī)定的含量標準1%35%,且SO3> 1%的占總分析 樣的78.9 %）在混凝土凝結硬化后繼續(xù)與水化鋁酸鈣作用形成水化硫鋁酸鈣，未耗盡的石膏也可能在混凝土硬化后繼續(xù)生成水化硫鋁酸鈣，而水化硫鋁酸鈣生成時的體積約達原體積的2.5倍，這就是造成預制板混凝土膨脹、酥裂、破壞乃至倒塌的主要內在原因。混凝土堿骨料反應事故案例北京某廠受熱車間，建于I960年，建成后常年處于4050 ° C的高溫環(huán)境中，后發(fā)現(xiàn) 其混凝

18、土墻 面上有許多網(wǎng)狀裂紋。經(jīng)查當年混凝土所用原料為400號礦渣水泥，混凝土水泥用量410Kgm3配 合比為水泥：沙：石：水 =1 1.099 : 3.58 : 0.39 J粗骨料為粒徑5 30mm的卵石，摻2% CaCI2（氯 鹽）和2% CaSO4 2H2O（石膏）的外加劑。事故案例分析為了確定此墻面的嚴重網(wǎng)狀裂紋是否為堿一骨料反應所致，在裂紋處鉆一直徑70mms長12Omm的混凝土圓柱芯體。將此芯體橫向鋸成若干磨光薄片，在反光顯微鏡下觀察，發(fā)現(xiàn)內 部有許多網(wǎng)狀裂縫（圖 2.6）O將此磨光薄片進行巖相分析，發(fā)現(xiàn)每個薄片含有6-11枚粗骨料中有1 3枚粗骨料含微晶石英和玉髓。將磨光薄片在掃描電

19、鏡下觀察并進行能譜 分析，發(fā)現(xiàn) 骨料邊緣的鉀含量明顯增加。表明堿在骨料邊緣富集。但是，對芯體中的細骨料鑒定表明沒 有活性礦物存在，為非活性礦物（它與粗骨料 來自不同產(chǎn)地） 該長露天堆場 鋼筋混凝土柱的混凝土保護層也嚴重剝落，鋼筋嚴重銹蝕，從剝落的混凝土中取 得一些骨料進行巖相分析，其中也含有典型的活性礦物玉髓和微晶石英。因而，此柱的混凝土剝落和鋼筋銹蝕可視作是堿-骨料反應導致混凝土開裂，從而加劇鋼筋銹蝕，而鋼筋銹蝕又促使混 凝土剝落這兩方面綜合作用的結果。 根據(jù)上述分析，可以證明上述墻面嚴重裂紋是 由于堿- 骨料反應所引起的。一、什么是水泥混凝土的堿骨料反應 堿骨料反應是混凝土原材料中的水泥、

20、 外加劑、混 合材和 水中的堿叫20或K2O）與骨料中的活性成分反應，在混凝土澆 筑成型后若干午（數(shù)年 至二、三十年）逐漸反應，反應生成物吸水膨脹使混凝土產(chǎn)生內部應力，膨脹開裂、導致混凝土失去設計性能。由于活性骨料經(jīng)攪拌后大體上呈均勻分布。所以一旦發(fā)生堿骨料反應、混凝土內各部分均產(chǎn)生膨脹應力，將混凝 土自身脹裂、發(fā)展嚴重的只能拆除，無法補救，因而被稱為混凝土的癌癥。二、堿骨料反應的分類和機理1 堿硅酸反應1940年美國加利尼亞州公路局的斯坦敦，首先發(fā)現(xiàn)堿骨料反應問題，引起全世界混凝土工程界的重視，這種反應就是堿 硅酸反應。堿硅酸反應是水泥中的堿與骨料中的活性氧化硅成分反應產(chǎn)生堿硅酸鹽凝膠或稱堿

21、硅凝膠，堿硅凝膠固體體積大于反應前的體積，而且有強烈的吸水性，吸水后膨脹引起混凝土內部膨脹應力，而且堿硅凝膠吸水后進一步促進堿骨料反應的發(fā)展、使混凝土內部膨脹應力增大，導致混凝土開裂。發(fā)展嚴重的會使混凝土結構崩潰。能與堿發(fā)生反應的活性氧化硅礦物有蛋白石、玉髓、鱗石 英、方英石、火山玻璃及結晶有缺欠的石英以及微晶、隱晶石 英等，而這些活性礦物廣泛存在于多種巖石中。因而迄今為止世界各國發(fā)生的堿骨科反應絕大多數(shù)為堿硅酸反應事故案例分析背景梁根斷裂事故九該工程某縣公路段的機修車間（底層）和宿舍，為2層磚混結構，建筑面積556m2,屋頂局部平面與剖面見圖3-62屋頂層的挑梁尺寸與配筋情況見圖3-63,混

22、凝土 C18,在拆模時發(fā)現(xiàn)7根挑梁根部斷裂。事故九原因分析1.混凝土實際強度無試驗資料，發(fā)現(xiàn)混凝土密實度很差，有很多空隙， 當時的水灰比不是由試配決定的。2.挑梁的主要受力鋼筋嚴重往下移位3.懸挑部分比設計要長 4.屋面超厚，自重加大。5.拆模時間過早事故九處理措施1.將墻上殘剩的挑梁根部打掉50OmmJ露出全部鋼筋2.在墻內IOonmI處將挑梁的主筋鋸斷，重新焊接新的主筋3.修改設計，將懸挑結構改為全現(xiàn)澆配筋錯誤事故十山西某教學樓為現(xiàn)澆10層框剪結構，長594m,寬15.6m,標準層高36m,地面以上高 度418g地上建筑面積9510m2,在第4和第5層結構完成后，發(fā)現(xiàn)這兩層柱的鋼筋 配錯，

23、其 中內跨柱少配鋼筋 44.53cm2,夕卜跨柱少配13.15cm2事故十原因分析該工程第4, 5層柱的配筋相同，第6層起配筋減少，施工時，誤將6層的柱子斷面用于4, 5層，造成配筋錯誤。事故十處理措施加固構件：鑿去4, 5層的保護層，露出柱四角的主筋和全部箍筋，用通長鋼筋加固，加固直徑，間距與原設計相同空洞露筋事故十一南京某單位辦公大樓為5層現(xiàn)澆框架，其平面示意圖見圖3-90, 2層框架柱澆注后，拆模時發(fā)現(xiàn)有6根柱存在空洞，爛根， 露筋等嚴重缺陷，其缺陷情況見圖3-91, 92, 93事故十一原因分析1.柱澆注時分層厚度太大2.混凝土澆注后漏振或振搗不實事故十一處理措施由于空同，漏筋，爛根十

24、分嚴重，根據(jù)現(xiàn)場實際情況分析混凝土內部質量也得不到保證，因此決定立即全部拆除，綁扎鋼筋后，重新澆注混凝土。梁開裂事故四某工程為混合結構，屋蓋采用現(xiàn)澆鋼筋 混凝土梁板，梁跨度9m,為矩形截面，高800mm, 寬400mm,混凝土為C18o酉己筋情況為：梁跨中受力鋼筋425,支座受 力鋼筋218,澆筑后Md拆模，發(fā)現(xiàn)梁上由0.1-0.35mm寬的裂縫事故四原因分析規(guī)定中大于8m的梁，拆模時的強度要達到100%才可以，而現(xiàn)實才達到80%,于 是因強度不足導致開裂。事故四處理措施檢驗發(fā)現(xiàn)裂縫沒有明顯開裂，不會影響結構的安全使用，所以可以采用環(huán)氧 膠泥涂抹表面，圭打用裂縫大梁裂縫事故五某車間12m鋼筋混

25、凝土屋面大梁，平臥 生產(chǎn)，起吊后發(fā)現(xiàn)50%吊環(huán)附近混凝土局 部壓 碎，吊環(huán)偏斜，混凝土裂縫，1.上翼緣裂縫 吊環(huán)安裝時箍筋被碰撞發(fā)生位移，未恢 復原狀，因此，平臥起吊是僅有 兩個鋼箍 其作用。2.大梁腹板裂縫 腹板側向剛度本來很小，翼緣開裂后，上部梁的側向剛度大為減少，所以引起腹板開裂3-吊環(huán)偏斜 兩臺吊車的吊環(huán)受力不均勻，受力較大 的吊環(huán)，殘余變形也大，因此吊環(huán)發(fā)生偏斜。事故五原因分析事故五處理措施對翼緣處的傾斜裂縫，鑿去斜縫范圍內的混凝土并鑿成直槎，然后用 C40細石混 凝土重新澆筑養(yǎng)護腹梁裂縫事故六某熾工車間跨度IOm,屋蓋梁采用雙坡T形截面薄腹梁，共4棉，其形狀，尺寸與配筋 見圖3-4

26、2,梁內無彎起鋼筋， 混凝土 設計強度C1&實際試塊強度為1215Nmm2,在檢查時發(fā) 現(xiàn)梁支座附近有斜 裂縫出現(xiàn)，并不斷增加和擴大。事故六原因分析原設計無彎起鋼筋，箍筋斷面及數(shù)量均不足實測混凝土強度未達到設計要求。事故六處理措施由于薄腹梁的承載能力不足，必須加固，加固方案在原有的薄腹梁上加鋼筋混凝土，加固后的斷面見 圖343,增設箍筋來承擔斜截面強度，并配置縱向構造鋼筋碇柱偏斜事故七江蘇某冷作車間為裝配式鋼筋混凝土結構，柱距6m,跨度18mj主 要構件為矩形柱，鋼筋混凝土屋架，大型屋面板，吊屋面板時發(fā)現(xiàn)1根柱 向內傾斜，柱頂向內位移 50mmo事故七原因分析柱吊裝后沒有認真校正，當屋

27、蓋吊裝時，發(fā)現(xiàn)了屋蓋與柱連接處有錯位，但未及時查明原因，直到吊 裝完后才發(fā)現(xiàn)有內傾現(xiàn)象事故七處理措施由于柱的偏差太大，必須進行糾正，糾偏方案有兩個：一是大型屋面板與屋架焊接處割開后，再對柱糾偏；二是把屋架連同屋面板等整體頂起，然后對柱糾偏樓板開裂事故三某學校為3層混合結構，縱墻承重，外墻厚37呦，內墻厚24cm,灰土基礎，樓蓋為現(xiàn) 澆鋼筋混凝土肋形樓蓋，在裝飾工程時發(fā)現(xiàn)大梁兩側的混凝土樓板上部普遍開裂，裂縫方向與大梁平行，鑿開后發(fā)現(xiàn)負鋼筋被踩下。事故案例三原因分析1-施工方面1 ）澆筑混凝土時，把板中的負彎 矩鋼筋踩下，造成板與梁連接處附近出現(xiàn)通長裂縫2）混凝土每立方用量少于其上堆放施工工具，

28、導致荷載超載。設計方面1 ）對樓板的荷載計算錯誤框架梁開裂事開裂事故案例250kg 3）在第二層樓蓋澆筑后沒達到規(guī)4）混凝土在冬季施工而沒采取任2）梁箍筋間距太大定強度，就在 何施工措施。2.縱向二跨，其第7某鄰街建筑的底層為商店，2層以上為宿 舍，是7層現(xiàn)澆框架結構，層平面圖如圖3才所示。室內粉飾時發(fā)現(xiàn)頂層縱向框架梁KJ-7, KJ-8上有15處裂縫，其位置如3-11 ,裂縫情況見圖3-12 事故案例二原因分析1.混凝土收縮2.施工圖漏畫附加的橫向鋼筋。拆模過早引起的倒塌事故概況某輕工廠為二層現(xiàn)澆框架結構，預制鋼筋混凝土樓板施工單位在澆筑完首層 鋼筋混凝 土框架及吊裝完一層樓板后 ，繼續(xù)施工

29、第二 層.在開始吊裝第二層預制板時 ，為加 快施 工進度，將第一層的大梁下的 立柱拆除，以 便在底層同時進行裝修，結果在吊裝二層預 制板將近完成時，發(fā)生倒塌，當場壓死多人，造成重大事故原因分析事故發(fā)生后，經(jīng)調查分 析,倒塌的主要原因 是底層大梁立柱及模板拆除過早在吊裝二 層預制板時，梁的 養(yǎng)護只有3天，強度還很低，不能形成整體框架傳力，因而二層框架及預制板的重量及施工荷載由二層大梁的立柱直接傳給首層大梁，而這時首層大梁的強度 尚未完全達到設計的強度C20,經(jīng)測定只有C12.首層大梁承受不了二層結構自重及結構輜重而引起倒塌骨料中混入膨脹性礦物引起事故某一市鎮(zhèn)的鄉(xiāng)辦企業(yè)車間，面積4600平方米，為

30、3層鋼筋混凝土框架結構，梁、柱為現(xiàn) 澆混凝土，樓板為本鎮(zhèn)預制產(chǎn)生產(chǎn)的多孔板 于1986年春開工，同年8月完成，交付使用后 個月后即發(fā)現(xiàn)梁、柱等有多處爆裂，中在67個月以后，又陸續(xù)發(fā)現(xiàn)在混凝土柱基，柱子 大梁根 部混凝土爆裂，其中嚴重的爆裂裂縫長達150厘米,有的已貫通大梁；導致大梁折 端.原因分析 事故發(fā)生后，取裂縫處碎片進行 X光分析，結 果指出主要的晶相為方鎂石 MgO,此外還 有少量的生石灰石CaO,由此可以判定是方鎂石及石灰石水化膨脹起源是鄉(xiāng)鎮(zhèn)施工企業(yè)為了節(jié)省資源，采用了本鄉(xiāng)耐火材料廠生產(chǎn)鎂砂時所導致的廢砂代替混凝土中的部分集料，該廠以白云石CaMg(CO3)2為原 料,懶燒生產(chǎn)耐火材

31、料，而廢渣中含有MgO及Cao結果引起事 故,得不償失混凝土受凍害事故某省一綜合加工樓，五層樓，磚混結構，磚墻承重，現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓蓋在澆注混凝土時 正值冬季.但施工隊缺乏冬季施工措施，在拆模后發(fā)現(xiàn)凍害 嚴重具體表現(xiàn)在1板面混凝土 層剝落板面疏松用鐵器或木板刮時，表層紛紛剝落，有的外露石子，用手可以挪動，結構疏 松;2混凝土強度嚴重不足原設計混凝土為C25,實測強度大都在C10C13之間,個別的僅 為C6,3表面裂縫遍布，參看圖混凝土受凍害原因分析原因分析 顯然是混凝土在凝結硬化過程中受了凍害這從取樣混凝土中，發(fā)現(xiàn)骨料 表面有明顯的結冰痕跡混凝土的水化反應隨著溫度的減低而減弱，水結冰則水化反應

32、完全停止水的冰凍溫 度為0度,但在混凝土混合物中總有一些溶解物質，水的 結冰溫度要低于0度,約在-17度.在低溫環(huán)境中澆 筑混凝土，由于混凝土在硬化前受凍，水化反應很弱， 同時新形成的水泥水化物的強度弱，水結冰凍脹時，內部結構遭到破壞因而強度嚴重不足某懶工廠車間屋面梁為12米跨度的T型薄腹梁，在車間建成后 使用不久梁端頭突然斷 裂，造成廠房部分倒塌，倒塌構件包括 屋面大梁及大型面板因錨固長度不足而引起大梁折斷事故分析事故發(fā)生后到現(xiàn)場進行調查分析，混凝土強度能滿足設計要求-從梁端斷裂處看，問題出在端部鋼筋深入支座的錨固長度至少150毫米,實際上不足50毫米,梁端部至柱端外邊緣的 距 離為400毫

33、米,實際上去只有140T50毫米.如圖 因此梁 端支于柱頂上的部 分接近于素混凝土梁，這是 非常不可靠的加之本車間為鍛工車間，投產(chǎn)后鍛錘的動力作用 對廠房振動 力的影響大，這在一定程度上增加了大梁的負荷在這種情況 下.才引起了大梁的斷裂鋼筋難以施工引起大量倒塌某農(nóng)村企業(yè)生產(chǎn)車間，磚柱上擱置大 梁,施工完成后不久，大梁就倒塌 原因分析 主要是梁端支撐設計不當原設計現(xiàn) 澆梁墊加一錨筋實際施工時，錨筋很 難插入砌體中，因而改為 局部擴大混凝土墊，使之與圈梁相連并一起澆注因磚柱頂局部擴大，施工時順便先砌磚柱 的擴大部分作為澆混凝土的側模因磚逐皮外伸，澆注混凝土時沒有 充分搞固，因而很疏松磚無咬槎，與 混凝土結合力極差，實際上起不到承 載作用在大梁壓力下，磚先掉落，疏 松的 混凝土也無足夠承載力，于是引起大梁倒塌現(xiàn)澆梁柱較接 處理不妥引起裂縫、 破損某廠房橫梁與柱較接，處理如圖 符合通常做法，但投入使用后，在較接 點附近發(fā)生裂縫 也局部破壞 原因分析 鋼筋X形原意是只能受水平力而不能承受彎矩，從而實現(xiàn)”較”的功能,但 實際上，這種做法有相當程度的嵌固作用當兩邊柱子有不均勻沉降時，節(jié) 點處梁端生產(chǎn)角度變位，使錨筋受 拉,梁端面與柱混凝土接觸面受壓而形成抵抗力矩若這種彎矩過大，則 會使節(jié)點處開裂，甚至局部破壞在要 求較接的條件較高時，可