單側(cè)支撐模板

1、目錄第一節(jié)、編制依據(jù) 1第二節(jié)、工程概況 1一、總體概況 1二、地下室外墻設(shè)計(jì)概況 1三、施工難點(diǎn)分析 1第三節(jié)、支模體系方案 2一、支模體系方案選擇 2二、單側(cè)支模體系 2三、施工流程及要點(diǎn) 6四、模板拆除施工方法 6第四節(jié)、質(zhì)量保證措施 6第五節(jié)、安全注意事項(xiàng) 7第六節(jié)、單側(cè)支模體系受力計(jì)算書 7一、計(jì)算依據(jù)： 7二、工程屬性 7三、500mm 厚墻模板（單面支撐）計(jì)算 8第一節(jié)、編制依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)(2012 版);混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010-2002);建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011);建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JG

2、J162-2008);建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范(GB50202-2002建筑工程施工質(zhì)量統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)(GB50300-2001混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范(GB50204-2011國(guó)家及上海市的有關(guān)規(guī)范、規(guī)程和標(biāo)準(zhǔn)本工程基坑圍護(hù)設(shè)計(jì)圖紙本工程地下室設(shè)計(jì)圖紙第二節(jié)、工程概況、總體概況工程名稱嘉定工業(yè)區(qū)勝辛北路以西、匯源路以北地塊普通商品房項(xiàng)目(二期)工程地址上海市嘉定區(qū)勝辛北路與匯源路交叉口建設(shè)單位上海首嘉置業(yè)工程有限公司設(shè)計(jì)單位上海中森建筑與工程設(shè)計(jì)顧問有限公司監(jiān)理單位上海顯達(dá)項(xiàng)目管理咨詢有限公司施工單位中建三局第一建設(shè)工程責(zé)任有限公司地下室建筑面積28000 m 2、地下室外墻設(shè)計(jì)概況

3、本工程地下一層，層高主要為 4.6m，地下室外墻厚度300mm (計(jì)算時(shí)取500m摘厚)外墻配筋詳見結(jié)構(gòu)圖各外墻剖面。地下室外墻邊線距離圍護(hù)樁邊距離較小，局部外墻外邊至圍護(hù)樁內(nèi)側(cè)的凈尺寸無法按照常規(guī)方法對(duì)外墻進(jìn)行雙面支模并加固施工，所以只能采用室內(nèi)單側(cè)支模方案。三、施工難點(diǎn)分析(1) 地下室外墻厚度厚，層高較高，混凝土在澆筑過程中產(chǎn)生的側(cè)壓力較大，因此模板支撐體系必須有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性;體系完全局部外墻距圍護(hù)距離太小無法滿足雙面支?？臻g要求，采用單面支模體系，加固依賴丁單面斜撐或?qū)危淮_定因素較多；(3) 地下室施工工期緊張，單側(cè)支模會(huì)加大工程量，其施工方案的合理與否直接關(guān)系到施工進(jìn)

4、度。第三節(jié)、支模體系方案一、支模體系方案選擇1、方案選擇原則(1) 遵循經(jīng)濟(jì)、便丁就地取材的原則；(2) 遵循結(jié)構(gòu)體系與臨時(shí)圍護(hù)體系分離的原則；(3) 遵循形成獨(dú)立受力體系與支撐體系的原則；(4) 遵循便丁施工與質(zhì)量控制的原則；2、方案選擇結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件的模板體系加固一般依賴丁穿透構(gòu)件的螺桿和圍合丁構(gòu)件外圍的抱箍來實(shí)現(xiàn)。由丁本段地下室外墻外側(cè)距離很小，無法進(jìn)行雙面支模，只能單側(cè)支模。按照常規(guī)，單面模板加固可采用對(duì)拉螺桿與圍護(hù)樁豎向型鋼焊接的方法，其效果與普通雙面支模體系中的對(duì)拉螺桿效果一致。但本工程圍護(hù)樁是攪拌樁無法形成對(duì)拉螺栓的條件。因此，總結(jié)以往施工經(jīng)驗(yàn)并結(jié)合本工程實(shí)際，擬采取單面支模結(jié)合地

5、錨及扣件式鋼管支撐體系的施工方案，即外墻內(nèi)側(cè)支設(shè)單面木模，設(shè)置背楞、次背楞，側(cè)向壓力通過斜撐及經(jīng)地錨螺栓緊固的鋼板傳遞至底板。此方案的主要優(yōu)點(diǎn)在?。?1) 外墻結(jié)構(gòu)與圍護(hù)結(jié)構(gòu)完全脫離，可避免由丁相對(duì)變形造成結(jié)構(gòu)破壞；(2) 就地取材，所采用的材料均為當(dāng)前建筑工程中常用的材料，其材料性能、使用效果均有實(shí)踐證明；(3) 施工工藝簡(jiǎn)單，對(duì)施工人員的技術(shù)要求一般，施工過程便丁檢查與驗(yàn)收。二、單側(cè)支模體系1、系統(tǒng)組成與材料選擇本工程單側(cè)支模體系由緊固部分、支撐部分與錨固部分組成。緊固部分包括次楞、主楞，支撐部分包括斜撐，錨固部分包括地錨螺栓及螺帽。緊固部分：面板采用15mm厚木膠合板，次楞選用 40x

6、90mm木植，橫向設(shè)置，間距 500mm 主楞為雙鋼管，間距500mm豎向設(shè)置。支撐部分：斜撐鋼 4 48 x 3.0mm管。錨固部分：底板預(yù)埋4 48鋼管，鋼管與斜撐以扣件連接。2、單側(cè)支模工藝地下室外墻個(gè)別部位施工空間較?。▋艟鄓 600mm）,需要采用單邊支模方式進(jìn)行施工，具體部位16順與17#中間的生活水泵房部位。本工程單側(cè)支模外墻墻厚詳見墻柱圖紙，墻高4.6m。各段支撐應(yīng)結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，剪力墻外邊與支護(hù)樁內(nèi)邊間距不足600時(shí)，應(yīng)填充擠塑板或混凝土。支撐體系如下圖所丕：鋼管岀地面500mm15miB膠合板剪力墻碌抗?jié)B等級(jí)P6UO30支護(hù)樁單側(cè)支模剖面圖鋪貼聚苯板1 Kmr?昉冬棉n

7、wi V p | |003鋼管岀地面500mm100041000：梏90500mno主楞肛麗甘500mmQlOOOmm木平橫桿力005005003005DDS.8510001000-200單側(cè)支模剖面圖鋼筋混凝土剪力墻4+3厚SBSt性瀝青 防水卷材，水泥基滲 透結(jié)晶型防水涂料早七輝就二.*州H就寸.好代鄰iH4X引陸嶼匚村，長(zhǎng)I : i+.K蛭mI : 1 ?.': I I 14+I ,'. i.肱映航程；一哉州？?jī)尚?quot;11 .*十偵明理V三、施工流程及要點(diǎn)1、 施工流程施工準(zhǔn)備T預(yù)留預(yù)埋T面板拼裝T安裝次楞、主楞T調(diào)整至設(shè)計(jì)尺寸T安裝斜撐T安 模架搭設(shè)T 平板鋪設(shè)

8、T梁板鋼筋綁扎T碌澆搗2、 施工控制要點(diǎn)(1) 、預(yù)埋預(yù)留：地下室底板澆筑前，分別在距外墻1.2m、2.6m處預(yù)埋長(zhǎng)度0.3m( 錨固長(zhǎng)度不小丁 200mm 的螺桿作為地錨支撐點(diǎn)。地錨縱向問距為 1000mm(2) 、模板拼裝與緊固：模板采用 15mm 厚木膠合板，逐塊拼裝成整體后，放置主次 背楞，次背楞間距 500mm 主背楞間距 500mm(3) 、支撐系統(tǒng)設(shè)置：在墻板模板整體拼裝完畢并調(diào)校到位后立即進(jìn)行斜撐安裝，固定整個(gè)支撐系統(tǒng)。四、模板拆除施工方法(1) 當(dāng)墻體混凝土達(dá)到規(guī)定拆模強(qiáng)度后，并保證新澆筑墻體表面及棱角不因拆模而引起損傷時(shí)，方可進(jìn)行拆模。(2) 模板拆除應(yīng)分段，分塊進(jìn)行，先拆

9、除斜撐，再拆除豎撐及頂撐體系，最后拆除背楞及模板。如果模板與混凝土粘結(jié)較緊，可用木錐敲擊模板使之松動(dòng)，然后拉下，不得亂砸。(3) 拆下的模板及配件應(yīng)有專人接應(yīng)傳遞，按指定地點(diǎn)堆放，并做到及時(shí)活理、維修及涂刷好隔離劑，以備再用。(4) 混凝土拆除后應(yīng)加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)。第四節(jié)、質(zhì)量保證措施(1) 、鋼管、扣件均采用符合國(guó)家相應(yīng)規(guī)范要求的材料，并經(jīng)抽樣檢驗(yàn)合格后方可使用；(2) 、所有扣件擰緊 后應(yīng)抽樣采用專用扭矩扳手檢驗(yàn)擰緊力矩不小丁65N?m ；(3)、外墻混凝土澆筑總體分層澆筑振搗，每層高度不超過2m,并沿外墻均勻澆筑，每小時(shí)澆灌高度控制在 0.5m 左右，在下層混凝土初凝前開始上層混凝土的澆筑，但振

10、動(dòng) 棒宜插入交 界面 50mm 即可。同時(shí)利用泵送軟管降低混凝土自由傾落高度，以控制混凝土澆筑對(duì)模板的側(cè)壓力。外墻澆筑(4) 、混凝土澆筑對(duì)施工操作人員先進(jìn)行預(yù)先交底，先對(duì)外墻進(jìn)行混凝土的澆筑，等使整個(gè)過程有組織、完之后再進(jìn)行平板的澆筑，外墻澆筑過程中有施工管理人員控制碌的澆筑高度， 有分工，連續(xù)有序的進(jìn)行，現(xiàn)場(chǎng)澆筑實(shí)行責(zé)任分區(qū)負(fù)責(zé)。(5) 混凝土的澆筑過程中，施工人員應(yīng)經(jīng)常用吊錘檢查模板的垂直度，以隨時(shí)糾正模板偏差。(6) 、施工順序安排上，先澆筑內(nèi)墻與獨(dú)立柱，為外墻模板體系提供支撐點(diǎn)，增強(qiáng)整體穩(wěn)定性。第五節(jié)、安全注意事項(xiàng)(1) 現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)人員必須戴安全帽、系下頜帶；灑后嚴(yán)禁作業(yè)，操作現(xiàn)場(chǎng)嚴(yán)禁

11、吸煙。(2) 人員應(yīng)由基坑梯子處上下基坑，不得隨意跳下和往下扔?xùn)|西。(3) 電動(dòng)工具必須做到一機(jī)一閘一保險(xiǎn)，作業(yè)前檢查其工作性能。(4) 振搗棒必須配備兩人，一人引線，一人振搗，作業(yè)人員應(yīng)穿好絕緣鞋，戴好絕緣手套。(5) 加強(qiáng)觀測(cè)，作業(yè)時(shí)應(yīng)注意模板情況，如有異常應(yīng)迅速通知相關(guān)負(fù)責(zé)人。(6) 夜間施工或在光線不足的地方施工時(shí)，應(yīng)滿足施工用電安全要求。(7) 模板施工時(shí)防止工人疲勞作業(yè)。(8) 混凝土澆筑時(shí)，派專人進(jìn)行看模，澆筑過程中觀察模板變化，如有不良情況或征兆，立即停止?jié)仓?，采取加固措施，確認(rèn)無安全隱患后繼續(xù)澆筑。第六節(jié)、單側(cè)支模體系受力計(jì)算書一、計(jì)算依據(jù)：1、 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JG

12、J162-20082、 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-20103、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB 50009-20124、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50017-2003、工程屆性碌墻特性A樓地下室Q1碌墻厚度(mm)500碌墻局度(mm)4600碌墻長(zhǎng)度(mm)支撐構(gòu)造小梁布置方式豎直小梁小距l(xiāng)(mm)500主梁最大懸挑長(zhǎng)度 D(mm)150斜撐水平問距S(mm)750主梁和斜撐構(gòu)造1支撐序號(hào)預(yù)埋點(diǎn)距主梁水平距離li(mm)主梁距墻底距離hi(mm)第1道1200100第2道1200600第3道22001100第4道22001600第5道32002100第6道32002600第7道42003100第8道

13、42003600第9道42004100三、300m#墻模板(單面支撐)計(jì)算1、工程簡(jiǎn)圖簡(jiǎn)圖如下:墻模板單面支撐剖面圖2、荷載組合側(cè)壓力計(jì)算依據(jù)規(guī)范建筑施工模 板安全技術(shù)規(guī)混凝土重力密度p(kN/m3)24范JGJ162-2 008新澆混凝土初凝時(shí)間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)印1混凝土坍落度影響修正系數(shù)田1.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度 H(m)4.6新澆混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)min0.22 偵 0 印 Rv1/2 ,對(duì) 1= min0.22 >24 >4 X1 X1.15 >2.51/2,24X4

14、.6= min 38.403,98.4=2 38.403kN/m傾倒混凝土?xí)r列垂且回模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q3k(kN/m2)2有效壓頭高度 h = G4k/ t c = 38.4/24 = 1.6m 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值S maQ 0.9max1.2G4k+1.4Q3k , 1.35 G4k+1.4 x 0.7Q3k=20.9max1.2 X 38.400+1.4 X 2.000 , 1.35 X 38.400+1.4 X 0.7 X 2.000 = 48.42kN/m2S min= 0.9 X 1.4 Q3k = 0.9 X 1.4 X 2.000 = 2.52kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值

15、_ . _ 2S maQ G4k= 38.400kN/m2S min= 0kN/m3、面板驗(yàn)算面板類型覆面竹膠合板面板厚度(mm15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f (N/mm)37面板彈性模重E (N/mnfj)10584根據(jù)規(guī)范JGJ162,面板驗(yàn)算按簡(jiǎn)支梁。梁截面寬度取單位寬度即b= 1000mmW = bh 2/6 = 1000X 152/6 = 37500mrq I = bh3/12 = 1000X 153/12=281250mrn考慮到工程實(shí)際和驗(yàn)算簡(jiǎn)便，不考慮有效壓頭高度對(duì)面板的影響。3.1、強(qiáng)度驗(yàn)算q = b&x= 1.0 x 48.42 = 48.42kN/m(1)250驗(yàn)算簡(jiǎn)圖

16、M ma ql2/8=48.42 X 0.2502/8=0.38kN - mb = MUW= 0.38 X 10 6/37500=10.09N/mmM f=37 N/mm2滿足要求!3.2、撓度驗(yàn)算q , = bS , maQ 1.0 X 38.40 = 38.40kN/m38.4kN/m(1)250驗(yàn)算簡(jiǎn)圖撓度驗(yàn)算,v maa5q , 1 4/(384EI)=5 X 38.40 X 250 4/(384 X 10584X 281250)=0.66mnA : v =l/250=250/250=1 .00mm滿足要求!4、小梁驗(yàn)算小梁類型矩形木楞小梁材料規(guī)格50X00小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f (N/

17、mm)14.85小梁彈性模量E (N/mrA9350小梁截面抵抗矩W(cm) 83.333小梁截面慣性矩I ( CR4)416.667小梁合并根數(shù)n1小梁受力不均勻系數(shù)T14.1、強(qiáng)度驗(yàn)算q = "Smax= 1.000 x 0.250 x 48.420 = 12.10kN/mqmi n = t ISmin = 1.000 x 0.250 x 2.520 = 0.63kN/m0189I Jfl A?1輕2Q.0 7fl0 3090 3t10(1 400400 l 500 1 i600I600I6001 J00 一4A1驗(yàn)算簡(jiǎn)圖jffiO*183 M15 0 025OiAy111100

18、0100L- 1-r<1210A1 2.106kN,121 05kN7r1 2 105kN7m 12.105kN/m1211lLILL1LLU ?L38BkN/m1 1. ； 7.065kN /m7 D85kN 3fl 63kN /A47kNAn J 1 r i i I lj山、'I LjX & W J W購鷹目）將（4）器|5）舞|6）彭嫂10f窿族瞄容嚅膺嘴涂彎矩圖Mmax = 0.39kN - mb = Mmax/W 0.39 x 10 6/83333=4.65N/mn2< f=14.85 N/mm滿足要求！4.2、撓度驗(yàn)算q , max "S ,

19、max 1.000 x 0.250 x 38.40 = 9.60kN/mq , min= "S , min= 1.000 x 0.250 x 0= 0kN/m9 6kN.9 6kN/m 9.EkN/m 9 6kN/m 9.GkN/m9.6kN9kN/mSkN/n5. 妹 N , m5 4kNAn D.6k0kN/rr 以N/mL n H rjlL 1 l 'ill , r iA 工,、工i ' ll ,| | |附鷹3)公宓5舞伺彭州嫂1010(1 400400 i 500 1 I 6001 600I6001 1 00 一00 F Jr1V1<1r r , r

20、d r驗(yàn)算簡(jiǎn)圖L dr、g/ 0311變形圖v max 0.31m 諱v =l/250=800/250=3.2mm滿足要求！4.3、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)0397 .2399k2 763、3.52o9783.761 2309 0132.99613562.47c 、SX、2 7192332443、27N一-2545-3,293743-3.502m -0.903'Vi w-wU剪力圖R 1=3.33 / 門=3.33/1.000=3.33kNR 2=5.12 / t =5.12/1.000=5.12kNR 3=5.21 / t =5.21/1.000=5.21kNR 4=6.81 /

21、 t =6.81/1.000=6.81kNR 5=7.50 / t =7.50/1.000=7.50kNR 6=6.50 / y =6.50/1.000=6.50kNR 7=5.02 / t =5.02/1.000=5.02kNR 8=1.00 / t =1.00/1.000=1.00kN正常使用極限狀態(tài)剪力圖R，=264 /=2.64/1.000 :=2.64 kN1R' 2 =4.06 /=4.06/1.000 :=4.06 kNR，=4.13 /T-3-=4.13/1.000:4.13 kNR，=5.40 /4=5.40/1.000 :=5.40 kNR，=5.95 /5=5.9

22、5/1.000 :=5.95 kNR，=5.16 /6=5.16/1.000 :=5.16 kNR，=3.76 /7=3.76/1.000 :=3.76 kNR，=0.61 /=0.61/1.000 :=0.61 kN84.4、抗剪驗(yàn)算Vmax = 3.76kNr = Vmax/(2bh)=3.76*10 3/(2*50*100)=0.38N/mm 2< : r =1.3 N/mm 25、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格中48彳主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f (N/mm)205主梁彈性模量E (N/mA206000主梁截面抵抗矩W(cm)4.49主梁截面慣性矩1 (cm4)10.78主梁合并根數(shù)n

23、2主梁受力不均勻系數(shù)V0.5主梁計(jì)算方式三等跨梁由上節(jié)小梁驗(yàn)算的'支座反力計(jì)算知，主梁取小梁對(duì)其反力最大的那道驗(yàn)算 承載能力極限狀態(tài):Rmax = Max3.333,5.118,5.206,6.81 , 7.504,6.498,5.015 , 1.002=0.5 X 7.504=3. 752kN。正常使用極限狀態(tài)FT max Max2.644,4.059,4.128,5.402,5.946,5.162,3.759,0.61 0.5 X 5.946=2.973kN 。5.1、強(qiáng)度驗(yàn)算3.752kN 3.752kN 3.752kN 3 752kN 3.752kN 3.752kN 3.752

24、kN 3.752kN 3.752kN 3.752kN 3 752kN14)ii»r F75。1 150J 驗(yàn)算簡(jiǎn)圖07980790.4690.039 x 0 093A4 、X5 (060 375心54-0 54C 4690 093 0.038彎矩圖Mmax = 0.80kN - mb = Mmax/W 0.80 X 106/4490=177.75N/mm2f < 205 N/mmf滿足要求!5.2、 支座反力計(jì)算4.61 4.611.277-3 33-3 3331.277-2.0575k667 1.667?5395395.39 5.392.0572067333333Ah?5 5

25、剪力圖-4E1 4 61第1道斜撐所受主梁最大反力Rmax(1)= 10.39/ =10.39/0.5=20.78kN計(jì)算方法同上，可依次知:第2道斜撐所受主梁最大反力第3道斜撐所受主梁最大反力第4道斜撐所受主梁最大反力第5道斜撐所受主梁最大反力第6道斜撐所受主梁最大反力第7道斜撐所受主梁最大反力第8道斜撐所受主梁最大反力5.3、撓度驗(yàn)算Rmax(2)= 15.95/ =15.95/0.5=31.90kNRmax(3)= 16.23/ ( =16.23/0.5=32.46kNRmax(4)= 21.23/ =21.23/0.5=42.45kNRmax(5)= 23.39/ =23.39/0.5=46.78kNRmax(6)= 20.25/ =20.25/0.5=40.51kNRmax(7)= 1