(梁板結(jié)構(gòu))混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)習(xí)資料題及標(biāo)準(zhǔn)答案

1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)習(xí)題樓蓋（200題）一、填空題（共48題）1 .單向板肋梁樓蓋荷載的傳遞途徑為柱 7 基礎(chǔ)樓面（屋面）荷載 7 次梁 7主梁 7地基。2.在鋼筋混凝土單向板設(shè)計(jì)中，板的短跨方向按 求配置鋼筋。計(jì)算 配置鋼筋，長跨方向按構(gòu)造要3. 多跨連續(xù)梁板的內(nèi)力計(jì)算方法有4. 四邊支承板按彈性理論分析，5. 常用的現(xiàn)澆樓梯有板式樓梯彈性計(jì)算法和 塑性計(jì)算法兩種方法。當(dāng)L2/L 1 >_2_時(shí)為_單向板當(dāng)L2/L 1<_2 _時(shí)為_雙向板。 和梁式樓梯兩種。6.對(duì)于跨度相差小于 10 %的現(xiàn)澆鋼筋混凝土連續(xù)梁、板,可按等跨連續(xù)梁進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算。7、雙向板上荷載向兩個(gè)方向傳遞，長邊支承梁

2、承受的荷載為 受的荷載為 三角形分布。梯形分布；短邊支承梁承8、按彈性理論對(duì)單向板肋梁樓蓋進(jìn)行計(jì)算時(shí)，板的折算恒載g = g + q /2 ,折算活載q = q/29、對(duì)結(jié)構(gòu)的極限承載力進(jìn)行分析時(shí)，需要滿足三個(gè)條件，平衡條。當(dāng)三個(gè)條件都能夠滿足時(shí)，結(jié)構(gòu)分析得到的解就是結(jié)構(gòu)的真實(shí)極限荷載。極限條件機(jī)動(dòng)條件和10、對(duì)結(jié)構(gòu)的極限承載能力進(jìn)行分析時(shí)，滿足機(jī)動(dòng)條件和平衡條件 的解稱為上限解， 上限解求得的荷載值大于真實(shí)解；滿足極限條件和平衡條件的解稱為下限解,下限解求得的荷載值小于真實(shí)解。11、在計(jì)算鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋中次梁在其支座處的配筋時(shí)，次梁的控制截面位置應(yīng)取在支座 邊緣 處，這是因?yàn)?支座

3、邊緣處次梁內(nèi)力較大而截面高度較小。12、鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布有兩個(gè)過程，第一過程是由于引起的，第二過程是由于塑性鉸的形成與轉(zhuǎn)動(dòng)引起的。13、 按彈性理論計(jì)算連續(xù)梁、板的內(nèi)力時(shí)，計(jì)算跨度一般取_塑性理論計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度一般取凈跨 。14、 在現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋中， 單向板的長跨方向應(yīng)放置分布鋼筋，分布鋼筋的主要作用是:承擔(dān)在長向?qū)嶋H存在的一些彎矩、抵抗由于溫度變化或混凝土收縮引起的內(nèi)力、的集中荷載分布到較大面積上，使更多的受力筋參與工作、固定受力鋼筋位置。裂縫的形成與開展支座中心線之間的距離。按將板上作用15、鋼筋混凝土塑性鉸與一般鉸相比，其主要的不同點(diǎn)是：只能單向轉(zhuǎn)動(dòng)且轉(zhuǎn)動(dòng)能力有限、

4、能承受一定彎矩、有一定區(qū)域（或長度）。和混凝土的極限壓應(yīng)變。當(dāng)?shù)突?6、塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)限度，主要取決于鋼筋種類、配筋率中等配筋率，即相對(duì)受壓區(qū)高度值較低時(shí)，其內(nèi)力重分布主要取決于 鋼筋的流幅，這時(shí)內(nèi)力重分布是 充分的。當(dāng)配筋率較高即值較大時(shí)，內(nèi)力重分布取決于 混凝土的壓應(yīng)變 其內(nèi)力重分布是 不充分的。17、為使鋼筋混凝土板有足夠的剛度,連續(xù)單向板的厚度與跨度之比宜大于1/4018、柱作為主梁的不動(dòng)鉸支座應(yīng)滿足計(jì)算簡圖應(yīng)按框架梁計(jì)算。19、整體單向板肋梁樓蓋中，連續(xù)主、次梁按正截面承載力計(jì)算配筋時(shí)，跨中按 計(jì)算，支座按矩形截面計(jì)算。在主梁與次梁交接處，主梁內(nèi)應(yīng)配置附加箍筋或吊筋 。雨篷除應(yīng)對(duì)雨篷梁

5、、板的承載力進(jìn)行計(jì)算外，還必須進(jìn)行T形截面20、21、整體抗傾覆驗(yàn)算。梁柱線剛度比ib/ic 5條件，當(dāng)不滿足這些條件時(shí),22、23、雙向板按彈性理論計(jì)算，跨中彎矩計(jì)算公式mXv）（V）mx my, my mymx，式中稱為泊桑比（泊松比），可取為0.2 。現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋分析時(shí)，對(duì)于周邊與梁整澆的板，算彎矩可以乘0.8的折減系數(shù)。25、在單向板肋梁樓蓋中，板的跨度一般以為宜，主梁的跨度以58 m為宜。26、混凝土梁、板結(jié)構(gòu)按其施工方法可分為三種形式。27、現(xiàn)澆整體式樓蓋結(jié)構(gòu)按樓板受力和支承條件的不同又分為 肋梁樓蓋、無梁樓蓋和井式樓蓋等四種。28、肋形樓蓋一般由 板、次梁、主梁 組成，每一

6、區(qū)格板一般四邊均有梁或墻支承，形24、1.7 2.7現(xiàn)澆整體式其跨中截面及支座截面的計(jì)為宜，次梁的跨度以 46 m裝配式、和裝配整體式單向板肋梁樓蓋、雙向板成四邊支承梁。當(dāng)l2/l12時(shí)按 單向板 設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)時(shí)僅考慮在 短 邊方向的受彎，對(duì)于長向 的受彎只作局部處理，這種板叫做“單向板”。當(dāng) 12/h2按雙向板設(shè)計(jì)，在設(shè)計(jì)中必須考慮長向和短向兩向受彎的板叫做“雙向板”。29、 單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)布置一般取決于 建筑功能要求， 經(jīng)濟(jì)、適用。柱網(wǎng)盡量布置成 長方形或正方形 。主梁有沿 案。30、按彈性理論的計(jì)算是指在進(jìn)行梁（板）結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析時(shí)，假定梁（板）為 性體，可按結(jié)構(gòu)力學(xué) 的一般方法進(jìn)行

7、計(jì)算。31、 單向板肋梁樓蓋的板、次梁、主梁均分別為支承在次梁 、主梁、柱或墻上。計(jì)算時(shí)對(duì)于板和次梁不論其支座是墻還是梁，將其支座均視為鉸支座。由此引起的誤差，可在計(jì)算時(shí)所取的 跨度、荷載 及 彎矩值 中加以調(diào)整。32、 當(dāng)連續(xù)梁、板各跨跨度不等，如相鄰計(jì)算跨度相差不超過10%，可作為等跨計(jì)算。 這時(shí)，當(dāng)計(jì)算各跨跨中截面彎矩時(shí)， 應(yīng)按 各自的跨度 計(jì)算;當(dāng)計(jì)算支座截面彎矩時(shí)，則應(yīng) 按相鄰兩跨計(jì)算跨度的平均值 計(jì)算。33、對(duì)于超過五跨的多跨連作用續(xù)梁、板，可按 跨時(shí)，仍按實(shí)際跨數(shù)計(jì)算。34、作用在樓蓋上的荷載有 永久荷載 和 可變荷載。永久荷載是結(jié)構(gòu)在使用期間內(nèi)基本不 變的荷載：可變荷載是結(jié)構(gòu)在

8、使用或施工期間內(nèi)時(shí)有時(shí)無的可變作用的荷載。35、 當(dāng)樓面梁的負(fù)荷面積很大時(shí)，活荷載全部滿載的概率比較小，適當(dāng)降低樓面均布活荷載在結(jié)構(gòu)上應(yīng)力求簡單、整齊、橫向和縱向兩種布置方理想的彈次梁五跨 來計(jì)算其內(nèi)力。當(dāng)梁板跨度少于五現(xiàn)澆梁式樓梯的斜梁，不論是直線形或折線形，都簡化成水平簡支梁計(jì)算。本跨內(nèi)布置，然后隔跨布置。不布置活載，而在相鄰兩跨目前工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中應(yīng)用較多的 最大彎矩值 。20 % 。跨中彎矩Me之和，應(yīng) 不小于簡支梁計(jì)算的跨中彎矩Mo，即Ma|Mb2更能符合實(shí)際。因此設(shè)計(jì)樓面梁時(shí)，應(yīng)按荷載規(guī)范對(duì)樓面活荷載值乘以折減系數(shù)后取用。36、求某跨跨中截面最大正彎矩時(shí)，活荷載應(yīng)在37、求某跨跨中截

9、面最小正彎矩（或最大負(fù)彎矩）時(shí)，本跨 布置活荷載，然后隔跨布置。38、 求某一支座截面最大負(fù)彎矩時(shí)，活荷載應(yīng)該在該支座左右兩跨布置，然后隔跨布置。39、 內(nèi)力包絡(luò)圖中，某截面的內(nèi)力值就是該截面在任意活荷載布置下可能出現(xiàn)的最大內(nèi)力丄。根據(jù)彎矩包絡(luò)圖，可以檢驗(yàn)受力縱筋抵抗彎矩的能力并確定縱筋的截?cái)?或彎起的位置和數(shù)量。40、 為了考慮支座抵抗轉(zhuǎn)動(dòng)的影響，一般采用增大恒載和相應(yīng)減小活荷載的辦法來處理, 即以 折算荷載 來代替實(shí)際計(jì)算荷載。當(dāng)板或梁支承在磚墻上時(shí)，則荷載不得進(jìn)行 折算。主梁按連續(xù)梁計(jì)算時(shí)，一般柱的剛度較小，柱對(duì)梁的約束作用 小，故對(duì)主梁荷載 不進(jìn)行折減。41、 考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算超

10、靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，不僅可以消除內(nèi)力按彈性理論計(jì)算 和截面按 極限狀態(tài)設(shè)計(jì) 二者之間的矛盾,而且可以合理地估計(jì)構(gòu)件的承載力。 同時(shí)又能符 合結(jié)構(gòu)工作的實(shí)際情況，節(jié)約材料，獲得一定的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果。42、關(guān)于連續(xù)板、梁考慮內(nèi)力塑性重分布的計(jì)算方法很多，是彎矩調(diào)幅法。即調(diào)整（一般降低）按彈性理論計(jì)算得到的某些截面的43、控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過按彈性理論計(jì)算所得彎矩值的0.35。愈44、為了保證塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，規(guī)范規(guī)定：相對(duì)受壓區(qū)高度大，截面塑性鉸轉(zhuǎn)動(dòng)能力或極限塑性轉(zhuǎn)角就越小。M a,Mb絕對(duì)值的平均值與調(diào)整后45、為了滿足平衡條件，調(diào)整后每個(gè)跨度兩端支座彎矩46、47、48分離式

11、或彎起式兩種方式。分布鋼筋、嵌入墻內(nèi)的板其板面附加鋼筋、二、選擇題（共54題）1. 在計(jì)算鋼筋混凝土肋梁樓蓋連續(xù)次梁內(nèi)力時(shí)，代替實(shí)際計(jì)算荷載，其做法是（B ）A.減小恒載，減小活載B.C.減小恒載，增大活載D.為考慮主梁對(duì)次梁的轉(zhuǎn)動(dòng)約束，用折算荷載增大恒載，減小活載 增大恒載，增大活載板一般均能滿足斜截面受剪承載力，設(shè)計(jì)時(shí)可不進(jìn)行 受剪驗(yàn)算。 連續(xù)板中受力鋼筋的配置，可采用 單向板肋梁樓蓋中，板的構(gòu)造鋼筋有直于主梁的板面附加鋼筋 。2. 現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋的主次梁相交處，在主梁中設(shè)置附加橫向鋼筋的目的是（D ）A. 承擔(dān)剪力B. 防止主梁發(fā)生受彎破壞C. 防止主梁產(chǎn)生過大的撓度D.防

12、止主梁由于斜裂縫引起的局部破壞3. 在計(jì)算框架梁截面慣性矩I時(shí)應(yīng)考慮到樓板的影響，假定Io為矩形截面梁的截面慣性矩,則對(duì)現(xiàn)澆樓蓋中框架梁截面慣性矩I應(yīng)取（A ）A.I = 21 0B. I = 1.5I 0C. I = 1.2I 0D. I = 1.0I 04. 板內(nèi)分布鋼筋不僅可使主筋定位，分擔(dān)局部荷載，還可（A. 承擔(dān)負(fù)彎矩B.承受收縮和溫度應(yīng)力C. 減少裂縫寬度D.增加主筋與砼的粘結(jié)5. 五跨等跨連續(xù)梁，現(xiàn)求第三跨跨中最大彎矩，活荷載應(yīng)布置在哪幾跨？（A. 1,2,3B. 1,2,4C. 2,4,5D. 1,3,56. 五跨等跨連續(xù)梁，現(xiàn)求最左端支座最大剪力，活荷載應(yīng)布置在哪幾跨？（A.

13、 1,2,4B. 2,3,4C. 1,2,3D. 1,3,57、按單向板進(jìn)行設(shè)計(jì)（A. 600mmX3300mm的預(yù)制空心樓板；B. 長短邊之比小于2的四邊回定板；C. 長短邊之比等于1.5,兩短邊嵌固，兩長邊簡支；D. 長短邊相等的四邊簡支板。8、 對(duì)于兩跨連續(xù)梁，（D ）。A. 活荷載兩跨滿布時(shí)，各跨跨中正彎矩最大；B. 活荷載兩跨滿布時(shí)，各跨跨中負(fù)彎矩最大；C. 活荷載單跨布置時(shí)，中間支座處負(fù)彎矩最大；D. 活荷載單跨布置時(shí)，另一跨跨中負(fù)彎矩最大。9、 多跨連續(xù)梁（板）按彈性理論計(jì)算，為求得某跨跨中最大負(fù)彎矩，活荷載應(yīng)布置在A.該跨，然后隔跨布置；B.該跨及相鄰跨；C.所有跨；D.該跨左

14、右相鄰各跨，然后隔跨布置。10、超靜定結(jié)構(gòu)考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算時(shí)，必須滿足（A. 變形連續(xù)條件；B. 靜力平衡條件；C. 采用熱處理鋼筋的限制；D. 拉區(qū)混凝土的應(yīng)力小于等于混凝土軸心抗拉強(qiáng)度。11、 條件相同的四邊支承雙向板，采用上限解法求得的極限荷載一般要比采用下限解法求得 的極限荷載（AA )。D )。(D )。A.大； B.小； C.相等;12、在確定梁的縱筋彎起奌時(shí)， 矩圖的外面，這是為了保證梁的（D.無法比較。要求抵抗彎矩圖不得切入設(shè)計(jì)彎矩圖以內(nèi)，即應(yīng)包在設(shè)計(jì)彎AA.正截面受彎承載力；C.受拉鋼筋的錨固；13、在結(jié)構(gòu)的極限承載能力分析中，正確的敘述是（B ）。A.若同時(shí)滿足極限條

15、件、變形連續(xù)條件和平衡條件的解答才是結(jié)構(gòu)的真實(shí)極限荷載;B.斜截面受剪承載力；D.箍筋的強(qiáng)度被充分利用。B. 若僅滿足極限條件和平衡條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的下限解；C. 若僅滿足變形連續(xù)條件和平衡條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的上限解;D. 若僅滿足極限條件和機(jī)動(dòng)條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的上限解。14、按彎矩調(diào)幅法進(jìn)行連續(xù)梁、 板截面的承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，A. 受力鋼筋宜采用I、II級(jí)或III級(jí)熱軋鋼筋；B. 截面的彎矩調(diào)幅系數(shù)宜超過0.25 ；C. 彎矩調(diào)幅后的截面受壓區(qū)相對(duì)計(jì)算高度一般應(yīng)超過0.35，D. 按彎矩調(diào)幅法計(jì)算的連續(xù)緊、板，可適當(dāng)放寬裂縫寬度的要求。15、 鋼筋混凝土連續(xù)

16、梁的中間支座處，當(dāng)配置好足夠的箍筋后， 要求時(shí)，應(yīng)增設(shè)應(yīng)遵循下述規(guī)定（A ）。但不應(yīng)超過0.6;若配置的彎起鋼筋不能滿足B ）來抵抗剪力。B.鴨筋D.架立鋼筋.A.縱筋C.浮筋16、承受均布荷載的鋼筋混凝土五跨連續(xù)梁 結(jié)果，而使（等跨），在一般情況下，由于塑性內(nèi)力重分布的（B ）A.跨中彎矩減少，支座彎矩增加C. 支座彎矩和跨中彎矩都增加17、按彈性方法計(jì)算現(xiàn)澆單向肋梁樓蓋時(shí), 考慮到B. 跨中彎矩增大，支座彎矩減小D. 支座彎矩和跨中彎矩都減小 對(duì)板和次梁采用折算荷載來進(jìn)行計(jì)算,這是因?yàn)椋– ）B.塑性內(nèi)力重分布的影響A.在板的長跨方向能傳遞一部分荷載C. 支座轉(zhuǎn)動(dòng)的彈性約束將減少活荷載布置

17、對(duì)跨中彎矩的不利影響D. 拱效應(yīng)的有利影響18、求連續(xù)梁跨中最小彎矩時(shí)，可變荷載（活載）的布置應(yīng)該是A.本跨布置活載，然后隔跨布置活載B本跨不布置活載，相鄰兩跨布置活載，然后隔跨布置活載C.本跨及相鄰兩跨布置活載，然后隔跨布置活載19、塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力調(diào)幅截面的相對(duì)高度有關(guān)， 增大，塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力降低，為使塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能力,應(yīng)滿足（C ）A.B.C.0.35D.0.35C )。20、按彈性理論計(jì)算單向板肋梁樓蓋時(shí)，板和次梁采用折算荷載來計(jì)算的原因是（A. 考慮到在板的長跨方向也能傳遞一部分荷載B. 考慮到塑性內(nèi)力重分布的有利影響C. 考慮到支座轉(zhuǎn)動(dòng)的彈性約束將減小活荷載隔跨布置時(shí)的不利

18、影響C )。21、連續(xù)梁（板）塑性設(shè)計(jì)應(yīng)遵循的原則之一是（A. 必須采用折算荷載B. 不考慮活荷載的不利位置C.截面受壓區(qū)相對(duì)高度0.3522、整澆樓蓋的次梁擱置在鋼梁上時(shí)（ B ）A. 板和次梁均可采用折算荷載B. 僅板可以采用折算荷載C. 僅次梁可以用折算荷載D. 二者均不可用折算荷載23、雨篷梁支座截面承載力計(jì)算時(shí)，應(yīng)考慮（A. 剪、扭相關(guān)B. 剪、彎、扭相關(guān)C. 彎、剪相關(guān)D. 彎、壓、剪相關(guān)24、為了設(shè)計(jì)上的便利，對(duì)于四邊均有支承的板，D ）按單向板設(shè)計(jì)。A. E2 B. 比 1 C. 比3 D.l1l1l125、彈性方法設(shè)計(jì)的連續(xù)梁、板各跨跨度不等，但相鄰兩跨計(jì)算跨度相差V 跨計(jì)算

19、，這時(shí)，當(dāng)計(jì)算支座截面彎矩時(shí)，則應(yīng)按（ C ）計(jì)算。A.相鄰兩跨計(jì)算跨度的最大值 B.兩鄰兩跨計(jì)算跨度的最小值C.相鄰兩跨計(jì)算跨度的平均值 D.無法確定26、兩端擱置在墻上的單跨板，按塑性理論計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度B. In h （為板厚）C. I In一端與梁整澆的單跨板，按塑性理論計(jì)算時(shí)，h2A. In h（h為板厚）27、一端擱置在墻上,A. In h B. In28、對(duì)于多跨連續(xù)的板梁，?。ˋ ）A.支座中心線間的距離C.取 1.025InD.10%仍作為等I等于（D. I1.05In計(jì)算跨度h （h均為板厚）對(duì)支座為整澆的梁或柱，按彈性進(jìn)論計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度C. I ln D. I 1.02

20、5I nB. 板或梁的凈跨In1.05In29、對(duì)于多跨連續(xù)的板， 按塑性理論計(jì)算時(shí),b a2 2h和In旦兩者中取小值D.2 2A. InC.InB.I ?。˙ ）I 一般可當(dāng)邊支座為磚墻時(shí)，邊跨的計(jì)算跨度取（C ）h2b21.025In（其中In 邊跨凈跨度，b 板第二支座的寬度，a邊支座支承長度， h 板厚）30、對(duì)于多跨連續(xù)梁，按塑性理論計(jì)算時(shí)，當(dāng)邊支座為磚墻時(shí)，邊跨的計(jì)算跨度I?。– ）B.b abA. In -B.In 7 0.025I n12 22I*C.取ln號(hào)和1.0251 n中較小值31、關(guān)于折算荷載的敘述，哪一項(xiàng)不正確（D ）A. 為了考慮支座抵抗轉(zhuǎn)動(dòng)的影響，采用增大恒載

21、和相應(yīng)減少活荷載的辦法來處理B. 對(duì)于板其折算荷載取：折算恒載g/=g+lq，折算活載q2 2/ 3 q =-q 4D.1.025ln1C. 對(duì)于次梁其折算荷載取：折算恒載g/=g+q，折算活載4D. 對(duì)于主梁其折算荷載按次梁的折算荷載采用32、關(guān)于塑性較，下面敘述正確的是（ C ）A. 塑性較不能傳遞任何彎矩而能任意方向轉(zhuǎn)動(dòng)B. 塑性較轉(zhuǎn)動(dòng)開始于la,終止于III aC. 塑性較處彎矩不等于0而等于該截面的受彎承載力MD. 塑性較與理想鉸基本相同B ）個(gè)塑性鉸，最后將因結(jié)33、對(duì)于“ n”次超靜定的鋼筋混凝土多跨連續(xù)梁，可出現(xiàn)（ 構(gòu)成為機(jī)動(dòng)可變體系而破壞。A.n-1B.n C.n-2D. n

22、+1A.b B.0.35 C.D.> 0.3535、控制彎矩調(diào)幅值,A.30%B.25%36、用彎矩幅法計(jì)算,（C ）在一般情況下不超過按彈性理論計(jì)算所得彎矩值的（C.20% D. 15%調(diào)整后每個(gè)跨度兩端支座彎矩MA MB與調(diào)整后跨中彎矩MC,應(yīng)滿足C.Ma|Mb2McMo2B.Ma|Mb2McMo2McD.MaMbMcMo34、連續(xù)梁、板按塑性內(nèi)力重分布方法計(jì)算內(nèi)力時(shí)，截面的相對(duì)受壓區(qū)高度應(yīng)滿足h可取為（ 沒有限制D ）4ln或如的距離處切斷37、在單板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)中，一般樓面板的最小厚度A. > 50mm B. > 60mm C. > 80mm D.38、對(duì)于板內(nèi)

23、受力鋼筋的間距，下面哪條是錯(cuò)誤的（A. 間距 s > 70mmB. 當(dāng)板厚hw 150mm間距不應(yīng)大于 200mmC. 當(dāng)板厚h> 150mm間距不應(yīng)大于 1.5h，且不應(yīng)大于 250mmD. 當(dāng)板厚h> 150mm時(shí)，間距不應(yīng)大于 1.5h，且不應(yīng)大于 300mm39、對(duì)于連續(xù)板受力鋼筋，下面哪條是錯(cuò)誤的（ B ）A.連續(xù)板受力鋼筋的彎起和截?cái)?，一般可不按彎矩包絡(luò)圖確定B.連續(xù)板跨中承受正彎矩的鋼筋可在距離支座處切斷，或在 S處彎起6 10C. 連續(xù)板支座附近承受負(fù)彎矩的鋼筋，可在距支座邊緣不少于D. 連續(xù)板中受力鋼筋的配置，可采用彎起式或分離式40、 在單向板中，要求分布

24、鋼筋（C ）A. 每米板寬內(nèi)不少于 4根B. 每米板寬內(nèi)不少于 5根15%C單位長度上的分布鋼筋的截面面積不應(yīng)小于單位長度上受力鋼筋截面面積的D.按承載力計(jì)算確定41、在鋼筋混凝土單向板中，分布鋼筋的面積和間距應(yīng)滿足（5%10%15%20%A. 截面面積不小于受力鋼筋面積的B. 截面面積不小于受力鋼筋面積的C截面面積不小于受力鋼筋面積的D.截面面積不小于受力鋼筋面積的 41、規(guī)范規(guī)定對(duì)嵌固在承重磚墻內(nèi)的現(xiàn)澆板，在板的上部應(yīng)配置構(gòu)造鋼筋，下面哪條是 錯(cuò)誤的（C ）A.鋼筋間距不大于 200mm直徑不小于6mm勺構(gòu)造鋼筋，其伸出墻邊的長度不應(yīng)小于為單向板的跨度或雙向板的短邊跨度）B.對(duì)兩邊均嵌固在

25、墻內(nèi)的板角部分，應(yīng)雙向配置上述構(gòu)造鋼筋，其伸出墻邊的長度不應(yīng)于C沿受力方向配置上部構(gòu)造鋼筋（包括彎起鋼筋）的截面面積不宜小于跨中受力鋼筋截面2面積的-3D.沿非受力方向配置的上部構(gòu)造鋼筋可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)適當(dāng)減少42、規(guī)范規(guī)定，當(dāng)現(xiàn)澆板的受力鋼筋與梁的肋部平行時(shí)，應(yīng)沿梁肋方向配置板面附加鋼 筋，下面哪條是錯(cuò)誤的（C ）A. 板面附加鋼筋間距不大于 200mm且與梁肋垂直B. 構(gòu)造鋼筋的直徑不應(yīng)小于 6mmC.單位長度的總截面面積不應(yīng)小于板中單位長度內(nèi)受力鋼筋截面面積的Io的1443、在單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)中，對(duì)于次梁的計(jì)算和構(gòu)造，下面敘述中哪一個(gè)不正確（A.承受正彎矩中截面，次梁按T形截面考慮承受負(fù)彎矩

26、的支座截面，T形翼緣位于受拉區(qū)，則應(yīng)按寬度等于梁寬b的矩形截面計(jì)算次梁可按塑性內(nèi)力重分布方法進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算h11不論荷載大小，次梁的高跨比h -丄，一般不必進(jìn)行使用階段的撓度和變形驗(yàn)算I8 14D.伸入板中的長度從肋邊緣算起每邊不小于板計(jì)算跨度B.C.D.44、在單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)中，對(duì)于主梁的計(jì)算，下面敘述中哪一個(gè)不正確（D ）A. 截面設(shè)計(jì)時(shí)與次梁相同，跨中正彎矩按T形截面計(jì)算，支座負(fù)彎矩則按矩形截面計(jì)算B. 主梁內(nèi)力計(jì)算，可按彈性理論方法進(jìn)行C在主梁支座處，次梁與主梁支座負(fù)彎矩鋼筋相互交叉，通常次梁負(fù)彎矩鋼筋放在主梁負(fù) 彎矩鋼筋上面ho=h-35 ;雙排鋼筋時(shí)D.計(jì)算主梁支座負(fù)彎矩鋼筋時(shí)，

27、其截面有效高度取：單排鋼筋時(shí)ho=h-6045、在單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)中，對(duì)于板的計(jì)算，下面敘述中哪一個(gè)不正確（A. 支承在次梁或磚墻上的連續(xù)板，一般可按內(nèi)力塑性重分布的方法計(jì)算B. 板一般均能滿足斜截面的受剪承載力，設(shè)計(jì)時(shí)可不進(jìn)行受剪驗(yàn)算c板的計(jì)算寬度可取為1m按單筋矩形截面進(jìn)行截面設(shè)計(jì)計(jì)算所得的彎矩可減D.對(duì)于四周與梁整體連續(xù)的單向板，其中間跨的跨中截面及中間支座，少10%其它截面則不予減少46、單向板肋梁樓蓋考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算連續(xù)板、梁時(shí)，下面敘述中哪一個(gè)是錯(cuò)誤的（D ）A.對(duì)于均布荷載和承受間距相同、大小相等的集中荷載的多跨等跨連續(xù)梁，其內(nèi)力可分別按2M m(g q)lo ,Mm(G

28、 Q)l計(jì)算B.確定連續(xù)梁剪力設(shè)計(jì)值時(shí)，各跨應(yīng)取各自的凈跨ln計(jì)算C.若梁、板兩端均支承在砌體上，其計(jì)算跨度10應(yīng)取為1.05 InD.對(duì)于等跨連續(xù)梁板，當(dāng)跨度相差不大于15%寸，計(jì)算跨內(nèi)彎矩時(shí)取各自的跨度值，而計(jì)算支座彎矩則相鄰兩跨的平均值計(jì)算 多項(xiàng)選擇題1、關(guān)于單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置，下列敘述正確的是（ABD ）。A單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)布置一般取決于建筑功能要求，在結(jié)構(gòu)上應(yīng)力求簡單、整齊、經(jīng) 濟(jì)適用。B.柱網(wǎng)盡量布置成長方形或正方形。C主梁有沿橫向和縱向兩種布置方案，沿橫向布置主梁，房屋空間剛度較差，而且限制了 窗洞的高度。10% 內(nèi)）。對(duì)于板和次梁不論其支座是墻還是梁，均視為鉸支

29、（ ABD ）加以調(diào)整。剪力值 D 彎矩值關(guān)于計(jì)算簡圖的支座情況，下面哪些說法是正確的D.梁格布置盡可能是等跨的，且邊跨最好比中間跨稍?。s在2、單向板肋梁樓蓋按彈性理論計(jì)算時(shí)， 座，由此引起的誤差可在計(jì)算時(shí)所取的A跨度 B .荷載 C .3、單向板肋梁樓蓋按彈性理論計(jì)算時(shí)，（AB ）。A計(jì)算時(shí)對(duì)于板和次梁不論其支座是墻還是梁，將其支座均視為鉸支座。-時(shí)，可將梁視作鉸支5B.對(duì)于兩邊支座為磚墻， 中間支座為鋼筋混凝土柱的主梁,20%可作為等跨計(jì)算。于柱上的連續(xù)梁進(jìn)行內(nèi)力分析，否則應(yīng)按框架橫梁計(jì)算內(nèi)力。 C當(dāng)連續(xù)梁、板各跨跨度不等，如相鄰計(jì)算跨度相差不超過D.當(dāng)連續(xù)梁板跨度不等時(shí)，計(jì)算各跨跨中截

30、面彎矩時(shí)，應(yīng)按各自跨度計(jì)算；當(dāng)計(jì)算支座截 面彎矩時(shí)，則應(yīng)按相鄰兩跨計(jì)算跨度的最大值計(jì)算。4、單向板肋梁樓蓋按彈性理論計(jì)算時(shí)，連續(xù)梁、板的跨數(shù)應(yīng)按（ABD ）確定。A.對(duì)于各跨荷載相同，其跨數(shù)超過五跨的等跨等截面連續(xù)梁、板將所有中間跨均以第三跨 來代替。B. 對(duì)于超過五跨的多跨連續(xù)梁、板，可按五跨來計(jì)算其內(nèi)力。C. 當(dāng)梁板跨數(shù)少于五跨時(shí)，按五跨來計(jì)算內(nèi)力。D. 當(dāng)梁板跨數(shù)少于五跨時(shí)，按實(shí)際跨數(shù)計(jì)算。5、 鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布的說法哪些是正確的（BC ）。A對(duì)于n次超靜定鋼筋混凝土多跨連續(xù)梁，可出現(xiàn)n+1個(gè)塑性鉸。B. 鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中某一截面的“屈服”，并不是結(jié)構(gòu)的破壞，而其中

31、還有強(qiáng)度儲(chǔ)備 可以利用。C. 超靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布貫穿于裂縫產(chǎn)生到結(jié)構(gòu)破壞的整個(gè)過程。D. 從開裂到第一個(gè)塑性鉸出現(xiàn)這個(gè)階段的內(nèi)力重分布幅度較大。E. 第一個(gè)塑性鉸出現(xiàn)到結(jié)構(gòu)破壞這個(gè)階段的內(nèi)力重分布幅度較小。6、塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)限度主要取決于（A.鋼筋種類BC.混凝土的極限壓縮變形E構(gòu)件的承載能力7、對(duì)彎矩進(jìn)行調(diào)整時(shí)，應(yīng)遵循的原則是（宜采用具有塑性較好的I級(jí)或n級(jí)鋼筋。A.B.C.ABC ）。配筋率截面尺寸AB ）。采用強(qiáng)度等級(jí)為控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過按彈性理論計(jì)算所得彎矩值的C20C45的混凝土。20%截面相對(duì)受壓區(qū)高度不能太大，即hoD.小于簡支梁計(jì)算的跨中彎矩E考慮內(nèi)力重分布，

32、構(gòu)件必須有足夠的抗剪能力，應(yīng)將斜截面受剪承載力所需的箍筋面積 增加10%。8、對(duì)下列結(jié)構(gòu)在進(jìn)行承載力計(jì)算時(shí)，不應(yīng)考慮內(nèi)力塑性重分布，而按彈性理論方法計(jì)算其 內(nèi)力（ABD ）。A.預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)BC.使用階段允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件調(diào)整后每個(gè)跨度兩端支座彎矩MA、MO的一半。MB絕對(duì)值的平均值與調(diào)整后的跨中彎距MC之和，應(yīng)不直接承受動(dòng)荷載作用的工業(yè)與民用建筑D二次受力疊合結(jié)構(gòu)三、是非改錯(cuò)題（共 46題）1. 次梁傳遞荷載給主梁屬于間接荷載，2. 現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)在計(jì)算框架梁截面慣性矩該處應(yīng)設(shè)附加箍筋或吊筋。（VI時(shí)應(yīng)考慮到樓板的影響， 對(duì)邊框架梁和中框架梁均取I = 210。3. 塑性鉸線的位置遵循一定的規(guī)律

33、，所以一塊板只能有一種破壞機(jī)構(gòu)。4. 彎矩包絡(luò)圖就是抵抗彎矩圖。5、現(xiàn)澆板式樓梯在計(jì)算梯段板時(shí)， 可取1米寬板帶或以整個(gè)梯段板作為計(jì)算單元。6、現(xiàn)澆梁式樓梯中的平臺(tái)梁，除承受平臺(tái)板傳來的均布荷載和平臺(tái)梁自重外，還承受梯段 斜梁傳來的集中荷載。7、 由于單向板上的荷載主要沿一個(gè)方向傳遞，所以僅需在板中該方向配置鋼筋即可。8、不論樓板的支承條件如何，只要其長短邊比值12/1 1<2 ,就可稱之為雙向板。（X ）9、作用在雙向板支承梁上的荷載是均勻分布的。10、連續(xù)梁在各種不利荷載布置情況下，任一截面的內(nèi)力均不會(huì)超過該截面處內(nèi)力包絡(luò)圖上的數(shù)值。(V )11、求多跨連續(xù)雙向板某區(qū)格的跨中最大正彎

34、矩時(shí)，板上活荷載應(yīng)按滿布考慮。 (X12、 求多跨連續(xù)雙向板某區(qū)格的板支座最大負(fù)彎矩時(shí)，板上荷載應(yīng)按棋盤式布置。13、 按塑性理論計(jì)算連續(xù)梁、板內(nèi)力時(shí)，需滿足采用熱處理鋼筋的限制。(X14、 對(duì)于四周與梁整澆的多區(qū)格雙向板樓蓋，按彈性理論或塑性理論計(jì)算方法得到的所有區(qū)格的彎矩值均可予以減少。(X15、 鋼筋混凝土四邊簡支雙向板，在荷載作用下不能產(chǎn)生塑性內(nèi)力重分布。(X16、在四邊簡支的單向板中，分布鋼筋的作用主要為：澆搗混凝土?xí)r固定受力鋼筋位置；抵抗由于溫度變化或混凝土收縮引起的應(yīng)力；承受板上局部荷載產(chǎn)生的應(yīng)力；承受沿短邊方向的彎矩，分布鋼筋一般位于受力鋼筋的下方。17、按塑性理論計(jì)算雙向板時(shí)

35、，上限解只滿足平衡條件、屈服條件，計(jì)算結(jié)果偏大；下限解 只滿足機(jī)動(dòng)條件、屈服條件，計(jì)算結(jié)果偏小。(X )(V )(V )18、單向板只布置單向鋼筋，雙向板需布置雙向鋼筋。19、20、鋼筋混凝土連續(xù)梁考慮塑性內(nèi)力重分布后，梁截面承載能力的計(jì)算值有所提高。在受彎構(gòu)件中，受拉縱筋配筋率減小，截面塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力增大。21、22、23、24、塑性鉸可以承受一定的彎矩， 并能作單向有限的轉(zhuǎn)動(dòng)。鋼筋混凝土靜定結(jié)構(gòu)和超靜定結(jié)構(gòu)均可形成塑性鉸，因此都存在內(nèi)力重分布。鋼筋混凝土連續(xù)梁中，塑性鉸總在支座處出現(xiàn)。超靜定結(jié)構(gòu)出現(xiàn)足夠多的塑性鉸，形成機(jī)動(dòng)體系后，才是完全內(nèi)力重分布。(V )(X )25、彎矩包絡(luò)圖就是抵

36、抗彎矩圖。26、當(dāng) 0.35時(shí)，塑性鉸形成，內(nèi)力均可實(shí)現(xiàn)完全分布。27、具有四邊支承的板，當(dāng)板的長邊與短邊之比較大時(shí)，板上的荷載主要沿長跨方向傳遞。(X28、 現(xiàn)澆樓蓋中的連續(xù)梁，在進(jìn)行正截面承載力計(jì)算時(shí)，跨中按T形截面計(jì)算，而支座則按矩形截面計(jì)算。(V )29、 彎矩包絡(luò)圖即為抵抗彎矩圖。(X30、 使梁跨中或支座產(chǎn)生最大內(nèi)力的活荷載位置謂最不利位置。(V(X(V31、 不論靜定或超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，隨外載的增大，均存在截面應(yīng)力重分布現(xiàn)象。(V32、靜定鋼筋混凝土構(gòu)件，截面之間同樣存在著內(nèi)力重分布。(X33、不論靜定或超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，受拉鋼筋屈服后，均可形成塑性鉸。34、配件率越大，

37、塑性鉸轉(zhuǎn)動(dòng)能力也越大。35、 超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布始于塑性鉸的形成。(X36、 超靜定結(jié)構(gòu)出現(xiàn)足夠多的塑性鉸而形成機(jī)動(dòng)體的才能算“完全的內(nèi)力重分布” 。(V37、 多跨連續(xù)梁經(jīng)調(diào)幅后， 可做到既省鋼筋又提高承載力。(V38、 單向板肋梁樓蓋中，考慮拱作用后，板配筋時(shí)跨中及支座彎矩均可按減少20%考慮。(V)39、40、41、42、次梁傳遞荷載給主梁， 該處應(yīng)設(shè)附加箍筋或吊筋。塑性鉸線的位置遵循一定的規(guī)律，因而一個(gè)板只能有一種破壞機(jī)構(gòu)。當(dāng)矩形板的長邊與短邊之比小于2.0時(shí)，就一定是雙向板。（X連續(xù)梁在各種不利荷載布置情況下，任一截面的內(nèi)力均不會(huì)超過該截面處內(nèi)力包絡(luò)圖上(X)的數(shù)值。鋼筋

38、混凝土連續(xù)梁中，塑性鉸總是在支座截面先出現(xiàn)。按彈性理論計(jì)算鋼筋混凝土連續(xù)梁時(shí)，不必要求滿足(V43、44、0.35的要求。(X (V45、46、用調(diào)幅法計(jì)算連續(xù)梁的內(nèi)力，可以提高梁的極限承載力。 雙向板的跨中要設(shè)置分布鋼筋。(X(X簡答題（共40題）1.如圖連續(xù)梁，若求第一跨跨中最大彎矩，均布活荷載四、q該如何布置?2.如圖連續(xù)梁，若求第二跨跨中最大彎矩，均布活荷載q該如何布置?3.如圖連續(xù)梁，若求 B支座最大負(fù)彎矩，均布活荷載 q該如何布置?4.如圖連續(xù)梁，若求 C支座最大負(fù)彎矩，均布活荷載q該如何布置?5.如圖連續(xù)梁，若求B支座最大剪力，均布活荷載 q該如何布置?6.如圖連續(xù)梁，若求C支座

39、最大剪力，均布活荷載 q該如何布置?請(qǐng)?jiān)贏-A、B-B剖面圖中分別畫出、7、圖中已給出一塊四邊簡支雙向板的板底鋼筋布置圖，O心沁）Z'）也三TIT：門鋼筋并注明。LL8、簡述現(xiàn)澆肋梁樓蓋的組成及荷載傳遞途徑。荷載的傳遞途徑為荷載作用到板上，由板傳遞答：現(xiàn)澆肋梁樓蓋由板、次梁和主梁組成，到次梁，由次梁傳遞到主梁，由主梁傳遞到柱或墻，再由柱或墻傳遞到基礎(chǔ)，最后由基礎(chǔ)傳 遞到地基。9、什么是鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布？答：在混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中，當(dāng)某截面出現(xiàn)塑性鉸后， 引起結(jié)構(gòu)內(nèi)力的重分布， 使結(jié)構(gòu)中內(nèi)力的分布規(guī)律與一般力學(xué)計(jì)算方法得到的內(nèi)力（彈性理論得到的內(nèi)力）不同。這種由于塑性鉸

40、的形成與開展而造成的超靜定結(jié)構(gòu)中的內(nèi)力重新分布稱為鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)的塑性 內(nèi)力重分布。10、什么是單向板？什么是雙向板？（及剪切）的板為雙答：單向受力，單向彎曲（及剪切）的板為單向板；雙向受力，雙向彎曲 向板。單向板的受力鋼筋單向布置，雙向板的受力鋼筋雙向布置。11、單向板和雙向板是如何區(qū)分的？答：兩對(duì)邊支承的板為單向板。對(duì)于四邊支承的板，當(dāng)長邊與短邊長度之比小于或等于2.0時(shí)，按雙向板考慮；當(dāng)長邊與短邊長度之比大于2.0但小于3.0時(shí)，宜按雙向板考慮，也可按單向板計(jì)算，但按沿短邊方向受力的單向板計(jì)算時(shí)，應(yīng)沿長邊方向布置足夠數(shù)量的構(gòu)造鋼筋；當(dāng)長邊與短邊長度之比大于或等于3.0時(shí)，可按沿短邊

41、方向受力的單向板考慮。12、單向板肋梁樓蓋中，板內(nèi)應(yīng)配置有哪幾種鋼筋？答：單向板肋梁樓蓋中，板內(nèi)應(yīng)配置有板內(nèi)受力鋼筋和構(gòu)造鋼筋。板內(nèi)受力鋼筋種類一般采用HPB235 ,板中受力鋼筋的間距，當(dāng)板厚W 150mm時(shí)，不宜大于200mm，當(dāng)板厚150mm時(shí)，不宜大于 1.5h,且不宜大于 250mm。連續(xù)板中配筋形式采 用分離式配筋或彎起式配筋。構(gòu)造鋼筋包括：分布鋼筋、沿墻處板的上部構(gòu)造鋼筋、主梁處板的上部構(gòu)造鋼筋和板內(nèi)抗 沖切鋼筋。13、說明單向板肋梁蓋中板的計(jì)算簡圖。答：在計(jì)算中，取1m寬板作為計(jì)算單元，故板截面寬度 墻上的多跨板，為簡化計(jì)算，將次梁或磚墻作為板的不動(dòng)餃支座。 連續(xù)梁（板寬度b=

42、1000mm）。按彈性理論分析時(shí)，連續(xù)板的跨度取相鄰兩支座中心間的距離。 墻時(shí)，取距磚墻邊緣一定距離處。因此,板的計(jì)算跨度中間跨I Ic邊跨（邊支座為磚墻）1 I nIn I其中Ic為板支座（次梁）軸線間的距離;b=1000mm，為支承在次梁或磚 因此，多跨板可視為多跨對(duì)于邊跨，當(dāng)邊支座為磚I為:In為板邊跨的凈跨;h為板厚；b為次梁截面寬度;120mm。a為板支承在磚墻上的長度，通常為對(duì)于等跨連續(xù)板，當(dāng)實(shí)際跨度超過5跨時(shí)可按5跨計(jì)算；不足5跨時(shí)，按實(shí)際跨數(shù)計(jì)算。14、說明單向板肋梁蓋中次梁的計(jì)算簡圖。答：次梁也按連續(xù)梁分析內(nèi)力，支承在主梁及磚墻上，主梁或磚墻作為次梁的不動(dòng)鉸支座。 作用在次梁

43、上的荷載為次梁自重，為均布荷載。次梁左右兩側(cè)各半跨板的自重及板上的活荷載,荷載形式次梁的計(jì)算跨度:中間跨I Ic邊跨（邊支座為磚墻）1 In其中Ic為支座軸線間的距離,次梁的支座為主梁;In為次梁的凈跨；b為主梁截面寬度;240mm。5跨計(jì)算；不足5跨時(shí)，按實(shí)際跨數(shù)計(jì)算。a為次梁在磚墻上的支承長度，通常為對(duì)于等跨連續(xù)梁，當(dāng)實(shí)際跨度超過5跨時(shí)可按 15、說明單向板肋梁蓋中主梁的計(jì)算簡圖。主梁的計(jì)算簡圖根據(jù)梁與柱的線剛度比確定，一般結(jié)構(gòu)中柱的線剛度較小，對(duì)主梁的轉(zhuǎn)動(dòng)約束不大，可將柱作為主梁的不動(dòng)鉸支座， 這時(shí)主梁仍可按支承在柱或磚墻上的連續(xù)梁分析。 當(dāng)結(jié)構(gòu)中柱的線剛度較大，即節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的線剛度之和

44、與節(jié)點(diǎn)上下柱的線剛度之和的比值小 于3時(shí)，應(yīng)考慮柱對(duì)主梁轉(zhuǎn)動(dòng)的約束，此時(shí)應(yīng)按框架進(jìn)行內(nèi)力分析。主梁上作用的荷載為主梁的自重和次梁傳來的荷載，次梁傳來的荷載為集中荷載，主梁自重為均布荷載，而前一種荷載影響較大，后一種荷載影響較小，因此，可近似地將主梁自重作為集中荷載考慮，其作用點(diǎn)位置及個(gè)數(shù)與次梁傳來集中荷載的相同。主梁的計(jì)算跨度:中間跨I Ic邊跨（邊支座為磚墻）1 Inb 1 .0251 n2其中Ic為支座軸線間的距離,主梁的支座為柱;In為主梁邊跨的凈跨； b為柱截面寬度;a為主梁在磚墻上的支承長度，通常為370mm。16、現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋按塑性理論計(jì)算內(nèi)力時(shí)，板的計(jì)算跨度是如何確定的?

45、答：按塑性理論計(jì)算連續(xù)板內(nèi)力時(shí)，計(jì)算跨度按下表取用。支承情況板的計(jì)算跨度兩端與梁（柱）整體連接凈跨長ln兩端支承在磚墻上ln+ h I n a一端與梁（柱）整體連接，另一端支承在磚墻上haITIn-22注 表中h為板的厚度；a為梁或板在磚墻上的支承長度。17、現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋按塑性理論計(jì)算內(nèi)力時(shí)，次梁的計(jì)算跨度是如何確定的? 答：按塑性理論計(jì)算連續(xù)梁內(nèi)力時(shí)，計(jì)算跨度按下表取用。支承情況梁的計(jì)算跨度兩端與梁（柱）整體連接凈跨長In兩端支承在磚墻上1.05I n In a一端與梁（柱）整體連接，另一端支承在磚墻上a1.025In In 一2注 表中h為板的厚度；a為梁或板在磚墻上的支承長度。18

46、、什么叫彎矩調(diào)幅法？考慮塑性內(nèi)力重分布， 將構(gòu)件答：彎矩調(diào)幅法就是在彈性理論計(jì)算的彎矩包絡(luò)圖基礎(chǔ)上, 控制截面的彎矩值加以調(diào)整。19、彎矩調(diào)幅法的具體步驟是什么? 答：具體計(jì)算步驟是：(1) 按彈性理論方法分析內(nèi)力；(2) 以彎矩包絡(luò)圖為基礎(chǔ)，考慮結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布，按適當(dāng)比例對(duì)彎矩值進(jìn)行調(diào)幅；(3) 將彎矩調(diào)整值加于相應(yīng)的塑性鉸截面，用一般力學(xué)方法分析對(duì)結(jié)構(gòu)其他截面內(nèi)力的影 響；(4)繪制考慮塑性內(nèi)力重分布的彎矩包絡(luò)圖； 綜合分析，選取連續(xù)緊中各控制截面的內(nèi)力值;(6)根據(jù)各控制截面的內(nèi)力值進(jìn)行配筋計(jì)算。 截面彎矩的調(diào)整幅度為：Ma/Me式中 為彎矩調(diào)幅系數(shù)；Ma為調(diào)整后的彎矩設(shè)計(jì)值； M

47、e為按彈性方法計(jì)算所得的彎矩設(shè)計(jì)值。20、設(shè)計(jì)中為什么要控制彎矩調(diào)幅值？答：若支座負(fù)彎矩調(diào)幅過大，則塑性鉸形成前只能承受較小的荷載， 要承受較大的荷載， 這就會(huì)使塑性鉸出現(xiàn)較早， 塑性鉸產(chǎn)生很大轉(zhuǎn)動(dòng), 下也可能產(chǎn)生很大的撓度及裂縫，甚至超過混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 值。因此應(yīng)控制彎矩調(diào)幅值。而在塑性鉸形成后還即使在正常使用荷載(GB50010-2002)的允許21、使用彎矩調(diào)幅法時(shí)，應(yīng)注意哪些問題？答：使用彎矩調(diào)幅法進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)，應(yīng)遵守下列原則：(1)受力鋼筋宜采用延性較好的鋼筋，混凝土強(qiáng)度等級(jí)宜在C20C45范圍內(nèi)選用;(2)彎矩調(diào)整后截面相對(duì)受壓區(qū)高度=x h。不應(yīng)超過0.35,也不宜小于 0

48、.10;(3)截面的彎矩調(diào)幅系數(shù)般不宜超過0.25 ；如斜截面抗剪破壞及由于鋼筋錨 應(yīng)適當(dāng)增加箍筋，支座負(fù)彎矩鋼筋在跨中截?cái)鄷r(shí)應(yīng)有足夠的(4) 調(diào)整后的結(jié)構(gòu)內(nèi)力必須滿足靜力平衡條件；(5) 在內(nèi)力重分布過程中還應(yīng)防止其他的局部脆性破壞, 固不足而發(fā)生的粘結(jié)劈裂破壞， 延伸長度；(6)必須滿足正常使用階段變形及裂縫寬度的要求。22、使用彎矩調(diào)幅法時(shí)，為什么要限制答：因?yàn)?為相對(duì)受壓區(qū)高度,值的大小直接影響塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力。b時(shí)為超筋梁，受壓區(qū)混凝土先破壞， 不會(huì)形成塑性鉸。b時(shí)為適筋朵，可以形成塑性鉸。值越小，塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力越大，因此要限制般要求0.35。23、設(shè)計(jì)計(jì)算連續(xù)梁時(shí)為什么要考慮活荷

49、載的最不利布置？確定截面內(nèi)力最不利活荷載布置 的原則是什么？答：活荷載的位置是可以改變的，活荷載對(duì)內(nèi)力的影響也隨著荷載的位置而發(fā)生改變。因此，在設(shè)計(jì)連續(xù)梁時(shí)為了確定某一截面的最不利內(nèi)力的影響，即如何通過對(duì)活荷載的作用位置進(jìn)行布置，找到計(jì)算截面的最不利內(nèi)力。因此，須對(duì)活荷載進(jìn)行不利布置。然后向其左右，每隔一跨布置活何24、確定截面內(nèi)力最不利活荷載布置的原則是什么？ 答：求某跨跨中最大正彎矩時(shí)，應(yīng)在該跨布置活荷載, 載。求某跨跨中最大負(fù)彎矩(即最小彎矩)時(shí)，該跨不應(yīng)布置活荷載，而在左右相鄰各跨布置活 荷載，然后再隔跨布置。求某支座最大負(fù)彎矩時(shí)，應(yīng)在該支座左、右兩跨布置活荷載，然后再隔跨布置。在確求

50、某支座左、右截面最大剪力時(shí)，其活載布置與求該支座最大負(fù)彎矩時(shí)的布置相同。定端支座最大剪力時(shí)，應(yīng)在端跨布置活荷載，然后每隔一跨布置活荷載。25、什么是連續(xù)梁的內(nèi)力包絡(luò)圖？答：將幾種不利荷載組合下的內(nèi)力圖繪制在同一個(gè)圖上，形成內(nèi)力疊合圖，其外包絡(luò)線形成的圖形稱為內(nèi)力包絡(luò)圖。也就是梁各截面可能出現(xiàn)的最不利內(nèi)力。無論活荷載如何布置， 梁上各截面的內(nèi)力都不會(huì)超過內(nèi)力包絡(luò)圖上的內(nèi)力值。由此種內(nèi)力確定的梁的配筋是安全 的。26、哪些結(jié)構(gòu)不宜按塑性理論方法計(jì)算結(jié)構(gòu)內(nèi)力？答：對(duì)于直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)、輕質(zhì)混凝土結(jié)構(gòu)及其他特種混凝土結(jié)構(gòu)、受侵蝕性氣體或液體作用嚴(yán)重的結(jié)構(gòu)及預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)和二次受力的疊合結(jié)構(gòu)不宜

51、采用塑性理論方法計(jì)算結(jié)構(gòu)內(nèi)力。27、什么是鋼筋混凝土受彎構(gòu)件塑性鉸？答：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件塑性鉸：由于受拉鋼筋屈服， 發(fā)生塑性變形，從而產(chǎn)一定的塑性轉(zhuǎn)角。在彎矩增加極少的情況下，截面相對(duì)轉(zhuǎn)角劇增，截面產(chǎn)生很大的轉(zhuǎn)動(dòng)，好像出現(xiàn)一個(gè) 鉸一樣，稱之為“塑性鉸”。28、影響塑性鉸轉(zhuǎn)動(dòng)能力的因素有那些? 答：影響塑性鉸轉(zhuǎn)動(dòng)能力的因素有：(1) 鋼筋的種類，采用軟鋼作為受拉鋼筋時(shí)，塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力較大；(2) 混凝土的極限壓應(yīng)變，而混凝土的極限壓應(yīng)變除與混凝土強(qiáng)度等級(jí)有關(guān)外，箍筋用量 多或受壓縱筋較多時(shí)，都能增加混凝土的極限壓應(yīng)變；(3)在以上條件確定的情況下，受拉縱筋配筋率對(duì)塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力有決定性的作

52、用。29、塑性鉸有哪些特點(diǎn)？答：與理想的鉸不同，塑性鉸不是集中在一個(gè)截面，而是具有一定的長度，稱為鉸區(qū)長度，只是為了簡化認(rèn)為塑性鉸是一個(gè)截面；理想鉸不能傳遞彎矩，塑性鉸能承受彎炬， 為簡化考慮，認(rèn)為塑性鉸所承受的彎矩為定值，為截面的屈服彎炬，即考慮為理想彈塑性；理想鉸可以自由轉(zhuǎn)動(dòng)，塑性鉸為單向鉸，只能使截面沿彎矩方向發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)，反方向不能轉(zhuǎn)動(dòng)，塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力有限，其轉(zhuǎn)動(dòng)能力與鋼筋種類、受拉縱筋配筋率及混凝土的極限壓應(yīng)變等因 素有關(guān)。30、簡述用機(jī)動(dòng)法計(jì)算鋼筋混凝土四邊固定矩形雙向板極限荷載的要奌及步驟。從多種在這種假這將答：首先根據(jù)板的支承情況假定破壞機(jī)構(gòu)，根據(jù)外功與內(nèi)功相等建立功能方程,可能的破壞機(jī)構(gòu)中找出最危險(xiǎn)的塑性鉸線分布，求出所能承受的荷載最小值。31、按彈性理論計(jì)算肋梁樓蓋中與次梁的內(nèi)力時(shí)，為什么要采用折算荷載？答：在確定板、次梁的計(jì)算簡圖時(shí)，分別將次梁和主梁視為板和次梁的鉸支座，定下，板和次梁在支座處可以自由轉(zhuǎn)動(dòng)，而忽略了次梁和主梁對(duì)節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)的約束作用，使計(jì)算出的內(nèi)力和變形與實(shí)際情況不符。為此，采用折算荷載的方法來考慮支難的轉(zhuǎn)動(dòng)約束作用。32、按彈性理論計(jì)算肋梁樓蓋中與次梁的內(nèi)力時(shí)，折算荷載如何計(jì)算？答：采用增大