滑坡勘察報告

1、第一章概述 受浙江省交通規(guī)劃設(shè)計研究院委托，我院承擔(dān)了諸永高速公路臺州段第一 合同（左K120+085-K120+169滑坡工程地質(zhì)勘察任務(wù)。 第一節(jié)序言 該邊坡位于仙居市埠頭鎮(zhèn)紅巖村，諸永高速公路臺州段第一合同段境內(nèi)， 由浙江省交通規(guī)劃設(shè)計研究院設(shè)計， 中鐵一局集團(tuán)第四工程有限公司承建， 里 程左K120+085-K120+169M塹邊坡，右側(cè)為半溪1號橋。設(shè)計路面標(biāo)高米， 線路最大縱坡2% 2005年8月右線橋梁開始施工。2005年月9日至14日 連續(xù)降雨后，2005年月16 0下午2時許，突然發(fā)生山體滑坡，滑體長約 75g寬約，形成錯落臺高約，滑動方量約 45600昭，右線已施工的橋梁人

2、工挖 孔樁柱被毀，并在已滑動邊坡后側(cè)形成一個更大的潛在滑坡危險區(qū)。 第二節(jié) 目的、任務(wù)及依據(jù)的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 本次勘察的目的是查明滑坡的位置及分布范圍， 分析斜坡失穩(wěn)的發(fā)生和發(fā) 展過程，并提出治理建議。按照浙江省交通規(guī)劃設(shè)計研究院編制的諸永高速 公路臺州段第一合同（左K120+085-K120+169滑坡勘察技術(shù)要求，本次勘察 的主要任務(wù)為： 1、 查明滑坡區(qū)地形地貌、水文、氣象、地層巖性、地質(zhì)構(gòu)造特征； 2、 查清滑坡規(guī)模及破裂壁、滑床、滑帶、滑坡臺地、滑坡裂縫等滑坡要 素特征； 3、 查明滑坡區(qū)巖土體物理力學(xué)性質(zhì)、滑動面的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)，對無法取 得強(qiáng)度指標(biāo)的碎石土類反演求得其 C、值;4、 分析

3、滑坡變形破壞特征及形成機(jī)制，進(jìn)行滑坡體穩(wěn)定分析； 5、 根據(jù)滑坡體現(xiàn)狀等提供滑坡治理措施與建議。 執(zhí)行規(guī)范有： 1、 工程測量規(guī)范(GB50026-93); 2、 巖土工程勘察規(guī)范(GB50021-2001); 3、 土工試驗方法標(biāo)準(zhǔn)(GB/T50123/ 999); 4、 建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范(GB50330-2002); 5、 公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范(JTJ064-98) 6、 公路路基設(shè)計規(guī)范(JTJ013-95); 第三節(jié)工作方法、過程及質(zhì)量評述 本次勘察采用工程地質(zhì)測繪和調(diào)查、工程鉆探和室內(nèi)試驗相結(jié)合的方法。 首先依據(jù)1: 1000地形圖進(jìn)行實地工程地質(zhì)測繪和調(diào)查工作。 在綜合分析已收

4、 集到的測區(qū)區(qū)域資料基礎(chǔ)上，主要進(jìn)行了工程地質(zhì)填圖、微地貌單元的劃分和 巖體結(jié)構(gòu)及構(gòu)造面產(chǎn)狀、性質(zhì)的調(diào)查，圈定滑坡周界。工程地質(zhì)測繪和調(diào)查成 果見工程地質(zhì)平面圖。 本工程進(jìn)行了兩次野外工作，第一次野外作業(yè)于2005年月22日開始， 至2005年12月9日結(jié)束外業(yè)工作。該次野外作業(yè)在滑坡體及其影響區(qū)沿大致 平行主滑方向共布置3條勘探線，開動XY-1型鉆機(jī)1臺，完成3只鉆孔和2 只探槽孔。 為了進(jìn)一步查清滑坡區(qū)工程地質(zhì)條件，我院組織了第二次野外作業(yè)，于 2006年3月14日開始，至2006年4月6日結(jié)束外業(yè)工作。該次野外作業(yè)在滑坡體及其影響區(qū)沿大致平行主滑方向共布置 3條勘探線，開動XY-1型鉆機(jī)

5、 2臺，完成7只鉆孔和4只探槽孔。 為減少對土層原始狀態(tài)的改變，特別是滑坡帶土層的擾動，采用無水鉆進(jìn) 工藝，基巖采用雙套巖芯金剛石鉆具鉆進(jìn)。 由于滑坡堆積區(qū)上部巖性以碎石土 為主，致使原狀土樣采取異常困難。鑒于現(xiàn)場實際情況，取原狀土樣采取現(xiàn)場 環(huán)刀法施工。同時因滑坡堆積區(qū)上部巖性以碎石土為主，探槽施工開挖困難， 未能揭穿滑體上部堆積物。每孔的鉆探及地質(zhì)編錄均由工程項目負(fù)責(zé)驗收確 認(rèn)。 行有關(guān)規(guī)范、規(guī)程，成果質(zhì)量優(yōu)良。 勘察過程中因山勢陡峻，測量工作難度大，測量精度受到影響。本工程所 使用的滑坡區(qū)1： 500地形圖原測量范圍較小， 因時間緊迫， 滑坡區(qū)未能進(jìn)行 1： 500地形圖實測，由測量單位

6、采用原 1： 2000地形圖進(jìn)行放大而成。同時 為了保證野外勘探資料的準(zhǔn)確性，現(xiàn)場地質(zhì)鉆孔孔口高程及座標(biāo)由中鐵一局集 團(tuán)第四工程有限公司現(xiàn)場施工隊伍的測量人員實測。 因此本工程的平面高程與 實際剖面高程之間存在一定的誤差。本工程實際剖面與計算過程中使用的高程 為中鐵一局集團(tuán)第四工程有限公司現(xiàn)場施工隊伍的測量人員實測的高程。 實物工作量一覽表 表1 項 目 單 位 工作量 備注 工程地質(zhì)測繪 kmi 精度1:500 實測剖面 米/條 1280/6 鉆探 米/孔 10 探槽 米/孔 6 原狀土樣 件 4 常規(guī)土試、 快剪、 反復(fù)剪 巖樣 塊 6 天然抗壓 原位測試 段次 19 測鉆孔座標(biāo) 孔 5

7、施工單位全站儀實測 引用資料 孔 3 高速公路施工資料 第二章地質(zhì)環(huán)境條件 第一節(jié)地形地貌 沿線為浙東南中低山丘陵地貌區(qū)，由中低山、丘陵、斷陷盆地及堆積平 原組成?？辈靺^(qū)地貌形態(tài)受華夏系和新華夏系構(gòu)造所控制。區(qū)內(nèi)盆地、山脈均 呈北東、北北東走向分布。山脈主要有會稽山、大盤山和括蒼山，海拔高度多 在400800m,最高峰為括蒼山，海拔1382m。由北西往南東分布有諸暨、東 陽、仙居等小盆地，盆地與中低山間為丘陵區(qū)。區(qū)內(nèi)地勢總體趨勢為西北和東 南低，中部高。 滑坡區(qū)以低山丘陵地貌為主，山體基巖埋藏淺，植被發(fā)育，溝谷切割強(qiáng)烈室內(nèi)試樣試驗除進(jìn)行常規(guī)測試項目外，結(jié)合工程實際和滑坡穩(wěn)定性評價等 需要，增加

8、原狀土直剪快剪、飽和重塑土反復(fù)剪、巖樣天然抗壓等測試項目。 全部室內(nèi)測試工作由浙江省交通規(guī)劃設(shè)計研究院試驗中心承擔(dān)。 第二節(jié)氣象、水文 整個勘察過程的工程地質(zhì)測繪和調(diào)查、 工程鉆探和室內(nèi)試驗工作均嚴(yán)格執(zhí)（一） 氣象 測區(qū)位于浙東南中低山丘陵區(qū)，屬典型的亞熱帶季風(fēng)氣候，濕潤多雨， 四季分明，光照充足，雨量充沛。流域年平均氣溫在15-18C左右，1月最低， 平均4C左右，7-8月最高，平均28-29Co多年平均降水量一般在 1200 2000mm之間，降水量不僅空間分布不均，年內(nèi)分配也有顯著差異。其降雨過 程多集中在4月中旬7月中旬（梅汛期）和7月中旬10月中旬（臺汛期）。 年蒸發(fā)量在800-11

9、00mm之間，相對濕度80%左右。全年無霜期200天。 （二） 水文 勘察區(qū)范圍內(nèi)河流分屬永安溪水系，主要河流為胡八坑、大陳坑等。水 系多呈樹枝狀，水流常年不息。區(qū)內(nèi)小沖溝發(fā)育，水位坡降大，受季節(jié)降雨量 影響，旱季流量小，雨季水位暴漲暴落，洪水期流速急，水位變幅受季節(jié)降水 影響較大。 第三節(jié)區(qū)域地質(zhì) （一）地層 勘察區(qū)主要出露地層有上侏羅統(tǒng)西山頭組晶屑凝灰?guī)r； 第四系上更新統(tǒng)覆 蓋層。 一、上侏羅統(tǒng)西山頭組火山巖（J3x） 主要巖性為淺灰色、灰紫色晶屑凝灰?guī)r、熔結(jié)凝灰?guī)r。巖質(zhì)較硬，為本段 線路主要巖性。 、第四紀(jì)覆蓋層根據(jù)土層成份、成因時代，可分為沖洪積層、殘坡積層?，F(xiàn)按土層成因時 代自下而上

10、分述如下： 殘坡積層（el-d1 Q） 主要分布于低山區(qū)的坡頂和緩坡處，厚度較薄，一般厚度 局部厚度較 大達(dá)，分布不穩(wěn)定，為含碎石亞粘土、含粘性土碎石、塊石，土質(zhì)結(jié)構(gòu)松散- 中密狀。 沖洪積層（a1-pl Q3） 主要分布在河床、溪溝一帶，厚度-，成分主要為卵石、漂石等，結(jié)構(gòu)松 散。 （二）地質(zhì)構(gòu)造 1、區(qū)域構(gòu)造 勘察區(qū)內(nèi)以斷裂構(gòu)造為主，褶皺構(gòu)造僅在北段有所發(fā)育。斷裂帶以北東向、 北北東向和北西向為主，局部有近東西向斷裂。其構(gòu)造體系屬新華夏系， 為勘 察區(qū)內(nèi)主要的構(gòu)造骨架。新華夏系構(gòu)造由一系列的壓性或扭性斷裂及部分縱張 斷裂、擠壓帶、劈理帶等結(jié)構(gòu)要素構(gòu)成。 水域，總體走向約30。該斷裂從磐安縣

11、安文鎮(zhèn)北西側(cè)通過。巖石遭受動力 變質(zhì)作用，出現(xiàn)強(qiáng)烈的片理化及千枚巖化，寬達(dá) 3km左右，在尖山鎮(zhèn)有大片江 蘇 太湖 海 上 安 湖州 嘉善 17 4 ；州 臨安 普陀 余姚 蕭 紹興 徽 寧波 奉化 3 6 淳安 1 江 4 東陽 天臺 東 華 常山 12 州 9 臨海 公11 永康 13 遂昌 骨坡區(qū) .x-U 巖 西 麗水 松陽 路 云和 海 福 泰 陽 建 龍泉 三門 ,昌化2 8 16 18 0 史 1?okm 1 江山一一紹興深斷裂 2 馬金一一烏鎮(zhèn)深斷裂 3、.球川 - 蕭山深斷裂 4 麗水一一余姚深斷裂 5下莊一一石柱大斷裂 6常山一一漓渚大斷裂 7 開化一一淳安大斷裂 8 昌化

12、一一普陀大斷裂 9 衢州一一天臺大斷裂 10孝豐一一三門灣大斷裂 11松陽一一平陽大斷裂 鶴溪一一奉化大斷裂 溫州一一鎮(zhèn)海大斷裂 學(xué)川一一湖州大斷裂 淳安一一溫州大斷裂 湖州一一嘉善大斷裂 長興一一奉化大斷裂 泰順 - 黃巖大斷裂 圖1區(qū)域構(gòu)造綱要圖 從圖1浙江省主要斷裂構(gòu)造分布圖來看，對勘察區(qū)影響較大的構(gòu)造從 北往南依次為： 本區(qū)的區(qū)域構(gòu)造主要以斷裂構(gòu)造為主， 有NNE向、NE向、NW向三組不 同方向斷裂，其中NNE向、NE向的斷裂最為發(fā)育，其次為 NW向斷裂，它 們控制了測區(qū)內(nèi)次一級斷裂的發(fā)育和地貌形態(tài)的形成。 1、麗水-余姚深斷裂(斷裂) 它是浙東南最醒目的斷裂構(gòu)造， 南延福建，北經(jīng)嵊州

13、過余姚，潛入杭州灣 的晚第三紀(jì)玄武巖噴出，縉云附近還見有喜馬拉雅期的超基性巖呈擠壓破碎現(xiàn) 象，表明該斷裂在喜山期尚在繼續(xù)活動。 2、鶴溪-奉化大斷裂(斷裂) 該斷裂南段與麗水-余姚深斷裂合并， 往北經(jīng)仙居盆地北緣，并繼續(xù)向北 東方向延伸，直抵寧波盆地南緣與溫州-鎮(zhèn)海大斷裂交會， 主體走向呈北東向， 破碎帶南窄北寬，寬約20m至300m,斷面呈舒緩波狀。該斷裂對晚侏羅世巖 漿噴出與侵入活動有直接影響，燕山晚期活動相當(dāng)強(qiáng)烈。 第四節(jié)地震及區(qū)域穩(wěn)定性 勘察區(qū)地震活動的基本特征為震級小(小于5級),強(qiáng)度弱(不大于6度), 頻率低。根據(jù)浙江省地震局資料，我省在北緯 2830之間為一相對安全區(qū)。 根據(jù)國家

14、質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局2001年2月發(fā)布的中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖 (GB18306-2001,勘察區(qū)永嘉縣峙口鄉(xiāng)以南地震動參數(shù)峰值加速度為，相當(dāng) 于地震基本烈度W度區(qū)。根據(jù)交通部公路工程抗震設(shè)計規(guī)范 (JTJ004-89) 等有關(guān)規(guī)定， 公路工程可采用簡易設(shè)防。 勘察區(qū)內(nèi)其它路段地震動參數(shù)峰值加 速度為 ,相當(dāng)于地震基本烈度小于W度區(qū)。 根據(jù)交通部 公路工程抗震設(shè)計 規(guī)范 (JTJ004-89)等有關(guān)規(guī)定，擬建公路工程一般可不考慮地震設(shè)防。 根據(jù)中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖(GB18306-2001)和建筑抗震設(shè)計規(guī)范 (GB50011-2001)，仙居縣地震動峰值加速度小于，抗震設(shè)防烈度小于W度區(qū)， 屬對建筑

15、抗震有利地段。 第三章場地工程地質(zhì)條件 第一節(jié)構(gòu)造 （一）斷層 滑坡區(qū)未發(fā)現(xiàn)斷裂構(gòu)造 （二）節(jié)理 邊坡區(qū)節(jié)理較發(fā)育， 主要節(jié)理產(chǎn)狀：330/ 76， 張開狀，35條/米； 180/ 73,微張狀，部分方解石脈充填，24條/米；300/ 80,閉合 狀，12條/米; 25/ 8,微張狀，方解石脈充填，24條/米。根據(jù)邊坡 赤平投影圖分析，基巖節(jié)理裂隙發(fā)育，但相對于左邊坡而言主要為逆坡節(jié)理， 對邊坡穩(wěn)定性影響不大，邊坡節(jié)理走向分布見圖（邊坡區(qū)巖體節(jié)理走向玫瑰花 圖） 圖2邊坡區(qū)巖體節(jié)理走向玫瑰花圖 （四）構(gòu)造穩(wěn)定性分析 根據(jù)現(xiàn)場實測巖石節(jié)理資料，由以下赤平投影圖分析得出：邊坡基巖節(jié)理 節(jié)理產(chǎn)狀：3

16、30 / 76 節(jié)理產(chǎn)狀：180 / 73 節(jié)理產(chǎn)狀：300 / 80 節(jié)理產(chǎn)狀：25/ 8 評價：節(jié)理、對邊坡影響不利 圖3邊坡區(qū)巖體節(jié)理赤平投影圖 第二節(jié) 各工程地質(zhì)（亞）層劃分及評述 根據(jù)工程地質(zhì)測繪和調(diào)查、工程鉆探揭露及室內(nèi)土工試驗結(jié)果， 將場地勘 探深度以淺巖土體按其成因時代、 埋藏分布規(guī)律、 巖性特征及基物理力學(xué)性質(zhì)， 劃分為3個工程地質(zhì)層，6個工程地質(zhì)亞層，現(xiàn)自上而下分述如下： （一）第四系 1、1層：滑坡堆積碎石混粘性土 （delQ） 灰黃色為主，含碎石亞粘土與塊（碎）石混雜，塊（碎）石棱角形，強(qiáng)弱風(fēng)化 狀為主，部分強(qiáng)全風(fēng)化狀，原巖以晶屑凝灰?guī)r為主，塊石徑 20200cm,含量

17、 約10%，碎石徑一般520cm不等，含量約2030%，余為粘性土及少量砂， 土質(zhì)不均。 該層在滑坡范圍內(nèi)分布， 厚度變化較大， 一般在滑坡后緣破裂壁到附近較 薄，在滑體中下部和前緣部位厚度較大。 2、V 2層：含碎石亞粘土 （el-dlQ） 灰黃色，硬塑，飽和，碎石含量 1020%，粒徑，呈棱角狀次棱角狀,裂隙、對邊坡穩(wěn)定性存在一定影響，應(yīng)采取合理措施加強(qiáng)支護(hù) N S 成分為晶屑凝灰?guī)r。分布于山麓，層厚 容許承載力（T o =150KPao樁周 土極限摩阻力r i =3540Kpa。 該層在滑坡區(qū)大部地段廣泛分布。 3、V3層：含粘性土碎石（el-dIQ） 灰黃色，稍密中密，碎石含量50%,

18、粒徑見多，部分5-15cm,呈棱角 狀，成分為晶屑凝灰?guī)r，夾塊石，塊石徑 20200cm,含量約5-15%,其余為 粘性土。層厚，容許承載力 o =250KPao樁周土極限摩阻力T i =5060Kpa。 該層在滑坡區(qū)內(nèi)原坡腳位置局部分布，滑坡區(qū)外側(cè)區(qū)域大部地段廣泛分 布。 （二）上侏羅統(tǒng)西山頭組 J3x 1、 忸9皋：全風(fēng)化晶屑凝灰?guī)r（J3x） 灰色，紫紅色，巖石風(fēng)化強(qiáng)烈，呈砂土狀，殘余結(jié)構(gòu)可見。層厚 0，容 許承載力（T o =200KPao樁周土極限摩阻力T i =45KPao （經(jīng)驗值C=35kPa, =20 ） 該層在測區(qū)局部分布。 J3x 2、 忸9農(nóng)：強(qiáng)風(fēng)化晶屑凝灰?guī)r（J3x）

19、灰色，紫紅色，晶屑凝灰結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，節(jié)理裂隙發(fā)育，巖芯呈碎塊狀， 裂隙面有鐵猛質(zhì)渲染。層厚0,容許承載力（T 0二400KPa。樁周土極限摩 阻力二 i =80KPao （經(jīng)驗值 0,0=25 ） 該層在測區(qū)廣泛分布。 J3x 3、 U 9畠：弱風(fēng)化晶屑凝灰?guī)r（J3x） 灰色，紫紅色，晶屑凝灰結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，節(jié)理裂隙較發(fā)育，巖芯呈短柱 狀長柱狀，局部裂隙充填方解石脈，大多呈閉合狀。層厚約，容許承載力（7 o=2000KPa0 樁周土極限摩阻力二 i =180KPao Ra= Mpa,（經(jīng)驗值 C=, =35 ） 該層在測區(qū)廣泛分布。 J3x 4、忸9啟：微風(fēng)化晶屑凝灰?guī)r（J3x） 灰色，紫紅

20、色，晶屑凝灰結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，節(jié)理裂隙較 不發(fā)育，巖芯呈 短長柱狀，巖石較新鮮。層厚大于10m,容許承載力o =3000KPao樁周 土極限摩阻力二 i =250KPao （經(jīng)驗值 Ra= Mpa, C=, =38 ） 該層在測區(qū)廣泛分布。 以上各土層的埋藏分布情況詳見各工程地質(zhì)剖面圖。 第三節(jié)水文地質(zhì) （一）含（隔）水層組 依據(jù)含水層成分、孔隙、裂隙發(fā)育程度、賦水性、泉水分布、等因素劃分 含（隔）水層組。第四系為透水層組，該層組土層大部分孔隙發(fā)育，一方面與下 伏基巖裂隙含水層組接觸，另一方面其含水量受地形影響較大?；鶐r上部風(fēng)化、 構(gòu)造裂隙很發(fā)育，含淺層裂隙潛水。下部巖體趨于完整，呈隔水特征。

21、勘察期間未測得地下水位 （二）地下水補(bǔ)、逕、排特征 滑坡區(qū)為陡坡地形，地形陡峭。地下水類型主要為第四系松散巖類孔隙潛 水和基巖裂隙水。 （一）地下水補(bǔ)給松散巖類孔隙水主要接受大氣降水補(bǔ)給。 勘察區(qū)上部土體及強(qiáng)風(fēng)化巖層厚 度尢 結(jié)構(gòu)較松散，孔隙度較大，滲透性好，大氣降水能快速向下滲流，直接 補(bǔ)給松散巖類孔隙水。根據(jù)平水期與豐水期的松散巖類孔隙潛水向兩側(cè)溝谷排 泄的水量判斷，大氣降水對地下水補(bǔ)給變化較大。 松散巖類孔隙潛水下滲補(bǔ)給基巖裂隙水。 （二） 地下水徑流 1松散巖類孔隙潛水：在孔隙水流動，其運(yùn)動方向是高水位向低水位處 呈平面式流動。 2、基巖裂隙水：基巖裂隙水由于風(fēng)化節(jié)理發(fā)育，透水性一般，

22、水位差較 大，沿張裂隙下滲至風(fēng)化或巖層界面，由高處向低處流動。 （三） 地下水排泄 地下水排泄方式主要為垂直方向排泄，水平方向排泄。 1垂直方向排泄：邊坡上部松散巖類孔隙潛水，水量多具季節(jié)性，在雨 季出現(xiàn)，雨后1-4天消失。以蒸發(fā)排泄或下滲補(bǔ)給基巖裂隙水。 2、水平方向排泄：地下水在重力作用下，沿一定水力梯度由高水位向低 水位處逕流，部分裂隙水沿裂隙或軟弱層面及滑動面徑流。 （三）地下水水質(zhì) 根據(jù)諸永高速公路臺州段第 1合同兩階段施工圖設(shè)計工程地質(zhì)勘察報 告：測區(qū)地下水類型為HC（%s6+4- Ca+ Mg+型淡水，對碇結(jié)構(gòu)及碇結(jié)構(gòu)中鋼筋 無侵腐蝕性，但水對鋼結(jié)構(gòu)具弱腐蝕性。 綜上所述，滑坡區(qū)

23、含（隔）水層組較單一，但成分、厚度及孔隙、裂隙發(fā)育 程度差異大。地下水被給源較單一，儲量隨季節(jié)和降水動態(tài)變化大，水質(zhì)良好， 水文地質(zhì)條件較簡單。 第四節(jié)社會經(jīng)濟(jì)及人類活動 勘察區(qū)隸屬仙居市埠頭鎮(zhèn)紅巖村，當(dāng)?shù)鼐用裆顥l件一般。產(chǎn)業(yè)主要以農(nóng) 業(yè)，次為林業(yè)，第三產(chǎn)業(yè)不發(fā)達(dá)，抵御自然災(zāi)害能力一般。 主要人類工程活動為諸永高速公路臺州段第一合同公路右線橋梁人工挖 孔柱施工，在原山體坡腳處開挖出一個施工平臺，由原坡腳向里側(cè)開挖了 3040m之后，在坡腳形成了一個高約 56m的臨空面，臨空面巖土體不斷滑 塌，邊坡山體開始出現(xiàn)拉張裂隙，裂隙不斷加大。 2005年月9日至14日 連續(xù)降雨后，2005年“月16日

24、下午2時許，突然發(fā)生山體滑坡，形成滑坡HP“ 及潛在滑坡HPi。 第四章滑坡HP I -1形態(tài)特征 第一節(jié)變形破壞特征 （一） 滑坡體平面形態(tài)及規(guī)模 滑坡縱長約75m,平均寬度約80m,滑體面積約5700m2，滑體平均厚度， 體積約45600m3,主滑方向238 ,與線路軸線夾角約79 ,屬中型滑坡?；?動面形態(tài)上部陡，中下部趨緩，總體呈圓弧狀 （見照片）。 （二） 滑坡周界 滑坡周界以巖土體是否產(chǎn)生變形破壞界定，其沿滑坡體周邊分布?；潞?緣在山坡上一條簡易小路前緣，高程 434m左右?；虑熬壖舫隹谠诂F(xiàn)半溪 1 號橋的7#-2墩柱前部的施工便道處，兩側(cè)基本以變形土體為界。 （三）滑坡壁 滑

25、坡壁呈“圈椅”狀，壁面傾向235左右，傾角50 60 ,坎高12-15m, 頂部3050cm為耕植土，其下為第四系殘坡積含碎石亞粘土，厚度約1014mo 由滑坡壁可以看出，上部殘坡積碎石土層顯得比較雜亂，碎石含量不均， 局部 碎石含量高，夾滾石。 （四）滑床 滑床后緣出露地層主要為殘坡積含碎石粘性土，根據(jù) ZK1孔及滑坡前緣 7#/樁資料分析，滑床中部及下部地層應(yīng)為晶屑凝灰?guī)r。滑床后緣產(chǎn)狀較陡， 傾角50 60 ,中部和前緣部位產(chǎn)狀趨緩，傾角 10 -25 。 （五） 滑帶 滑床與滑體接觸關(guān)系：主要以下部風(fēng)化基巖面為標(biāo)志面。 在滑體下部主要 為含碎石亞粘土與強(qiáng)弱風(fēng)化晶屑凝灰?guī)r直接接觸，含碎石亞

26、粘土松散，透水 性強(qiáng)，碎石土中的粘性土遇水易軟化。而下部風(fēng)化基巖工程性質(zhì)較好，透水性 差。地下水主要該基巖面向下流動。在地下水作用下，滑坡體軟化，沿風(fēng)化基 巖層面下滑。 （六） 滑坡臺地 滑坡壁以下，地形線發(fā)生突然轉(zhuǎn)折，地形變得相對平緩，在滑坡壁底部發(fā) 現(xiàn)少量地下水滲出。滑坡臺地呈臺階狀，分為兩級臺階，臺階寬約 57m,臺 階高差約10m,延伸長5060m,走向基本垂直主滑方向。并見有圈椅狀微地 貌，展布方向與主滑方向基本一致?；麦w坡面上樹木傾倒，醉漢林現(xiàn)象明顯。 （七） 滑坡裂縫 經(jīng)現(xiàn)場調(diào)查，在滑坡壁后側(cè)山坡上拉張裂縫一條，上寬下窄，上部寬 220mm不等，深度以上，長度延伸約15m,走向

27、基本垂直主滑方向，隨時間 推移，拉張裂縫呈不斷擴(kuò)大的趨勢。 第二節(jié)滑坡變形破壞模式 按照滑坡受力分牽引式和推移式滑坡。牽引式滑坡其變形特征一般表現(xiàn)為 土體向臨空方向的剪切蠕動，坡體上產(chǎn)生自地表向深部的拉裂，進(jìn)一步明顯變 形產(chǎn)生貫通良好的拉裂縫，然后剪切進(jìn)一步貫通， 地表裂縫增多，伴有局部崩 滑、掉塊產(chǎn)生，最終滑動面產(chǎn)生坍塌。 重力推移式滑坡， 其變形特征一般表現(xiàn) 為土體向臨空方向迅速剪切滑動， 剪切面已有軟弱結(jié)構(gòu)面控制，其變形是由深 部潛在剪切面逐步向地表發(fā)展，滑坡體后緣與剪出口位于地形變化轉(zhuǎn)折部位。 綜合上述變形特征，結(jié)合滑坡發(fā)展過程和現(xiàn)場調(diào)查資料， 該滑坡體上發(fā)現(xiàn) 兩級臺階，說明該滑坡曾發(fā)

28、生過兩次滑動，主要原因是由于前部由于被高速公 路施工開挖后形成臨空面，后部失支撐而相繼滑動。因此，按照滑坡受力狀態(tài)， 滑坡應(yīng)屬于牽引式滑坡。 第三節(jié)滑坡體形成機(jī)制 滑坡體形成機(jī)制包括滑坡的內(nèi)因和外在兩個方面， 它們是相互聯(lián)系，相百 補(bǔ)充的。斜坡的破壞機(jī)理是由各種因素綜合確定的， 其中內(nèi)因方面的地質(zhì)因素 包括：地形地貌因素、巖性因素、構(gòu)造因素、水文地質(zhì)因素等，外因方面持續(xù) 強(qiáng)降雨及水流作用和人類活動（包括農(nóng)業(yè)及工程活動）。 （一）地形地貌因素 滑坡區(qū)的地貌單元屬侵蝕、剝蝕中低山，從微地貌單元看處于陡坡地帶， 坡角約30 -50 左右。經(jīng)現(xiàn)場調(diào)查發(fā)現(xiàn)，山體坡面上發(fā)現(xiàn)大量大型的滾石， 滾石大小在之間

29、，說明該邊坡時常發(fā)生崩塌等不良地質(zhì)現(xiàn)象，在長期的重力 作用下，斜坡的整體平衡狀態(tài)僅保持著脆弱的平衡。 （二） 巖層因素 山體斜坡上部第四系殘坡積含碎石亞粘土層厚度大，組成物質(zhì)結(jié)構(gòu)松散， 泥質(zhì)含量高，力學(xué)性能差，抗剪強(qiáng)度低，遇水易軟化。而下部基巖性質(zhì)好，透 水性差，形成一個相對阻水面。 （三） 水文地質(zhì)因素 水對斜坡土石的作用，是形成滑坡的重要條件。地下水、地表水可以改變 斜坡的外形，當(dāng)水滲入上部碎石土層中后，不但可以增大了上部碎石土的下滑 力，而且可以迅速改變碎石土的性質(zhì)，降低其抗剪強(qiáng)度，從而起到“潤滑劑” 的作用。 由于邊坡坡腳的施工開挖，影響了坡體的穩(wěn)定性，坡面形成的拉張裂隙又 加劇了地下

30、水的下滲。暴雨時整個坡體呈飽和狀態(tài)。 （四） 誘發(fā)因素 高速公路施工開挖形成臨空面，破壞坡體的自然平衡條件，在自重力作用 下，使上部碎石土層沿軟弱結(jié)構(gòu)面產(chǎn)生應(yīng)力松馳，引發(fā)坡體的下滑。 臺風(fēng)活動期間降雨量的增大，使斜坡內(nèi)動水壓力激增，是滑坡發(fā)生的又一 主要誘發(fā)因素。 第五章潛在滑坡HP I特征形態(tài) 第一節(jié)推測變形破壞特征（一）滑坡體平面形態(tài)及規(guī)模 滑坡縱長約270m,平均寬度約110m,滑體面積約28000m2,滑體平均厚 度，體積約168000m3,主滑方向238 ,屬巨型滑坡。 （二）滑坡周界 潛在滑坡周界以巖土體是否可能產(chǎn)生變形破壞界定。潛在滑坡后緣界定主 要根據(jù)現(xiàn)場勘探資料并結(jié)合野外調(diào)查

31、資料分析，由于探槽孔存在缺陷，無法探 到基巖面，我們第二次進(jìn)場進(jìn)行了地質(zhì)勘探。根據(jù)勘探結(jié)果， 雖然潛在滑坡區(qū) 所在山體坡度已達(dá)30 50 ,地形陡峭，但一直到離山頂 20-30m位置山坡 坡面上殘坡積碎石土厚度仍較大，平均厚度約 35m,且下部基巖分布全強(qiáng)風(fēng) 化層，厚度約23m。山頂基巖裸露，巖性為凝灰?guī)r，呈強(qiáng)風(fēng)化狀。由于山體 表層松散殘坡積土層厚度較大，仍存在一定的危險性，我們潛在滑坡后緣定在 山頂下約20m左右位置。 滑坡兩側(cè)界線根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查確定：東陽側(cè)邊界線基本以山體棱角轉(zhuǎn)折線為 準(zhǔn)。潛在滑坡主滑方向為238左右，所在山體坡向面朝西南方向?；聟^(qū)向 北經(jīng)山體棱角轉(zhuǎn)折線，北側(cè)山體發(fā)生坡向轉(zhuǎn)

32、折，山坡坡向朝向西北方向， 坡向 約277左右。經(jīng)現(xiàn)場地質(zhì)調(diào)查發(fā)現(xiàn)，雖該側(cè)山體坡面存在一定厚度殘坡積碎 石土，但對高速公路已基本不構(gòu)成威脅，但應(yīng)防止施工擾動。 仙居側(cè)邊界線主要以山體基巖裸露界線為準(zhǔn)。根據(jù)現(xiàn)場觀測，滑坡 HP“ 邊線向向仙居方向則基本沿著滑坡 HP“邊線向上延伸，在山體邊坡標(biāo)高約 550m以下邊線外側(cè)山體已基巖大部分裸露，邊坡穩(wěn)定性好。約山體邊坡標(biāo)高 約550m以上坡度變緩，山體坡面殘坡積厚度約 23m,邊坡穩(wěn)定性尚好，但 地下水是滑坡體形成的重要條件，地下水使土體飽和，軟化，抗剪強(qiáng)度降（四）滑床與滑帶 潛在滑坡滑床與滑體接觸關(guān)系主要以下部強(qiáng) 弱風(fēng)化基巖面為標(biāo)志面。在 潛在滑坡

33、區(qū)內(nèi)殘坡積碎石土層較厚，下部局部分布全風(fēng)化晶屑凝灰?guī)r，與強(qiáng) 弱風(fēng)化晶屑凝灰?guī)r直接接觸，含碎石粘性土松散， 透水性強(qiáng)，粘性土與全風(fēng)化 晶屑凝灰?guī)r遇水易軟化。而下部風(fēng)化基巖工程性質(zhì)較好，透水性差。地下水主 要該基巖面向下流動。在地下水作用下，滑坡體軟化，沿風(fēng)化基巖層面下滑。 第二節(jié)潛在滑坡變形破壞模式 綜合上述分析，結(jié)合現(xiàn)場實際情況，潛在滑坡可能失穩(wěn)的主要原因是由于 前部滑坡HP-滑塌，形成一個高陡坎，對后部土體失去支撐而導(dǎo)致上部碎石 土向下滑動。因此，按照滑坡受力狀態(tài)，潛在滑坡也應(yīng)屬于牽引式滑坡。 第三節(jié)潛在滑坡體形成機(jī)制 （一） 地形地貌因素 潛在滑坡區(qū)微地貌單元屬于陡坡地形， 坡角約30 5

34、0 左右， 在長期的 重力作用下，斜坡的整體平衡狀態(tài)僅保持著脆弱的平衡。 （二） 巖層因素 山體斜坡上部第四系殘坡積碎石土層厚度大，組成物質(zhì)結(jié)構(gòu)松散，泥質(zhì)含 量高，力學(xué)性能差，抗剪強(qiáng)度低，遇水易軟化。而下部局部分布全風(fēng)化晶屑凝 灰?guī)r，力學(xué)性能較差，抗剪強(qiáng)度低，遇水易軟化。底部基巖性質(zhì)好，透水性差, 形成一個相對阻水面。 （三） 水文地質(zhì)因素 低，使碎石土體沿基巖面下滑。 （四）誘發(fā)因素 高速公路施工開挖造成滑坡 HP-形成，破壞了整個坡體的自然平衡條件， 在自重力作用下，使上部碎石土層沿基巖面產(chǎn)生下滑。 連續(xù)降雨是滑坡體形成的主要誘發(fā)條件。過量的水使土體飽和，沿剪切面 孔隙水壓力過大造成了滑動

35、破壞的條件。 滑坡需有以上各種因素的綜合作用，先在一個點或一個局部范圍發(fā)生剪斷 破壞，然后逐漸發(fā)展形成貫通的剪切破壞面、滑動面， 最后在滑動力大于抗滑 力時產(chǎn)生下滑。 第六章滑坡穩(wěn)定性計算與評價 第一節(jié) 土體力學(xué)指標(biāo)的統(tǒng)計分析 由于滑坡區(qū)淺部土層主要為第四系殘坡積含碎石亞粘土， 其自身性質(zhì)不均 勻，局部碎石含量較高，一方面給原狀土樣采取帶來很大困難，另一方面也必 然導(dǎo)致抗剪強(qiáng)度測試成果的離散性較大。 以現(xiàn)場環(huán)刀法取得的原狀土樣測試成果為依據(jù)，剔除少量明顯不合理指 標(biāo)，進(jìn)行綜合統(tǒng)計，求得算術(shù)平均值（詳見附表1）。部分統(tǒng)計成果見表2。 應(yīng)防止施工擾動 室內(nèi)土工試驗強(qiáng)度參數(shù)統(tǒng)計成果表 表2 層號 天

36、然重 飽和重 直剪 反復(fù)直剪 度 (KN/m3) 度 (KN/m3) C CR R V 2 第二節(jié)滑坡穩(wěn)定性計算 一、計算參數(shù)的選擇 滑動面抗剪強(qiáng)度參數(shù)的準(zhǔn)確取值直接影響邊坡計算、分析的可靠性。 本報告以室內(nèi)土工試驗成果為依據(jù)；參考其它相似滑坡計算參數(shù)，根據(jù)滑 坡體發(fā)生、發(fā)展的過程，以I -1涪面位置滑動前地質(zhì)條件為例，假設(shè)原始邊 坡處于極限平衡狀態(tài)，安全系數(shù)取 K=，采用反算法計算得出C= = ;安 全系數(shù)取K=,采用反算法計算得出C=, = ;安全系數(shù)取K=，采用反算法 計算得出C=,0 = 。假設(shè)C=,0 =。時，算出原始邊坡安全系數(shù)為 K=。邊 坡在原始地貌狀態(tài)下保持著脆弱的平衡狀態(tài)，

37、安全系數(shù)取 K=時的試算求得的 C、值比較符合現(xiàn)場實際情況。因此恢復(fù)至原地貌時滑面位置滑面抗剪強(qiáng)度 C=, =。，該指標(biāo)同時適用于潛在滑坡滑坡位置的土層。對潛在滑坡綜合治 理時，宜對該指標(biāo)進(jìn)行適當(dāng)折減后作為設(shè)計參數(shù) （參考以上述指標(biāo)8折計算： C=28MKPa =16 ）。 斜坡經(jīng)下滑后，現(xiàn)在滑坡HP I -1滑體處于緩慢發(fā)展蠕動階段，為下一次的 滑動積累能量。經(jīng)施工單位的多日現(xiàn)場監(jiān)測，滑坡HP I -1滑坡體呈緩慢位移的 活動形態(tài)。以I -I涪U面為例進(jìn)行分析，采用反復(fù)直剪的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)，滑坡 HPI -1在現(xiàn)今狀態(tài)下邊坡處于暫時的極限平衡狀態(tài)，安全系數(shù) K取， 采用反 算法取C=, =時，

38、試算求得比較符合現(xiàn)場實際情況。因此滑坡 HPI -1滑 面位置滑面抗剪強(qiáng)度取 C= =。對滑坡HPI -1進(jìn)行綜合治理時，宜對該 指標(biāo)進(jìn)行適當(dāng)折減后作為設(shè)計參數(shù)（參考以上述指標(biāo)8折計算：C=, = ）。 同時根據(jù)室內(nèi)土工試驗成果，結(jié)合滑坡區(qū)上部覆蓋層的物質(zhì)組成特征， 滑 坡體重力計算統(tǒng)一取飽和重度平均值丫 at二m3。 二、滑坡穩(wěn)定性計算 經(jīng)地表調(diào)查及勘查表明，滑坡形態(tài)比較復(fù)雜，根據(jù)I -1 、II - II 皿- 皿三條剖面，采用傳遞系數(shù)法折線形滑面穩(wěn)定系數(shù)（K）計算公式（公式引自工 程地質(zhì)手冊），計算滑動帶剪出位置為開挖邊坡坡腳，公式中所需參數(shù)均來 自實測和試驗結(jié)果，計算滑坡體的穩(wěn)定系數(shù)（

39、公式1及剩余推力（公式2。 （一） 穩(wěn)定系數(shù)計算公式： n 1 n 1 Wi cos i tan i GLJ i 1 j i K - n 1 n 1 Wisin ai j Tn i 1 j i 式中：W第i條塊的重量（kN/m），滑坡體飽和重度平均值丫 at=m3; i第i條塊滑面傾角（）; i第i條塊內(nèi)摩擦角（）; Ci第i條塊內(nèi)聚力（kPa）; Li 第i條塊滑面長度（m）; j 第i-1塊段的剩余下滑力傳遞至第i塊段時的傳遞系數(shù)（j=i ）,即 j=COS（ i-1- i ）-si n（ i-1- i） tan i; Rn=Wncos ntan i+CnLn Tn=Wnsin n。 （二

40、） 剩余推力計算公式： Ei = KsWsin a i + iEi-1 -Wicosa itan i-CiLi （2）Rn (1) 表3 原始地貌穩(wěn)定性驗算結(jié)果 剖面編 號 滑塊 編號 重量 滑面 傾角 滑面 長度 內(nèi)聚 力 內(nèi)摩 擦角 總下滑力 總抗滑力 剩余推力 (K=) 剩余推力 (K=) 穩(wěn)定系數(shù) 最終穩(wěn)定 系數(shù) (KN/m) ( (m) (kPa) ( (KN/m) (KN/m) (KN/m) (KN/m) I -1 I 44 18 35 20 n 38 32 35 20 m 32 48 35 20 圖5滑坡HP I -1穩(wěn)定性驗算條塊劃分簡圖 表4 滑坡HPI -1穩(wěn)定性驗算結(jié)果

41、剖面編 號 滑塊 編號 重量 滑面 傾角 滑面 長度 內(nèi)聚 力 內(nèi)摩 擦角 總下滑力 總抗滑力 剩余推力 (K=) 剩余推力 (K=) 穩(wěn)定系數(shù) 最終穩(wěn)定 系數(shù) (KN/m) r ( (m) (kPa) ( (KN/m) (KN/m) (KN/m) (KN/m) I - I I 50 28 23 17 n 34 9 23 17 式中：Ks安全系數(shù)，取和分別計算；其余符號意義同穩(wěn)定系數(shù)計算(三)原始地貌穩(wěn)定性驗算 IV 31 68 35 20 V 37 86 35 20 7308 37 44 35 20 vn 32 35 20 別 37 35 20 IX 35 35 20 X 25 29 35

42、20 乂 11 33 35 20 注：1、 當(dāng)?shù)叵滤坏陀诨?2略高于滑動面時， 忽略水力梯度的影響, 由于本次勘察施工鉆孔均漏水因而無法測的地下水位。 (四)滑坡HPI -1穩(wěn)定性驗算 圖4原始地貌穩(wěn)定性驗算條塊 m 22 20 23 17 IV 10 31 23 17 注：1、 當(dāng)?shù)叵滤坏陀诨?略高于滑動面時, 忽略 各水力梯度的影響， 由于本次勘 助察施工鉆孔均漏 it水因而無法則的地下水位。 2、本表穩(wěn)定系數(shù)皆以現(xiàn)狀下的滑坡狀態(tài)下計算 表5 綜合治理滑坡HPI -1穩(wěn)定性參考驗算結(jié)果 剖面編 號 滑塊 編號 重量 滑面 傾角 滑面 長度 內(nèi)聚 力 內(nèi)摩 擦角 總下滑力 總抗滑力 剩余

43、推力 (K=) 剩余推力 (K=) 穩(wěn)定系數(shù) 最終穩(wěn)定 系數(shù) (KN/m) ( : (m) (kPa) :( (KN/m) (KN/m) (KN/m) (KN/m) I -1 I 50 28 n 34 9 m 22 20 V 10 31 注：1、當(dāng)?shù)叵滤坏陀诨蚵愿哂诨瑒用鏁r， 忽略水力梯度的影響，由于本次勘察施工鉆孔均漏水因而無法測的地下水位。 2、本表穩(wěn)定系數(shù)皆以現(xiàn)狀下的滑坡狀態(tài)下計算 圖5潛在滑坡HP I穩(wěn)定性驗算條塊劃分簡圖 表6 潛在滑坡HPI穩(wěn)定性驗算結(jié)果 (五)潛在滑坡HP I穩(wěn)定性驗算 剖面編 號 滑塊 編號 重量 滑面 傾角 滑面 長度 內(nèi)聚 力 內(nèi)摩 擦角 總下滑力 總抗滑

44、力 剩余推力 (K=) 剩余推力 (K=) 穩(wěn)定系數(shù) 最終穩(wěn)定 系數(shù) (KN/m) ( (m) (kPa) ( (KN/m) (KN/m) (KN/m) (KN/m) I - I I 44 18 35 20 n 38 32 35 20 m 32 48 35 20 V 31 68 35 20 V 37 86 35 20 w 7308 37 44 35 20 vn 5075 33 23 35 20 別 37 24 35 20 IX 3857 37 35 35 20 注：1、當(dāng)?shù)叵滤坏陀诨蚵愿哂诨瑒用鏁r， 忽略水力梯度的影響，由于本次勘察施工鉆孔均漏水因而無法測的地下水位。 2、本表穩(wěn)定系數(shù)皆以現(xiàn)

45、狀下的滑坡狀態(tài)下計算，假設(shè)滑坡 HP I -1對后側(cè)土體已無支撐力。 表7 綜合治理潛在滑坡HPl穩(wěn)定性參考驗算結(jié)果 剖面編 號 滑塊 編號 重量 滑面 傾角 滑面 長度 內(nèi)聚 力 內(nèi)摩 擦角 總下滑力 總抗滑力 剩余推力 (K=) 剩余推力 (K=) 穩(wěn)定系數(shù) 最終穩(wěn)定 系數(shù) (KN/m) ( (m) (kPa) ( (KN/m) (KN/m) (KN/m) (KN/m) I -1 I 812 45 18 28 16 I 37 31 28 16 m 35 45 28 16 IV 33 62 28 16 V 11165 37 80 28 16 w 6496 36 40 28 16 vn 33

46、25 28 16 別 32 27 28 16 IX 33 38 28 16 注：1、當(dāng)?shù)叵滤坏陀诨蚵愿哂诨瑒用鏁r， 忽略水力梯度的影響，由于本次勘察施工鉆孔均漏水因而無法測的地下水位。 2、本表穩(wěn)定系數(shù)假設(shè)滑坡 HPI -1對后側(cè)土體已無支撐力。 參照上述計算方法，計算了 H - II 剖面與皿-皿涪面滑坡穩(wěn)定性系數(shù)與剩 余推力結(jié)果如下： 表4 滑體穩(wěn)定系數(shù)計算結(jié)果表 剖面 滑坡 計算類型 下滑力 抗滑力 剩余推力 (K=) 剩余推力 (K=) 穩(wěn)定系數(shù) (KN/m) (KN/m) (KN/m) (KN/m) I - I 滑坡HP I -1 現(xiàn)狀計算 治理計算 潛在滑坡HPI 現(xiàn)狀計算 治理

47、計算 I -1 滑坡HP I -1 現(xiàn)狀計算 治理計算 潛在滑坡HPI 現(xiàn)狀計算 治理計算 m - m 滑坡HP I -1 現(xiàn)狀計算 治理計算 潛在滑坡HPI 現(xiàn)狀計算 治理計算 根據(jù)地表調(diào)查、剖面分析評價：該邊坡地質(zhì)情況較復(fù)雜，上部第四系覆蓋 層較厚，自然地形坡度大?；?HPI -1與潛在滑坡HP I均為牽引式滑坡?；?坡坡度較陡，展布方向與主滑方向基本一致?？辈橘Y料顯示，滑坡 HPI -1滑 動面(帶)較清晰，滑坡體已具規(guī)模，滑坡要素較全，已失穩(wěn)下滑，潛在滑坡 HP I坡面上拉張裂縫發(fā)育，呈不斷增大增寬的趨勢。根據(jù)施工單位的現(xiàn)場監(jiān) 測，2005年11月17日至2005年12月04日，滑坡

48、HPI -1滑坡體與滑坡山體 位置的觀測點都呈緩慢發(fā)展的活動狀態(tài)， 最大位移量為51cm。2006年3月14 日第二次進(jìn)場勘探時發(fā)現(xiàn)，滑坡HP I -1后緣較去年向上方發(fā)展了約 23m。以 上情況說明滑坡現(xiàn)處于發(fā)展蠕動階段。 根據(jù)I - I剖面穩(wěn)定性驗算結(jié)果分析：現(xiàn)今狀態(tài)下，滑坡 HPI -1穩(wěn)定系 數(shù)，當(dāng)安全系數(shù)取K=時剩余推力m，當(dāng)安全系數(shù)取K=時剩余推力m，現(xiàn)處于 發(fā)展蠕動階段。雨季地下水位升高及后期人類活動擾動，可能造成滑坡 HPI -1失穩(wěn)。根據(jù)建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范(GB50330-2002)，二級邊坡采用折線 滑面法計算穩(wěn)定安全系數(shù)不小于，否則應(yīng)對邊坡進(jìn)行處理。 根據(jù)I - I剖面

49、穩(wěn)定性驗算結(jié)果分析：現(xiàn)今狀態(tài)下，潛在滑坡 HPI穩(wěn)定 系數(shù)，當(dāng)安全系數(shù)取K=時剩余推力m，當(dāng)安全系數(shù)取K=時剩余推力m。潛在 滑坡現(xiàn)處于發(fā)展蠕動階段。雨季地下水位升高及后期人類活動擾動， 可能造成 潛在滑坡HP I失穩(wěn)。根據(jù)建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范 (GB50330-2002)，二級 邊坡采用折線滑面法計算穩(wěn)定安全系數(shù)不應(yīng)小于，否則應(yīng)對邊坡進(jìn)行處理。 第五節(jié)危險性評價 鑒于潛在滑坡HP I與潛在滑坡HPI -1的實際狀態(tài)，高速公路邊坡施工可第三節(jié)滑坡穩(wěn)定性評價 能影響滑坡穩(wěn)定性的人類活動應(yīng)立即停止，直至拿出合理設(shè)計處理方案才可重 新開工。 由于此邊坡處于諸永高速公路上方，如果處理不當(dāng)有可能引起更大

50、的滑塌 和加快蠕動速度，引發(fā)滑坡的整體滑動，那將會嚴(yán)重影響整個工程的進(jìn)度，并 對高速公路的施工造成極大的安全隱患，即使高速公路建成后也可能遺留下安 全隱患。因此應(yīng)該做到一次治理，不留后患，以免對將來高速公路的正常運(yùn)營 留下安全隱患。 同時本次滑坡地質(zhì)調(diào)查發(fā)現(xiàn)，本滑坡區(qū)內(nèi)山體坡面上存在較多滾石， 滾石 石徑一般2口之間，最大至5m左右，分布雜亂。建議施工前先清理危石。 第五章防治方案論證 根據(jù)滑坡勘查結(jié)果，研究論證滑坡防治的可行性，有針對性的判定滑坡防 治工程方案，常用的方案有以下幾類。1避讓法；2、排水法；3、削方減載 回填壓腳法；4、支擋法（抗滑擋墻、抗滑樁）；5、錨固法（預(yù)應(yīng)力錨索、格 構(gòu)錨固）；6、注漿加固法。 避