（精選）高大模板專項方案(專家論證)

1、xxxxxxxxxxxxxxxx（xxxxxxxxxxxxx）高大模板及支撐架設計方案施工單位:xxxxxxx編制人: xxxxxxxx 編制時間:xxxxxxxxxxxxx目 錄一、工程概況.3二、編制依據(jù).3三、設計計算.3四、構造要求.3五、材料管理.5六、驗收管理.5七、使用管理.6八、拆除管理.6九、施工圖.計算書：KZL5支撐架計算.計算書：KZL5模板計算.計算書：KZL57支撐架計算.19計算書：KZL57模板計算.24計算書：KZL58支撐架計算.30計算書：KZL58模板計算.36一、工程概況 工程名稱：xxxxxxxx 地址：xxxxxxxxxx 結構類型：框架 計劃工期

2、：300天 施工面積：xxxxxxm2 總高度：xxxxxm 層數(shù)：xxx 標準層高：3米，轉換層層高4.5米。 該轉換層面積xxxM2，在地下車庫負二層轉換，轉換層為梁承式結構，上部為剪力墻結構。轉換層框支主梁的主要截面有500×1000，500×1800，600×1500，500×1500，550×2100。板厚為180，墻、柱、梁、板砼強度等級標號均為C40，結構相對標高為6.6m。二、編制依據(jù)1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）2、建筑施工模板安全技術規(guī)范(JGJ162-2008)3、建筑施工扣件式鋼管模板

3、支架技術規(guī)程（DB33/1035-2006）4、建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）5、直縫電焊鋼管（GB/T13793、低壓流體輸送甲焊接鋼管（GB/T3092）、碳素結構鋼（GB/T700）6、鋼管腳手架扣件（GB/5831-2006）7、混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范（GB50204-2002）2011年版三、設計計算本工程有3根框架梁需要編制高大模板專項方案并經(jīng)過專家論證分別是： KZL5位于-6.6米層D-7軸上D-N至D-Q軸 KZL57位于-6.6米層D-h軸上D-7至D-9軸 KZL58位于-6.6米層D-h軸上D-9至D-10軸詳見附錄計算書四、構造要求1架體總體要求

4、(1) 對剪刀撐、水平桿、周邊拉結等采取一系列加強措施。(2) 支模架體高寬比：模板支架的整體高寬比不應大于5。2架體立柱1 梁下優(yōu)先采用可調托座同時對采用可調托座時的構造做出了具體規(guī)定，以滿足支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性。2可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿歩距要求條件下，進行平均分配確定歩距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。3模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將

5、高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。4鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用48mm×3.0mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接、剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并應采用3個旋轉扣件分別在離桿端不小于100處進行固定。5 鋼管立柱底部應設墊木和底座，頂部應設可調支托。6 扣件式鋼管立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500，各接頭中心距離主節(jié)點不宜大于歩距的1/3。(6) 采用扣件式鋼管立柱時

6、，嚴禁將上段的鋼管與下段的鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。（4）可調托座使用：可調托座與鋼管交接處應設置橫向水平桿，托座頂距離水平桿的高度不應大于300mm。梁底立桿應按梁寬均勻設置，其偏差不應大于25mm,調節(jié)螺桿的伸縮長度不應大于200mm，另外，使用可調托座必須解決兩者連接節(jié)點問題3架體水平桿(1) 每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。(2) 搭設要求：水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規(guī)定：a 對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距

7、的確1/3；b 搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。(3)主節(jié)點處水平桿設置： 主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。4剪刀撐剪刀撐包括兩個垂直方向和水平方向三部分組成，要求根據(jù)工程結構情況具體說明設置數(shù)量注意：對于超高大跨大荷重支模架要針對性設置并繪圖表示(1) 設置數(shù)量，模板支架高度超過4m的模板支架應按下列規(guī)定設置剪刀撐：a 模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置；b 模板支架四邊與中間每隔4排立桿從

8、頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。(2) 剪刀撐的構造應符合下列規(guī)定：a 每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在45°60°之間。傾角為45°時，剪刀撐跨越立桿的根數(shù)不應超過7根；傾角為60°時，則不應超過5根； b 剪刀撐斜桿的接長應采用搭接；c 剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm；d 設置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數(shù)量應大于框格總數(shù)的1/3。5 周邊拉接(1) 一般支模架體，模板支架高度超過4m時，柱、墻板與梁板混凝土應分二次澆筑，模板

9、支架應與施工區(qū)域內及周邊已具備一定強度的構件（墻、柱等）通過連墻件進行可靠連接。(2) 超高大跨大荷重支模架必須與砼已澆筑完畢的垂直結構有效拉結。五、材料管理1 鋼管、扣件(1) 材質：引用了國家行業(yè)標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130）的相關規(guī)定 (2) 驗收與檢測，采購、租賃的鋼管、扣件必須有產(chǎn)品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產(chǎn)廠家必須具有技術質量監(jiān)督部門頒發(fā)的生產(chǎn)許可證。并且使用前必須進行抽樣檢測。鋼管外觀質量要求：a 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；b 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形

10、應符合附錄E的規(guī)定；c 鋼管應進行防銹處理。扣件外觀質量要求：a 有裂縫、變形或螺栓出現(xiàn)滑絲的扣件嚴禁使用；b 扣件應進行防銹處理。2 技術資料施工現(xiàn)場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數(shù)量和質量檢驗等情況人員管理六、驗收管理(1) 驗收程序模板支架投入使用前，應由項目部組織驗收。項目經(jīng)理、項目技術負責人和相關人員，以及監(jiān)理工程師應參加模板支架的驗收。對高大模板支架，施工企業(yè)的相關部門應參加驗收。(2) 驗收內容a 材料技術資料b參數(shù)專項施工方案c 構造專項施工方案和本規(guī)程(3) 扣件力矩檢驗安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。(4)

11、驗收記錄按相關規(guī)定填寫驗收記錄表。七、使用管理1 作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相連。2 模板支架使用期間，不得任意拆除桿件，當模板支架基礎下或相鄰處有設備基礎、管溝時，在支架使用過程中不得開挖，否則必須采取加固措施。3 架體因特殊原因或使用荷載變化而發(fā)生改變時，需采取措施（編制補充專項施工方案），重新驗收。4 混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統(tǒng)的工作狀態(tài)，觀測人員發(fā)現(xiàn)異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業(yè)，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理；混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。

12、八、拆除管理1 拆除時間：必須滿足規(guī)范規(guī)定的底模及其支架拆除時的混凝土強度的要求。2 拆除方法：模板支架拆除時，應按施工方案確定的方法和順序進行，拆除作業(yè)必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業(yè)。分段拆除的高差不應大于二步。設有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或數(shù)步拆除后再拆除支架；多層建筑的模板支架拆除時，應保留拆除層上方不少于二層的模板支架，模板支架拆除時，應在周邊設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內，卸料時應符合下列規(guī)定：a 嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲至地面；b 運至地面的鋼管、扣件應及時按規(guī)定進行外觀質量檢查、整修與保養(yǎng)，剔除不合格的鋼管

13、、扣件，按品種、規(guī)格隨時碼堆存放。3梁、板模板應先拆梁側模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并應分段分片進行，嚴禁成片撬落或成片拉拆。4 拆除時，作業(yè)人員應站在安全的地方進行操作，嚴禁站在已拆或松動的模板上進行拆除作業(yè)。5 拆除模板時，嚴禁用鐵棍或鐵錘亂砸，已拆下的模板應妥善傳遞或用繩鉤放至地面。6 嚴禁作業(yè)人員站在懸臂結構邊緣撬拆下面的模板。7 待分片、分段的模板全部拆除后，方允許將模板、支架、零配件等按指定地點運出堆放，并進行拔釘、清理、整修、刷防銹漆或脫模劑，堆碼備用。KZL5扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范(JGJ162-2008)。 計算參數(shù): 模板支架搭設高度為

14、4.5m， 梁截面 B×D=550mm×2100mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.85m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方40×80mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 梁兩側立桿間距 0.85m。 梁頂托采用雙鋼管48×3.0mm。 梁底按照均勻布置承重桿3根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。 扣

15、件計算折減系數(shù)取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×2.10+0.50)+1.40×2.00=67.660kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.35×24.00×2.10+0.7×1.40×2.00=70.000kN/m2 由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7×1.40=0.98 采用的鋼管類型為48×3.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,

16、需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.500×2.100×0.850=45.518kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.500×0.850×(2×2.100+0.550)/0.550=3.671kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)×0.550×0.850=0.935k

17、N 考慮0.9的結構重要系數(shù)，均布荷載 q = 0.9×(1.35×45.518+1.35×3.671)=59.763kN/m 考慮0.9的結構重要系數(shù)，集中荷載 P = 0.9×0.98×0.935=0.825kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 85.00×1.80×1.80/6 = 45.90cm3； I = 85.00×1.80×1.80×1.80/12 = 41.31cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)

18、變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=6.163kN N2=21.368kN N3=6.163kN 最大彎矩 M = 0.564kN.m 最大變形 V = 0.598mm (1)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.564×1000×1000/45900=12.288N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3×10271.0

19、/(2×850.000×18.000)=1.007N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.598mm 面板的最大撓度小于275.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底頂托梁計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 21.368/0.850=25.139kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×25.139×0.85×0.85=1.816k

20、N.m 最大剪力 Q=0.6×0.850×25.139=12.821kN 最大支座力 N=1.1×0.850×25.139=23.505kN 截面力學參數(shù)為 截面抵抗矩 W = 9.46cm3； 截面慣性矩 I = 22.70cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.816×106/1.05/9458.0=182.90N/mm2 抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! (2)撓度計算 最大變形 v =0.677×19.892×850.04/(100×206000.00×227020.0

21、)=1.503mm 最大撓度小于850.0/400,滿足要求! 三、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 四、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=23.505kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.136×4.500=0.741kN

22、 N = 23.505+0.741=24.246kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+2×0.300=2.100m； 由長細比，為2100/15.9=132 <150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到0.386； 經(jīng)計算得到=24246/(0.3

23、86×450)=139.394N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.85m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.85m； 風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.058

24、15;0.850×1.500×1.500/10=0.012kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=23.505+0.9×1.2×0.610+0.9×0.9×1.4×0.012/0.850=24.263kN 經(jīng)計算得到=24263/(0.386×450)+12000/4729=142.132N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!KZL5梁側模板計算書 一、梁側模板基本參數(shù) 計算斷面寬度550mm，高度2100mm，兩側樓板厚度180mm。 模板面板采用普通膠合板。

25、內龍骨間距100mm，內龍骨采用40×80mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.0mm。 對拉螺栓布置4道，在斷面內水平間距400+400+400+400mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑14mm。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公

26、式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.100m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/m2 考慮結構的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.9×41.000=36.900kN/m2

27、考慮結構的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.10m。 荷載計算值 q = 1.2×36.900×0.100+1.40×3.600×0.100=4.932kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.00×1.80×1.80/6 = 5.40cm3； I = 10.00×1.80

28、×1.80×1.80/12 = 4.86cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.197kN N2=0.543kN N3=0.543kN N4=0.197kN 最大彎矩 M = 0.004kN.m 最大變形 V = 0.009mm (1)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.004×1000×1000/5400=0.741N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；

29、 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3×295.0/(2×100.000×18.000)=0.246N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.009mm 面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求! 四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.10×36.90+1.4×0.10&#

30、215;3.60=4.932kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.10×36.90=3.690kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.394kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 3.969kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.717mm 內龍骨的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.

31、67cm3； I = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.394×106/42666.7=9.23N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×1996/(2×40×80)=0.936N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形

32、 v =0.717mm 內龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.595kN.m 最大變形 vmax=0.108mm 最大支座力 Qmax=17.366kN 抗彎計算強度 f=0.595×106/

33、9458.0=62.91N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N < N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.366 對拉螺栓強度驗算滿足要求!K

34、ZL57扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范(JGJ162-2008)。 計算參數(shù): 模板支架搭設高度為4.5m， 梁截面 B×D=500mm×1800mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方60×80mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 梁兩側立桿間距 1.20m。 梁頂托采用雙鋼管48×3.0mm。 梁底按照

35、均勻布置承重桿3根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。 扣件計算折減系數(shù)取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×1.80+0.50)+1.40×2.00=58.480kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.35×24.00×1.80+0.7×1.40×2.00=60.280kN/m2 由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載

36、分項系數(shù)取0.7×1.40=0.98 采用的鋼管類型為48×3.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.800×0.900=41.310kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.500×0.900×(2×1.800+0.500)/0.500=3.690kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)

37、： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)×0.500×0.900=0.900kN 考慮0.9的結構重要系數(shù)，均布荷載 q = 0.9×(1.35×41.310+1.35×3.690)=54.675kN/m 考慮0.9的結構重要系數(shù)，集中荷載 P = 0.9×0.98×0.900=0.794kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1

38、.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=5.126kN N2=17.880kN N3=5.126kN 最大彎矩 M = 0.427kN.m 最大變形 V = 0.353mm (1)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.427×1000×1000/48600=8.786N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗

39、彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3×8542.0/(2×900.000×18.000)=0.791N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.353mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底頂托梁計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 17.880/0.900=19.866kN/

40、m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×19.866×0.90×0.90=1.609kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×19.866=10.728kN 最大支座力 N=1.1×0.900×19.866=19.668kN 截面力學參數(shù)為 截面抵抗矩 W = 9.46cm3； 截面慣性矩 I = 22.70cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.609×106/1.05/9458.0=162.04N/mm2 抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! (2)撓度計算 最大變形 v =0.6

41、77×15.625×900.04/(100×206000.00×227020.0)=1.484mm 最大撓度小于900.0/400,滿足要求! 三、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 四、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=19.668kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)) 腳手架鋼管的自重 N2 =