粉噴樁及塑料排水板加固軟土路基試驗研究及計算分析_圖文

1、四川大學(xué)碩士學(xué)位論文粉噴樁及塑料排水板加固軟土路基試驗研究及計算分析姓名:林小軍申請學(xué)位級別:碩士專業(yè):巖土工程指導(dǎo)教師:何昌榮20040501Y654234叫JI人學(xué)壩lj學(xué)位論文粉噴樁及塑料排水板加固軟土路基試驗研究及計算分析巖土工程專業(yè)碩士研究生:林小軍指導(dǎo)教師:何昌榮教授捅要本文結(jié)合廣州南部地區(qū)侖頭龍穴島快速路試驗路段中粉噴樁和塑料排水板加固軟土路基的工程項目,研究軟地基處理中沉降、固結(jié)及穩(wěn)定等問題。通過粉噴樁水泥土室內(nèi)試驗研究,了解粉噴樁處理軟土地基中水泥加固土的性質(zhì)、摻入量對水泥土強(qiáng)度的影響和水泥土的力學(xué)性質(zhì)與齡期的關(guān)系,以確定最佳水泥摻入量。通過常規(guī)方法計算方法,研究軟卜路基的沉

2、降量、平均固結(jié)度及穩(wěn)定性。通過線彈性有限元分析,研究粉噴樁復(fù)合地基存沉降、側(cè)向位移和孔隙水壓力的增長與消散的規(guī)律,以及地基中的附加應(yīng)力分布狀況,了解粉噴樁復(fù)合地基在加固軟土路基中的作用及對地基固結(jié)的影響:研究塑料排水板加固軟地基在沉降、側(cè)向位移和孔隙水壓力的增長與消散的規(guī)律,以及地基中的附加應(yīng)力分布狀況,了解塑料排水板對地基沉降、固結(jié)速度等方而的影響。軟土路基處理及計算分析是一個復(fù)雜的問題,本文所作工作對今后軟土路基處理中的路堤穩(wěn)定、沉降及固結(jié)等問題提供了一定思路和方法,具有一定的參考價值和現(xiàn)實意義。關(guān)鍵詞:軟土地基處理,粉噴樁,塑料排水板,水泥土室內(nèi)試驗,計算分析,有限元¨J11人

3、學(xué)頌I。學(xué)位論義Study on Soft Clay Treatment by Dry Jet Mixing Pileand Plastic Drainage PlateMojor:Geotechnical EngineeringPostgraduate:Lin Xiaojun Supervisor:He ChangrongAbsractThe paper incorporates the project of saturated soft clay treatment1at was in the selected road of Luntou to Longxuedao highway in

4、 south rea of Guangzhou city in order to study the problem of stability, ettlement and consolidafion in soft foundation treatment.The test of ementsoil was done in order that the property of dry jet mixing pile DJMPin soft foundation treatment was discovered.At the same time, tOW the cement content

5、influences the strength of cement.soil and what elation was between the cementsoil mechanics property and its age was 2rlown.By the test the best cement content was confirmed.The normal ,aleulation studies the stability,settlement and average degree of ',onsolidation of the soft foundation.With

6、the analysis of linear-elastic inite element method,something about the DJMP composite foundation:uch as the settlement,the horizontal displacement,theincreasing and lisappearing of pore pressure were studied and the distribution of tdditional stress were studied,SO that the action of DJMP in the so

7、ft bundation treatment and its influence to the consolidation Were to be叫川大學(xué)碳L學(xué)位論文known about.With the anMysis ofnonlinear elastic finite element method, the theory ofusing the plastic drainage plate to treat soft clay was studied During the soft clay WSS Weated,the development ofthe settlement and

8、the horizontal displacement,the increasing and disappearing of pore pressure develop and the distributions of additional stress were cleared up.Such, the action of the plastic drainage pLate in the soft cLay treatment and its influence to the consolidation were to he known about.The treatment of soR

9、 fbundafion and its calculation Were very complicated,the work in this paper provides some way ofthinking and method about the pmNem in the calculation of foundation stability,settlement and consolidation.It had some reference value and practical meaning.Key words:soft clay treatment,dry jet mixing

10、pile,plastic drainage plate, test ofcementsoil,finite elemem method緒論第一一章緒論1.1公路軟土地基及處理在公路工程名詞術(shù)語(JTJ002-87中,軟土定義為“由天然含水量大、壓縮性高、承載能力低的淤泥沉積物及少量腐殖質(zhì)所組成的土,主要有淤泥、淤泥質(zhì)土及泥炭”。軟土按環(huán)境分為下列四類:濱海沉積、湖泊沉積、河灘沉積及沼澤沉積。軟土的主要特點(diǎn)是:(1具有高含水量、低密度、低強(qiáng)度、高壓縮性、低透水性和中等靈敏度的特點(diǎn)軟土天然含水量m>4550%,大于液限,孔隙比e>大于1.0,塑性指數(shù)Ip為20以上,強(qiáng)度為lO30kPa

11、,壓縮系數(shù)為口,>O.5MPa-1,固結(jié)系數(shù)G 為0.11.OX10cmVs,靈敏度st為48。因此,該類土的壓縮沉降量大,排水固結(jié)慢,地基穩(wěn)定性差。(2具有一定的結(jié)構(gòu)性除了南方湛江一帶有高結(jié)構(gòu)性土外,軟土均具有一定的結(jié)構(gòu)性。結(jié)構(gòu)性的形成隨土的礦物成分、沉積環(huán)境、孔隙水的成分及沉積年代而具不同。(3表層土呈硬殼層這是由于地表部分風(fēng)化、淋洗作用形成的,該硬殼層具有中等或低的壓縮I生、較高的強(qiáng)度、較強(qiáng)的結(jié)構(gòu)性。路基工程,軟土處理的主要方法有:(1墊層與淺層處理墊層處理即在路堤與軟基之間鋪設(shè)一層透水性好的墊層,墊層起到排出孔隙水的作用。淺層處理處治主要是用生石灰材料淺層拌和、換填、拋石(堆土等

12、方法對軟基進(jìn)行加固。淺層處理適用于表層軟土厚度小于3【l的軟土路段的處理。(2輕質(zhì)路堤1緒論即采用輕質(zhì)材料作路堤,以減少路堤自重、減少沉降并增大穩(wěn)定安全系數(shù)。常用的輕質(zhì)材料為粉煤灰。(3反壓護(hù)道即在路堤的兩側(cè)或一側(cè)設(shè)置反壓護(hù)道.適用于用地不受限制的地區(qū)。(4預(yù)壓及超載預(yù)壓通過臨時堆載等方法對地基加載預(yù)壓,達(dá)到預(yù)先完成部分或大部分地基沉降,并通過地基的固結(jié)提高地基承載力的方法。(5豎向排水體預(yù)壓在預(yù)壓之間,在軟基中設(shè)置豎向排水體,大大縮短了排水距離。加速了地基的固結(jié)過程,能明顯的提高預(yù)壓的效果。常用的豎向排水體有袋裝砂井、塑料排水板及其它種類的土工合成材料復(fù)合排水體。(6粒料樁采用碎石、砂礫、廢

13、渣、砂等散粒料作樁料,采用一定的機(jī)械在軟土地基中形成粒料樁。粒料樁對地基土起置換、豎向排水及應(yīng)力幾種作用。(7加固土樁用專門的機(jī)械將軟土地基的局部范圍(某一深度、某一直徑內(nèi)的軟土柱體用加固料改良、加固形成,與樁間軟土形成復(fù)合地基。加固土樁有拌和樁法、粉噴樁法等。1.2本文的研究課題m隨著廣州市“南拓”計劃的實施,將修建擴(kuò)建許多高等級的公路,這些公路全部經(jīng)過珠江三角洲地區(qū)。主要地層巖性為第四系洪沖積及洲海相沉積層,地層中大多分布軟塑流塑狀的軟粘土、淤泥質(zhì)粘土、淤泥等軟土。近20年來,珠江三角洲地區(qū)處理類似軟土地基的主要方法有:(1排水固結(jié)法砂井或塑料排水板排水、堆載或真空預(yù)壓。造價低,設(shè)計理論與

14、經(jīng)驗、施工技術(shù)等均較成熟,但工期較長,深度沒超過20m。(2碎石樁復(fù)合地基由于該地區(qū)軟土地基承載力1030kPa,碎石樁置換率達(dá)3449%,置換后復(fù)合地基承載力120160kPa。因此,造價較高,碎石樁壓縮變形及復(fù)合地基沉降量均較大。(3粉噴樁復(fù)合地基該方法近10年在珠江三角洲地區(qū)應(yīng)用較多,其原理與實際效果均較好。但同碎石樁類似,不能形成排水固結(jié),工后沉降較大,完成沉降的時間沒有改變,下臥層沉降量亦大。以上幾種方法在珠江三角地區(qū)大量使用,設(shè)計施工技術(shù)均成熟,經(jīng)濟(jì)效益社會效益顯著。但是,一般處理深度大多數(shù)在1512m之問,沒有超過20m,對超深軟土地基、超寬路堤的公路工程方面的研究還比較少。本文

15、依附廣州南部地區(qū)侖頭龍穴島快速路試驗路段(K62+470 K63+775的軟基處理項目進(jìn)行研究工作。該路段全長1035m,軟土厚33.5 42。Om。試驗段分別采用粉噴樁和塑料排水板兩種方案對軟土地基進(jìn)行加固。對于粉噴樁處理軟土地基,如何確定粉噴樁水泥土的最佳水泥摻入量,以及水泥土到底有些什么物理力學(xué)性質(zhì),需要進(jìn)行室內(nèi)試驗研究。粉噴樁復(fù)合地基對減少路堤沉降、工后沉降等方面的影響,特別是由于粉噴樁不能形成排水固結(jié),樁間土的固結(jié)如何完成等問題需要進(jìn)一步的研究。對于塑料排水板處理軟土地基,堆載、真空聯(lián)合預(yù)壓對土體固結(jié)速度的影響,預(yù)壓期及路堤筑期的應(yīng)力應(yīng)變及孔隙水壓力狀況如何;合理的施工填筑速率是多少

16、等等,這些問題雖然以前己做了不少研究,但由于該工程的超深軟土、超寬路基的特殊性,必須試驗研究這種深厚軟土的這些問題,推動軟土地基處理技術(shù)的近一步發(fā)展,為深厚軟土層的處理技術(shù)積累經(jīng)驗。1.3課題的研究現(xiàn)狀對于粉噴樁水泥土特性的研究工作很多,除了大量的現(xiàn)場檢測試驗外,葉觀寶叫m、周國均嘲等進(jìn)行了大量的水泥土配比試驗及工程性能試驗,詳細(xì)分析了影響水泥土工程性質(zhì)的因素,建立了相應(yīng)的相關(guān)關(guān)系。上海市地基處理技術(shù)規(guī)范中,首次列入室內(nèi)水泥土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗方法o”1。軟±地基固結(jié)沉降主要計算方法有;分層總和法、太沙基一維固結(jié)理論、實測沉降過程曲線推算沉降量。tE奧固結(jié)理論(Biot Consol

17、idation Theory結(jié)合各種土體本構(gòu)模型的有限元分析也獲得了很大的發(fā)展。分層總和法3由于具有計算概念明確、方法簡便易用的特點(diǎn),成為各種規(guī)范推薦的使用方法。采用分層總和法計算地基沉降時,把沉降計算深度范圍內(nèi)的土體分成若干層,分別計算各土層的壓縮量,然后再求其總和。分層總和法主要有兩種,一種時傳統(tǒng)的分層總和法,另一種時規(guī)范01推薦的分層總和法,都采用側(cè)限條件的壓縮指標(biāo),應(yīng)用平均附加應(yīng)力系數(shù)計算。采用分層總和法計算粉噴樁加固軟土地基沉降時,其復(fù)合地基土層的壓縮量主要有以下三種方法“4:復(fù)合模量法,應(yīng)力修正法,樁身壓縮法:復(fù)合地基下臥層的壓縮量主要有以下四種方法1:應(yīng)力擴(kuò)散法,等效實體法,Hi

18、ndlinGeddes法,當(dāng)層法。太沙基一維固結(jié)理論“”建立了飽和土體的單向固結(jié)基本微分方程,通過求解微分方程,獲得一定初始條件和邊界條件下地基固結(jié)沉降的解析解。單向固結(jié)只有在荷載面積較大、壓縮土層較薄時誤差較小,但因為其計算簡便而被近似地用來解決許多實際工程的固結(jié)問題,這一方程至今仍被廣泛應(yīng)用。實測沉降過程曲線推算沉降量法“”“”是根據(jù)實測的沉降值與時間的關(guān)系繪出S、一t曲線,然后選擇適當(dāng)?shù)腟。一t曲線進(jìn)行擬舍。主要有雙曲線法、指數(shù)曲線法、對數(shù)曲線法、沉降和時問倒數(shù)法等。實測沉降過程眭甘線推算沉降量法是基于實測數(shù)據(jù)通過數(shù)值模擬來預(yù)測地基沉降的,因此具有較強(qiáng)的實用性。比奧固結(jié)理論作為反映飽和土

19、體固結(jié)問題的真三維固結(jié)理論能較為準(zhǔn)確的表達(dá)土體的變形一時間關(guān)系,對于該理論的研究和應(yīng)用,國內(nèi)外學(xué)者做了大量的工作。R.E.Gibson”,J.Booher”73等用復(fù)變函數(shù)給出了地基表面沉降的解;黃傳志、肖原“等給出了二維固結(jié)問題的解析解;胡亞元、黃立中、陳云敏、吳世明等“”得到了多層地基Biot固結(jié)問題的理論解答;張吉園、張志勇等1建立了多種模型下的有限元的比奧固結(jié)理論,并編制了相應(yīng)的有限元分析程序;陳光鏡趙錫宏等”“求解了橫觀各向同性非均質(zhì)地基的比奧軸對稱固結(jié)問題;張吉園、安危等04研究了軟土固結(jié)中孔隙水壓力消散的有限元方法。近年來,比奧固結(jié)理論結(jié)合線彈性模型、鄧肯一張非線性彈性模型、彈塑

20、性模型和粘彈性模型等的有限元分析方法也得到了很大的發(fā)展。有限元分析方法在不同工程地質(zhì)環(huán)境中對土體的應(yīng)力應(yīng)變及孔隙水壓力的變化規(guī)律也具有較好的模擬性。對粉噴樁復(fù)合地基的有限元分析,在幾何模型的處理上可以分為兩類“,一類是在單元劃分上把單元分為兩種:增強(qiáng)體單元和土體單元,并根據(jù)需要在增強(qiáng)體單元和土體單元之間設(shè)置或不設(shè)置界面單元。另一類是在單元劃分上把單元分為加固區(qū)復(fù)合土體單元和非加固區(qū)土體單元,復(fù)合土體采用復(fù)合材料參數(shù)。對塑料排水板處理軟土地基的有限元分析,一般主要考慮塑料排水板的排水作用,較少考慮其本身材料特性對軟土強(qiáng)度的影響。塑料排水板加固軟土地基幾個有待研究的問題是“:排水板的加筋作用對地基

21、穩(wěn)定性的影響,地面砂石透水層的合理設(shè)置,工后沉降分析。1.4本文的主要工作與研究方法本文的主要工作:粉噴樁水泥土室內(nèi)試驗研究;粉噴樁復(fù)合地基常規(guī)穩(wěn)定驗算、沉降計算和固結(jié)度計算;粉噴樁復(fù)合地基有限元分析;塑料排水板加固軟地基常規(guī)穩(wěn)定驗算、沉降計算和固結(jié)度計算;塑料排水板加固軟地基有限元分析。粉噴樁水泥土室內(nèi)試驗研究,主要是按不同水泥摻入量制作試樣,然后把制備好的每組水泥土試樣按齡期為7、14、28、60、90、180天進(jìn)行無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗,測定各個水泥摻入量的水泥土不同齡期的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度,并測定水泥土的密度和含水量,把所得數(shù)據(jù)與淤泥的數(shù)據(jù)進(jìn)行對比,由此了解粉噴樁處理軟土地基中水泥在加固中的性

22、質(zhì)、摻入量對水泥土強(qiáng)度的影響和水泥土的力學(xué)性質(zhì)與齡期的關(guān)系,以確定粉噴樁加固軟地基時的最佳水泥摻入量。對于粉噴樁復(fù)合地基,在常規(guī)計算中,主要是根據(jù)規(guī)范方法進(jìn)行穩(wěn)定驗算、沉降計算和固結(jié)度計算。在進(jìn)行有限元分析時,材料的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系采用線彈性模型,應(yīng)用比奧(Biot固結(jié)有限元方法來模擬軟地基加固后的沉降和固結(jié)等方面的問題。對于塑料排水板加固軟地基,在常規(guī)計算中,主要是根據(jù)規(guī)范方法進(jìn)行穩(wěn)定驗算、沉降計算和固結(jié)度計算。在進(jìn)行有限元分柝時,材料的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系采用鄧肯張非線性彈性模型,應(yīng)用比奧(Blot固結(jié)有限元方法來模擬軟地基在堆載、真空聯(lián)合預(yù)壓過程中沉降、固結(jié)和孔隙水壓力的增長及消散等方面的問題。1.

23、5本文主要成果粉噴樁水泥土室內(nèi)試驗研究主要成果是:粉噴樁水泥土強(qiáng)度隨水泥摻入量的增加而增大的;水泥土強(qiáng)度隨齡期的變化;水泥土含水量與密度較原狀土的增建情況。粉噴樁復(fù)合地基常規(guī)計算的主要成果是:路堤填筑過程中的穩(wěn)定性:路堤沉降量;軟土路基固結(jié)的過程;沉降與時問的關(guān)系曲線。粉噴樁復(fù)合地基有限元分析的主要成果是:路堤沉降分布;側(cè)向位移與深度的關(guān)系:路堤沉降、側(cè)向位移隨時間的發(fā)展規(guī)律;地基中孔隙水壓力的分布狀況;孑L隙水壓力的增長與消散的規(guī)律;地基應(yīng)力分布狀況;地基應(yīng)力分布、沉降及側(cè)向位移與孔隙水壓力增長與消散的關(guān)系。塑料排水板加固軟土路基常規(guī)計算的主要成果是:路堤填筑過程中的穩(wěn)定性:路堤沉降量;軟土

24、路基固結(jié)的過程;沉降與時間的關(guān)系曲線。塑料排水板6緒論加固軟土路基有限元分析的主要成果是:路堤沉降分布;側(cè)向位移與深度的關(guān)系:路堤沉降、側(cè)向位移隨時間的發(fā)展規(guī)律:地基中孔隙水壓力的分布狀況;孔隙水壓力的增長與消散的規(guī)律;地基應(yīng)力分布狀況;地基應(yīng)力分布、沉降及側(cè)向位移與孑L隙水壓力增長與消散的關(guān);系塑料排水板對地基沉降、側(cè)向位移、固結(jié)速度及地基應(yīng)力分布的影響。第二章工程概況¨m12.1試驗地點(diǎn)及目的廣州南部地區(qū)(侖頭龍穴島快速路新龍?zhí)卮髽虮眰?cè)K62+475.5 K63+770.007試驗路段。解決在軟土地基上較短時間內(nèi)修建快速路的一系列難題,確定合理的軟基處理方案、填土速率控制標(biāo)準(zhǔn)和工

25、后沉降預(yù)測方法等。2.2試驗地段地質(zhì)概況試驗段內(nèi)覆蓋層為第四系三角洲海陸交互相沉積層,下伏基巖為震旦系花崗巖。從地表到深部分述如下:(1耕植土(Q7。:灰黃色,松散,雜有植物根系。段內(nèi)分布普遍,厚度0.711.20m。為I類松士。(2淤泥(高液限粘土(CH(Qr:灰黑黑色,流塑狀,飽和,無砂感,滑膩感強(qiáng),斷面有光澤,干強(qiáng)度高,可搓成細(xì)土條,韌性高,搖震無反應(yīng)。上部巖芯不成形,下部稍完整。段內(nèi)普遍分布,厚6.6517.70m。天然密度p.=1.511.729/cm3,天然含水量(=47.981%,孔隙比e=1.332.09,液限含水量。=39.576.5%,液性指數(shù)I。=1.032.86,壓縮系

26、數(shù)a。= 0.852.43MPa,壓縮模量Es.一:=0.982.44MPa,固結(jié)系數(shù)C,=0.192.7×10。7群/s,CH_1.2310.45×104m2/s,直剪凝聚力c=l_O11.0kPa,內(nèi)摩擦角艫=9.120.1。;在該層位進(jìn)行標(biāo)貫50段(次,修正后標(biāo)貫試驗錘擊數(shù)最大值為1.6,最小值為0.8,平均值為O.9。為I類松土。(3低液限粘土(CL(Qy:黑色,黃色,軟塑狀,濕潤飽和,有砂感,稍有滑膩感,表面稍有光澤,干強(qiáng)度中高,可搓成細(xì)土條,韌性中,搖震反應(yīng)慢,巖芯完整。厚2.006.70m。天然密度p。=l_582.709/cm”,天然含水量u=2154%,孑

27、L隙比e=0.551.56,液限含水量。=21.556.8 %,液性指數(shù)I。=O.682.86,壓縮系數(shù)al-2=O.21.51dPa-1,壓縮模量B。E=1.477.63MPa,固結(jié)系數(shù)C。=0.174.5×10。m2/s,C一2.1l19.75×10m2/s,直剪凝聚力c=3.O43.OkPa,內(nèi)摩擦角艫=6.420.7。;在該層位進(jìn)行標(biāo)貫7段(次,修正后標(biāo)貫試驗錘擊數(shù)最大值為9.8,最小值為0.8,平均值為4.6:經(jīng)計算承載力標(biāo)準(zhǔn)值最大值為252.6kPa,最小值小于105kPa。為II類普通土。(4粘土質(zhì)砂(SC(Q艫:黃色,濕潤,中密密實,粘粒含量普遍大于23.2

28、%以上。砂粒以細(xì)粒為主,主要成分為石英。干時較硬,巖芯大部較松散,局部完整,呈柱狀。段內(nèi)普遍分布,厚0.8020.40m。天然密度p。= 1.872.19/c一,天然含水量=16.7834.1%,孔隙比e=O.470.89,液限含水量。=19.327.2%,壓縮系數(shù)a。=0.170.53Mpa-1,壓縮模量E。=3.42.8.32MPa,直剪凝聚力c=3.O57.0kPa,內(nèi)摩擦角妒-3.919.8”;在該層位進(jìn)行標(biāo)貫23段(次,修正后標(biāo)貫試驗錘擊數(shù)最大值為12.6,最小值為2.8,平均值為5.7:經(jīng)計算承載力標(biāo)準(zhǔn)值最大值161.OkPa,最小值小于140kPa。為I類松土。(5低液限粘土(C

29、L(Qr:灰黑色,軟塑可塑,濕潤稍濕,有砂感,稍有滑膩感,表面稍有光澤,干強(qiáng)度中高,可搓土條,韌性中,搖震反應(yīng)慢,巖芯大部完整。段內(nèi)多有分布,厚2.2017.10m。天然密度P。=1.74 2.04/am3,天然含水量(_=21.947%,孔隙比e=O.61.23,液限含水量u L=24.857.4%,液性指數(shù)IL=O.352.43,壓縮系數(shù)at-2=0.22O.68MPa-,壓縮模量E。-2.2610.2MPa,固結(jié)系數(shù)C,=1.572.34×10-m2/s,CH_3.31 12.4×10m2/s,直剪凝聚力c=6.O39.OkPa,內(nèi)摩擦角口=8.O16.8”:在該層位

30、進(jìn)行標(biāo)貫2l段(次,修正后標(biāo)貫試驗錘擊數(shù)最大值為10.9,最小值為2.1,平均值為3.9;經(jīng)計算承載力標(biāo)準(zhǔn)值最大值為237.5kPa,最小值90.5kPa。為II類普通士。9工程概況(6粉土質(zhì)砂(SM(Q;”:淺灰黑色,稍濕潮濕,中密密實,粉粒含量約16.846.2%。砂粒以細(xì)粒為主,主要成分為石英。干時較硬,巖芯完整,呈柱狀。段內(nèi)普遍分布,厚1.1012.95m。天然密度p.=1.72 1.919/cmz,天然含水量-30,243.O%,孔隙比e=O.791.2,液限含水量。=20.932.3%,壓縮系數(shù)a。=O.15O.55MPa-,壓縮模量&。=3.9111.35MPa,固結(jié)系數(shù)

31、C,=4.55x10。mVs,C,=17.8×lo-+m,/s,直剪凝聚力c=12.018.0kPa,內(nèi)摩擦角p-20.428.3“;在該層位進(jìn)行標(biāo)貫13段(次,修正后標(biāo)貫試驗錘擊數(shù)最大值為12.4,最小值為5.4,平均值為6.9;經(jīng)計算承載力標(biāo)準(zhǔn)值最大值212.9kPa,最小值小于180kPa,為I類松土。(7低液限粘土(CL(Q蘆:淺灰黑色,淺灰白色,軟塑可塑,濕潤,有砂感,稍有滑膩感,表面稍有光澤,干強(qiáng)度中高,可搓成細(xì)土條,韌性中,搖震反應(yīng)很慢,巖芯完整。段內(nèi)透鏡狀分布,厚3.0516.60m。在該層位進(jìn)行標(biāo)貫13段(次,修正后標(biāo)貫試驗錘擊數(shù)最大值為10.5,最小值為2.1,平

32、均值為5.1;經(jīng)計算承載力標(biāo)準(zhǔn)值最大值268.8kPa,最小值小于11.67kPa,為TI類普通土。(8級配不良砂(SP(Q尹:淺灰白色,主要成分為石英砂粒,濕潤,中密狀,下部粒徑漸粗,巖芯呈松散狀。段內(nèi)普遍分布,后1.9717.OOm。在該層位進(jìn)行標(biāo)貫17段(次,修正后標(biāo)貫試驗錘擊數(shù)最大值為17.5,最小值為5,7,平均值為8.5:經(jīng)計算承載力標(biāo)準(zhǔn)值最大值264.9kPa,最小值小于180kPa,為I類松土。(9花崗巖(Z:灰綠色灰黑色,中粗粒、片麻狀結(jié)構(gòu),塊狀構(gòu)造,巖:毒大部分松散狀,底部巖芯基本較完整,呈塊狀或短柱狀。屬全風(fēng)化帶(W.。為II類普通土。巖土的物理力學(xué)性質(zhì)見表2一l和表2-

33、2。10工程概況表1-1巖土的物理力學(xué)性質(zhì)表物理力學(xué)天然含水原狀重塑容許承樁周土極孔隙指標(biāo)液限塑限容重量土載力限摩阻力比、Po(L c1Pqu q?！緊。1ie。巖土層名稱kN/m。%kPakPakPakPa1.8淤泥16665128125.5402511低液限粘土1838311913035O.7粘土質(zhì)砂19252214120401.2低液限粘土18443923140401.0粉土質(zhì)砂1837272615045含砂低液限粘土193515045級配不良砂1818045基巖全風(fēng)化1925055表卜2巖土的物理力學(xué)性質(zhì)表物理力學(xué)壓縮壓縮直接快剪固結(jié)快剪指標(biāo)固結(jié)系數(shù)粘聚內(nèi)摩粘聚內(nèi)摩滲透系數(shù)系數(shù)模量力擦

34、角力擦角、a1-2E￥1-2CvCHCoC妒KvKH巖±層名稱MPa-IMPa10-3cm2/skPa kPa cm/s 5.2x6,3×淤泥1.51.6O.65.O3.O505.016.010810。79.7×2.5×低液限粘土0.83.51.56.08,010.09.018.OlO一810。7粘土質(zhì)砂O_36.03014.O16.O 12.016.028.O 9.0x3.3×低液限粘土O.63.21.35.615.O 9.025.028.O10810。7粉土質(zhì)砂0.47.64.618.015.024.020.O30.0含砂低液限8,5

35、15;5.8×15.010.0粘土lO_8107級配不良砂5.O30.0基巖全風(fēng)化18.030.O2.3軟基試驗方案及設(shè)計目的2.3.1試驗方案試驗路段結(jié)臺涵洞、通道及橋位設(shè)置情況,地基加固劃分十五個區(qū)段,其中一區(qū)、六區(qū)、十二區(qū)為試驗區(qū),每個試驗區(qū)設(shè)一個觀測斷面。具體設(shè)計方案如下:(1一區(qū)采用粉噴樁加固,樁徑o.5m,樁間距1.2m,正三角形布置,基底鋪設(shè)O.5m后的褥墊層,其間設(shè)兩層雙向土工格柵,最底層格柵距樁頂O.2m。該區(qū)的測試斷面為置62+500,路基橫斷面設(shè)計圖及粉噴樁布置樣見圖21所示。(2六區(qū)采用B型塑料排水板加固,間距1.3m,正三角形布置,基底鋪設(shè)O.5m后的褥墊層

36、,其間設(shè)兩層雙向土工格柵。為使試驗具有代表性和指導(dǎo)意義,試驗填土高度均大于設(shè)計填高。試驗填土高程8.16m,四周設(shè)1.2m的圍堰,在填土頂面和圍堰內(nèi)側(cè)鋪設(shè)一層無紡士工布和聚氯乙烯土工膜后抽水預(yù)壓。該區(qū)的測試斷面為K63+080,路基橫斷面及塑料排水板布置見圖2-2所示。(3十二區(qū)采用丑型塑料排水板加固,間距1.Sin,正三角形布置,基底鋪設(shè)0.5m后的褥墊層,其間設(shè)一層單向土工格柵,試驗填土至路床頂面。該區(qū)測試斷面為K63+520。2.3.2試驗?zāi)康?1一區(qū)為粉噴樁復(fù)合地基處理方案,以解決橋頭路堤沉降和結(jié)構(gòu)物基礎(chǔ)承載力問題,研究復(fù)合地基沉降、樁間土孔隙水壓力形成及消散過程、樁土應(yīng)力的變化規(guī)律。

37、(2六區(qū)為超寬路堤塑料排水板處理方案,研究超寬路堤的受力特點(diǎn)、沉降發(fā)展規(guī)律。通過邊樁及沉降觀測,確定地基施工期填土速率。(3十二區(qū)為一般路堤塑料排水板初戀方案,解決一般地段路堤軟基處理,研究路堤的受力特點(diǎn)、沉降發(fā)展規(guī)律。通過邊樁及沉降觀測,確定軟土施工填2土速率。2.4本文研究對象(1一區(qū)粉噴樁復(fù)合地基處理方案,計算斷面K62+500。研究水泥土不同摻灰量的不同齡期的物理力學(xué)性質(zhì)及復(fù)合地基沉降、樁間土孔隙水壓力的形成與消散、樁土應(yīng)力的變化規(guī)律。(2六區(qū)超寬路堤塑料排水板處理方案,計算斷面K63十080。研究超寬路堤的受力特點(diǎn)、沉降發(fā)展規(guī)律及塑料排水板處理軟土地基的孔隙水壓力形成與消散的變化規(guī)律

38、。7,-!蚋墨璺型型II I I 粉疃樁復(fù)合地基、:、#_蒜釜5“、&、±而、三lZg一墜墮一、:要:3LIl2c未!墜皿,-_。目女.圖21K62+500橫斷面及耪噴樁布置樣圖粉噴樁布置樣圖口,堡蜢ii醒蛆±i絲 ;塑料捧木板扣嗣*塑科捧木板加固-。.1;芝#±mHI三警!nEfR群×_j羔整科祥水板布置樣田圖22K63+080橫斷面及塑料排水板布置樣圖4水泥十室內(nèi)試驗研究第三章粉噴樁水泥土室內(nèi)試驗研究3.1概述m粉噴樁是指采用特制的設(shè)備和機(jī)具,將加固劑粉體材料(水泥或石灰粉等通過壓縮空氣的傳送,與地基土強(qiáng)行拌和,使之產(chǎn)生充分的物理化學(xué)反應(yīng)后,

39、形成連續(xù)、水穩(wěn)定的剮塑性樁體,與周圍天然土體(樁間土一起構(gòu)成粉噴樁復(fù)合地基。它是一種改善地基土質(zhì),提高地基強(qiáng)度的軟土地基加固方法,具有施工方便、造價低廉、適用性廣等特點(diǎn)。由于粉噴樁采用粉體作為固化劑,不再向地基中注入附加水份,反而能充分吸收周圍軟土中的水份,因此加固后地基的初期強(qiáng)度較高,對含水量高的軟土加固效果尤為顯著。近年來,粉噴樁加固軟土地基的方技術(shù)來越多的使用在鐵路、公路、市政工程、港口碼頭、工業(yè)和民用建筑軟地基加固及基坑工程中。粉噴樁加固軟土地基技術(shù)具有以下特點(diǎn)“1:(1粉噴樁由于是將固化劑和原地基軟土就地拌和,因而最大限度的利用了原土;(2攪拌時不會使地基側(cè)向擠出,對周圍原有建筑物影

40、響很小:(3按照不同地基土和工程的設(shè)計要求,合理選擇固化劑及其配方,設(shè)計比較靈活;(4施工時無振動、無噪音、無污染,可在市區(qū)和密集建筑群進(jìn)行施工;(5土體加固后密度基本不變,對軟弱下臥層不會產(chǎn)生附加沉降:(6與鋼筋混凝土樁相比,造價大大降低;(7根據(jù)上部結(jié)構(gòu)的需要,可以靈活地采用柱狀、壁狀、格柵狀和塊狀等加固形式。水泥加固土的室內(nèi)試驗研究表明,有些軟土的加固效果比較好,而有些軟土的加固效果則不夠理想。一般認(rèn)為含有高嶺石、多水高蛉石、蒙脫石等粘土礦物質(zhì)的軟土加固效果比較好,而含有伊利石、氯化物和水鋁英石等礦物質(zhì)的水泥土室內(nèi)試驗研究粘土以及有機(jī)質(zhì)含量高、酸堿度(PH值較低的粘性土加固效果比較差。3

41、.2加固機(jī)理水泥加固土的物理化學(xué)反應(yīng)過程與混凝土的硬化機(jī)理不同,混凝土的硬化主要是在粗填充料(比表面不大、活性很弱的介質(zhì)中進(jìn)行水解和水化作用,所以凝結(jié)速度比較快。而在水泥加固土中,由于水泥摻入量很小,水泥的水解和水化反應(yīng)完全是在具有一定活性的介質(zhì)土的圍繞下進(jìn)行的,所以水泥加固土的強(qiáng)度增長過程比混凝土緩慢。水泥加固土的硬化過程主要有以下幾個方面:(1-水泥土的水解和水化反應(yīng)普通硅酸鹽水泥主要是氧化鈣、二氧化鈣、三氧化二鋁、三氧化二鐵及三氧化硫等組成,有這些不同的氧化物分別組成不同的水泥礦物:硅酸三鈣、硅酸二鈣、鋁酸三鈣、鐵鋁酸四鈣、硫酸鈣等。用水泥加固軟土?xí)r,水泥顆粒表面的礦物很快與軟土中的水發(fā)

42、生水解和水化反應(yīng),生成氫氧化鈣、含水硅酸鈣、含水鋁酸鈣及含水鐵酸鈣等化合物。所形成的氫氧化鈣、含水硅酸鈣能迅速溶解于水中,使水泥顆粒表面重新暴露出來,再與水發(fā)生反應(yīng),這樣周圍的水溶解液就逐漸達(dá)到飽和。當(dāng)溶液達(dá)到飽和后,水分子雖然繼續(xù)深入顆粒內(nèi)部,但新生產(chǎn)的物質(zhì)己不能溶解,只能以細(xì)分散狀的膠體析出,懸浮于溶液中,形成膠體。(2土顆粒和水泥化合物的作用當(dāng)水泥的各種水化物生成后,有的自身繼續(xù)硬化,形成水泥石骨架,有的則與周圍具有一定活性的粘土顆粒發(fā)生反應(yīng)。一方面是離子交換和團(tuán)?；饔?。粘土和水結(jié)合時就表現(xiàn)出一種膠體特征,如土中含量最多的二氧化硅遇水后,形成硅酸膠體微粒,其表面帶有鈉離子Na+或鉀離子

43、K+,均能和水泥水化生成的氫氧化鈣中的鈣離子Ca”進(jìn)行當(dāng)量吸附交換。使較小的土顆粒形成較大的土團(tuán)粒,從而使土體強(qiáng)度提高。水泥水16水泥士室內(nèi)試驗研究化生成的凝較粒子的比表面積約比原水泥顆粒大1000倍,因而產(chǎn)生很大的表面能,有強(qiáng)烈的吸附活性,能使較大的土團(tuán)粒進(jìn)一步結(jié)合起來,形成水泥土的團(tuán)粒結(jié)構(gòu),并封閉各土團(tuán)的空隙,形成堅固的聯(lián)結(jié),從宏觀上看也就使水泥土強(qiáng)度大大提高。另一方面是硬凝反應(yīng)。隨著水泥水化反應(yīng)的深入,溶液中析出大量的鈣離子,當(dāng)其數(shù)量超過離子交換的需要后,在堿性環(huán)境中,能使組成粘土礦物的二氧化硅及三氧化二鋁的一部分或大部分與鈣離子進(jìn)行化學(xué)反應(yīng),逐漸生成不溶于水的穩(wěn)定結(jié)晶化合物,增大了水泥

44、土的強(qiáng)度。(3碳酸化作用水泥水化物中游離的氫氧化鈣能吸收水中和空氣中的二氧化碳,發(fā)生碳酸化反應(yīng),生成不溶子水的碳酸鈣,這種反應(yīng)也能使水泥土增加強(qiáng)度,但增長的速度較慢,幅度也較小。從水泥土的加固機(jī)理分析,由于攪拌機(jī)械的切削攪拌作用,實際上不可避免地會留下一些未被粉碎的大小土團(tuán)。在拌入水泥后將出現(xiàn)水泥漿包裹土團(tuán)的現(xiàn)象,而土團(tuán)間的大孔隙基本上已經(jīng)被水泥顆粒填滿。加固后的水泥土中形成一些水泥較多的微笑區(qū)域,而在大小土團(tuán)內(nèi)部則沒有水泥。只有經(jīng)過較長的時間,土團(tuán)內(nèi)的土顆粒在水泥水解產(chǎn)物的滲透作用下,才逐漸改變其性質(zhì)。因此在水泥中不可避免地會產(chǎn)生強(qiáng)度較大和水穩(wěn)定性較好的水泥石區(qū)和強(qiáng)度較低的土塊區(qū)。兩者在空間

45、相互交替,從而形成一種獨(dú)特的水泥土結(jié)構(gòu)。因此,攪拌越充分,土塊被粉碎得越小,水泥分布到土中越均勻,則水泥土結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的離散性越小,其宏觀的總體強(qiáng)度也越高。3.3水泥土室內(nèi)試驗研究3.3.1試驗?zāi)康牧私夥蹏姌都庸讨兴嘣诩庸讨械男再|(zhì)、摻入量對水泥土強(qiáng)度的影響和水泥土的力學(xué)性質(zhì)與齡期的關(guān)系,以確定最佳水泥摻入量。水泥土室內(nèi)試驗研究3.3.2試驗設(shè)備及試樣制備(1試驗設(shè)備采用cBR一1型承載比試驗儀,將水泥土視為土樣對待,按照土工試驗規(guī)程SL2370201999進(jìn)行試驗“。, (2固化劑本次試驗采用的水泥是普通硅酸鹽水泥,標(biāo)號是425。初步確定水泥的摻入量為17%,再取前后兩級,即做水泥摻入量為13、

46、15、17、19、21%共五組進(jìn)行室內(nèi)的水泥土配合比試驗。(3水泥土試樣的制各及養(yǎng)護(hù)、試驗土樣取自試驗路段現(xiàn)場,先把取出土樣后裝密封的塑料袋中,然后再裝入蛇皮袋內(nèi),裝箱后運(yùn)送至實驗室備用,保證了所取土樣的質(zhì)量。制作試樣前先測定土樣的含水量及密度。由于實際工程中淤泥的含水量u=47.981%,取樣淤泥的含水量在52.2664.34%之間,為了使試驗更具有代表性和各組試樣的試驗結(jié)果具有可比性,首先把淤泥的含水量調(diào)到6570%之間。具體操作是:取出適量土樣,按照測定的含水量和土樣重量計算所需摻入的水量,加水后采用手工方式進(jìn)行反復(fù)攪拌揉捏,使土樣均勻含水,攪拌均勻后從中取樣測定其實際含水量。然后把備制

47、好的土樣按不同的水泥摻入量制作試樣,試樣尺寸HXD= 115×50.5mm,每個水泥摻入量制作20個試樣備用。具體操作是:取出一定重量的土樣,按照水泥摻入量計算所需加入的水泥,稱取水泥均勻撤入±樣,采用手工方式進(jìn)行反復(fù)攪拌均勻,把水泥土裝入試樣筒進(jìn)行密實(注意確保試樣芯部的密實和外表的乎整以保證試樣質(zhì)量,保留試樣筒兩端土體超出筒口3 5mm,裝樣完畢后放置在潮濕密閉容器中,超過12小時后取出,把超出筒口的土體平整刮掉,從試樣筒中取出水泥土試樣。在實際工程中,粉噴樁埋沒地下,水泥土周圍充滿飽和狀態(tài)的淤泥。若按水泥土室內(nèi)試驗研究照一般混凝土試樣的保養(yǎng)方法,把試樣放置在密閉潮濕常

48、溫的環(huán)境下保養(yǎng),水泥土試樣中的水分仍然會蒸發(fā),強(qiáng)度增加,這樣不符合實際工程情況。所以,取出成型的水泥土試樣分組標(biāo)簽后,用土樣淤泥將其緊密包裹,放置在密閉潮濕的容器里面,常溫下保養(yǎng)。由于成型試樣已有一定的強(qiáng)度,因此直接用淤泥包裹,不會對其形狀產(chǎn)生影響,水泥土試樣包裹在淤泥中進(jìn)行保養(yǎng),可以使試驗條件更加接近實際工程情況。(4試驗方法把制各好的每組水泥土試樣按齡期為7、14、28、60、90、180天進(jìn)行無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗,每個齡期每個水泥摻入量的試樣做三個,試驗結(jié)果取平均值。進(jìn)行水泥土試樣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗時,先把水泥土試樣從保養(yǎng)容器中取出,清洗干凈后擦干進(jìn)行稱重,再測量試樣的實際高度和直徑,以

49、求得試樣的密度。然后把試樣放到CBR-I型承載比試驗儀上壓斷,測定其無側(cè)限抗壓強(qiáng)度。試樣壓斷后測定水泥土的含水量。3.3.3試驗結(jié)果及其分析(1淤泥的含水量及密度從現(xiàn)場取來的土樣中抽取六組試樣進(jìn)行測定含水量及密度,如表31所示,淤泥的含水量在52.2664.34%之間,平均含水量為59.18%,原狀土的密度在1.621.689/cm3之間,平均密度為1.65g/cm3。表31淤泥的含水量及密度編號123456平均含水量64.362.961.656.552.357.559.2(%密度1.621.641.661.65l-651.681.65(g/cm3(2水泥土的含水量及密度在制備水泥土試樣的時候

50、,先把淤泥的含水量調(diào)到6570%之間,實際上加水泥攪拌前原狀土的含水量均控制在68.6069.02%之問。如表32所示,由于水泥的吸水水化反應(yīng).試驗后測定水泥土的平均含水量在43.547.1%之間,比淤泥的含水量下降了2025%。隨著水泥摻入量的增大,水泥土的含水量略有降低。水泥土的密度在l_67l,73g/cml之間,與原狀土的密度相近。隨著水泥摻入量的增大,容重略有增大,最多不超過6.8%。表3-2水泥土的含水量及密度水泥摻入量加水調(diào)配后淤泥水泥土的平均含水泥土的平均密(%平均含水量(%水量(%度(g/cm"1368.747.11,671569.O45.81.671768.943

51、.61.701968.743.91.722168.643.51.73(3水泥土試樣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度測定水泥土試樣的強(qiáng)度如表33所示,相應(yīng)的關(guān)系啦線見圖3一l圖33,從圖中可以看出:1強(qiáng)度隨齡期的增長而增大,見圖31。7天齡期的水泥土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度在0.2-=0.6MPa之間:28天齡期的水泥土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度在0.61,2MPa之間:90天齡期的水泥土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度在1.11.9MPa之間。2強(qiáng)度隨水泥摻入量增加而增加,見圖32。28天齡期的時候,水泥摻入量為13%的水泥土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為0.637MPa,而水泥摻入為15%o的水泥土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為0.805MPa。其它情況類似。3從

52、圖3一l、圖3-3中的曲線變化可以看出,水泥摻入最為13%,15%,17%時,水泥土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度從7天到90天快速增長。90天以后強(qiáng)度增長緩慢:但是水泥摻入量為19%,21%的水泥土90天以后無側(cè)限抗壓強(qiáng)度仍20有較大增長,說明水泥摻入量對水泥土的吸水水化反應(yīng)所需時間有一定的影響。4對照其它水泥土室內(nèi)試驗成果,本試驗所得結(jié)果,符合一般規(guī)律。例重彘鼎出蝠鞋蘑限2.521.5l0.5圖3一l強(qiáng)度隨齡期增長而增大的變化規(guī)律齡期(d1012141618202224水泥摻入量(%圖32水泥摻入量與強(qiáng)度的關(guān)系曲線l975319753色LLLLLmmm仉(它壘n口避想礎(chǔ)擦嗟暮限水泥土室內(nèi)試驗研究0240

53、斟200姒磬越160瞪1208040O時間(d圖3強(qiáng)度增長率與時間的關(guān)系曲線如:京珠高速路廣珠段部分橋臺、涵洞的地基采用了粉噴樁進(jìn)行處理,就其所做的水泥土室內(nèi)試驗資料來看“”,水泥土的容重與天然軟土的容重相近,水泥摻入量17%時,水泥土的容重僅增加5%左右,水泥土的含水量比天然含水量降低約2040%,水泥摻入量17%的水泥土7天至90天齡期的強(qiáng)度在0.6 1.7MPa之間。3.3.4小結(jié)通過水泥土室內(nèi)試驗分析,可以得出以下結(jié)論:(1原狀土的密度p=1.621.689/cm:,天然含水率=52.364.3%,試驗軟土含水率(1j-68.669.O%,水泥土試樣的密度p=1.671.739/cm3

54、,含水率(_=43.645.1%。隨著水泥摻入量的增大,水泥土的容重略有增大,最多不超過6.8%。由于水泥的吸水水化熱反應(yīng),水泥土的含水率比原狀軟土的含水率降低2025%。(2原狀土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度趨于零(既自重作用下也要下垂變成鼓形,水泥土室內(nèi)試驗研究本次試驗中,水泥土90天齡期的強(qiáng)度在1.21.8MPa之間。水泥土的強(qiáng)度隨著齡期的增加而增大。(3對于不同的水泥摻入量,水泥土強(qiáng)度的快速增長期有所不同。例如水泥摻入量17%,齡期90天的水泥土強(qiáng)度1.517MPa。若以各種水泥摻入量水泥土28天的強(qiáng)度為基準(zhǔn),第90天時強(qiáng)度增加5982%,第180天時強(qiáng)度增加64118%。(4水泥土強(qiáng)度隨水泥摻入

55、量的增加而增大。水泥摻入量2l%的強(qiáng)度較17 %的強(qiáng)度提高22%以上,較13%的提高6287%。o蠱卜6時d H v謎隈幽輻盛暮獻(xiàn)g爿熙篙_摧萋s砍f林囂捌牛霎趔誅露趔睜露捌/嗨辯、椿囂培阱_露測林囂捌牛露趔林囂趔睜霜測H路堤穩(wěn)定驗算第四章軟土路基處理常規(guī)計算分析4.1路堤穩(wěn)定驗算4,1.1路堤穩(wěn)定計算的基本理論“1根據(jù)公路軟土地基路堤設(shè)計與施工技術(shù)規(guī)范,地基、路堤整體抗剪穩(wěn)定驗算應(yīng)采用圓弧條分法,如圖4一l所示。采用總應(yīng)力法,有條件時可用有效應(yīng)力法(準(zhǔn)畢肖普法計算安全系數(shù)F。(1總應(yīng)力法當(dāng)采用總應(yīng)力法計算安全系數(shù)F,可按公式(41計算:F:墜堅!±型(41只j瓜j /杪路堤么NL1

56、1l e Z圖4-1F的計算圖式式中地基的抗剪強(qiáng)度采用總強(qiáng)度力(天然十字板抗剪強(qiáng)度,或采用直剪快剪指標(biāo)c。、妒。值。但路堤填料的抗剪強(qiáng)度則用直剪快剪指標(biāo)c。、p。值。26路堤穩(wěn)定驗算式中:i、J分土條編號;只一一各土條在滑弧切線方向的下滑力的總和,B=(彬sina,+(%sinorJ+M/Rs,地基土內(nèi)(AB弧抗剪力,S,=r,上j(不考慮固結(jié)作用時,或sI-形COSGltan,q,+c厶;s路堤內(nèi)(BC弧抗剪力,Si=%cosa盧%-I-c“Lj;P,當(dāng)?shù)贘土條的滑裂面處于路堤填料內(nèi)時,若該土條滑裂面與設(shè)置的土工織物相交,則_P為該土層土工織物每延米寬(順路線方向的設(shè)計拉力;(2有效固結(jié)應(yīng)力法當(dāng)采用有效固結(jié)應(yīng)力法時,按公式(4,2計算。式中地基及路堤的抗剪指標(biāo)均由直接快剪試驗獲得。F:墜竺!±曼±型(4_2綿j式中:S,=%,cosaJall%+c