勵磁控制與電力系統(tǒng)的小干擾穩(wěn)定性

1、勵磁控制與電力系統(tǒng)的小干擾穩(wěn)定性中國電力科學(xué)研究院 朱方2006年7月1. 勵磁控制系統(tǒng)的任務(wù)勵磁控制系統(tǒng)最基本和最重要的任務(wù)是維持發(fā)電機(jī)端（或指定控制點）電壓為給定值。我國國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，自動電壓調(diào)節(jié)器應(yīng)保證同步發(fā)電機(jī)端電壓靜差率小于1%。 這就要求勵磁控制系統(tǒng)的開環(huán)增益（穩(wěn)態(tài)增益）不小于100p.u（對水輪發(fā)電機(jī)），或200p.u（對汽輪發(fā)電機(jī)）。主要原因有3個：第一，保證電力系統(tǒng)運行設(shè)備的安全。發(fā)電機(jī)運行規(guī)程規(guī)定大型同步發(fā)電機(jī)運行電壓正常變化范圍為±5%，最高電壓不得高于額定值的110%。第二，保證發(fā)電機(jī)運行的經(jīng)濟(jì)性。規(guī)程規(guī)定，大型發(fā)電機(jī)運行電壓不能低于額定值的90%，當(dāng)發(fā)電機(jī)電

2、壓低于95%時，發(fā)電機(jī)應(yīng)限負(fù)荷運行，其他電力設(shè)備也有這個問題。第三，提高維持發(fā)電機(jī)電壓能力的要求和提高電力系統(tǒng)穩(wěn)定的要求在許多方面是一致的。勵磁控制系統(tǒng)的重要任務(wù)1）勵磁控制系統(tǒng)的重要任務(wù)是提高電力系統(tǒng)的穩(wěn)定性。2）電力系統(tǒng)穩(wěn)定可分為功角（機(jī)電）穩(wěn)定、電壓穩(wěn)定和頻率穩(wěn)定等。3）功角穩(wěn)定包括靜態(tài)穩(wěn)定、動態(tài)穩(wěn)定和暫態(tài)穩(wěn)定。4）勵磁控制系統(tǒng)對靜態(tài)穩(wěn)定、動態(tài)穩(wěn)定和暫態(tài)穩(wěn)定的改善，都有顯著的作用，而且也是改善電力系統(tǒng)穩(wěn)定的措施中，最為簡單、經(jīng)濟(jì)而有效的措施。同步發(fā)電機(jī)勵磁控制系統(tǒng)對提高靜穩(wěn)定的作用Eq×Us Pe=sindEqXdSìXdS=Xd+XT1+XT2+XL '&#

3、239;''E×UsXdS=Xd+XT1+XT2+XLíPe=sindE XdSïX=X+X+XT1T2LîeU×U Pe=tssindUXS設(shè)Ut=1.0,Us=1.0,發(fā)電機(jī)并網(wǎng)后運行人員不再手動去調(diào)整勵磁,則無電壓調(diào)節(jié)器時的靜穩(wěn)極限、有能維持E恒定的調(diào)壓器時的極限、有能維持發(fā)電機(jī)端電壓恒定的調(diào)壓器時的靜穩(wěn)極限分別為：0.4、1.0和1.43。維持發(fā)電機(jī)電壓水平的要求與提高電力系統(tǒng)靜態(tài)穩(wěn)定極限的要求是一致的，是兼容的。當(dāng)勵磁控制系統(tǒng)能夠維持發(fā)電機(jī)電壓為恒定值時,不論是快速勵磁系統(tǒng),還是常規(guī)勵磁系統(tǒng),靜態(tài)穩(wěn)定極限都可以達(dá)到線路

4、極限。以某省電網(wǎng)外送斷面為例，計算勵磁控制對靜態(tài)穩(wěn)定的影響。 該省發(fā)電機(jī)原采用Eq恒定模型計算，后進(jìn)行了勵磁模型的參數(shù)實測，對勵磁性能不達(dá)標(biāo)的機(jī)組進(jìn)行整改，全面提高了勵磁控制的技術(shù)性能。該省電網(wǎng)外送電力的主要通道共三回500kV線路。發(fā)電機(jī)采用Eq恒定和Eq”、Ed”變化（使用實測勵磁模型參數(shù)）兩種模型，外送斷面的靜穩(wěn)極限如下。恒定的靜穩(wěn)極限增加418 MW ，提高了12.1 。同步發(fā)電機(jī)勵磁控制系統(tǒng)對提高暫態(tài)穩(wěn)定的作用1、提高勵磁系統(tǒng)強(qiáng)勵倍數(shù)可以提高電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定。 ''t2、勵磁系統(tǒng)頂值電壓響應(yīng)比越大，勵磁系統(tǒng)輸出電壓達(dá)到頂值的時間越短，對提高暫態(tài)穩(wěn)定越有利。3、充分利用

5、勵磁系統(tǒng)強(qiáng)勵倍數(shù)，也是發(fā)揮勵磁系統(tǒng)改善暫態(tài)穩(wěn)定作用的一個重要因素。勵磁對暫態(tài)穩(wěn)定性的影響仍用某省外送斷面的暫穩(wěn)極限說明。計算故障為三回外送線路中的一回，送端三相短路、0.1秒切除故障線。1、全網(wǎng)發(fā)電機(jī)采用Eq恒定模型；2、全網(wǎng)發(fā)電機(jī)采用Eq” 、Ed”變化模型和實測勵磁參數(shù)。全網(wǎng)采用實測的勵磁參數(shù), 某省外送斷面的暫穩(wěn)極限比全網(wǎng)發(fā)電機(jī)采用Eq恒定的暫穩(wěn)極限高447 MW，暫穩(wěn)極限提高20分析證明，勵磁控制系統(tǒng)中的自動電壓調(diào)節(jié)作用，是造成電力系統(tǒng)機(jī)電振蕩阻尼變?nèi)酰ㄉ踔磷冐?fù)）的最重要的原因之一。在一定的運行方式及勵磁系統(tǒng)參數(shù)下，電壓調(diào)節(jié)作用，在維持發(fā)電機(jī)電壓恒定的同時，將產(chǎn)生負(fù)的阻尼作用。許多研究

6、表明，在正常實用的范圍內(nèi)，勵磁電壓調(diào)節(jié)器的負(fù)阻尼作用會隨著開環(huán)增益的增大而加強(qiáng)。因此提高電壓調(diào)節(jié)精度的要求和提高動態(tài)穩(wěn)定的要求是不兼容的。解決這個不兼容性的辦法有：1、放棄調(diào)壓精度要求，減少勵磁控制系統(tǒng)的開環(huán)增益。這對靜態(tài)穩(wěn)定性和暫態(tài)穩(wěn)定性均有不利的影響，是不可取的。2、電壓調(diào)節(jié)通道中，增加一個動態(tài)增益衰減環(huán)節(jié)。這種方法可以達(dá)到既保持電壓調(diào)節(jié)精度，又可減少電壓調(diào)壓通道的負(fù)阻尼作用的兩個目的。但是，這個環(huán)節(jié)使勵磁電壓響應(yīng)比減少，不利于暫態(tài)穩(wěn)定，也是不可取的。3、在勵磁控制系統(tǒng)中，增加附加勵磁控制通道，即電力系統(tǒng)穩(wěn)定器PSS。 電力系統(tǒng)穩(wěn)定器即PSS是使用最廣、最簡單而有效的附加勵磁控制。2 勵磁

7、系統(tǒng)的分類按結(jié)構(gòu)分類1. 直流勵磁機(jī)勵磁系統(tǒng)2. 交流勵磁機(jī)勵磁系統(tǒng)交流勵磁機(jī)不可控整流勵磁系統(tǒng)交流勵磁機(jī)可控整流勵磁系統(tǒng)3. 靜止勵磁系統(tǒng)按勵磁電壓響應(yīng)速度分類常規(guī)勵磁快速勵磁高起始勵磁2.1 直流勵磁機(jī)勵磁系統(tǒng)1-發(fā)電機(jī)定子 2-發(fā)電機(jī)勵磁繞組 3-滅磁開關(guān) 4-滅磁電阻5-直流勵磁機(jī) 6-直流勵磁機(jī)勵磁繞組 7-手動調(diào)節(jié)電阻 8-強(qiáng)勵開關(guān) 9-自動勵磁調(diào)節(jié)器直流勵磁機(jī)勵磁系統(tǒng)原理圖2.2 交流勵磁機(jī)不可控整流器勵磁系統(tǒng)交流勵磁機(jī)不可控整流器勵磁系統(tǒng)原理圖1-副勵磁機(jī) 2-調(diào)節(jié)器功率單元 3-主勵磁機(jī)勵磁繞組 4-主勵磁機(jī)5-靜止整流器 6-發(fā)電機(jī)磁場繞組 7-發(fā)電機(jī) 8-電壓互感器 9-

8、電流互感器 K-滅磁開關(guān) R-滅磁電阻2.3 交流勵磁機(jī)可控整流器勵磁系統(tǒng)交流勵磁機(jī)可控正流器勵磁系統(tǒng)原理圖ZLH交流主勵磁機(jī)自勵恒壓系統(tǒng) KZ-可控整流橋 FLQ-發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子F-發(fā)電機(jī)定子 YH-電壓互感器 LH-電流互感器 在我國使用的交流勵磁機(jī)可控整流器勵磁系統(tǒng)，絕大部分是隨發(fā)電機(jī)一起從俄羅斯和捷克等國家進(jìn)口的。發(fā)電機(jī)容量從200MW1000MW不等。國內(nèi)基本沒有正式生產(chǎn)這種勵磁系統(tǒng)。2.4 自并勵勵磁系統(tǒng)自并勵靜止勵磁系統(tǒng)KZ-可控整流橋 FLQ-發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子 F-發(fā)電機(jī)定子 YH-電壓互感器 LH-電流互感器 LB-勵磁變壓器自并勵靜止勵磁系統(tǒng)的主要優(yōu)點是：1. 無旋轉(zhuǎn)部件，結(jié)構(gòu)簡單，

9、軸系短，穩(wěn)定性好；2. 勵磁變壓器的二次電壓和容量可以根據(jù)電力系統(tǒng)穩(wěn)定的要求而單獨設(shè)計。3. 響應(yīng)速度快，調(diào)節(jié)性能好，有利于提高電力系統(tǒng)的靜態(tài)穩(wěn)定性和暫態(tài)穩(wěn)定性。自并勵靜止勵磁系統(tǒng)的主要缺點是：它的電壓調(diào)節(jié)通道容易產(chǎn)生負(fù)阻尼作用，導(dǎo)致電力系統(tǒng)低頻振蕩的發(fā)生，降低了電力系統(tǒng)的動態(tài)穩(wěn)定性。通過引入附加勵磁控制（即采用電力系統(tǒng)穩(wěn)定器-PSS）, 完全可以克服這一缺點。電力系統(tǒng)穩(wěn)定器的正阻尼作用完全可以超過電壓調(diào)節(jié)通道的負(fù)阻尼作用，從而提高電力系統(tǒng)的動態(tài)穩(wěn)定性。這點，已經(jīng)為國內(nèi)外電力系統(tǒng)的實踐所證明。3、計算用勵磁模型 計算用勵磁模型（1）計算用勵磁模型 （2）計算用勵磁模型 （3）計算用勵磁模型 （

10、4）計算用勵磁模型 （5）計算用勵磁模型 （6）4、電力系統(tǒng)低頻振蕩機(jī)理分析上世紀(jì)年代，北美學(xué)者Concadia和DeMello采用考慮發(fā)電機(jī)暫態(tài)電勢Eq變化的飛利普斯海佛容（Phillips-Heffrom）模型（單機(jī)無限大母線系統(tǒng)）,揭示了發(fā)生電力系統(tǒng)低頻振蕩的物理本質(zhì)。在一定的電力系統(tǒng)運行條件下（例如遠(yuǎn)距離、重負(fù)荷等），自動電壓調(diào)節(jié)器產(chǎn)生的阻尼力矩分量與轉(zhuǎn)速變化反方向，因而是負(fù)阻尼力矩分量；當(dāng)自動電壓調(diào)節(jié)器的負(fù)阻尼分量超過發(fā)電機(jī)的固有正阻尼分量時，就會發(fā)生低頻振蕩，電壓調(diào)節(jié)器的負(fù)阻尼作用是產(chǎn)生低頻振蕩的根本原因。一機(jī)無限大系統(tǒng)小信號模型K2K5K3KeGEC(s)=(1+K3Td

11、2;0s)(1+TEs)+K3K6Ke勵磁控制系統(tǒng)傳遞函數(shù)由于GEC(s)的遲后作用，當(dāng)K5為負(fù)時，電壓調(diào)節(jié)產(chǎn)生負(fù)阻尼如圖 3-2 (a)所示，由電壓調(diào)節(jié)器產(chǎn)生的電磁轉(zhuǎn)矩TE在軸上的投影為負(fù)。vvvvDdDdKD6(a) (b)AVR及PSS產(chǎn)生的阻尼轉(zhuǎn)矩(a) AVR產(chǎn)生負(fù)阻尼; (b) PSS產(chǎn)生正阻尼5、 PSS原理及框圖信號變換 隔直 超前-遲后(a)放大 限幅 輸出匹配(a) 通用框圖; (b)輸入信號為 D P e (c) 輸入信號為 DPe+Dw計算程序中的PSS模型PSS 的數(shù)學(xué)模型通用表達(dá)式加速功率信號PSS的原理用標(biāo)幺值表示，在速度變化不大時，可用功率代替轉(zhuǎn)矩，則關(guān)系式變?yōu)?/p>

12、移項后有寫成偏差形式，d/dt用S代替，得sDwDP=MS+DPe mw0因中含有各種噪音，上式右端乘G(S)濾波 DwDP=(MS+DPe)G(S)m w0加速功率為：sDwDPa=(M+DPe)G(S)-DPew0等式兩邊同乘 1/MS以轉(zhuǎn)速作信號的加速功率型PSS與以EQ頻率為輸入信號的加速功率型PSS，對2006華中華北 聯(lián)網(wǎng)方式下萬龍線故障后，三峽機(jī)組的有功振蕩效果完全相同。這說明頻率與轉(zhuǎn)速是可以近似等效的.發(fā)電機(jī)內(nèi)功角在穩(wěn)態(tài)時是恒定的，在故障后是變化的，穩(wěn)態(tài)時發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速與機(jī)端電壓頻率相同，動態(tài)過程中，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速與機(jī)端電壓頻率并不相同。采用機(jī)端電壓頻率代替發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速合成得到加速功率時

13、將產(chǎn)生誤差，在某些運行方式下，這個誤差會影響加速功率型PSS的阻尼效果。單機(jī)無限大系統(tǒng)發(fā)電機(jī)功角與端電壓相位在動態(tài)過程中的變化在某些情況下，以機(jī)端電壓頻率為輸入信號的加速功率型PSS會產(chǎn)生負(fù)阻尼以機(jī)端電壓頻率為輸入信號的加速功率型PSS可以等效成W與P通道構(gòu)成正常的PSS和 f-w 通道構(gòu)成的附加PSS的疊加，當(dāng)fw 時，有一個附加的控制信號，它對系統(tǒng)產(chǎn)生不可預(yù)見的阻尼作用，甚至產(chǎn)生負(fù)阻尼等效的PSS(圖中 p:電功率 f: 機(jī)端電壓頻率:發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速 )算例（1）華中孤網(wǎng)運行時，三峽左廠14臺機(jī)都采用機(jī)端電壓頻率為輸入信號時，系統(tǒng)阻尼稍有惡化，但影響不大。（2）華北華中聯(lián)網(wǎng)運行，三峽左廠14臺

14、機(jī)都采用機(jī)端電壓頻率為輸入信號時，在某些運行方式下（例如潮流404方式）電網(wǎng)與機(jī)組的功率振蕩不能平息。加速功率型PSS不宜采用以機(jī)端電壓頻率代替轉(zhuǎn)速作為輸入信號，應(yīng)采用轉(zhuǎn)速或EQ頻率作為PSS的輸入信號。如果采用頻率信號的加速功率型PSS其輸入變量中沒有發(fā)電機(jī)參數(shù)Xd,則可以懷疑是采用的機(jī)端電壓頻率信號，而不是EQ頻率信號。交流互聯(lián)電網(wǎng)的小干擾穩(wěn)定性電力系統(tǒng)的穩(wěn)定性分功角穩(wěn)定、頻率穩(wěn)定、電壓穩(wěn)定。功角穩(wěn)定分為靜態(tài)穩(wěn)定、暫態(tài)穩(wěn)定、和動態(tài)穩(wěn)定。動態(tài)穩(wěn)定包括小干擾動態(tài)穩(wěn)定和大干擾后的動態(tài)穩(wěn)定性。研究小干擾穩(wěn)定性可用頻域法求解系統(tǒng)狀態(tài)方程的特征根，也可用時域法求解系統(tǒng)變量的時間響應(yīng)。6、交流互聯(lián)電網(wǎng)的

15、小干擾穩(wěn)定性6.1、我國電力系統(tǒng)動態(tài)穩(wěn)定性問題回顧20世紀(jì)80年代以前，省級電網(wǎng)和省級電網(wǎng)間互聯(lián)的大區(qū)電網(wǎng)，暫態(tài)穩(wěn)定問題是最主要的問題。主要原因是，當(dāng)時的發(fā)電機(jī)勵磁系統(tǒng)以常規(guī)勵磁系統(tǒng)為主，自動勵磁調(diào)節(jié)器的反應(yīng)速度慢、增益低。20世紀(jì)80年代以后，在我國省級電力系統(tǒng)或省級互聯(lián)電力系統(tǒng)中出現(xiàn)了動態(tài)不穩(wěn)定現(xiàn)象。單機(jī)容量增大、快速勵磁、高增益自動電壓調(diào)節(jié)器的應(yīng)用。 國內(nèi)低頻振蕩事例1983年，湖南鳳常線、湖北葛鳳線；1984年，廣東香港互聯(lián)系統(tǒng)聯(lián)絡(luò)線；1994年，南網(wǎng)天廣線；1998年，川渝電網(wǎng)二灘送出系統(tǒng)；2003年，南網(wǎng)羅馬線、天廣、廣東至香港聯(lián)絡(luò)均發(fā)生過低頻振蕩。國內(nèi)低頻振蕩事例原因沒有作動態(tài)穩(wěn)

16、定性分析，無任何措施；相關(guān)電廠沒執(zhí)行投PSS的指令；進(jìn)行動態(tài)穩(wěn)定性分析時采用的勵磁系統(tǒng)的模型或參數(shù)與實際不符；關(guān)鍵電廠PSS雖投運，但于勵磁設(shè)備設(shè)計缺陷，在伏/赫限制動作時將PSS閉鎖；系統(tǒng)配置的PSS數(shù)量不足，不能滿足事故后運行方式的需要，等等。6.2、 區(qū)域電網(wǎng)互聯(lián)對電力系統(tǒng)動態(tài)穩(wěn)定性的影響2001年我國開始實施大區(qū)電網(wǎng)間的互聯(lián)工程。先后有東北-華北、川渝-華中、福建-華東、東北-華北-華中聯(lián)網(wǎng)工程等。在這些聯(lián)網(wǎng)工程中，對動態(tài)穩(wěn)定性問題進(jìn)行了認(rèn)真的研究，采取了相應(yīng)的措施。研究結(jié)果表明，互聯(lián)電網(wǎng)動態(tài)穩(wěn)定性問題已經(jīng)成為影響互聯(lián)電網(wǎng)穩(wěn)定運行的重要因素“地區(qū)振蕩模式”、“區(qū)域間振蕩模式”及電力系統(tǒng)

17、動態(tài)穩(wěn)定性判據(jù)地區(qū)性振蕩模式（local model） ：主要表現(xiàn)為一臺（或一個發(fā)電廠的）發(fā)電機(jī)對系統(tǒng)中其它發(fā)電機(jī)的振蕩，或主要表現(xiàn)為一臺（或一個發(fā)電廠的）發(fā)電機(jī)相對另外少數(shù)幾臺發(fā)電機(jī)的振蕩，頻率一般在0.52.0Hz）之間；區(qū)域間振蕩模式（interarea model、or tieline odel） ：主要表現(xiàn)為一個區(qū)域內(nèi)的某發(fā)電機(jī)群相對另一個區(qū)域內(nèi)的某發(fā)電機(jī)群的振蕩，或表現(xiàn)為一個區(qū)域內(nèi)的所有發(fā)電機(jī)相對另一個區(qū)域內(nèi)的所有發(fā)電機(jī)間的振蕩，頻率一般在0.11.0Hz之間。判定一個振蕩模式穩(wěn)定性的判據(jù)是它的阻尼比。一個振蕩模式的阻尼比為正時，它是穩(wěn)定的，阻尼比為負(fù)時，它是不穩(wěn)定的，阻尼比為零時

18、，它是臨界的。對一個互聯(lián)電力系統(tǒng)來說，某一個地區(qū)振蕩模式的不穩(wěn)定可能影響局部，也有可能影響全局；而區(qū)域間振蕩模式，尤其是一個區(qū)域內(nèi)的所有發(fā)電機(jī)，相對另一個區(qū)域內(nèi)的所有發(fā)電機(jī)振蕩的區(qū)域間振蕩模式不穩(wěn)定，是影響全局的。從電力系統(tǒng)動態(tài)穩(wěn)定性的角度出發(fā)，只有系統(tǒng)中所有的機(jī)電振蕩模式都穩(wěn)定，系統(tǒng)才是動態(tài)穩(wěn)定的?；ヂ?lián)系統(tǒng)的動態(tài)穩(wěn)定性往往由區(qū)域間振蕩模式的穩(wěn)定性所決定。提高區(qū)域間振蕩模式的動態(tài)穩(wěn)定性是聯(lián)網(wǎng)工程研究中必須解決的首要問題之一。區(qū)域電網(wǎng)互聯(lián)增加了系統(tǒng)的機(jī)電振蕩模式一個由N臺發(fā)電機(jī)組成的電力系統(tǒng)A與一個由M臺發(fā)電機(jī)組成的電力系統(tǒng)B實現(xiàn)互聯(lián)后組成的電力系統(tǒng)有M+N臺發(fā)電機(jī)，將有M+N-1個機(jī)電振蕩模式

19、，比實現(xiàn)互聯(lián)前兩個獨立系統(tǒng)的機(jī)電振蕩模式之和多了一個機(jī)電振蕩模式。因電網(wǎng)互聯(lián)增加的振蕩模式是“區(qū)域間振蕩模式”。6.2.3 區(qū)域間振蕩模式的特點之一是振蕩頻率低機(jī)電振蕩模式的振蕩頻率近似地由同步力矩系數(shù)和慣性常數(shù)之比的平方根所決定，即有KS f電網(wǎng)互聯(lián)后，一方面系統(tǒng)慣性常數(shù)增加了，另一方面與“區(qū)域間振蕩模式”強(qiáng)相關(guān)的機(jī)群間的同步力矩系數(shù)較小，因此，“區(qū)域間振蕩模式”的振蕩頻率比互聯(lián)前的各個子系統(tǒng)中的任一振蕩模式的頻率都要低?！皡^(qū)域間振蕩模式”的振蕩頻率將隨著各子系統(tǒng)間的聯(lián)系的加強(qiáng)而有所提高。例如，川渝、華中間只有三萬線聯(lián)網(wǎng)時，川渝、華中的區(qū)域振蕩模式振蕩頻率約為0.3Hz;萬龍線投運后川渝、華

20、中的區(qū)域振蕩模式振蕩頻率約為0.4Hz。6.2.4 影響區(qū)域間振蕩模式阻尼的因素較多因電網(wǎng)互聯(lián)而新增加的“區(qū)域間振蕩模式”的阻尼受諸多因素的影響，它可能有負(fù)的阻尼、或者是弱阻尼，它也有可能有正阻尼，甚至是強(qiáng)阻尼。6.2.4.1 聯(lián)絡(luò)線潮流對“區(qū)域間振蕩模式”阻尼的影響有些互聯(lián)電網(wǎng)，“區(qū)域間振蕩模式”的阻尼，受聯(lián)絡(luò)線有功潮流的大小和方向的影響極大。例1華東、福建聯(lián)網(wǎng)“區(qū)域間振蕩模式”的阻尼比與聯(lián)絡(luò)線潮流的關(guān)系6.2.4.1 聯(lián)絡(luò)線潮流對“區(qū)域間振蕩模式”阻尼的影響有些互聯(lián)電網(wǎng)，“區(qū)域間振蕩模式”的阻尼，受聯(lián)絡(luò)線有有功潮流的大小和方向的影響不大 。例2 東北華北“區(qū)域間振蕩模式”的阻尼比與聯(lián)絡(luò)線潮

21、流的關(guān)系6.2.4.2 子網(wǎng)內(nèi)部潮流及網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)對“區(qū)域間振蕩模式”阻尼的影響2000年潮流6.2.4.3 AVR對“區(qū)域間振蕩模式”阻尼比的影響對于“地區(qū)振蕩模式”，自動電壓調(diào)節(jié)器的負(fù)阻尼作用是發(fā)生低頻振蕩的最重要原因。對于“區(qū)域間振蕩模式”，根據(jù)我國聯(lián)網(wǎng)工程計算研究成果，自動電壓調(diào)節(jié)器的負(fù)阻尼作用仍是發(fā)生低頻振蕩的最重要原因之一。 對華東、福建聯(lián)網(wǎng)“區(qū)域間振蕩模式”阻尼比的影響對東北、華北聯(lián)網(wǎng)“區(qū)域間振蕩模式”阻尼比的影響6.2.5 區(qū)域電網(wǎng)互聯(lián)對系統(tǒng)其它振蕩模式阻尼的影響區(qū)域電網(wǎng)互聯(lián)，對存在于聯(lián)網(wǎng)前各個區(qū)域電網(wǎng)內(nèi)機(jī)電振蕩模式的阻尼影響因電網(wǎng)的不同而有差異。對聯(lián)網(wǎng)前的負(fù)阻尼和若阻尼的影響較小

22、。華東、福建電網(wǎng)聯(lián)網(wǎng)前后阻尼比福建、華東聯(lián)網(wǎng)后新增加了一個“區(qū)域間振蕩模式”，阻尼比-0.059東北、華北電網(wǎng)互聯(lián)前后阻尼比東北、華北聯(lián)網(wǎng)后新增加了一個“區(qū)域間振蕩模式”，阻尼比-0.12536 還有一個模式與白山機(jī)組有最強(qiáng)相關(guān)，是聯(lián)網(wǎng)后產(chǎn)生的，阻尼比0.001917.改善和提高互聯(lián)電網(wǎng)動態(tài)穩(wěn)定性的策略增強(qiáng)網(wǎng)架，電網(wǎng)合理分層分區(qū)；電力系統(tǒng)穩(wěn)定器PSS；可控串聯(lián)補(bǔ)償；直流功率調(diào)制；靜止無功補(bǔ)償器SVC；7.1 PSS是提高互聯(lián)系統(tǒng)動態(tài)穩(wěn)定性的基本措施互聯(lián)系統(tǒng)動態(tài)穩(wěn)定性是由“地區(qū)振蕩模式”穩(wěn)定性和“區(qū)域間振蕩模式”穩(wěn)定性共同決定的。PSS是同時提高兩種機(jī)電振蕩模式穩(wěn)定性最有效、最基本的措施。電力系統(tǒng)穩(wěn)定器的優(yōu)點：