橋梁工程課程設(shè)計(jì)裝配式鋼筋混凝土簡支T形梁橋設(shè)計(jì)

1、橋梁工程概論課程設(shè)計(jì)題 目：裝配式鋼筋混凝土簡支T形梁橋設(shè)計(jì)（上部結(jié)構(gòu)）專 業(yè)： 土 木 工 程 班 級(jí)： 4班 學(xué) 號(hào)： 姓 名： 指導(dǎo)老師： 四川大學(xué)錦城學(xué)院 目 錄第一章 設(shè)計(jì)任務(wù)書31.1 基本設(shè)計(jì)資料31.1.1 跨度和橋面寬度3技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)31.1.3 主要材料3構(gòu)造形式及截面尺寸3第二章 主梁的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算52.1主梁荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算52.1.1 剛性橫梁法計(jì)算橫向分布系數(shù)52.1.2 杠桿原理法計(jì)算梁端剪力橫向分布系數(shù)7第三章 主梁的內(nèi)力計(jì)算93.1 永久作用效應(yīng)93.1.1 永久荷載：93.1.2 永久作用效應(yīng)計(jì)算103.2 可變作用效應(yīng)113.2.1 汽車荷載沖擊

2、系數(shù)計(jì)算：113.2.2 公路-級(jí)均布荷載q11可變作用彎矩效應(yīng)計(jì)算12可變作用剪力效應(yīng)計(jì)算14第四章 主梁截面設(shè)計(jì)、配筋及驗(yàn)算184.1 主梁受力鋼筋配置184.2截面抗彎承載力驗(yàn)算204.3斜截面彎起鋼筋箍筋的配筋及驗(yàn)算20斜截面抗剪承載力計(jì)算20彎起鋼筋設(shè)計(jì)21箍筋設(shè)計(jì)244.3.4 斜截面抗剪驗(yàn)算25第五章 主梁的裂縫寬度驗(yàn)算305.1最大裂縫寬度按下式計(jì)算305.2效應(yīng)組合30第六章 主梁的撓度驗(yàn)算326.1抗彎剛度計(jì)算326.2撓度驗(yàn)算34第七章 設(shè)計(jì)總結(jié)36附 錄 設(shè)計(jì)人簡介37第一章 設(shè)計(jì)任務(wù)書1.1 基本設(shè)計(jì)資料 跨度和橋面寬度1) 標(biāo)準(zhǔn)跨徑：20.7m（墩中心距離）2) 計(jì)

3、算跨徑：20.2m（支座中心距離）3) 主梁全長：20.66m（主梁預(yù)制長度）4)橋面寬度（橋面凈空）： 凈7m（行車道）2×1.0m人行道技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1) 設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)：公路級(jí)，人行道和欄桿自重線密度按單側(cè)6kN/m計(jì)算，人群荷載3kN/m22) 環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)：類環(huán)境3）設(shè)計(jì)安全等級(jí)：二級(jí) 主要材料1) 混凝土：混凝土簡支T梁及橫梁采用C40混凝土；橋面鋪裝上層采用0.03m瀝青混凝土，下層為0.060.13m的C30混凝土，瀝青混凝土重度按23kN/m3,混凝土重度按25kN/m3計(jì)。2）鋼筋：主筋用HRB335，其它用R2351.1.4構(gòu)造形式及截面尺寸 圖1.1 橋梁橫斷面和主梁縱斷

4、面圖（單位：cm）如圖1.1所示，全橋共由5片T形梁組成，單片T形梁高為1.4m，寬1.8m；橋上的橫坡為雙向2%，坡度由C30混凝土混凝土橋面鋪裝控制；設(shè)有5根橫梁。第二章 主梁的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算2.1主梁荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算 剛性橫梁法計(jì)算橫向分布系數(shù)1）計(jì)算主梁的抗彎慣性矩I：求主梁的重心位置：翼緣板厚按平均厚度計(jì)算，其平均厚度為：h=13cm則，=41.09cm抗彎慣性矩II=×(180-18) ×13+(180-18) ×(41.09-)+×18×140+18×140×(-41.09)cm=8771607 c

5、m因?yàn)槊恳黄琓型梁的截面形式完全一樣，所以：式中，n=5，=2×（3.6）m=32.4 m表2.2 值計(jì)算梁號(hào)10.60.40.20-0.220.40.30.20.1030.20.20.20.20.2計(jì)算橫向分布系數(shù)：根據(jù)最不利荷載位置分別布置荷載。布置荷載時(shí)，汽車荷載距人行道邊緣距離不小于0.5m，人群荷載取3KN/m,欄桿及人行道板每延米重取6.0KN/m，人行道板重以橫向分布系數(shù)的方式分配到各主梁上。圖2.1 橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式（單位：mm）各梁的橫向分布系數(shù)：汽車荷載：m=0.5×(0.5333+0.3333+0.1889-0.0111)=0.5222 m=0.5

6、×(0.3667+0.2667+0.1944+0.0944)=0.4611 m=0.5×(0.2+0.2+0.2+0.2)=0.4人群荷載：m=0.6444 m=0.4211 m=0.2×2=0.4人行道板：m=0.6489-0.2489=0.4 m=0.4244-0.0244=4 m=0.2+0.2=0.4 杠桿原理法計(jì)算梁端剪力橫向分布系數(shù)圖2.2 梁端剪力橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式（尺寸單位：mm）汽車荷載：m=0.5×0.6667=0.3334 m=0.5×1.0=0.5 m=0.5×(0.9444+0.3333)=0.6389人群

7、荷載：m=1.2222 m=-0.2222 m=0第三章 主梁的內(nèi)力計(jì)算3.1 永久作用效應(yīng) 永久荷載：假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)，則永久荷載計(jì)算結(jié)果如下表所示表3.1 鋼筋混凝土T形梁永久荷載計(jì)算表構(gòu)建名構(gòu)件尺寸（mm）單位長度體積重度每米延重主梁0.46262511.565橫隔梁中梁0.06818251.705邊梁0.03501250.8752前面鋪裝瀝青混凝土（3cm）0.054231.2420混凝土墊層(9.5cm)0.171254.27505.5170欄桿及人行道6人行道重力按人行道板橫向分布系數(shù)分配至各梁的版重為：由于橫向分布系數(shù)均相同，則各梁永久荷載匯總結(jié)果見下表表

8、3.2 各梁的永久荷載值(單位（KN/m）梁號(hào)主梁橫隔梁欄桿及人行道橋面鋪裝層總計(jì)1(5)11.5650.87522.45.51720.35722(4)11.5651.7052.45.51721.187311.5651.7052.48.51721.187 永久作用效應(yīng)計(jì)算表3.3 影響線面積計(jì)算表項(xiàng)目計(jì)算面積影響線面積=51.005=38.25(=2.525永久荷載效應(yīng)計(jì)算見下表：表3.4 永久作用效應(yīng)計(jì)算表梁號(hào)qqqqqq1（5）20.357251.0051038.319020.357238.25778.662920.357210.1205.607722（4）21.18751.0051086

9、.161721.18738.25814.541421.18710.1215.0815321.18751.0051086.161721.18738.25814.541421.18710.1215.08153.2 可變作用效應(yīng) 汽車荷載沖擊系數(shù)計(jì)算：汽車荷載沖擊系數(shù)計(jì)算：結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)和結(jié)構(gòu)的基頻f相關(guān)，故應(yīng)先計(jì)算結(jié)果的基頻，簡支梁橋的基頻簡化計(jì)算公式為其中：由于1.5Hz,故可由下式計(jì)算： 公路-級(jí)均布荷載q公路級(jí)車道荷載按照公路級(jí)車到荷載的0.75倍采用，均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值q和集中荷載P為：q=10.5×0.75KN/m=7.875KN/m計(jì)算彎矩時(shí)：P=×0.75KN/m =

10、180.6KN/m計(jì)算剪力是：P=180.6×1.2=216.72KN/m表3.5 公路-級(jí)車道荷載及其影響線面積計(jì)算表項(xiàng)目頂點(diǎn)位置qPl/2處7.875180.651.005l/4處7.875180.638.25l/2處7.875216.7210.1支點(diǎn)處7.875216.722.525可變作用人群（每延米）荷載：q=3×1KN/m=3KN/m3.2.3 可變作用彎矩效應(yīng)計(jì)算彎矩計(jì)算公式：，由于只能布置兩車道，則車道荷載橫向折減系數(shù)=1.0，荷載橫向分布系數(shù)沿主梁縱向均勻變化，故各主梁值沿跨長方向相同。表3.6 公路-級(jí)車道荷載產(chǎn)生的彎矩計(jì)算表梁號(hào)內(nèi)力m1+qPyM10.

11、52221.30057.87551.005180.65.05910.60890.522238.253.7875682.936220.461151.0055.05787.59980.461138.253.7875590.682230.451.0055.05683.38380.438.253.7875512.5225表3.7 人群荷載產(chǎn)生的彎矩計(jì)算表梁號(hào)內(nèi)力mqM10.6444351.00598.54170.644438.2573.899020.421150.564.57230.421137.8848.424530.450.561.20600.437.8845.9000永久荷載作用分項(xiàng)系數(shù)： 汽車

12、荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：人群荷載作用分項(xiàng)系數(shù)： 基本組合公式如下： 其中：=1.0，表9 表3.8 彎矩基本組合計(jì)算表梁號(hào)內(nèi)力永久荷載人群荷載汽車荷載彎矩組合值11038.319097.6266883.29782631.2020778.662973.2296664.81771973.273021086.161763.7967779.94762478.3547814.541447.8538587.03081858.640231086.161760.6676.59732265.6821814.541445.456509.23781746.389183.2.4 可變作用剪力效應(yīng)計(jì)算在進(jìn)行可變作用的剪力計(jì)算

13、時(shí)，應(yīng)計(jì)入橫向分布系數(shù)沿主梁縱向橋跨方向的影響。通常按如下方法處理：先按跨中的由等代荷載計(jì)算跨中剪力效應(yīng);再用支點(diǎn)剪力荷載分布系數(shù)并考慮支點(diǎn)至l/4為直線變化來計(jì)算剪力效應(yīng)。1） 跨中截面剪力的計(jì)算公式為：表3.9 公路-級(jí)車道荷載產(chǎn)生的跨中剪力計(jì)算表梁號(hào)內(nèi)力1+qPy剪力10.52221.30057.8752.525216.720.588.894720.46117.87576.886430.47.87566.7127表3.10 人群荷載產(chǎn)生的剪力計(jì)算表梁號(hào)內(nèi)力mq剪力效應(yīng)10.644432.5254.878320.42253.196730.43.03002） 支點(diǎn)處剪力的計(jì)算圖3.1 汽車荷

14、載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算圖式圖3.2 人群荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力計(jì)算圖式（單位：cm）在汽車荷載作用下，橫向分布系數(shù)如圖4所示,支點(diǎn)處剪力計(jì)算如下：1號(hào)梁： =216.72×1.0×0.334+7.875×××=110.82KN2號(hào)梁： =216.72×1.0×0.5+7.875×××=156.43KN3號(hào)梁： =216.72×1.0×0.6389+7.875×+=174.66KN在人群荷載作用下，橫向分布系數(shù)如圖5所示，支點(diǎn)處剪力計(jì)算如下：1號(hào)梁： =0.5×

15、;20.2×0.6444×3+0.5×+0.5×=23.89KN2號(hào)梁：=（0.5×3.15×0.4211×3×0.8038+ ×3×0.1963）KN=8.3873KN3號(hào)梁： =（0.5×20.1×0.4×3-0.5××0.4×3×-0.5××0.4 ×3×）KN=9.09KN3) 剪力效應(yīng)基本組合基本組合公式為： 各分項(xiàng)系數(shù)和彎矩基本組合相同。表3.11 剪力效應(yīng)節(jié)本組合表 (單位

16、：KN)梁號(hào)內(nèi)力永久荷載人群汽車荷載基本組合值1205.8077223.89144.1214475.26504.878388.8947129.91632215.08158.3873203.4372552.303703.196776.8864111.22133215.08159.09227.1453586.282003.0366.712796.7914第四章 主梁截面設(shè)計(jì)、配筋及驗(yàn)算4.1 主梁受力鋼筋配置由彎矩基本組合計(jì)算表9可以知道，1號(hào)梁M最大，考慮到設(shè)計(jì)施工方便，并留有一定安全儲(chǔ)備，故按1號(hào)梁的彎矩進(jìn)行配筋。設(shè)鋼筋凈保護(hù)層厚度為3cm，鋼筋重心至底邊距離為=18cm，則主梁的有效截面高度

17、為：=h-=140-18=122cm。已知1號(hào)梁跨中彎矩M=2578.22kN.m，下面判別主梁為第一類T形截面或第二類T形截面：若滿足 M，則受壓區(qū)全部位于翼緣內(nèi)，為第一類截面，否則為第二類截面形式。式中為橋跨結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取為1.0；為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，故其值為18.4MPa；T形梁受彎構(gòu)件翼緣計(jì)算跨度的確定,取下列三者中的最小值：1）按計(jì)算跨度的1/3： /3=2020/3=673cm2) 按相鄰梁的平均間距：d=180cm3）b+2+12=(18+2x18+12x13)=210cm此處，b為梁腹板寬度，其值為180cm，為承托長度，其值為81cm，為受壓區(qū)翼緣懸出板的平均厚度

18、，其值為13cm。由于，故=3=18cm，為承托根部厚度，其值為6cm。所以，取=180cm判別式左端： M=1.0x2631.2020=2631.2020kN.m判別式右端：=18.4xx1.8x0.13（1.22-因此，受壓區(qū)位于翼緣內(nèi)，屬于第一類T形截面。應(yīng)按寬度為的矩形截面進(jìn)行正截面抗彎承載力計(jì)算。設(shè)混凝土截面受壓區(qū)高度為,則利用下式計(jì)算： M=即 1.0×2631.2020=18.4××1.8（1.22-）整理得 -2.44+0.1589=0解得 =0.067m<1.3m根據(jù)式子：=79.25選用6根直徑為36mm和4根直徑為28mm的HRB335

19、鋼筋，則：=（61.07+19.64）=80.71 cm>73.34圖4.1 鋼筋布置圖（單位： cm）鋼筋布置圖如圖6所示，鋼筋的重心位置：=2×（35.6×4.91+28.6×4.91+21×10.18+12.9×10.18+4.8×10.18）/(4×4.91+6×10.18)=17.57cm=h-=（140-17.57）=122.43cm查表可知，=0.56，故=0.067m<=0.56×1.2243=0.686m,則截面受壓區(qū)高度符合規(guī)范要求。配筋率=0.366%>0.2%cm

20、故配筋率4.2截面抗彎承載力驗(yàn)算按照截面實(shí)際配筋面積計(jì)算截面受壓區(qū)高度x為：滿足規(guī)范要求。=cm=6.823cm截面抗彎極限狀態(tài)承載力為：=18.4×=2642.43kN.m>2631.2020kN.m所以抗彎承載力滿足要求。4.3斜截面彎起鋼筋箍筋的配筋及驗(yàn)算斜截面抗剪承載力計(jì)算由表11 剪力基本組合表可以知道，支點(diǎn)剪力以3號(hào)梁為最大，考慮安全因素，一律采用3號(hào)梁的剪力值進(jìn)行抗剪計(jì)算，跨中剪力以1號(hào)梁為最大，一律以1號(hào)梁的剪力值進(jìn)行計(jì)算。 =586.2820KN =129.9163KN 假設(shè)最下排2根鋼筋沒有彎起而直接通過支點(diǎn)，則有：a=4.8cm，ho=h-a=140-4.

21、8=135.2cm根據(jù)式： > 端部抗剪截面尺寸滿足要求。若滿足條件，可不需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算，僅 按構(gòu)造要求設(shè)置鋼筋因此，>，應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。彎起鋼筋設(shè)計(jì)（1）最大剪力取用距支座中心h/2處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)的剪力不小于60%，彎起鋼筋（按45°彎起）承擔(dān)剪力不大于40%。（2）計(jì)算第一排（從支座向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)，取用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。（3）計(jì)算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋下面彎起點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。彎起鋼筋配置及計(jì)算圖式如下圖： 圖4.2彎起鋼筋配

22、置及計(jì)算圖式（尺寸單位：mm） 由內(nèi)插法可得，距支座中心h/2處的剪力效應(yīng)V'd為 KN=553.5173KN 則，=0.6×553.5173KN=332.1104KN =0.4×553.5173KN=221.4069KN相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置見圖41及承擔(dān)的剪力值見于下表：表41 彎起鋼筋的位置與承擔(dān)的剪力值計(jì)算表鋼筋排次彎起鋼筋距支座中心距離（m）承擔(dān)的剪力值（KN）11.213221.406922.345197.62633.400144.78244.38294.51655.37849.372 各排彎起鋼筋的計(jì)算。與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載力按下式計(jì)算：式

23、中， 彎起鋼筋的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa） 在一個(gè)彎起鋼筋平面內(nèi)彎起鋼筋的總面積（mm2） 彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角=300MPa，=45°，所以各排彎起鋼筋的面積計(jì)算公式如下：計(jì)算得每排彎起鋼筋的面積如下表：表42每排彎起鋼筋面積計(jì)算表彎起排數(shù)每排彎起鋼筋計(jì)算面積（mm2）彎起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋實(shí)際面積（mm2）11516.71812362036.521358.79792362036.531005.4015225983.24705.2985225983.25394.6813216 403.6在靠近跨中處，增設(shè)216的輔助斜鋼筋，面積為402.1mm主筋彎起后持久狀況承載力極限狀態(tài)

24、正截面承載力驗(yàn)算：計(jì)算每一彎起截面的抵抗彎矩時(shí)，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度ho的值也不同。為了簡化計(jì)算，可用同一數(shù)值，影響不會(huì)很大。236鋼筋的抵抗彎矩M1為 = =678.78KN·m225鋼筋的抵抗彎矩M2為= =327.35N·m跨中截面的鋼筋抵抗彎矩 =2691.07KN 圖4.3 抗彎承載力校核圖第一排鋼筋彎起處正截面承載力為 第二排鋼筋彎起處正截面承載力為 第三排鋼筋彎起處正截面承載力為 第四排鋼筋彎起處正截面承載力為 第五排鋼筋彎起處正截面承載力為 箍筋設(shè)計(jì)箍筋間距公式為 式子中，異號(hào)彎矩影響系數(shù)，取1.0 受壓翼緣板的影響系數(shù)，取值1

25、.1 P斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋百分率，P=100，=，當(dāng) P>2.5時(shí)，取P=2.5 同一截面上箍筋的總截面面積（mm2） 箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，選用HRB235鋼筋，則=210MPa b用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力截面的梁腹寬度（mm） 用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力截面的有效高度（mm） 用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力設(shè)計(jì)值分配于混凝土和箍筋 共同承擔(dān)的分配系數(shù)，取值為0.6 用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力設(shè)計(jì)值（KN）選用210雙肢箍筋，則面積=1.57cm2；距支座中心ho/2處是主筋為236，As=20.36cm2；有效高度ho=140-3-d/2=140-3-3.6/2=135.2cm；=2

26、0.36×100%/(18×135.2)=0.837%,則P=100=0.837，最大剪力設(shè)計(jì)值=596.88KN把相應(yīng)參數(shù)值代入上式得 =333.59mm參照有關(guān)箍筋的構(gòu)造要求，選用Sv=250mm在支座中心向跨中方向長度不小于1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取用100mm由上述計(jì)算，箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置為210雙肢箍筋，在由支座中心至距支點(diǎn)2.508m段，箍筋間距可取為100mm，其他梁段箍筋間距為250mm。箍筋配筋率為：當(dāng)間距Sv=100mm時(shí)，sv=157×100%/(100×180)=0.872%當(dāng)間距Sv=250mm時(shí)，sv=157

27、15;100%/(250×180)=0.349%均滿足最小配箍率HRB235鋼筋不小于0.18&的要求。 斜截面抗剪驗(yàn)算斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置為：（1）距支座中心h/2處截面。（2）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面。(3）錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面。（4）箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。（5）構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。因此，進(jìn)行斜截面抗剪驗(yàn)算的界面包括（見下圖）： 圖4.4 斜截面抗剪驗(yàn)算截面圖式（尺寸單位：cm）1）距支點(diǎn)h/2處截面11，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為：=551.34KN =347.6KN·m2)距支點(diǎn)中心1.213m處截面22（第一排彎起鋼筋

28、彎起點(diǎn)）相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為： =527.91KN =582.7KN·m3)距支點(diǎn)中心2.345m處截面33（第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)及箍筋間距變化處），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為： =476.26KN =1046KN·m4)距支點(diǎn)中心3.409m處截面44（第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為：=427.68KN =1415.4N·m5)距支點(diǎn)中心4.382m處截面55（第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為：=383.25KN =1705.8KN·m驗(yàn)算斜截面抗剪承載力時(shí)，應(yīng)該計(jì)算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力和

29、相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩。最大剪力在計(jì)算出斜截面水平投影長度C值后，可內(nèi)插求得。受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式為： 式中，斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計(jì)值（KN） 與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計(jì)值（KN） 斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（mm2） 異號(hào)彎矩影響系數(shù)，簡支梁取值為1.0 受壓翼緣的影響系數(shù)，取1.1 箍筋的配筋率，sv=計(jì)算斜截面水平投影長度C為 C=0.6mho 式中：m斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，當(dāng)m>3.0，取m=3.0 通過斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計(jì)值 相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的

30、彎矩組合設(shè)計(jì)值（KN·m） ho通過斜截面受壓區(qū)頂端處正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的 合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離（mm）為簡化計(jì)算可近似取C值為 Cho（ho可采用平均值），則有 C=(135.2+122.43)/2=128.82cm有C值可內(nèi)插求的個(gè)斜截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。斜截面11：斜截面內(nèi)有2B36縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100= sv=1.57×100%/(10×18)=0.872% =607.46KN斜截面截割兩組彎起鋼筋2B36+B236，故=604.5KN+=596.5+604.5=1201KN>565.7

31、KN斜截面22：斜截面內(nèi)有2B36縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100= sv=1.57×100%/(10×18)=0.872% 則有， =607.46KN斜截面截割兩組彎起鋼筋2B36+2B36，故=604.51KN+=607.46+604.5=1211.96KN>542.4KN斜截面33：斜截面內(nèi)有4B36縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100= sv=1.57×100%/(10×18)=0.872% 則有， =416.11KN斜截面截割兩組彎起鋼筋2B25+2B25，故=291.54KN+=416.11+291.

32、54=707.65KN>491.6KN 斜截面44：斜截面內(nèi)有6B36縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100=>2.5，取P-2.5 sv=1.57×100%/(25×18)=0.349% 則有， =445.49KN斜截面截割兩組彎起鋼筋2B25+2B16，故=291.49KN +=445.49+291.49=736.98KN>371.7KN 斜截面55：斜截面內(nèi)有6B36+2B25縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100=>2.5，取P-2.5 sv=1.57×100%/(25×18)=0.349%則有

33、：=452.29KN斜截面截割兩組彎起鋼筋2B25+2B16，故=242.62KN+=452.29+242.62=694.91KN>400.1KN鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載力不足而破環(huán)的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成的，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿足規(guī)范構(gòu)造要求，可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力計(jì)算。第五章 主梁的裂縫寬度驗(yàn)算5.1最大裂縫寬度按下式計(jì)算 式中鋼筋表面形狀系數(shù)，取1.0 作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作用時(shí)，=1+0.5/，和 分別為按作用長期效應(yīng)組合和短期效應(yīng)計(jì)算的內(nèi)力值 與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，取1.0 d縱向受拉鋼筋直徑，當(dāng)選用不同

34、直徑的鋼筋時(shí)，改用換算直徑， 縱向受拉鋼筋配筋率，對鋼筋混凝土構(gòu)件，當(dāng)>0.02時(shí)，取=0.02 當(dāng)<0.006時(shí)，取=0.006 鋼筋的彈性模量，對HRB335鋼筋，=2.0×MPa 構(gòu)件受拉翼緣寬度 構(gòu)件受拉翼緣厚度 受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力按計(jì)算 按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值 受拉區(qū)縱向受拉鋼筋截面面積5.2效應(yīng)組合取1號(hào)梁的跨中彎矩效應(yīng)進(jìn)行組合：短期效應(yīng)組合：= =1023.88+0.7×883.3/1.302+1.0×97.63 =1596.4N式中汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值 人群荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值長期效應(yīng)組合：= =1026.88+0.4

35、15;883.3/1.302+0.4×97.63 =1334.3KN受拉鋼筋在短期效應(yīng)組合作用下的應(yīng)力為=17.23×KN/m2把以上數(shù)據(jù)代入計(jì)算公式得：=0.165mm<0.2mm裂縫寬度滿足要求，同時(shí)在梁腹高的兩側(cè)應(yīng)設(shè)置直徑為6至8mm的防裂鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。若用8A8，則，可得，介于0.001到0.002之間，滿足要求。第六章 主梁的撓度驗(yàn)算6.1抗彎剛度計(jì)算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可按給定的剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計(jì)算。其抗彎剛度B可按下式計(jì)算： 式中全截面抗彎剛度，=0.95 開裂截面的抗彎剛度，= 開裂彎矩 構(gòu)件受拉區(qū)混凝土塑性影響

36、系數(shù) 全截面換算截面慣性矩 開裂截面換算截面慣性矩 混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，對C40混凝土=2.4MPa 全截面換算截面重心軸以上部分對重心軸的面積矩?fù)Q算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩全截面換算截面對重心軸的慣性矩可近似用毛截面的慣性矩代替，由前文計(jì)算可知：=8.7716×mm4全截面換算截面面積：=4626+(6.154-1)×80.71 =5041.98cm2式中n鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比為計(jì)算全截面換算截面受壓區(qū)高度 =47.8cm計(jì)算全截面換算截面重心軸以上部分面積對重心軸的面積矩= =107541.36cm3設(shè)開裂截面換算截面中性軸距梁頂面的距離為x（cm），由中性軸以上和以下?lián)Q算截面面積矩相等的原則，可按