5練習五受彎構(gòu)件附答案

1、練習五受彎構(gòu)件一、選擇題 （ X X 不做要求）1. 計算梁的（ A ）時，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)。A）正應(yīng)力B）剪應(yīng)力C ）整體穩(wěn)定D ）局部穩(wěn)定2. 鋼結(jié)構(gòu)梁計算公式 a =-中，於（ C ）A）與材料強度有關(guān)C）表示截面部分進人塑性B ）是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比D ）與梁所受荷載有關(guān)3. 在充分發(fā)揮材料強度的前提下，Q235鋼梁的最小高度如正（C）Q345鋼梁的如正（其他條件 均相同）A）大于 B）小于C）等于D）不確定4. 梁的最小高度是由（ C ）控制的。A）強度B ）建筑要求C）剛度D ）整體穩(wěn)定5. 單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時是（ C ）失穩(wěn)。A）彎曲B）扭轉(zhuǎn)C）彎扭D）都有可能

2、6. 為了提高梁的整體穩(wěn)定，（ B ）是最經(jīng)濟有效的辦法。A）增大截面B）增加支撐點，減小/（）C）設(shè)置橫向加勁肋D）改變荷載作用的位置7. 當梁上有固定較大集中荷載作用時，其作用點處應(yīng)（ B ）。A）設(shè)置縱向加勁肋B ）設(shè)置橫向加勁肋C）減少腹板寬度D）增加翼緣的厚度8. 焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對防止（A ）引起的局部失穩(wěn)最有效，布置縱向加勁肋對防止（ B ）引起的局部失穩(wěn)最有效。A）剪應(yīng)力B）彎曲應(yīng)力C ）復(fù)合應(yīng)力D）局部壓應(yīng)力9. 確定梁的經(jīng)濟高度的原則是（B ）A）制造時間最短B）用鋼量最省 C）最便于施工D）免于變截面的麻煩10. XX當梁整體穩(wěn)定系數(shù)料0.6時，用9

3、9;b代替9b主要是因為（B ） oA）梁的局部穩(wěn)定有影響B(tài)）梁已進入彈塑性階段C）梁發(fā)生了彎扭變形D ）梁的強度降低了11. X X 分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時，腹板與翼緣相接處可簡化為（ D ） A）自由邊B）簡支邊C）固定邊D）有轉(zhuǎn)動約束的支承邊12. 梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在（ CB）剪應(yīng)力大的區(qū)段D）有吊車輪壓的部位A）彎曲應(yīng)力大的區(qū)段C）上翼緣或下翼緣有固定荷載作用的部位13. 雙軸對稱工字形截面梁，經(jīng)驗算，其強度和剛度正好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力作用下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能。在其他條件不變的情況下，宜采用下列方案中的（ A ）。A）增加梁腹板的厚度C）改用強度更高的材料B）降

4、低梁腹板的高度D ）設(shè)置側(cè)向支承14. 防止梁腹板發(fā)生局部失穩(wěn)，常米取加勁措施，這是為了（ D九A）增加梁截面的慣性矩B）增加截面面積C）改變構(gòu)件的應(yīng)力分布狀態(tài)D）改變邊界約束板件的寬厚比15. 工字形鋼梁橫截面上的剪應(yīng)力分布應(yīng)為下圖所示的哪種圖形？ （D）Orn rrTTr色11亠16. 雙軸對稱工字形截面梁，截面形狀如圖所示，在彎矩和剪力共同作用下，關(guān)于截面中應(yīng)力的說法正確的是（D）oA）彎曲正應(yīng)力最大的點是 3點B）剪應(yīng)力最大的點是 2點C）折算應(yīng)力最大的點是1點D）折算應(yīng)力最大的點是2點rIL_ 一 _Jr17. 下圖為一承受固定集中力 P的等截面焊接梁，截面1-1（C ）。A）B）處

5、需驗算折算應(yīng)力，其驗算部位為18. 焊接工字形截面梁腹板配置橫向加勁肋的目的是（D ）。A）提高梁的抗彎強度B）提高梁的抗剪強度C）提高梁的整體穩(wěn)定性D）提高梁的局部穩(wěn)定性19. XX在簡支鋼板梁橋中，當跨中已有橫向加勁，但腹板在彎矩作用下局部穩(wěn)定不足，需采取加勁構(gòu)造。以下考慮的加勁形式何項為正確？（B）A ）橫向加勁肋加密B）縱向加勁肋，設(shè)置在腹板上半部C ）縱向加勁，設(shè)置在腹板下半部D）梁不會發(fā)生強度破壞20. 在梁的整體穩(wěn)定計算，9'b=l說明設(shè)計梁（B ）。A）處于彈性工作階段B）不會喪失整體穩(wěn)定C）梁的局部穩(wěn)定必定滿足要求D）不會發(fā)生強度破壞21. 梁受固定集中荷載作用：當局

6、部擠壓應(yīng)力不能滿足要求時，采用（B ）是較合理的措施。A ）加厚翼緣B）在集中荷載作用處設(shè)支承加勁肋C ）增加橫向加勁肋的數(shù)量D ）加厚腹板2 222. 驗算工字形截面梁的折算應(yīng)力，公式為：A/CT +3r </?,/，式中b、T應(yīng)為（D ）A）驗算截面中的最大正應(yīng)力和最大剪應(yīng)力C）驗算截面中的最大剪應(yīng)力和驗算點的正應(yīng)力B）驗算截面中的最大正應(yīng)力和驗算點的剪應(yīng)力D）驗算截面中驗算點的正應(yīng)力和剪應(yīng)力23.工字形梁受壓翼緣寬厚比限值為A）受壓翼緣板外伸寬度C）受壓翼緣板全部寬度 1/3式中機為（B）受壓翼緣板全部寬度D）受壓翼緣板的有效寬度24.跨中無側(cè)向支承的組合梁，當驗算整體穩(wěn)定不足時，

7、宜采用（C）A ）加大梁的截面積B）加大梁的高度C ）加大受壓翼緣板的寬度D ）加大腹板的厚度XX25.下列哪種梁的腹板計算高度可取等于腹板的實際高度（C ）。A）熱軋型鋼梁B）冷彎薄壁型鋼梁C）焊接組合梁D）鑰接組合梁X X26.如圖所示槽鋼棕條（跨中設(shè)一道拉條）的強度按公式位置是（D）。A） a 點 B） b 點、C） c 點 D） d 點)0+A-<計算時，計算的叫'25.如圖示鋼梁，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向支點，其位置以（C ）為最佳方案。(AX(B)(C)(D)X X26.鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用（D ）準則，實腹式軸心壓桿腹板局部穩(wěn)定采用（A ）準則A）腹板局部屈曲

8、應(yīng)力不小于構(gòu)件整體屈曲應(yīng)力B）腹板實際應(yīng)力不超過腹板屈曲應(yīng)力C）腹板實際應(yīng)力不小于板的人D）腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力27. （ A ）對提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小。A）增加腹板厚度B）約束梁端扭轉(zhuǎn)C）設(shè)置平面外支承D）加寬梁翼緣XX28.雙軸對稱截面梁，其強度剛及滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能，下 采用（C ） oA）在梁腹板處設(shè)置縱、橫向加勁肋C）在梁腹板處設(shè)置縱向加勁肋B）在梁腹板處設(shè)置橫向加勁肋D）沿梁長度方向在腹板處設(shè)置橫向水平支撐29.以下圖示各簡支梁，除截面放置和荷載作用位置有所不同以外, 好，（A ）的為最差。其他條件均相同，則以（列方案比較，

9、應(yīng)）的穩(wěn)定性為最XX30.對同一根梁，當作用不同荷載時，出現(xiàn)下列四種彎矩 （B ）最后出現(xiàn)整體失穩(wěn)。（M均等值），以（D ）最先出現(xiàn)整體失穩(wěn)，以MM(OIDI31.約束扭轉(zhuǎn)使梁截面上（C ）。A）只產(chǎn)生正應(yīng)力B）只產(chǎn)生剪應(yīng)力C）產(chǎn)生正應(yīng)力，也產(chǎn)生剪應(yīng)力D）不產(chǎn)生任何應(yīng)力XX32.當梁的整體穩(wěn)定判別式上小于規(guī)范給定數(shù)值時，可以認為其整體穩(wěn)定不必驗算，也就是說M在一中，可以?。ˋ）。9吧A) 1.0B)0.6C)1.05D）仍需用公式計算33.焊接工字形截面簡支梁，當（ AA）加強受壓翼緣）時，整體穩(wěn)定性最好。加強受拉翼緣C）雙軸對稱D）梁截面沿長度變化XX 34.簡支工字形截面梁，當（比較）。A

10、 ）時，其整體穩(wěn)定性最差（按各種情況最大彎矩數(shù)值相同滿跨有均布荷載作用兩端有等值反向曲率彎矩作用跨中有一向下集中荷載作用于腹板平面內(nèi)，作用點位于（C）上翼緣 D）形心與上翼緣之間A）兩端有等值同向曲率彎矩作用C）跨中有集中荷載作用35. 雙軸對稱工字形截面簡支梁，整體 穩(wěn)定性最好。A）形心B）下翼緣36. 工字形或箱形截面梁、柱截面局部穩(wěn)定是通過控制板件的何種參數(shù)并采取何種重要措施來保證的？（ C ）oA）控制板件的邊長比并加大板件的寬（高）度B ）控制板件的應(yīng)力值并減小板件的厚度C）控制板件的寬（高）厚比并增設(shè)板件的加勁肋D）控制板件的寬（高）厚比并加大板件的厚度XX37.為了提高荷載作用在

11、上翼緣的簡支工字形梁的整體穩(wěn)定性，可在梁的（D）加側(cè)向支 撐，以減小梁岀平面的計算長度。A）梁腹板高度的1/2處B）'靠近梁下翼緣的腹板（1/5-1/4） ho處C）靠近梁上翼緣的腹板（1/51/4） ho處D）受壓翼緣處38. 一懸臂梁，焊接工字形截面，受向下垂直荷載作用，欲保證此梁的整體穩(wěn)定，側(cè)向支承應(yīng)加在（B ）。A）梁的上翼緣B）梁的下翼緣>170 2 竺時，(c235C）梁的中和軸部位D）梁的上翼緣及中和軸部位XX39.配置加勁肋提高梁腹板局部穩(wěn)定承載力，當如A）可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋C）應(yīng)同時配置縱向和橫向加勁肋B）只可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置縱向加勁肋D）

12、增加腹板厚度才是最合理的措施M40.計算工字形梁的抗彎強度，用公式一 < f取yx=1.05時，梁的翼緣外伸肢寬厚比不大于(23?< I (id.i麻XX41. 一焊接工字形截面簡支梁，材料為 Q235,為=235N/mm2。梁上為均布荷載作用，并在支座處已設(shè)置支承加勁肋，梁的腹板高度和厚度分別為900mm和12m m,若考慮腹板穩(wěn)定性，則（B ）。A）布置縱向和橫向加勁肋B）無需布置加勁肋C）按構(gòu)造要求布置加勁肋D）按計算布置橫向加勁肋42.設(shè)有一用Q235AF鋼焊接梁，其上下翼緣的截面尺寸為300><10腹板的截面尺寸為780x8,該梁受到作用于腹板平面內(nèi)的豎向靜荷

13、載，可承受的最大彎矩設(shè)計值為M=yJMxf。試問，在此條 件下，式中的人（截面塑性發(fā)展系數(shù)）值應(yīng)取下列何項數(shù)值？（A ）A） >x=L0 B ） >x=l? 05 C） >x=L15 D ） yx=1.20XX43.單向彎曲梁的正應(yīng)力計算公式為：a =式中*為塑性發(fā)展系數(shù)，對于承受靜力荷載且梁受壓翼緣的自由外伸寬度與厚度之比u（ D ）時才能考慮以>1.0。XX44.對直接承受動力荷載的受彎構(gòu)件，進行強度計算時，下列方法何項為正確？（ B ）A） 重級工作制吊車梁的強度計算應(yīng)取及=為= 1.0,動力系數(shù)取L35B） 重級工作制吊車梁的強度計算應(yīng)取及=為= 1.0,動力系

14、數(shù)取1.1C） 輕、中級工作制吊車梁的強度計算應(yīng)取冰=為= 1.0,不考慮動力系數(shù)D） 輕、中級工作制吊車梁的強度計算應(yīng)取及=為=1.05，但應(yīng)考慮動力系數(shù)XX45.如圖所示簡支梁，采用（B ）措施后，整體穩(wěn)定還可能起控制作用A）梁上翼緣未設(shè)置側(cè)向支承點，但有剛性鋪板并與上翼緣連牢B）梁上翼緣側(cè)向支承點間距離C）梁上翼緣側(cè)向支承點間距離D）梁上翼緣側(cè)向支承點間距離Zi=6000mm,梁上設(shè)有剛性鋪板但并未與上翼緣連牢/i=6000mm,梁上設(shè)有剛性鋪板并與上翼緣連牢Zi=3000mm，但上翼緣沒有鋼性鋪板XX46，計算梁的整體穩(wěn)定性時，當整體穩(wěn)定性系數(shù)例大于（整體穩(wěn)定系 C）時，應(yīng)以（彈塑性工

15、作階段數(shù)）代替釧。A） 0.8B） 0.7 C） 0.6 D） 0.547.對于組合梁的腹板，若 Mw=100,按要求應(yīng)（B）oA ）無需配置加勁肋B）配置橫向加勁肋C ）配置縱向、橫向加勁肋D）配置縱向、橫向和短加勁肋XX48,焊接梁的腹板局部穩(wěn)定常采用配置加勁肋的方法來解決，當么=100竺時，梁腹板可235九V fy能（D ）。A）可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋B）可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向和縱向加勁肋C）可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋D）可能發(fā)生剪切失穩(wěn)和彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向和縱向加勁肋49.工字形截面梁腹板高厚比 女口= ioo竺,梁腹板可能（D）。A）因彎曲正應(yīng)力引起屈曲，

16、需設(shè)縱向加勁肋B）因彎曲正應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)橫向加勁肋C）因剪應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)縱向加勁肋D）因剪應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)橫向加勁肋50. 當無集中荷載作用時，焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受（C）。A）豎向剪力B）豎向剪力及水平剪力聯(lián)合作用C ）水平剪力D）壓力51. 工字形截面梁受壓翼緣，保證局部穩(wěn)定的寬厚限值，對Q235鋼為如<15,對Q345鋼，此寬t厚比限值應(yīng)（A）。A ）比15更小C ）比15更大B）仍等于15D ）可能大于15,也可能小于15XX52.在驗算普通梁的橫向加勁肋間距a的公式時，最直接與間距 a有關(guān)的是（B）oA） <7B） TC） <7crD）

17、Tcr二、填空題1. 驗算一根梁的安全實用性應(yīng)考慮強度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定、剛度 _ 幾個方面。2. 梁截面高度的確定應(yīng)考慮三種參考高度，是指由建筑高度確定的最大高度；由剛度條件確定的 最小高度；由經(jīng)濟條件 確定的 經(jīng)濟高度-3. 梁腹板中，設(shè)置橫業(yè)勁肋對防止剪力引起的局部失穩(wěn)有效，設(shè)置縱向加勁肋,對防止彎矩和局部壓力引起的局部失穩(wěn)有效。4. 梁整體穩(wěn)定判別式缶中，A是 梁受壓翼緣的自由長度，b、是 受壓翼緣寬度。5. 橫向加勁肋按其作用可分為間隔加勁肋、支承加勁肋兩種。235235&當她玨大于80 但小于170 時，應(yīng)在梁的腹板上配置橫向加勁肋。腹板翼緣交界處驗算折算應(yīng)7.在工字形梁

18、彎矩、剪力都比較大的截面中，除了要驗算正應(yīng)力和剪應(yīng)力外，還要在 力。8. X X對無集中荷載作用的焊接工字形截面梁，當其腹板高厚比:801235235_-< <170時，腹板將在男 fy v fy應(yīng)力作用下失去局部穩(wěn)定。9.受均布荷載作用的簡支梁要改變截面，應(yīng)在距支座約 _6處改變截面較為經(jīng)濟。10,組合梁當次大于wo空時，除配置橫向加勁肋外，在彎矩大的受壓區(qū)應(yīng)配置縱向加勁f,肋。11. 對承受靜力荷載或間接承受動力荷載的鋼梁，允許考慮部分截面發(fā)展塑性變形，在計算中引入截面塑性發(fā)展12. 按構(gòu)造要求，組合梁腹板橫向加勁肋間距不得小于05h。13. 組合梁腹板的縱向加勁肋與受壓翼緣的

19、距離應(yīng)在（1/4? i/5） m 之14. 間。當組合梁腹板高厚比h/t足g蹶時，對一般梁可不配置加勁肋。80 一 15. 單向受彎梁從箜虬變形狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)樽冃螤顟B(tài)時的現(xiàn)象稱為整體失穩(wěn)。16. 提高梁整體穩(wěn)定的措施主要有加寬受壓翼緣、設(shè)置側(cè)向支撐17. 梁翼緣寬度的確定主要考慮梁的整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)足18. 當荷載作用在梁的受拉翼緣時,梁整體穩(wěn)定性較高。19. 當梁整體穩(wěn)定系數(shù)例0.6時，材料進入彈塑性 工作階段。這時，梁的整體穩(wěn)足系數(shù)應(yīng)采用_心.三、計算題1.圖不簡支梁，不計自重，Q235鋼，不考慮塑性發(fā)展，密鋪板牢固連接于上翼緣，均布荷載設(shè)計值為45kN/m2,荷載分項系數(shù)為1.4, ./=2

20、15N/mm2。問是否滿足正應(yīng)力強度及剛度要求，并判斷是否需要進行梁的整體穩(wěn)定驗算。已知：w = 1/250, w= , E=2.06xl05N/mm2384EIxJ11M7W1HIHII 山山 Illi解：(i)正應(yīng)力強度驗算梁的跨中最大彎矩為：i,i,2M = q-x45x62 =202.5kN-m 8 8 =2x15x1.0x25.52 + x0.8x502 -2784lew4 122.0x427841 dWx =1071 函 3h 26202.5x103x103max 1071x103(2)剛度驗算心工=384EI正應(yīng)力強度滿足5x45x60004 r1.4x384x2.06x 105

21、 x27841x104=24mm剛度滿足要求(3)整體穩(wěn)定性要求由于密鋪板牢固連接丁上翼緣，可不必進行整體穩(wěn)足性驗算。2.選擇Q235AF工字形鋼I32a,用于跨度/=6m，均布荷載作用的簡支梁(不計自重)，允許撓度w= 250，荷載 分項系數(shù)為1.4,求滿足正應(yīng)力強度和撓度條件時，梁所能承受的最大設(shè)計荷載是多少？ L=235N/mm2, >215N/mm2, ?=湊備)，132a： 4=11080cm , E=2.06xl05N/mm2,彎矩繞 x軸。解：(1)先求滿足正應(yīng)力條件的最大荷載設(shè)計值，設(shè)為幻，次=些=692.5斯 h 16、.，1 qF不考慮塑性發(fā)展，由 f = 得:8 W

22、=215x692.5x10-X8=33 QW/WW 60002(2)滿足剛度要求的最大荷載設(shè)計值為q2,則：5ql，j x(7, x 5 x 務(wù) x 60004ouuu一 r / c,w = - 1 < w = = 24mm384EL1-j 250得 g2=45.45N/mm。所以最大設(shè)計荷載為 33.09N/mm。XX3.已知一鋼平臺梁中一截面靜力荷載產(chǎn)生的彎矩800kN-m,剪力v%500kN,均為設(shè)計 值。截面形式如圖，材料為Q235,請驗算截面強度。A=125N/mm2解：需驗算正應(yīng)力強度、剪應(yīng)力強度和折算應(yīng)力強度。開孔對整個截面影響不是很大，故假定強軸仍在腹板中部。d=20用于

23、連接次lnx 2 +1.4x26x40.72 + 12=172535cm4Rf)37; =2x1.4x30x40.72 +=181812"Wix = a = 4167.5cm3 h最大正應(yīng)力：因為翼緣一=10.7<13所以可以考慮部分塑性。t 14Wix = A = 4167.5cm3 hM (J =- 最剪大應(yīng)力：皿 3=182.87V /3-10X800S取毛截面:1mm < f = 22N I mmS=lx40x20+1.4x30x40.7=2509.4cmVS500X103 X 2509.4X1032/=67N/mm <= 125N/mm 2 181812x

24、104xl0 折算應(yīng)力：業(yè)=棗攵06Inx 172535xl04Si=1.4x30x40.7=1709.4cm 47S. 500X103 X1709.4X103 心2T,= = .= 47.ON / mm1 Ixtw 181812X104X10oeq = 抱） 2+3 （馬）2 = a/185.52+3x47.02 = 202.6N/" v” i7 = 1.1x215 = 236.5N/M故，截面滿足要求。A>170竺。為保證九V fy4.-工字形組合截面鋼梁，其尺寸和受力如圖所示。已知其腹板的高厚比 腹板的局部穩(wěn)定，請在支座 A、B處及其之間梁段內(nèi)布置加勁肋。解：在如圖作P作

25、用下，梁的彎矩圖在支座 A、B間皆為負彎矩，即下翼緣受壓，上翼緣受拉。腹板高厚比如>170竺，因而需要設(shè)置橫向加勁肋。tw v fy間距可按一般構(gòu)造要求取 a=2h§,縱向加勁肋則應(yīng)設(shè)置在距離受壓下翼緣(1/4? 1/5)方o處?？砂磮D進行設(shè)置5.如圖所示工字形簡支主梁，材料為 Q235F鋼，戶215N/mm2, E125N/mn?,承受兩個次梁傳來的 集中力 P=250kN作用(設(shè)計值)，次梁作為主梁的側(cè)向支承，不計主梁自重，及=1.05。要求：(1)驗算主梁的強度；(2)判別梁的整體穩(wěn)定性是否需要驗算。-14X280x-10X1000-14X280解：(1)主梁強度驗算最不

26、利截面為第一根次梁左側(cè)截面和第二根次梁的右側(cè)截面，由于對稱，兩截面受力相同M=Px4=250x4=1000kN ? mV=P=250kN梁的截面特性：2 + xl.OxlOO2 -284860cm412w 2.0 x/y 284860, 3VVr = = 5542cm 3x h 51.4S = 28x1.4x50.72+50x1.0x25 = 3237c初 3正應(yīng)力強度2a = A = ./mm <f = 25N/mm-/xW< 1.05x5542xl03剪應(yīng)力強度：VS250x103x3237X103no/2T = - = = 28.40N/mm <125N/mmIxtw2

27、84860x104x10'該截面上腹板與翼緣連接處正應(yīng)力、剪應(yīng)力都比較大，需驗算折算應(yīng)力：1000x10%A = 175W/_2Im 284860xl04S1=280xl4x507=1.99X 10 6mm4寸空=毋冬率攻=i7.5MMIxtw284860x104x102 2折算應(yīng)力：b=+ 3 （弓）=11SAN/mnf < Pxf = 1.1x215 = 236.5N/mm2(2)梁的整體穩(wěn)足性驗算4 次=14.3<16 x 280不必驗算整體穩(wěn)定性。6.如圖所示工字形簡支主梁， Q235F鋼，.盧215N/mm2,承受兩個次梁傳來的集中力 值），次梁作為主梁的側(cè)向支承

28、，不計主梁自重，荷載作用點設(shè)支承加勁肋，不考慮局部壓應(yīng) 要求：驗算腹板的局部穩(wěn)定，計算岀加勁肋間距，并示意在圖中。（設(shè)計P=250kN 作用 力的作用。-14X280-10X1000 4X2X0、.如 1000 M解：腹板高厚比：q = = 1080 <A<170梁中最大剪力：'瑚250kN截面特性：2+xl.0xl00 3 -284960cm412梁段內(nèi)最大剪力產(chǎn)生的腹板平均剪應(yīng)力為：二=專業(yè)=255以。10x1000該斷面處腹板與翼緣交界處正應(yīng)力為 ："竺=250x 塵 10 鑿 0。= 75 卯 / 由 284860xl042' =；75.5x100

29、0-= 115.5N/mm2100x10查表得： =.03=貝皿 J1.03X25 = 507 < 1200L 10則加勁肋間距？<27z°=2OOOmm即可7. 一焊接鋼梁，支撐及荷載情況均如圖所示，P=200kN, q=2QkN/m荷載均為設(shè)計值，且為靜載，Q235鋼，要求：驗算翼緣與腹板的連接焊縫 ("t=6mm, ./T=160N/mm2)。解：翼緣面積矩：Si=1.6x40x60.8=3891cm3截面慣性矩：L = 2 + x0.8xl203 = 5.88xl05cw4 12梁中最大剪力在支座處，其值為：VgxTzoxigyz+zoonaBOkN沿腹

30、板與翼緣交界處單位長度的最大水平剪力：十 S xl = 3./g = 380m*891xl03=25i.g95.88X109焊縫驗算：251. S2.-= 29.9N/ mm2 < lf =160N/ mm22x0.7x6xlJf翼緣和腹板連接焊縫強度足夠。8.等截面簡支梁跨度為 6m,跨中無側(cè)向支承點，截面如圖所示，上翼緣均布荷載設(shè)計值g=320用7m, Q345y-16X4UC1 1X1L1-14X200q=320kN/m6000鋼。已知：A= 172cm2, yi=41c 皿 y2=62cm 4=284300cm4, |y=9467cm h=i03cm9 試驗算梁 的整體穩(wěn)定 性。

31、解：上=地皿=1511,所以要驗算整體穩(wěn)足性。b 400梁跨中最大彎矩為：1,1 ,2Mg =-ql = x320x62 =1440伽?初 max gg梁的截面特性：受壓翼緣：億=284300 = 6934c初 3 '41 9467>,-=7.4cm'y1724 -i-6000 ci 1=81.174；=也：6000x16 cc ”=0.233b、h400x1030查表得：£=0.72/, - x 1.6 x40 -8533cm4 1 12/,= J-x 1.4x203 =933 函 4 -12=09 0.8,且<<1.0,所杳得隊應(yīng)乘以0.95A +匕廓=0.72x0.95=0.684z/b=0.8x(2x0.9-l)=0.644320 Ah 12351+、4.的T235+ °64 x 51.3>0.6=0 684 ；-4馭-72x103 x9b81.126934杳表得：(=0.828計算梁的整體穩(wěn)定性滿足。9. 一簡支梁受力及支承如圖所不，荷載標準值P=80kN,分項系數(shù)1.4,不計自重，Q235鋼，£ = 235N/mrr)要求：(1) 驗算該梁的強度。(2) 如口不需驗算該梁的整體穩(wěn)定，問需設(shè)幾道側(cè)向支承?F=180kN解：設(shè)強軸為軸。(1)強度驗算x-6X800 -8X200/ 2 + x0