U型槽結(jié)構(gòu)施工方案20627

1、目錄1 .工程概況11.1. 各參建單位11.2. 工程概況11.3. U型槽段落劃分41.4. 編制依據(jù)42 .施工籌劃42.1. 施工籌劃的總體思路42.2. 施工現(xiàn)場平面布置52.3. 施工進度計劃52.4. 施工組織網(wǎng)絡62.5. 主要施工機械設備計劃72.6. 主要材料計劃72.7. 勞動力計劃84. U型槽結(jié)構(gòu)施工方案84.1. 施工準備84.2. 模板工程84.4.1. 模板配置作業(yè)的主要原則104.4.2. 模板安裝錯誤！未定義書簽。4.4.3. 模板支架體系104.4.4. 質(zhì)量要求134.4.5. 側(cè)墻模板計算144.4.6. 墻模板主次楞的計算194.4.7. 穿墻螺栓的

2、計算254.4.8. 施工操作平臺計算書265安全保證措施357.1. 安全管理目標錯誤！未定義書簽。文明施工保證措施376.文明施工保證措施8.1.文明施工目標錯誤！未定義書簽。1. 工程概況1.1. 各參建單位建設單位：徐州鼓樓區(qū)住房與城鄉(xiāng)建設局設計單位：徐州市交通規(guī)劃設計研究院監(jiān)理單位：江蘇九鼎環(huán)球建設科技集團有限公司施工單位：徐州市政建設集團有限公司1.2. 工程概況本項目屬于徐州市二環(huán)北路西延市政工程的一部分，西起隴海鐵路北側(cè)，與鐵路箱涵相接，東端與新建道路相接，起點樁號K0-001.307,終點樁號K0+203.963,全長205.27m。共設置10節(jié)U型梢，其中北U1中心節(jié)長為2

3、5m,其它U型梢每節(jié)中心節(jié)長為20m,每節(jié)U型梢接縫寬度為3cm，且均與道路中心線垂直。U型槽外側(cè)高墻墻頂設置欄桿。U型梢地面縱坡與道路縱坡基本相同，并滿足側(cè)墻邊緣蓋板排水溝深度n1.0m。U型梢結(jié)構(gòu)寬度自西向東40m-34m不等，結(jié)構(gòu)高度10.0m7.0niU型梢平面布置圖修鉞矚M但上蚩T”林門丁imi-.-7d工行”(IIM-吐川U型梢縱斷面圖1.3. U型梢段落劃分立交橋處地下水較豐富，穩(wěn)定水位埋深約為2.70-4.70m,穩(wěn)定水位平均值4.29米，穩(wěn)定水位高程平均值37.15米。根據(jù)地下水位埋深情況設計U型梢長度，U型梢終點布置于地下水位之上。布置樁號為：K0-001.307-K0+2

4、03.963U。1.4. 編制依據(jù)序編號名稱號GB502042002混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范2GBJ502052001鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范3GB50010-2002混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范4DBJ0811-11-1999地基基礎設計規(guī)范5GB12898-91國家一、二等水準測量規(guī)范6GB50017-2003鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范7DBJ08-40-94地基處理技術(shù)規(guī)范8JGJ107-96鋼筋機械連接通用技術(shù)擷程9GB50202-2002建筑地基基礎工程施工質(zhì)量驗收規(guī)10DGJ08-61-97范基坑工程設計規(guī)程11GB50300-2001建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準12GB50208-2002地下防

5、水工程質(zhì)量驗收規(guī)范13GB/T50326-2001建筑工程項目管理規(guī)范14DBJ08-903-2003施工現(xiàn)場安全生產(chǎn)保證體系15DGJ08-103-2003無障礙設施設計標準2. 施工籌劃2.1. 施工籌劃的總體思路結(jié)構(gòu)制作按照結(jié)構(gòu)高度的不同分為二次制作和三次制作兩種方式，U1U根基坑深度較大，墻板較高，側(cè)墻采用三次制作的方式，先施工鋼筋混凝土底板和30cm高混凝土側(cè)墻，然后再分兩次制作混凝土側(cè)墻，每次側(cè)墻澆筑高度在35m不等，施工縫采用防水處理，內(nèi)設止水鋼板，所有側(cè)墻模板采用止水螺桿進行加固，對拉螺桿不得使用套管。所有側(cè)墻結(jié)構(gòu)施工完成達到設計強度以后開始分層對稱回填側(cè)墻以外的土體，恢復路面

6、，施工U型梢附屬工程。2.2. 施工現(xiàn)場平面布置（ 1）施工場地圍護及施工道路工地圍擋采用2m高彩鋼板全封閉隔離措施，圍擋底部用50cm高石專墻砌筑。施工期間的交通主要依靠南側(cè)靠近隴海鐵路的施工便道和北側(cè)倉庫內(nèi)的場區(qū)道路，原材料進場和土方開挖外運均需占用這兩條路線，在北側(cè)靠近現(xiàn)狀倉庫位置設置大門一處，寬度8.0m,作為施工主要出入口，靠近北側(cè)大門位置在現(xiàn)狀卸煤槽處布置辦公場地。南側(cè)靠近施工便道位置設置大門一處，寬度8.0m,作為原材料進出的通道，靠近南側(cè)大門位置布置材料堆場、加工場和設備堆場。（ 2）施工用電電源由兩臺400KV儂電器提供。變配電箱接至施工范圍內(nèi)，采用三級配電三級保護的方式布置

7、施工用電。動力電源從施工變配電箱所引出，采用橡套電纜供電，沿工地圍墻布設2路電纜主干線?；又苓吥媳眱蓚?cè)各設置兩只動力配電箱，電源分別從主干線電纜引出，沿施工圍檔布設照明電纜線，分別通到工地照明電箱中。電線敷設根據(jù)施工現(xiàn)場條件采用埋地、沿墻、沿柱架空敷設等方法。（ 3）施工給水現(xiàn)場給水主管采用DN95mmE管，沿施工道路遠離基坑一側(cè)敷設。為了方便施工用水，給水主管沿線相隔50m設一個給水接頭，各裝一只Dg25(1)和Dg15(1/2)的帶寶塔頭接管的閥門。施工設施用水根據(jù)設施的落實情況與用水量需求，敷設適當通徑的給水支管路，穿越施工道路處穿鋼套管通過。因周邊場區(qū)無市政給水管網(wǎng)接入，水源接入點以

8、東側(cè)倉庫場區(qū)內(nèi)的水塔和井點降水的水源為主，施工現(xiàn)場布置2只2X4X2.5m水箱，井點降水的出水管接入水箱將水箱蓄滿，作為施工現(xiàn)場的臨時用水，水量不夠的情況下與相鄰標段的施工單位協(xié)調(diào)水源接入。2.3. 施工組織網(wǎng)絡項目經(jīng)理各部門負責人技術(shù)負責人施工監(jiān)測結(jié)構(gòu)施樁、加固施工土方開挖施工2.4. 主要施工機械設備計劃主體結(jié)構(gòu)施工設備表編號名稱型號規(guī)格單位數(shù)量用途1電焊機臺4結(jié)構(gòu)制作2壓刨機臺13平刨機臺14電鋸臺25砂輪切割機臺26沖擊電鉆臺27手提鋸臺38臺鉆臺39插入式振搗棒臺510空壓機9m3臺411木模板國標型號2m100012平板式振動器通用產(chǎn)品根213142.5. 主要材料計劃(1)本工程

9、材料供應由材料設備部門統(tǒng)一負責、統(tǒng)一采購、統(tǒng)一調(diào)運(2)所有采購的材料，必須是正規(guī)名牌廠商生產(chǎn)的合格產(chǎn)品，必須附帶有質(zhì)量保證證明，并要取得監(jiān)理工程師的同意后才可以使用。(3)材料質(zhì)量是工程質(zhì)量的生命，為此必須將重點把好材料的質(zhì)量關(guān)(4)凡必須進行試驗才能使用的材料，委托專業(yè)試驗機構(gòu)進行材料各項指標的測試，經(jīng)測試不合格的材料不準使用。2.6. 勞動力計劃各道工序勞動力需求情況統(tǒng)計表工序工種人數(shù)焊工1電工1鉆工4結(jié)構(gòu)制作普通工10木工30施工監(jiān)測監(jiān)測33. U型梢結(jié)構(gòu)施工方案3.1. 施工準備1、施工前需對施工圖進行審查，并編制作業(yè)指導書，對操作工人交底后下發(fā)給施工班組。2、施工前應提前做好材料計

10、劃，現(xiàn)場應儲備一定量的鋼筋及周轉(zhuǎn)材料。3.2. 結(jié)構(gòu)施工本段本項工程工程量大，工期短，模板用量大等特點，模板采用大塊木模板，模板縫用雙面膠封條密封，1)模板配置作業(yè)的主要原則1、實用性主要應保證混凝土的質(zhì)量，具體要求是1.1 接縫嚴密，不漏漿1.2 保證構(gòu)件的形狀尺寸和相互位置的正確。1.3 模板的結(jié)構(gòu)簡單，支拆方便。2、安全性2.1 保證在施工過程中，不變形，不破壞，不倒塌。3、經(jīng)濟性針對工程的具體情況，因地制宜就地取材，在確保工期，質(zhì)量的前提下，盡量減少一次性投入，增加模板周轉(zhuǎn)，減少支拆用工，實現(xiàn)文明施工。2）模板安裝裝模板前，必須先由放樣員定出模板安裝線，保證各結(jié)構(gòu)部位位置正確。除內(nèi)拉桿

11、外，模板的固定裝置或支撐物不應設在已完成的混凝土中。模板內(nèi)金屬拉桿或錨桿，應設置在距表面至少50mm的深度處。混凝土外露表面的模板接縫，應做成一種有規(guī)則的形式，水平和垂直線條一直連貫每個結(jié)構(gòu)物，所有的施工縫應同這些水平和垂直線條相重合。墻身模板采用拉條螺絲固定時，拉條螺絲須帶有止水片，焊接在圍護樁的縱向鋼筋上,墻體下面三排對拉絲采用雙排螺帽加固，外面在用上扎絲固定，防止因震動棒震動而螺帽松動，防止爆模。3）模板監(jiān)護澆注混凝土前，模板必須清理干凈，底部應完全沒有鋸末、刨花、鐵銹、污垢、泥土或其它雜物。澆注混凝土前或澆注中，模板出現(xiàn)任何不良情況時，應停止施工，直到缺陷被改正為止。嚴格防止“跑?！爆F(xiàn)

12、象發(fā)生。4）模板拆除打算拆除模板前，應通知監(jiān)理工程師并取得同意。模板的拆除，應保證不致由此引起混凝土的損壞。在混凝土未達到足夠的強度前不得拆模。不承重的垂直模板，應在混凝土的強度能保持其表面和棱角不因拆除模板而損壞時，或在混凝土強度超過2.5MPa時方可拆除。承重模板應在混凝土的強度能承受自重時方能拆除。4.3 模板支架體系4.3.1 標準段落模板腳手架體系模板工程為側(cè)墻支撐體系。本工程模板采用木模，腳手支架采用鋼管扣件式腳手架。側(cè)墻支撐體系部位材質(zhì)間距備注面板1220X2440x18mm模板主龍骨20cmx5cm500mm外支撐體系M14止水對拉螺桿500mrH600mm側(cè)墻模板支撐圖4.3

13、.2 底板與底板加腋處模板支架體系結(jié)構(gòu)在板墻結(jié)合部部位，由于設置加高加腋或者由于需要施工縫抬高等原因，形成該處的混凝土頂面高出其它部位，施工時需要在該部位立懸空模板，見下圖底板及底板加腋處模板支撐圖JOC：X1式料好雇JRmrn4.3.3 底板與側(cè)墻端頭模板支架體系在底板及側(cè)墻施工中，均有端頭模板，特別是變形縫處的端頭模板要求更為嚴格，故必須加以重視。端頭模板采用膠合板（18mniO,在端頭模板相應的位置處固定聚苯（或硬質(zhì)泡沫條）作為止水條的預留梢。端頭板支撐為100mme100mn57木，牢固的支立于頂板底伸出的縱向方木上，端頭模板固定用12水平拉桿實現(xiàn)，見下施工示意圖。端頭模板支撐圖4.3

14、.4 對拉螺栓防水體系在側(cè)墻、中隔墻施工中，模板系統(tǒng)均設置有對拉螺栓，為確保結(jié)構(gòu)防水性能，在每個穿越孔位處距模板3公分處設置阻水鋼板，施工結(jié)束后人鑿除面內(nèi)清理干凈，檢查合格后報監(jiān)理工程師驗收簽認后再進行下道工序施工。4.4 質(zhì)量要求模板的接縫嚴密、平整、不漏漿，不錯臺，不跑模，不漲模，不變形,支立前清理干凈并涂刷隔離劑。模板應按部位進行編號，按編號堆放，以免用錯。模板上預埋件及預留洞的位置必須準確。模板的安裝與鋼筋的綁扎應密切配合，以方便施工，提高工效為準。立模前必須經(jīng)模數(shù)試拼、準確放樣。模板初步安裝完畢后，用全站儀（或J2經(jīng)緯儀）校正軸線，然后固定牢固，以確保凈空和限界要求。墻根模板應平整、

15、順直、光潔，標高準確。為防止少量滲漿，應加貼海綿條，海綿條寬度以不小于30mm為宜，粘貼海綿條距模板線2mm,使其模板壓住后海綿條與線齊平，防止海綿條澆入混凝土內(nèi)。不得用砂漿找平或用木條堵塞。梁模板內(nèi)應留置清掃口，以便清理垃圾。采用水性脫模劑，刷脫模劑前必須把模板內(nèi)的水泥渣清理干凈。施工縫端頭模：施工縫模板要嚴格按照施工圖紙和施工方案留置，其位置必須準確，施工縫應考慮支拆方便，為保證鋼筋保護層厚度及鋼筋間距，采用刻槽模(側(cè)墻)及鋼絲板網(wǎng)擋板(板)。4.5 側(cè)墻模板計算墻模板的計算參照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范等規(guī)范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞或鋼楞)組成：直接支

16、撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據(jù)建筑施工手冊，當采用容量為0.20.8m3的運輸器具時，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為4.00kN/m2；4.6 參數(shù)信息1 .基本參數(shù)次楞間距(mm):450；穿墻螺栓水平間距(mm):450；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500;對拉螺栓直徑(mm):M14;2 .主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3 .次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(mm):60.

17、00；高度(mm):80.00；4 .面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00;面板彈性模量(N/mm2):6000.00;面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00;面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50;5 .木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00;方木彈性模量E(N/mm2):9000.00;方木抗剪弓5度設計值ft(N/mm2):1.50;鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00;鋼楞抗彎弓S度設計值fc(N/mm2):205.00;單位：mni施鐵板正立說圖主據(jù)國弟的管)欲將方木;墻模版1-1輛而圖墻模板設計簡圖4.7 墻模板荷載

18、標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：F=0.22丫ti揚V1/2F=丫H其中丫-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t-新澆混凝土的初凝時間，取2.000h;T-混凝土的入模溫度，取20.000C;V-混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H-模板計算高度，取3.000m;ft-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200;份-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。分別計算得17.031kN/m2、72.000kN/m2,取較小值17.031kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=17.031kN/m2;傾倒混凝土

19、時產(chǎn)生的荷載標準值F2=2kN/m2。4.8 墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。q面板計算簡圖1 .抗彎強度驗算彎矩計算公式如下：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M-面板計算最大彎矩（Nmm）;l-計算跨度（次楞間距）:l=450.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1:1.2X7.0310.5000.900=9.197kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2：1.4W000.500.90

20、=1.260kN/m;其中0.90為按施工手冊取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M=0.1X9.197450.02+0.117X.260450.02=2.16X05Nmm;按以下公式進行面板抗彎強度驗算：（T=M/Wf其中，（T-面板承受的應力（N/mm2）；M-面板計算最大彎矩（Nmm）;W-面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=50018.0X8.0/6=2.70104mm3;f-面板截面的抗彎強度設計值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值：（T=M/W=2.16才7（2.70104=8.0N/mm2；面板截面的最大應力計算值（T=8N/mrm小于面板截面的

21、抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)；l-計算跨度(次楞間距):l=450.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1:1.2X7.0310.5000.900=9.197kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2：1.4W000.500.90=1.260kN/m;面板的最大剪力：V=0.69d97M50.0+0.6171.260*50.0=2833.0N；截面抗剪強度必須滿足:T=3V/(2bO2.43X05)=1.621mm；面板的最大撓度計算值：y=1.621mrm、于等于面板的最大允許撓度值y=1.

22、8mm滿足要求！4.9墻模板主次楞的計算（一）.次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=68X8/62=128cm3;4I=688.277）500.02+0.117X.134500.02=2.40105N-mm;次楞的抗彎強度應滿足下式：（T=M/W5/1028W5=1.9N/mm2;次楞的抗彎強度設計值:f=13N/mm2；次楞的最大應力計算值(T=1.9N/mr2i小于次楞的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計

23、算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V次楞承受的最大剪力；l-計算跨度(主楞間距):l=500.0rr；新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1:1.2X7.0310.4500.900/2=4.139kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2:1.4W000.450.90/2=0.567kN/m,其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V=0.64d39)500.0+0.6170567炒00.0=1416.5N；截面抗剪強度必須滿足下式：t=3V/(2b0)其中，轉(zhuǎn)次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V-次楞計算最大剪力(N)：V=1416.5N；b-次楞的截面寬度(mm)：b=60.0m

24、m；hn-次楞的截面高度(mm)：h0=80.0mm；fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值:T=3X1416.5/（2x60.0x80.0x2）=20.221N/mm次楞截面的受剪應力計算值t=0.221N/mm小于次楞截面的抗剪強度設計值兀=1.5N/mm2,滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：n=0.677q（100EI）Wn=l/250其中，尸次楞的最大撓度（mm）;q-作用在次楞上的線荷載（kN/m）:q=17.030.45=7.66kN/m；l-計

25、算跨度（主楞間距）:l=500.0mm；E-次楞彈性模量（N/mm2）：E=9000.00N/mm2；I-次楞截面慣性矩(mm4),I=5.12106mm4;次楞的最大撓度計算值=0.677X15.33/24/12X06)=0.07mm；次楞的最大容許撓度值:v=2mm次楞的最大撓度計算值v=0.07mm小于次楞的最大容許撓度值y尸2mm滿足要求?。ǘ?主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm,壁厚3mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別J為:W=4.493)2=8.986cm3;I=10.7832=21.56

26、6cm4;E=206000N/mm;2353kN2353kN2.353kN(3)4504504500.8240.8241176117B1.5290.8240924主楞計算簡圖-1.177-1.1771529-1.529主楞計算剪力圖（kN）0.115主楞計算變形圖(mm)1 .主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載:P=1.2X7.030.450.5+1.4次0.450.5=5.228kN;主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=450mm；強度驗算公式：(T=M/Wf其中，a主楞的最大應力計算值(N/mm2)M-主楞的最大彎矩(Nmm);M=1.85105NmmW-主楞的凈截面抵抗矩(mm3);W

27、=8.99103mm3;f-主楞的強度設計值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值：(T=1.855/8109103=20.6N/mm2;主楞的最大應力計算值(T=20.6N/mmi小于主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！2 .主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:r=2V/A；fv其中，釬主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V-主楞計算最大剪力(N)：V=1529.5N；A-鋼管的截面面積(mm2)：A=848.23mm2；fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=120N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值:T=2X1529.5/8

28、48.230=3.606N/mm主楞截面的受剪應力計算值t=3.606N/mrm小于主楞截面的抗剪強度設計值兀=120N/mm2,滿足要求！3 .主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值：v=0.115mm主楞的最大容許撓度值:v=1.8mm主楞的最大撓度計算值v=0.115mm小于主楞的最大容許撓度值y=1.8mm滿足要求！4.10 穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=f淤其中N-穿墻螺栓所受的拉力；A-穿墻螺栓有效面積(mm2)；f-穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M14；穿墻螺栓有效直徑:11.55mm；穿墻螺栓有效面積:A=105mm2；穿墻螺栓最大容許拉

29、力值：N=1.701次X1.05X0-4=17.85kN;主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為:N=3.74kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=3.743kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值N=17.85kN,滿足要求！4.11 施工操作平臺計算書施工操作平臺的計算依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范、建筑地基基礎設計規(guī)范、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范、建筑施工安全手冊(杜榮軍主編)等編制。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規(guī)范存在重要疏漏，使計算極容易出現(xiàn)不能完全確保安全的計算結(jié)果。本計算書編寫還參考了施工技術(shù)2002.3.扣

30、件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全一文，同時參照了建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程的部分內(nèi)容。單位(mm)4.12 參數(shù)信息1 .基本參數(shù)立桿橫向間距或排距1a(m):0.90,立桿步距h(m):1.50;立桿縱向間距1b(m)：0.70,平臺支架計算高度H(m)：9.00;立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.50,平臺底鋼管間距離(mm)300.00;鋼管類型：48X3.0扣件連接方式：雙扣件，取雙扣件抗滑承載力調(diào)整系數(shù):0.75;2 .荷載參數(shù)腳手板自重(kN/m2):0.300;欄桿自重(kN/m):0.150;材料堆放最大荷載(kN/m2):3.000;施工均布荷載(kN/m

31、2):2.000;3 .地基參數(shù)地基土類型：碎石土；地基承載力標準值(kPa):120.00;立桿基礎底面面積(m2):0.25;地基承載力調(diào)整系數(shù):1.00。4 .風荷載參數(shù)本工程地處江蘇省徐州市，基本風壓0.45kN/m2;荷載高度變化系數(shù)wz為0.62,風荷載體型系數(shù)ws為0.273;施工操作平臺計算中考慮風荷載作用。4.13 縱向支撐鋼管計算縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面幾何參數(shù)為截面抵抗矩W=4.49cm3;截面慣性矩I=10.78cm4;縱向鋼管計算簡圖1 .荷載的計算(1)腳手板自重(kN/m):qii=0.3X0.3=0.09kN/m;(2)堆放材料的自重線荷載(kN/

32、m):q12=3X0.3=0.9kN/m;(3)施工荷載標準值(kN/m):p1=2X0.3=0.6kN/m2 .強度驗算依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)5.2.4規(guī)定，縱向支撐鋼管按三跨連續(xù)梁計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力計算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l均布恒載：q1=1.2xq11=1.2x0.09=0.108kN/m;均布活載：q2=1.4X0.6+1.4X0.9=2.1kN/m;最大彎距Mmax=0.1x0.108x0.92+0.117X2.

33、1X0.92=0.208kNm;最大支座力N=1.1x0.108x0.9+1.2X2.1X0.9=2.375kN;最大應力6=MU./W=0.208便6/(4490)=46.273N/mm2;縱向鋼管的抗壓強度設計值f=205N/mm2；縱向鋼管的計算應力46.273N/mm2小于縱向鋼管的抗壓設計強度205N/mn2,滿足要求！3 .撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下:丫=0.667q4/100EI均布恒載:qk=qll=0.09kN/m；=0.677X0.09X90(10002.06M05X107800)=0.018mm縱向鋼管的最大撓度為0.018mm小于

34、縱向鋼管的最大容許撓度900/150與10mm滿足要求！4.14橫向支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載PX板底縱向支撐鋼管傳遞力，P=2.375kN;ppppppppj11114；i1131L最大彎矩Mmax支撐鋼管計算簡圖0,395039SAA吁4/00340,0790.07933390.34支撐鋼管計算彎矩圖（kNm）0523支撐鋼管計舁艾形圖（mm）3613961923752.375口1131.241.2441 r工r干.00J1.24412*1131L131I-2,3752.3753.61E613支撐鋼管計算剪力圖（kN）=0.3

35、96kN-m;最大變形5ax=0.523mm;最大支座力Qmax=5.994kN；最大應力g=88.098N/mm2；橫向鋼管的計算應力88.098N/mm2小于橫向鋼管的抗彎強度設計值205N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為0.523mm小于支撐鋼管的最大容許撓度700/150與10mm滿足要求！4.15 扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.75,該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.00kN。RRc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值,取12.00kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿

36、的豎向作用力設計值R=5.994kN；R12.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!4.16 模板支架立桿荷載標準值(軸力)計算作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1. 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容(1) 腳手架的自重(kN)：NGi=0.129X9=1.162kN;(2) 欄桿的自重(kN)：NG2=0.15X0.7=0.105kN;(3) 腳手板自重(kN)：NG3=0.3x0.7x0.9=0.189kN;經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=1.456kN；2. 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的荷載經(jīng)計算得到，活荷載標準值Nq=2X0.7X0.9+3X0.

37、7X0.9=3.15kN；3. 立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2X1.456+1.4X3.15=6.157kN;4.17 立桿的穩(wěn)定性驗算立桿的穩(wěn)定性計算公式:組合風荷載：6=N/AK+Mw/W0.620.2730.45=0.053kN/m2;如果完全參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)計算lo=ki區(qū)h(1)l0=h+2a(2)k1計算長度附加系數(shù)，取值為1.167；曠-計算長度系數(shù)，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)表5.3.3;=1.7;a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐

38、點的長度；a=0.5m；公式(1)的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=kih=1.167x1.7x1.5=2.976mL0/i=2975.85/15.9=187；由長細比l。力的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)小=0.205；鋼管立桿受壓應力計算值；(T=6157.08/(0.205424X0.976)+0.01W6/4.49103=74.833N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性驗算(T=74.833N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！公式(2)的計算結(jié)果：L0/i=2500/15.9=157；由長細比l0/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)0=0.284;鋼管立桿受壓

39、應力計算值；(T=6157.08/(0.284424X0.976)+0.01W6/4.49103=54.636N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性驗算(T=54.636N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算I。=kik2(h+2a)(3)k2-計算長度附加系數(shù)，按照表2取值1.013;公式(3)的計算結(jié)果：L0/i=2955.428/15.9=186;由長細比l0/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)0=0.207;鋼管立桿受壓應力計算值；(T=6157.08/(0.207424X0.976)+0.01W6/4.49103

40、=74.131N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性驗算(T=74.131N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則容易存在安全隱患。表1模板支架計算長度附加系數(shù)ki步距hS)09hl2l,2h1511klI2431.105I,1671.163表之模極支架計篁長度附加系數(shù)U2HG)42逮ulhf&m)Eia1214161820253035401.351.010141.0251.0391.0421.0541.05110011.0921,113LI3T115511731.44kOL0】21022i.0311.039I04710561.

41、0641.072i.oea11111.1211491531.01.0071.015i.02413311.0391.04710551.0E21.0791.0971.11411321.521.01.0071.014i.0211.0291.036I0431.0511.0561.0741.090110611231.901.01.0071.0141.02C1.0261.0331.0401.0461.05210671.00110961.Ill1.921.0I0071：.012i.0181.0241.0301.0351.C421.0481.0621.0761.0901.1042.041010071012i.0181.0221.0201.03510391.04410601.0731.0871.1012251.01.007L.0101.0161.Q201.0271.03210371.0421.0571.0701.0811.0942TO1.01.0071.010i.口IE10201.0271.0321