自來水廠供電系統(tǒng)設計方案

1、自來水廠供電系統(tǒng)設計方案一、課程設計的目的與任務供電系統(tǒng)與電氣控制是自動化專業(yè)的專業(yè)課，具有很強的實踐性和工程背 景，供電系統(tǒng)與電氣控制課程設計的目的在于培養(yǎng)學生綜合運用供電系統(tǒng)與電氣 控制的知識和理論分析和解決供電系統(tǒng)設計問題，使學生建立正確的設計思想， 掌握工程設計的一般程序、 規(guī)和方法， 提高學生調查研究、 查閱文獻及正確使用 技術資料、標準、手冊等工具書的能力，理解分析、制定設計方案的能力，設計 計算和繪圖能力，實驗研究及系統(tǒng)調試能力，編寫設計說明書的能力。二、原始資料（ 1） 自來水廠用電設備一覽表（附表 2）（ 2） 自來水廠平面布置圖（附圖 5）（ 3） 自來水廠機修車間平面布置

2、圖（附圖 6）（ 4） 該廠年最大有功負荷利用小時數(shù)Tma=8000 小時（ 5） 該廠一、二泵房為二級負荷，機修及辦公室為三級負荷。（ 6） 電源條件：距該廠 8 公里處，有一地區(qū)變電所， 地區(qū)變電所可分別從兩段 35kV 母線上 各提供一回電源，這兩段母線的短路容量皆為：350MVA（ 7） 氣象及其他有關資料a）要求車間變電所低壓側的功率因數(shù)為 0.85 。高壓側功率因數(shù)為 0.95。b）年平均溫度及最高溫度最熱月平均最高溫度年平均溫度最熱月土壤平均溫度35°C18°C30°C地區(qū)變點所總降壓變電所Up=35KVUe=10KVi去自來水廠圖二 課題（2）電力

3、系統(tǒng)結構圖N去自來水廠三、設計要求容：（1）計算自來水廠、機修車間的總計算負荷。并確定為提高功率因數(shù)所需的補 償容量。（2）選擇該自來水廠總降壓變電所、機修車間變電所的變壓器臺數(shù)及額定容 量。（3）選擇和確定自來水廠高壓供電系統(tǒng) （包括供電電壓，總降壓變電所一次接 線圖，場高壓電力網(wǎng)接線）。（4）選擇高壓電力網(wǎng)導線型號及截面。（5）選擇和校驗總降壓變電所的一次電氣設備。（6）擬定機修車間供電系統(tǒng)一次接線圖（包括車間變電所一次接線及車間低壓 電力網(wǎng)接線）。（7）選擇機修車間的低壓電力網(wǎng)的導線型號及截面。（8）選擇和校驗機修車間供電系統(tǒng)的一次電氣設備（包括各支線上的開關及 熔絲）。四、負荷計算用電

4、設備如下表所示:序號用電設備名稱數(shù)量（臺）單臺設備額定參數(shù)Pe(KW)Ie(A)cos $tan $Kd-一一泵房高壓異步電動機538044A0.832.50.8變壓器SJ2-50/6150KVA0.85-二二泵房高壓異步電動機344047.6A0.896.80.8高壓同步電動機31000114A0.8430.8變壓器SJL-180/62180KVA0.85三機修間（全部設備a=0.38KV）* 車床（C620）27.6*I e=15.40.750.2* 車床（C616）23.3*I e=6.80.740.2*銑床22.5I e=5.950.640.2*刨床24I e=10.10.60.2*刨

5、床23I e=7.80.5840.2*鉆床21.5I e=3.40.670.2*砂輪機21.5I e=3.20.710.2吊車（5噸）211.4I js=19.70.80.2電焊機22KVA560.5電阻爐2121辦公室，化驗室及 車間照明160.85/1四所用電變壓器，SJ2-20/6220KVA0.8說明：各機床的Ie及尖峰電流Ijf僅作參考，可將變壓器額定容量作計算負荷總負荷的計算：（一）一泵房負荷計算在負荷計算時，采用需要系數(shù)法對各個車間進行計算。具體步驟如下1.高壓異步電動機5臺:tan 110.67 UN 6KV1、 PCn=380kWKd11 0.8 cos u 0.83R11K

6、 d11R11380kW 0.83 51577kWQc11Fc11tan 111577kW 0.671057 k varSc11氏11 Q2cn.15772 105721898kVASc1118981kVAI c11.3U183AN 1.732 6kV2、變壓器 SJ2-50/6 （一臺）：Sc12 Fl 50kVA cos 120.85巳12S)12 COS50*0.8542.5KWQc12 巳12 tan42.5*0.61926.34K varS)12I c12J3*Un501.732*64.8A取同時系數(shù)為K pK q 0.9 O可以計算出一泵房的總的計算負荷:0.9*(157742.5

7、) 1457.55KW0.9*(105726.34) 1083.34K var1816.1KVA30K p Pc11Pc12K q(Qc11Qc12)/3Un1.732*61861.1179.1A二泵房負荷計算1、高壓異步電動機組1（三臺）:FC21Kd21 Pe21440kW0.89 31174kWQc21Pc21 tan 211174kW 0.51599k varSc21#21 Q2c2111742 59921317kVA1Sc211317kVA127AI c213Un 1.732 6kV2、咼壓異步電動機組2（三臺）Pe221000kW Kd220.8COS 220.84tan巳22Kd

8、 Pe221000kW0.89 32670 kW2243k varCOS 21Qc22PC22 tan 222670kW0.84220.65 UN 6KVPe21=440kWKd21 0.80.89 tan 210.51 UN 6KVSc22 P c22 Q c22、26702 224323487kVAI c22空込336a.3Un 1.732 6kVSc222、變壓器SJL-180/6組（兩臺）6k%.4kVSc23 Pe 2 360kVA cos 23 0.85巳12Sc12 COSQc12Pc12 ta n1Sc12I c12，3*Un1.732*6取同時系數(shù)為306*0.619189.

9、4K var180*2*0.85306KW18017.3A0.9。可以計算出二泵房的總的計算負荷:I 30K p Pc21K q (Qc21Fc22F233735KWQc22Q23)3031.4Kvar Q30S30,3Un 1.732*64812.7KVA機修車間負荷計算Pe31=7.6kWKd310.2 cos310.75 tan巳31K d31P.317.6kW 0.2211.4kWQc31Pc31tan 3111.4kW0.8810k varSc31P2c31Q2c31-11.4210215.2kVA1Sc3115.2kVA23.2A1 C31、3Un1.732 0.38kV2、車床（

10、C616）組（兩臺）:Pe32=3.3kWKd320.2 cos320.74 tan巳32K d32Pe323.3kW 0.221.32kW1、車床（C620組（兩臺）：0.8831321.2kvarQc32FC32 tan 321.32kW 0.910.91Sc32，P2c32 Q2c321.22 1.322 1.78kVASc321.78kVA2.7 A.3Un 1.732 0.38kV3、銑床組（兩臺）Pe33=2.5kWKd33 0.2 cos 33 0.64 tan 331.2UnUnUn0.38KV0.38KV0.38KVSc33,P2c33 Q2c33V 仁2 1.56kVA1

11、c33Sc331.56kVA1.732 0.38kV2.37A4、刨床組1 （兩臺）：Pe34=4kWKd340.2 cos 340.6tan 341.33 UN 0.38KVFC34Kd34 Pe34 4kW 0.2 2 1.6kWQc34Fc34 tan 341.6kW 1.33 2.1kvarSC34 .P：34 Q：341.62 2.12 2.64KVAI C34Sc342.64KVA1.732 *0.38KV4.01A5、刨床組2 （兩臺）：Pe35=3kWKd350.2 cos 35 0.584 tan 35 1.39 UN 0.38KVPC35 KD35*PE35 3KW*0.2

12、*21.2KWQc35 Pc35*tan 35 1.2KW*1.39 1.67KvarI C35Sc353UnQ：354672 1.22 2.05KVA2.05KVA1.732* 0.38KV3.12A6、鉆床組（兩臺）：Pe36 = 1.5kWK d36°2 cos 360.67tan 36 1.11 UN 0.38KV巳36Kd36 Pe36 1.5kW 0.2 2 0.6kWQc36 巳36 tan 360.6kW 1.110.67kvarSc36p：36 Q：360.67 0.6°.9kva1.36AISc360.9KVA1 C363U N 1.732* 0.38K

13、V7、砂輪機組（兩臺）Pe37 = 1.5kWPC37 KD37*PE371.5KW*0.4*21.2KWQc37 Pc37*tan 37“KW*。.99選用的變壓器的臺數(shù)由上面的計算可以看出，一泵房和二泵房的用電設備均為 6KV的一級和二 級負荷設備，機修車間為0.38KV的三級負荷。所以可以選擇兩臺35KV/6KV的變 壓器和一臺6KV/3KV的變壓器。.18K var&37Qi1.22 1.182 17KVAI C373Un1.7 KVA1.732* 0.38KV2.6A8、吊車組（兩臺）：Pe38 11.4KW Kd380.15 COS 38°.8 tan 380.7

14、5 Un 0.38kvPC38 KD38*PE3811.4KW * 0.15* 23.42KWQPC38* tan3.42KW *0.75 2.57K varC3838SC38 p：38 Q：383.422 1.572 428KVAI C38Sc 383Un4.28KVA1.732* 0.38KV6.5A9、電焊機組（兩臺）：PE39 2KWKD39 OB5COS 0.539tan391.732Un 0.38KVPc39Kd39*Pe39 2KW* 0.355* 21.4KWQC39Pc39*tan1.4KW * 0.75 2.42K var39Sc392C392 2242 1.4 2.8KV

15、A4.24AISc 392.8KVA1 C393U n 1.732* 0.38KV10、電阻爐組（兩臺）：Sc4i , F1 無功功率補償對于6KV/0.4KV的變壓器： 低壓側的功率因數(shù)cos 87.94/89.2=0.985 滿足了設計的要求，不需要進c41 Q2c41J6.82 02 16.8kVA1 c4125.56ASc4116.8kVA、3Un 1.732 0.38kV11、 工廠照明，1=3。）16kW 16kW。 Q30（h）012. 變壓器 SJ2-20/6P12Sc12 cos20*2*0.832KWQc12 R12 tan32*0.7524K var1 c12Sc123*

16、Un401.732*0.3860.8ASc12=e 2 40kVA cos 120.85取同時系數(shù)為K p K q 0.9?？梢杂嬎愠鰴C修車間的總的計算負荷:=30Q30K p P；21R22=23=c24=c25=c26P;27P;28=c29=c41=c4287.94KWK q(Qc21Qc22Q23Qc24Qc25Qc26Qc27Qc28Qc29Qc41Qc42 )行無功補償高壓側的功率因數(shù)：變壓器的損耗:7.39KVarS30Q302 F30289.2KVAI 30%塑135.5A,3Un 1.732*0.8五、主變壓器的選擇和無功功率補償Pt 0.015S300.015*89.21.

17、338KWQt O.O6S3o 0.06*89.25.352K var' 2 2S30 . Ro PQ30Qt103.7KVA所以cos89.278/103.7=0.86 不滿足高壓側0.95以上的功率因數(shù)的要求。需要進行功率補償，可以選定功率補償后的功率因數(shù)為 COS 0.96。則可以計算出需要補償?shù)臒o功功率為：Qc (Q30Qt) (F30PT)tan26.85K var。此時機修車間的計算負荷為:F3o 89.278 KWQ30F30 tan0.29*89.27825.8K varSP30S3089.27893 KVAcos0.96對于35KV/6KV變壓器:取同時系數(shù)為K p

18、K q 0.9?？梢杂嬎愠鋈珡S的總的計算負荷:F3o K pF3oi5282KWi 0K q( Q30J 4140.5Kvari 0-.Q302 P3026711KVA低壓側的功率因數(shù)cos5282/671仁0.787不滿足要求。假定功率補償后的功率因數(shù)為0.9。計算出需要補償?shù)臒o功功率為:QC 5282 (ta narccos0.787tan arccos0.9)k var 1582.5k varP305282KW補償后的計算負荷為：Q302558K varSso 5869KVA變壓器的損耗：Pr0.015S300.015*5869 88KWQt0.06Ss00.06*5869352K va

19、rS30/ 2 2-P30PQ30Qt6108 KVA高壓側的功率因數(shù)cos5370/6108=0.88，不滿足設計的功率因數(shù)大于 0.95的要求。假設功率補償后的功率因數(shù)為0.96.可計算出需要補償?shù)臒o功功率為:補償后的計算負荷為:3.主變壓器容量的選擇巳05370KWQ301566K var氐 5594KVAI 30,3*Un55941.732*3592.3A每臺變壓器的容量應同時滿足下列兩個條件：1. 一臺變壓器單獨運行時，宜滿足計算負荷s30的大學百分之六十到百分之七十 的需要，即 Sn.t (0.60.7)S302. 任一臺變壓器單獨運行時，應滿足全部一二級負荷的需要，即Sn.t $

20、0(1 )3. 車間變電所主變壓器的單臺容量上限車間變電所主變壓器的單臺容量，一般宜大于1000KV.A(或 1250KV.A)。這一方面是受以往低壓開關電器斷流能力和短路穩(wěn)定度要求的限制；另一方面也是考慮到可以是變壓器更接近于車間負荷中心，以減少低壓配電線路的電能損耗， 電影損耗和有色金屬消耗量。4)適當考慮負荷的發(fā)展應適當考慮進貨510年電力負荷的增長，留有一定得余地。這里必須指出：電力變壓器的額定容量 Sn.t是在一定溫度條件下的持續(xù)最大 輸出容量。如果安裝地點的年平均氣溫時，則年平均氣溫每高出1攝氏度，變壓 器的容量相應的減小百分之一。因此戶外變壓器的實際容量為：“ av 20、St

21、(100)Sn.t對于戶變壓器，由于散熱條件較差，一般變壓器室的出風口與進風口間約 15攝氏度溫差，從而使處在室中間的變壓器環(huán)境溫度要比室外變壓器的環(huán)境溫 度高出大約8° C,因此戶變壓器的實際容量較之上式所計算的容量還要減小百 分之八。最后還必須指出：變電所主變壓器臺數(shù)和容量的最后確定，應結合主接線方年平均溫度及最高溫度最熱月平均最高溫度35 r因為變壓器都用在室，故取案，經(jīng)技術經(jīng)經(jīng)濟比較擇優(yōu)而定。年平均溫度最熱月土壤平均溫度18°C30C高于室外8攝氏度(取其系數(shù)為0.7)avav 20St (1 BSn.t工廠總降壓變電所變壓器的選擇：選擇兩個變壓器供電：基于其為二級

22、負荷，以便當一臺發(fā)生故障時，另外一臺變壓器能對一二級 負荷供電。St (0.60.7)S30 (0.6 0.7)*5594(3356 3915)KV.A100 Sn.t 80 St 1.05StSn.t 4121KV.A即可滿足要求。所以可以選擇SL7-5000/35型的主變壓器六、一次側主接線圖的選擇一次側采用橋式接線，二次側采用單母線分段的總降壓變電所主接線圖：這種主接線，其一次側的高壓斷路器 QF10跨接在兩路電源進線之間，猶如 一架橋梁，而且處在線路斷路器QF11和QF12的側，靠近變壓器，因此成稱為橋 式接線。這種主接線的運行靈活性較好， 供電可靠性較高，適用一二級負荷的工 廠。如果

23、某路電源例如 WL1線路停電檢修或發(fā)生故障時，則斷開QF11,投入QF12(其兩側QS先合)，即可由WL2回復對變壓器T1的供電。這種橋式接線多用于 電源線路較長因而發(fā)生故障和停電檢修的機會較多，并且變壓器不需經(jīng)常切換的 總降壓變電所。如下圖：WL1QS121QF1235KV電源進線2QS102 QF10 (QF12I2QS111QF11QF20QS113QS123T1QF21T2QF22610KV采用橋式接線的總降壓變電所主接線圖主接線方案的選擇：方案一：單母線接線特點就是整個配電裝置只有一組母線，每個電源和引出線都經(jīng)過開關電器接到同 一組母線上，如下圖：-1|'其優(yōu)點為接線簡單、清

24、晰、采用的電氣設備少，比較經(jīng)濟，操作簡單方便，便于 擴建，缺點是母線和隔離開關檢修或發(fā)生故障時，必須斷開全部電源，是整個配電裝置停電。方案二：單母線分段為了克服一段單母線接線存在的缺點提高供電可靠性、 靈活性、可把單母線分成 幾段，在單母線每段之間裝設一個分段斷路器 Dlf和兩個隔離開關，其最大優(yōu)點 是當母線故障或檢修時，停電局限于一段母線上，非故障母線保持正常供電，缺 點是：1. 任何一段母線故障或檢修時，必須斷開連接在該段上的電源，故減少了發(fā)電量 或供電量，并使單獨由該段母線供電的用戶停電。2. 檢修任意出線斷路器時，該出線必須停電|1'方案三：單母線帶旁路母線即出線側帶有旁路母線

25、，裝置正常運行時，旁母不帶電，當檢修母線時，而利用 旁母，使各出線不斷電，其可用在電壓等級較高的如110kV,出線較多的變電所,接線如下:一 根據(jù)上訴三種方案的比較，則考慮其為110kV常規(guī)變電所，出線較多，又考慮其 經(jīng)濟性，且電壓等級高，和可靠性，選擇方案二，即單母線帶旁路母線。七、短路電流的計算下面采用標么制法進行短路電流計算低壓側：取 Sd 100MV A，Uc26kV，Uc20.4kV（一）確定基準值：100MV A9.165kA Id26.3kV100MV A144.342kA.3 0.4kV*X20.35( / km) 1.5km100MV A(10.5kV)2 30.476所以：

26、g -dV3Uci（二）計算短路電路中各主要元件的電抗標么值：（忽略架空線至變電所的電纜電抗）1）電力系統(tǒng)的電抗標么值：X* 100MV A 0.200500MV A*X3*X46 100MV A100 1000kV A6.000可繪得短路等效電路圖 如下圖（二）3/6.01/0.22/10474/ I4/6.0圖（二）（三）計算k-1點的短路電路總電抗標么值及三相短路電流和短路容量1）總電抗標么值：X*（k1）X, X20.200 0.476 0.6762）三相短路電流周期分量有效值：Ik3）1片 91需13.557kAiS3)2.55 13.557kA34.570kA1,3)1.51 13

27、.557 kA 20.471kA3）其他三相短路電流：l"I丨屛13.557kA4）三相短路容量：Sk3）1100MV A 147.930MV AX （k 10.676（四）計算k-2點短路電路總電抗標么值及三相短路電流和短路容量3.8761）總電抗標么值：X*（k 2） X1 X2 （X3|X4）0.200 0.676 6/2三相短路電流周期分量有效值：|爲37.152kAX （k 2）3.8762）其他三相短路電流：l"I 訃役37.152 kA100MV A3.87625.800MV AiSJ 1.84 37.152kA68.359kA I 學 1.09 37.152

28、kA40.496kA三相短路容量：S2X （k 2）高壓側：（五）確定基準值： 取 Sd 100MV A，Uc1 37.5kV，Uc2 6.3kV所以:I Sd100 MV Ad1 3U c1 3 37.5kV1.540kA Id2Sd3Uc2100MV A3 6.3kV9.165kA（六）計算短路電路中各主要元件的電抗標么值：（忽略架空線至變電所的電纜電抗）3）電力系統(tǒng)的電抗標么值：X* 100MV A o.286350MV A4）架空線路的電抗標么值：查手冊得 Xo 0.35 /km，因此:X； 0.35( /km) 5km 100MV A 0.124 (37.5kV)23 ）電力變壓器的

29、電抗標么值：由所選的變壓器的技術參數(shù)得 Uk%6，因此:*X3*X46 100MV A100 1000kV A6.000可繪得短路等效電路圖K-2如下圖（二）K-13/6.02/1P904/ -一 P4/6.0圖（二）（七）計算k-1點的短路電路總電抗標么值及三相短路電流和短路容量5）總電抗標么值：X；（k1） X1 X20.286 0.124 0.4106）三相短路電流周期分量有效值:lk3)1I d1X (k 1)1.540kA0.4103.756kA7）其他三相短路電流：l"I1畀3.756kAiS3)2.55 3.756 kA 9.578kAlS3)1.51 3.756 kA

30、 5.6721kA三相短路容量：S1Sd100MV A243.902MV A(k 1)0.410（八）計算k-2點短路電路總電抗標么值及三相短路電流和短路容量3)總電抗標么值：X*（k 2） X1X2(X3 11X4)0.410 6/2 3.4104)三相短路電流周期分量有效值：1d 2k 29.165kA r2.688 kAX (k 2)3.4105)其他三相短路電流：|"1I k3)22.688kA謂)1.84 2.688kA4.945kA I 鼎 1.09 2.688kA2.930kA三相短路容量：吧 為 % 29.326MV A八、導線和電纜截面的選擇導線和電纜選擇原則：導線

31、和電纜選擇是工業(yè)企業(yè)供電網(wǎng)絡設計中的一個重要組成部分，因為它們是構成供電網(wǎng)絡的主要元件，電能必須依靠它們來輸送分配。在選擇導線和電 纜的型號及 截面時，既要保證工業(yè)企業(yè)供電的安全可靠，又要充分利用導線和 電纜的負載能力。由于導線或電纜所用的有色金屬（鋼、銅、鋁等）都是國家經(jīng)濟 建設需用量很大 的物資，因此，正確地選擇導線和電纜的型號及截面，節(jié)約有 色金屬，是有重要意義。1、35kV進線導線的選擇因為架空線與電纜線路相比有較多優(yōu)點，如成本低、投資少、安裝容易，維護和檢修方便，易于發(fā)現(xiàn)和排除故障等，所以這里選擇鋼芯鋁絞線架空敷設。導線截面按照經(jīng)濟電流密度來選擇，然后按照發(fā)熱條件來校驗。1）選擇經(jīng)濟

32、截面此工廠的年最大有功負荷利用小時數(shù) Tmax 6500h，查表得經(jīng)濟電流密度為jec 0.90。因為計算所得計算電流30S30.3* Un55941.732*3592.3A。所以其經(jīng)濟截面為Aec 址 923106.1mm2jec 0.90選擇標準截面120 mm2，即選擇LGJ-120型鋼芯鋁絞線2）校驗發(fā)熱條件查表得，LGJ-120型鋼芯鋁絞線的70E時的允許載流量為la1 245A，導線額定負荷時的最高允許溫度為 90C，當?shù)刈顭嵩缕骄鶞囟葹?5C。所以其溫度 校正系數(shù)為K00一90一35 90 701.658所以在當?shù)丨h(huán)境溫度下，導線的允許載流量為Ial K Ial 1.658 24

33、5406.21A13098.2A所以此導線滿足發(fā)熱條件。3）校驗機械強度查表得35kV架空鋼芯鋁絞線的最小截面Amin 35mm2 A 120mm2，因此 所選LGJ-120型鋼芯鋁絞線也滿足機械強度的要求。所以LGJ-120型鋼芯鋁絞線符合要求。2. 對于一泵房：補償后的視在功率為：500Kvar，根據(jù)經(jīng)濟電流密度選擇導線和電纜截面，有：J。137A，由設計原始資料可知： 年最大負荷利用小時數(shù)Tmax 6500h小時，進線選架空線路，故選擇的經(jīng)濟電流137A密度為：jec 0.90A/mm2， Aec2 142mm2因此，選擇標準截面0.90A/mm2150mm2，即選擇LJ-150型鋁絞線

34、對其進行發(fā)熱條件的校驗：LJ-150型鋁絞線（室外35 C時）打392A 130 125.3A，因此滿足發(fā)熱條件。對其進行機械強度的校驗：LJ-150型鋁絞線的最小截面Amin 35mm2 A 150mm2因此LJ-150型鋁絞線滿足機械強度的要求。3. 對于二泵房補償后的視在功率為：3931KVA，根據(jù)經(jīng)濟電流密度選擇導線和電纜截面，有: I30- P30 仝303931kV A 378A，由設計原始資料可知：V3U N cosV3UnJ3 6kV年最大負荷利用小時數(shù)Tmax 6500h小時，進線選架空線路，故選擇的經(jīng)濟電流密度為:Jec0.90A/mm2，因此 Aec378A20.90A/

35、mm420mm2，選擇標準截面,即450mm2，選擇LJ-450型鋁絞線LJ-450型鋁絞線（室外35 C時）對其進行發(fā)熱條件的校驗：lai 597A 130125.3A，因此滿足發(fā)熱條件對其進行機械強度的校驗：LJ-450型鋁絞線的最小截面Amin 35mm2 A 300mm2因此LJ-300型鋁絞線滿足機械強度的要求3、對于機修車間此車間的用電設備均為低壓用電設備，其中導線和電纜的截面選擇滿足條件：1）相線截面的選擇以滿足發(fā)熱條件即，Ial I30 ；2）中性線（N線）截面選擇，這里采用的為一般三相四線，滿足 A0 0.5A ；3）保護線（PE線）的截面選擇一、A 35mm2 時，Ape

36、0.5A ；二、A 16mm2 時，Ape A三、16mm A 35mm 時，Ape 16mm4）保護中性線（PEN的選擇，?。∟線）與（PE的最大截面。按照發(fā)熱條件選擇導線，采用BLX-500型鋁芯橡皮導線明敷?？梢杂萌龡l導線作為相線，再選中性線（N線）和保護線（PE線）。所選線路的導線型號規(guī)格：BLX 500 （3相線截面+1 N線截面 PE截面）導線截面選擇結果如下序 號用電設備 名稱數(shù) 量N計算負荷BLX-500型導線截面/ mm2FWkWQ3o /kvarS30/kVAI30/A相線PE線N線1車床C62020.660.60.891.352.52.522車床C61620.50.60.

37、781.182.52.523銑床20.81.051.3222.52.524刨床20.60.841.021.562.52.525刨床20.60.841.021.562.52.526刨床20.30.340.450.682.52.527鉆床20.60.590.851.32.52.5r 28砂輪機21.711.282.143.252.52.529吊車20.71.211.42.122.52.5210電阻爐28.408.412.782.52.5r 211照明線路1601624442九、一次側保護設備的選擇與校驗1. 斷路器的選擇和校驗35kV斷路器的選擇及校驗高壓斷路器的指標主要有額定電壓、 額定電流、斷

38、流容量。在進行設備選擇 時我們主要考慮的也是這三者。 高壓斷路器的額定電壓須大于等于工作電網(wǎng)電壓。高壓斷路器的額定遮斷容量 Snqf必須大于或等于其安裝處的短路容量 其額定斷流能力In.qf必須大于或等于其安裝處的最大短路電流lk3)1 n.qfSn.qf 如果斷路器裝在較其額定電壓低的電路中，其遮斷容量也相應的減少Sn.qf注：Un :電網(wǎng)電壓；Un.qf :斷路器的額定電壓。高壓斷路器的校驗。動穩(wěn)定度的校驗。按三相短路沖擊電流校驗。DW8-35熱穩(wěn)定度的校驗。按三相短路穩(wěn)態(tài)電流和短路發(fā)熱假想時間校驗。裝設地點的電氣條件號項目數(shù)據(jù)項目數(shù)據(jù)結論1Un35KVUn35KV合格21 3092.3A

39、I N1000A合格31 I k3.756KAI oc16.5KA合格4i(3) ish9.5KAimax41KA合格5121ilima3.762 (1.10.2)18.4KAIt2t55KA合格35kV出線上斷路器的選擇與35k V側斷路器的選擇相同6V側斷路器的選擇及校驗選擇方法和35KV的一致。選擇QW1-1（即可滿足要求。2. 離開關的選擇與校驗6kV側出線隔離開關的選擇與校驗選擇屋外GN 10T/600型隔離開關型號額定電 壓額定電 流極限通過電 流10s熱穩(wěn) 定電 流合閘 時間分 閘 時 間峰值有效值GN 10T/60010KV600A52KA36KA0.06s0.1s同理：經(jīng)校驗

40、符合動熱穩(wěn)定要求35kV側進線隔離開關的選擇與校驗 根據(jù)上面斷路器的選擇的相關數(shù)據(jù)和已知條件，選擇屋外GW5-35GD/1000型隔離開關。型號額定電 壓額定電 流極限通過電流5s熱 穩(wěn)定 電流合閘 時間分 閘 時 間峰值有效值GW5-35GD/100035KV1000A29KA14kA0.06s0.1s同理：經(jīng)校驗符合動熱穩(wěn)定要求35k V側出線隔離開關的選擇與校驗根據(jù)上面斷路器的選擇的相關數(shù)據(jù)和已知條件，選擇屋外GW5-35GD/60（型隔離 開關額定電 壓額定電 流極限通過電 流5s熱穩(wěn) 定電 流合閘 時間分 閘 時 間峰值有效值GW5-35GD/60035KV600A29KA14KA0

41、.06s0.1s同理：經(jīng)校驗符合動熱穩(wěn)定要求。3. 熔斷器的選擇(1)保護35kV側所用變的熔斷器的選擇501 g zd =j°5 I eb =1.05 X =0.82AJ3 371 erj = K b X 1 eb =1.5 X =117A備337由于交流高壓跌落式熔斷器的切斷短路電流的能力是用額定容量來表示的, 所以應計算短路容量，短路電流采用沖擊電流有效值。sd= 一3 U p ich= 一3 X 37X 1.52 X 3.239=316MVARW5 - 35/100 - 400型戶外跌落式熔斷器參數(shù)型號額定電壓(kV)額定電流(A)切斷電流(kA)切斷容量(MVARW- 35

42、/100 - 40035100100500熔件電流規(guī)格化可選用Ierj =50A額疋電流為I e.r.q =100A>I erj =50A>I g.zd=0.82A所以滿足額定電流選擇的條件。額定切斷容量Sekd =500MVASd =316MVA所以滿足額定斷流容量的選擇條件。保護6kV側所用變熔斷器的選擇型 號額定電壓(kV)額定電流(A)切斷電流(kA)切斷容量(MVARN1- 10104012200額疋電流為I e.r.q =40A=I erj =20A>I g.zd =2.89A同理：滿足額定電流選擇的條件。額定切斷容量 Sekd =200MVA& =51.17MVA所以滿足額定斷流容量的選擇條件。保護35kV側電壓互感器的熔斷器的選擇三相短路容量 Sd = . 3 U p i ch = 3 X 37 X 1.52 X 3.239=316MVA所以選擇RW10-35/0.5型戶外高壓熔斷器,型號額定