13滑動(dòng)軸承習(xí)題與參考答案要點(diǎn)

1、B、E 。巧二0習(xí)題與參考答案、選擇題（從給出的A、B、C D中選一個(gè)答案）1驗(yàn)算滑動(dòng)軸承最小油膜厚度hmin的目的是 A 。A.確定軸承是否能獲得液體潤(rùn)滑B.控制軸承的發(fā)熱量C.計(jì)算軸承內(nèi)部的摩擦阻力D.控制軸承的壓強(qiáng) P2在題2圖所示的下列幾種情況下，可能形成流體動(dòng)力潤(rùn)滑的有203巴氏合金是用來(lái)制造BB.雙層或多層金屬軸瓦D.非金屬軸瓦A.單層金屬軸瓦C.含油軸承軸瓦4在滑動(dòng)軸承材料中,A.鑄鐵B通常只用作雙金屬軸瓦的表層材料。B.巴氏合金D.鑄造黃銅C.鑄造錫磷青銅5液體潤(rùn)滑動(dòng)壓徑向軸承的偏心距e隨 B而減小。A.軸頸轉(zhuǎn)速n的增加或載荷F的增大B.軸頸轉(zhuǎn)速n的增加或載荷F的減少C.軸頸轉(zhuǎn)

2、速n的減少或載荷F的減少D.軸頸轉(zhuǎn)速n的減少或載荷F的增大6不完全液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承，驗(yàn)算pv司pv是為了防止軸承 B_oA.過(guò)度磨損B.過(guò)熱產(chǎn)生膠合C.產(chǎn)生塑性變形D.發(fā)生疲勞點(diǎn)蝕7設(shè)計(jì)液體動(dòng)力潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承時(shí)，若發(fā)現(xiàn)最小油膜厚度hmin不夠大，在下列改進(jìn)設(shè)計(jì)的措施中，最有效的是 A 。8910111213141516171819A.減少軸承的寬徑比l/dB.增加供油量C.減少相對(duì)間隙中D.增大偏心率/-在 B情況下,滑動(dòng)軸承潤(rùn)滑油的粘度不應(yīng)選得較高。A.重載B.高速C.工作溫度高D.承受變載荷或振動(dòng)沖擊載荷溫度升高時(shí)，潤(rùn)滑油的粘度 C 。A.隨之升高B.保持不變C.隨之降低D.可能升高也可

3、能降低動(dòng)壓潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承能建立油壓的條件中，不必要的條件是D 。A.軸頸和軸承間構(gòu)成楔形間隙B.充分供應(yīng)潤(rùn)滑油C.軸頸和軸承表面之間有相對(duì)滑動(dòng)D.潤(rùn)滑油溫度不超過(guò) 50 c運(yùn)動(dòng)粘度是動(dòng)力粘度與同溫度下潤(rùn)滑油B 的比值。A.質(zhì)量B.密度C.比重D.流速潤(rùn)滑油的B ,又稱(chēng)絕對(duì)粘度。A.運(yùn)動(dòng)粘度B.動(dòng)力粘度C.恩格爾粘度D.基本粘度下列各種機(jī)械設(shè)備中，D只宜采用滑動(dòng)軸承。A.中、小型減速器齒輪軸B.電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子C.鐵道機(jī)車(chē)車(chē)輛軸D.大型水輪機(jī)主軸兩相對(duì)滑動(dòng)的接觸表面，依靠吸附油膜進(jìn)行潤(rùn)滑的摩擦狀態(tài)稱(chēng)為D 。A.液體摩擦B.半液體摩擦C.混合摩擦D.邊界摩擦液體動(dòng)力潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承最小油膜厚度的計(jì)算公式是

4、C 。A. hmin ='-d(1 一 )B. hmin =(1)C. hmin ='d(1 - )/2D. ='d(1)/2在滑動(dòng)軸承中，相對(duì)間隙 中是一個(gè)重要的參數(shù)，它是 B與公稱(chēng)直徑之比。A.半徑間隙6 = R rB.直徑間隙 = D dC.最小油膜厚度 hminD.偏心率7在徑向滑動(dòng)軸承中，采用可傾瓦的目的在于C。A.便于裝配B.使軸承具有自動(dòng)調(diào)位能力C.提高軸承的穩(wěn)定性D.增加潤(rùn)滑油流量，降低溫升采用三油楔或多油楔滑動(dòng)軸承的目的在于 C。A.提高承載能力B.增加潤(rùn)滑油油量C.提高軸承的穩(wěn)定性D.減少摩擦發(fā)熱在不完全液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承中，限制pv值的主要目的是防止

5、軸承 B.過(guò)度磨損D.產(chǎn)生咬死A.過(guò)度發(fā)熱而膠合C.產(chǎn)生塑性變形20下述材料中，C是軸承合金（巴氏合金）。A. 20CrMnTiB.38CrMnMoC. ZSnSb11Cu6D.ZCuSn10P121與滾動(dòng)軸承相比較，下述各點(diǎn)中，B不能作為滑動(dòng)軸承的優(yōu)點(diǎn)。（滾動(dòng)軸承精度更高）A.徑向尺寸小B.間隙小，旋轉(zhuǎn)精度高C.運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，噪聲低D.可用于高速情況下22徑向滑動(dòng)軸承的直徑增大1倍，長(zhǎng)徑比不變，載荷不變，則軸承的壓強(qiáng)p變?yōu)樵瓉?lái)的心倍。A. 2B. 1/2C. 1/4D. 423 徑向滑動(dòng)軸承的直徑增大1倍，長(zhǎng)徑比不變，載荷及轉(zhuǎn)速不變，則軸承的pv值為原來(lái)的 B 倍。A. 2B. 1/2C. 4D

6、. 1/4二、填空題24 不完全液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承驗(yàn)算比壓p是為了避免 ;驗(yàn)算pv值是為了防止。25在設(shè)計(jì)動(dòng)力潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承時(shí)，若減小相對(duì)間隙中，則軸承的承載能力將 ;旋轉(zhuǎn)精度將；發(fā)熱量將。26流體的粘度，即流體抵抗變形的能力，它表征流體內(nèi)部 的大小。27潤(rùn)滑油的油性是指潤(rùn)滑油在金屬表面的 能力。28 影響潤(rùn)滑油粘度 ”的主要因素有 和。29 兩摩擦表面間的典型摩擦狀態(tài)是 、和。30在液體動(dòng)力潤(rùn)滑的滑動(dòng)軸承中，潤(rùn)滑油的動(dòng)力粘度與運(yùn)動(dòng)粘度的關(guān)系式為 。（需注明式中各符號(hào)的意義）31螺旋傳動(dòng)中的螺母、滑動(dòng)軸承的軸瓦、蝸桿傳動(dòng)中的蝸輪，多采用青銅材料，這主要是為 了提高 能力。32不完全液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承

7、工作能力的校驗(yàn)公式是 、和。33形成流體動(dòng)壓潤(rùn)滑的必要條件是 、。34 不完全液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承的主要失效形式是 ,在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)驗(yàn)算項(xiàng)目的公式 為、。35滑動(dòng)軸承的潤(rùn)滑作用是減少 ，提高，軸瓦的油槽應(yīng)該開(kāi)在 載荷 的部位。36 形成液體動(dòng)力潤(rùn)滑的必要條件1 、2 、3 ,而充分條件37不完全液體潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承，按其可能的失效應(yīng)限制 、進(jìn) 行條件性計(jì)算。38寬徑比較大的滑動(dòng)軸承（l/d >1.5）,為避免因軸的撓曲而引起軸承“邊緣接觸” ，造成軸 承早期磨損，可采用 軸承。39滑動(dòng)軸承的承載量系數(shù) Cp將隨著偏心率？的增加而 ，相應(yīng)的最小油膜厚度hmin也隨著I的增加而。40在一維雷諾潤(rùn)滑方

8、程 史=6/v(h3ho)中，其粘度”是指潤(rùn)滑劑的粘度。?xh341選擇滑動(dòng)軸承所用的潤(rùn)滑油時(shí)，對(duì)液體潤(rùn)滑軸承主要考慮潤(rùn)滑油的 ,對(duì)不完全液 體潤(rùn)滑軸承主要考慮潤(rùn)滑油的 。三、問(wèn)答題42設(shè)計(jì)液體動(dòng)力潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承時(shí)，為保證軸承正常工作，應(yīng)滿(mǎn)足哪些條件？43試述徑向動(dòng)壓滑動(dòng)軸承油膜的形成過(guò)程。44就液體動(dòng)力潤(rùn)滑的一維雷諾方程史=6月v(h,h0) ,說(shuō)明形成液體動(dòng)力潤(rùn)滑的必要條件。：:xh45液體動(dòng)力潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承的相對(duì)間隙中的大小，對(duì)滑動(dòng)軸承的承載能力、溫升和運(yùn)轉(zhuǎn)精度有何影響？46有一液體動(dòng)力潤(rùn)滑單油楔滑動(dòng)軸承、在兩種外載荷下工作時(shí)，其偏心率分別為4=0.6、22 =0.8,試分析哪種情況下軸承承

9、受的外載荷大。為提高該軸承的承載能力，有哪些措施可供考 慮？(假定軸頸直徑和轉(zhuǎn)速不允許改變。)47不完全液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承需進(jìn)行哪些計(jì)算？各有何含義？48為了保證滑動(dòng)軸承獲得較高的承載能力，油溝應(yīng)做在什么位置？49何謂軸承承載量系數(shù) Cp? Cp值大是否說(shuō)明軸承所能承受的載荷也越大？50滑動(dòng)軸承的摩擦狀態(tài)有哪幾種？它們的主要區(qū)別如何？51滑動(dòng)軸承的主要失效形式有哪些？52相對(duì)間隙中對(duì)軸承承載能力有何影響？在設(shè)計(jì)時(shí)，若算出的hmin過(guò)小或溫升過(guò)高時(shí)，應(yīng)如何調(diào)整值？53在設(shè)計(jì)液體動(dòng)力潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承時(shí)，在其最小油膜厚度hmin不夠可靠的情況下，如何調(diào)整參數(shù)來(lái)進(jìn)行設(shè)計(jì)？四、分析計(jì)算題54某一徑向滑動(dòng)軸

10、承，軸承寬徑比 l/d=1.0,軸頸和軸瓦的公稱(chēng)直徑 d=80mm,軸承相對(duì) 間隙中=0.001 5 ,軸頸和軸瓦表面微觀(guān)不平度的十點(diǎn)平均高度分別為Rz1 = 1.6 Rm , Rz2 =3.2 Nm ,在徑向工作載荷 F、軸頸速度v的工作條件下，偏心率 ？= 0.8 ,能形成液體動(dòng)力 潤(rùn)滑。若其他條件不變，試求：(1)當(dāng)軸頸速度提高到 v' = 1.7v時(shí)，軸承的最小油膜厚度為多少？(2)當(dāng)軸頸速度降低為 v'=0.7v時(shí)，該軸承能否達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)？ F,- 2注：承載量系數(shù) Cp計(jì)算公式Cp =環(huán)承載量系數(shù)Cp值參見(jiàn)下表(l/d=1)70.60.650.70.750.

11、80.850.90.95Cp1.2531.5281.9292.4693.3724.8087.77217.1855某轉(zhuǎn)子的徑向滑動(dòng)軸承，軸承的徑向載荷F =5x104 N ,軸承寬徑比l/d =1.0,軸頸轉(zhuǎn)速n =1000r/min ,載荷方向一定，工作情況穩(wěn)定，軸承相對(duì)間隙中=0.8次父10，(v為軸頸圓周速度，m/s),軸頸和軸瓦的表面粗糙度 Rz1 = 3.2 Rm , Rz2 = 6.3 Rm ,軸瓦材料的p = 20 MPa , v=15m/s, pv =15 MPa m/s,油的粘度 刈=0.028 Pa s。(1)求按混合潤(rùn)滑(不完全液體潤(rùn)滑)狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)軸頸直徑 d。(2)將由(

12、1)求出的軸頸直徑進(jìn)行圓整(尾數(shù)為0或5),試問(wèn)在題中給定條件下此軸承能否達(dá)到液體潤(rùn)滑狀態(tài)？56有一滑動(dòng)軸承，軸頸直徑 d =100mm ,寬徑比l /d =1,測(cè)得直徑間隙 = 0.12mm , 轉(zhuǎn)速n =2 000r/min ,徑向載荷F =8000N ,潤(rùn)滑油的動(dòng)力粘度 n =0.009 Pa .s,軸頸及軸瓦表 面不平度的平均高度分別為Rzi =1.6 Nm , Rz2 =3.2 Nm。試問(wèn)此軸承是否能達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)？若達(dá)不到，在保持軸承尺寸不變的條件下，要達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)可改變哪些參數(shù)？并對(duì)其 中一種參數(shù)進(jìn)行計(jì)算。F'- 2注：Cp,=0.84 v 102 vl57

13、有一滑動(dòng)軸承，已知軸頸及軸瓦的公稱(chēng)直徑為d=80mm,直徑間隙= 0.1mm ,軸承寬度l =120mm,徑向載荷F = 50000N ,軸的轉(zhuǎn)速n=1000r/min ,軸頸及軸瓦孔表面微觀(guān)不 平度的十點(diǎn)平均高度分別為及Rzi =1.6 Nm, R z2 = 3.2 Nm 。試求：(1)該軸承達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)時(shí)，潤(rùn)滑油的動(dòng)力粘度應(yīng)為多少？(2)若將徑向載荷及直徑間隙都提高 20%,其他條件不變，問(wèn)此軸承能否達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)?二2 Vl注：參考公式F = 2二 Cd；r 2 p承載量系數(shù)Cp見(jiàn)下表（l/d =1）0.30.40.50.60.70.80.9Cp0.3910.5890.85

14、31.2531.9293.3727.77258如圖58所示，已知兩平板相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度Vi>V2>V3>V4；載荷F4 > F3> F2 > Fl,平板間 油的粘度% =% =% =2。試分析：題58圖（1）哪些情況可以形成壓力油膜？并說(shuō)明建立液體動(dòng)力潤(rùn)滑油膜的充分必要條件。（2）哪種情況的油膜厚度最大？哪種情況的油膜壓力最大？（3）在圖（c）中若降低V3,其他條件不變，則油膜壓力和油膜厚度將發(fā)生什么變化？（4）在圖（c）中若減小F3,其他條件不變，則油膜壓力和油膜厚度將發(fā)生什么變化？59試在下表中填出液體動(dòng)力潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承設(shè)計(jì)時(shí)有關(guān)參量的變化趨向（可用代表符號(hào)：

15、上升T; 下降J :不定？）。最小油膜厚度h min/mm偏心率父徑向載荷F/N供油量Q/ (m3/s)軸承溫升t/ ：C寬徑比l /d T時(shí)油粘度T時(shí)相對(duì)間隙W T時(shí)軸頸速度v T時(shí)60試分析題60圖所示四種摩擦副，在摩擦面間哪些摩擦副不能形成油膜壓力，為什么？ （V為相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度，油有一定的粘度。）題60圖61當(dāng)油的動(dòng)力粘度及速度v足夠大時(shí)，試判斷題61圖所示的滑塊建立動(dòng)壓油膜的可能性。A.可能C.不一定B.不可能題61圖例解1 .今有一離心泵的徑向滑動(dòng)軸承。已知：軸頸直徑d=60mm,軸的轉(zhuǎn)速n=1500r/min, 軸承徑向載荷F=2600N,軸承材料為ZCuSn5Pb5ZnS試根據(jù)不

16、完全液體潤(rùn)滑軸承計(jì)算 方法校核該軸承是否可用？如不可用，應(yīng)如何改進(jìn)？(按軸的強(qiáng)度計(jì)算，軸頸直徑不得 小于48mm)。解題要點(diǎn)：(1)根據(jù)給定的材料為ZCuSn5Pb5Zn5,可查得：p=8MPa, 6】=3m/s,Pu】二12MPa m/s。(2)按已知數(shù)據(jù)，選定寬徑比l/d=1,得二 dn3.14 60 1500 ，=4.71 m/s60 100060 1000F P = dl上幽=0.72260 60MPap=0.722 4.71 =3.40 MPa m/s可見(jiàn)U不滿(mǎn)足要求，而p、pu均滿(mǎn)足。故考慮用以下兩個(gè)方案進(jìn)行改進(jìn);(1)不改變材料，僅減小軸頸直徑以減小速度 U。取d為允許的最小直徑

17、48mm,m/s二dn=314 48 1500 二 37760 100060 1000仍不能滿(mǎn)足要求，此方案不可用，所以必須改變材料。(2)改造材料，在銅合金軸瓦上澆注軸承合金ZCbSb15Sn5Cu3Cd2,查得b=5MPa, L 】=8m/s, P。】=5MPa - m/s。經(jīng)試算 d=50mm , l=42mm ,則二dn3.14 50 1500FP 二 dl260050 42= 1.24MPa < l.pl=3.93m/s ： ! 160 100060 1000p. =1.24 3.93 =4.87MPa m/s"p： 1結(jié)論：可用銅合金軸瓦澆注 ZCbSb15Sn5C

18、u3Cd2軸承合金，軸頸直徑 d=50mm,軸承寬度 l=42mm。2 .如圖所示為兩個(gè)尺寸相同的液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承，其工作條件和結(jié)構(gòu)參數(shù)（相對(duì) 間隙V、動(dòng)力粘度刈、速度u、軸頸直徑d、軸承寬度1）完全相同。試問(wèn)哪個(gè)軸承的相對(duì)偏心率？較大些？哪個(gè)軸承承受徑向載荷 F較大？哪個(gè)軸承的耗油量 Q較大些？哪 個(gè)軸承發(fā)熱量較大？提示：F2承載量系數(shù) Cp =2 l耗油量系數(shù)CQ =Q/（ld）由圖可知，圖a、圖b的最小油膜厚度不同，且hamin <hbmin, hmin與偏心率（相對(duì)偏 心）?=e/6 =e/（Rr）及相對(duì)間隙甲=&/r （e為偏心距，6為半徑間隙，6 =R-r）之間的 關(guān)

19、系為hmin =r'-（1-）對(duì)于液體動(dòng)壓軸承能受的徑向載荷為2 l-F =KCp式中，Cp為承載量系數(shù)，狗為潤(rùn)滑油的動(dòng)力粘度。對(duì)于l/d01.0, 7W0.75的動(dòng)壓 軸承，可得出如下結(jié)論：(1) hmin越小，則工越大,有7aA 4,即圖a的相對(duì)偏心大;(2) hmin越小，/越大時(shí)，則Cp越大、F越大，有Fa>Fb,即圖a承受的徑向載荷 大；(3)由耗油量Q=CQuld , ?越大，則耗油量系數(shù)Cq大，有Qa >Qb,即圖a的 耗油量大；(4)因7越大，Q大，則圖a的發(fā)熱量小于圖b的3 . 一減速器中的不完全液體潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承，軸的材料為 45鋼，軸瓦材料為鑄 造青

20、銅ZCuSn5Pb5Zn5承受徑向載荷F=35kN;軸頸直徑d=190mm；工作長(zhǎng)度l=250mm； 轉(zhuǎn)速n=150r/min。試驗(yàn)算該軸承是否適合使用。提示：根據(jù)軸瓦材料，已查得 p=8MPa, b】=3m/s, IPu =12MPa m/s。解題要點(diǎn)：進(jìn)行工作能力驗(yàn)算：FP 二 dl35000190 250= 0.737MPa :1p 1二dn 二 190 150 60 1000 60 1000=1.49m / s ：Ip： 1 = 419100l35000 15019100 250=1.1MPa m /s ：/p 1故該軸承適合使用4 .有一不完全液體潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承，直徑 d=100m

21、m,寬徑比l/d=1 ,轉(zhuǎn)速 n=1200r/min,軸的材料為45鋼，軸承材料為鑄造青銅 ZCuSn10P1。試問(wèn)該軸承最大可 以承受多大的徑向載荷？提示：根據(jù)材料已查得：p=15MPa, b】=10m/s, Ipu】=15MPa m/s。解題要點(diǎn)：軸承所能承受的最大徑向載荷必須同時(shí)滿(mǎn)足:(1) F W Ipbl =15m100m100 =150 000、l P 1 19100115 19100 100No(2) F = =238751200故 Fmax=23 875N。F=25 000N ,軸頸直徑5.試設(shè)計(jì)一齒輪減速器的液體動(dòng)力潤(rùn)滑向心滑動(dòng)軸承。已知：徑向載荷 d=115mm,輕頸轉(zhuǎn)速

22、n=1000r/min。解題要點(diǎn)：(1)確定軸承結(jié)構(gòu)型式采用整體式結(jié)構(gòu)，軸承包角：=360(2)確定軸承結(jié)構(gòu)參數(shù)取1/d=1,則軸承工作寬度1為1/d=1 x 115mm=115mm(3)選擇軸瓦材料計(jì)算軸承的p、u和pu值Fdl25000115 115= 1.89MPa二dn60 10003.1416 115 100060000= 6.02m/ sp -1.89 6.02 =1.11.38MPa m/s選擇軸瓦材料根據(jù)p、u和pu值，選用11-6錫睇軸承合金(ZSnSb11Cu6),其p】二25MPa,l】=80m/s, Ipv l=20MPa - m/s。軸頸系鋼制，淬火精磨。(4)選定軸

23、承相對(duì)間隙 W和軸承配合公差中=0.8父10“。0.25 =0.8父10” 父6.020.25 =1.25父10。取中=1.3父10，確定軸承直徑間隙為="d =0.0013 115=0.1495 mm選定軸承配合公差時(shí)，應(yīng)使選配合的最小和最大配合間隙接近軸承的理論間隙現(xiàn)選定配合為 牝15Hz，則軸瓦孔徑D=11500.035 ,軸頸直徑d=115U55,最大間隙d7max =0.035mm+0.155mm = 0.190mm ,最小間隙 Amax = 0.120mm。(5)選定潤(rùn)滑油根據(jù)軸承的IpHW,選用L-AN32機(jī)械油，取運(yùn)動(dòng)粘度V40=32cSt(32 X 10-6m2/s

24、),密度 P = 900kg/m3,比熱容 c=1800J/ (kg C)。計(jì)算平均溫度tm下潤(rùn)滑油的動(dòng)力粘度：取 tm=50C,查得 50C, L-AN32 的運(yùn)動(dòng)粘度 V50=1922.6cSt,取 V50=19 cSt (19X 10-6m2/s),得其動(dòng)力粘度為：50 = %50 =900 19 10-6 = 0.0171N S/m2(6)計(jì)算軸承工作能力 計(jì)算軸承承載量系數(shù)：cp_225000 0.00132 0.0171 6.02 0.115= 1.784確定偏心率7 :根據(jù)Cp和l/d值,=0.652計(jì)算最小油膜厚度hmm；hmin = d11-=115 0.0013 1 -0.

25、65222=0.026mm選定軸瓦和軸頸表面粗糙度 Rz1 =1.6Nm, Rz2 =3.2m ,則hmin =0.026>2(Rz1+Rz2)=2X (0.0016+0.0032) =0.0096 mm(7)驗(yàn)算軸承溫開(kāi)和工作可靠性計(jì)算液體摩擦系數(shù)L軸頸角速度2 n 2 3.1416 1000co =6060=104.72 rad/s因l/d=1,故巴=1 ,則摩擦系數(shù)為0.551-=二 0.0171 104.720.0013 1.89 1060.55 0.0013 1= 2.36 10工供油量：根據(jù)軸承偏心率/和寬徑比l/d,查表并插值計(jì)算，得Cq=0.142,故供油 量為Q =CQ

26、 ： ld =0.142 0.0013 6.02 0.115 0.115m3/s=14.7X 10-6m3/s=882cm3/min計(jì)算軸承溫升At:取導(dǎo)熱系數(shù)a, =80J/（m2 s.C）時(shí)，則,'2.36x10"0.0013x 1.89x1061800 900 0.1423.1416 800.0013 6.03C =13.09 C進(jìn)口油溫度 t,=tm生=50C- 1309=43.46（在3545之間）22出口油溫度 t2 =tm +=50 C + H09 C =56.55C <80 C22進(jìn)、出口油溫合適。計(jì)算結(jié)果說(shuō)明，具有上述參數(shù)的滑動(dòng)軸承可以獲得液體動(dòng)力潤(rùn)滑

27、。液體動(dòng)力潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承的設(shè)計(jì)計(jì)算的首要問(wèn)題在于驗(yàn)算最小油膜厚度是否大 于兩倍軸頸與軸瓦表面不平度的高度之和，設(shè)計(jì)計(jì)算的關(guān)鍵在于合理選擇參數(shù)。至于具 體計(jì)算步驟，可以視具體情況，靈活應(yīng)用。液體動(dòng)力潤(rùn)滑流動(dòng)軸承應(yīng)用了部分液體動(dòng)力學(xué)理論和高等數(shù)學(xué)概念來(lái)說(shuō)明動(dòng)壓油 楔中各參數(shù)間的關(guān)系，只要抓住主要問(wèn)題，設(shè)計(jì)計(jì)算是不難掌握的。但是，軸承的設(shè)計(jì) 計(jì)算只是一個(gè)方面，軸承結(jié)構(gòu)是否合理，制造、裝配是否正確，潤(rùn)滑是否得當(dāng)?shù)?，都?duì) 軸承的正常工作有很大影響，必須予以注意五、習(xí)題參考答案1、選擇題10 D11 B12131415 C16 B17 C18 C19202122 C 23 B2、填空題24過(guò)度磨損；過(guò)熱

28、產(chǎn)生膠合25增大；提高；增大26摩擦阻力27吸附28溫度；壓力29干摩擦；不完全液體摩擦；液體摩擦30(Pa s)v =2-,式中,：(kg/m )v運(yùn)動(dòng)粘度；一一動(dòng)力粘度；：潤(rùn)滑油的密度31耐磨32Fp =w p ； pv = dLFn19100L33兩工作表面間必須構(gòu)成楔形間隙；兩工作表面間必須充滿(mǎn)具有一定粘度的潤(rùn)滑油或其他流 體；兩工作表面間必須有一定的相對(duì)滑動(dòng)速度，其運(yùn)動(dòng)方向必須保證能帶動(dòng)潤(rùn)滑油從大截面流進(jìn)，從 小截面流出。34 磨損與膠合：pwp； pvwpv； v< v35摩擦：傳動(dòng)效率；不承受36必要條件參見(jiàn)題533;充分條件為：保證最小油膜厚度hmin>h,其中h為

29、許用油膜厚度;h = S(Rz1 +Rz2),其中，S為安全系數(shù)，Rz1、Rz2分別為軸頸和軸瓦的表面粗糙度十點(diǎn)平均高度。37 pwp ； pvwpv ； VWv38 自動(dòng)調(diào)心39增大，減小40動(dòng)力41粘度；油性(潤(rùn)滑性)3、問(wèn)答題(參考答案從略)4、分析計(jì)算題54解題要點(diǎn)：(1)計(jì)算在徑向工作載荷F、軸頸速度v的工作條件下，偏心率0- =0.8時(shí)的最小油膜厚度：由 l/d =1.0, d =80mm,得 l =80mm。hmin=r' (1 -)=40 0.0015 (1 -0.8)mm = 0.012 mm由 7. =0.8,查附表得 Cp =3.372。p計(jì)算許用油膜厚度h,取S

30、= 2,于是h =S(Rz1 Rz2) =2 (1.6 3.2)m =9.6m =0.009 6 mm由于hmin> h,能形成液體動(dòng)壓潤(rùn)滑。(2)計(jì)算v'=1.7v時(shí)，軸承的最小油膜厚度：一，、 F - 2由公式Cp =一丁，根據(jù)其他參數(shù)不變時(shí)，Cp與v成反比的關(guān)系，當(dāng)v' = 0.7v時(shí)，得p 2 vlp查附表得7 =0.86 ,于C 3.372Cp 二二 4.8 17p 0.7hmin =(1 一 初=40 0.0015 (1 -0.86) mm =0.008 4 mm因?yàn)閔min<h,故該軸承不能達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)。55解題要點(diǎn)：(1)按不完全液體潤(rùn)滑狀態(tài)

31、，設(shè)計(jì)軸頸直徑：由 F/(dl)w p得, F 5 104dmm = 50 mmp(l/d)1, 20 1(2)計(jì)算軸承相對(duì)間隙：二dn3.14 50 100v = =m/s = 2.62 m/s60 1 00060 1 0001-=0.8 4 v 10' = 0.8 4 2.62 10，=0.00102(3)計(jì)算偏心率7.:由CpF - 22 vl4_25 100.001 02=7.092 0.028 2.62 0.05再由Cp和l/d =1.0,查表得0-電0.89。(4)計(jì)算最小油膜厚度hmin ：hmin =1(1 - X) = 25 0.001 02 (1 -0.89) mm

32、 =0.002 805 mm(5)計(jì)算許用油膜厚度h,取S = 2,于是h =S(Rz1 Rz2) =2 (3.2 6.3)m =19m = 0.019 mm 因?yàn)閔min小于h,故該軸承在題中給定的條件下不能達(dá)到液體動(dòng)潤(rùn)滑狀態(tài)。56解題要點(diǎn):(1)計(jì)算許用油膜厚度h,取S = 2 ,于(2)h =S& Rz2)計(jì)算軸承的相對(duì)間隙中：=2 (1.6 3.2)m =9.6m =0.0096 mm012 = 0.001 2100(3)計(jì)算軸頸的圓周速度v：二 dn60 1000二 100 2000m/s =10.47 m/s60 1 000計(jì)算軸承的承載量系數(shù)cp：CpF - 22 vl _28 000 0.0012 八=0.61132 0.009 10.47 0.1(5)查表得 0 =0.41。(6)計(jì)算最小油膜厚度hmin：hmin=r1 (1 - )二50 0.0012 (1 -0.41) mm = 0.035mm因hmin >川，故該軸承能達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)。若不能達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)，可增大直徑間隙4,減小相對(duì)偏心率7.,減小承載量系數(shù)Cp,增 大潤(rùn)滑油的動(dòng)力粘度刈，