水污染課程設計氧化溝

1、目錄1.前言22.設計總則22.2設計原則22.2設計依據(jù)23.工藝簡介33.1污水排放執(zhí)行標準33.2工藝選擇與比較3污水處理工藝比較3氧化溝工藝簡介4幾種氧化溝的選擇53.3 Carrousel 氧化溝介紹53.3.1 Carrousel 氧化溝的結(jié)構(gòu)53.3.2 Carrousel 氧化溝處理污水的原理63.4工藝流程布置64.主要構(gòu)筑物設計計算書74.1設計最大流量74.2粗格柵7設計參數(shù)7設計計算74.3細格柵8設計參數(shù)8設計計算84.4沉砂池9設計參數(shù)10設計計算104.5氧化溝10設計參數(shù)11設計計算114.6二沉池16設計參數(shù)16設計計算164.7接觸池18設計參數(shù)18設計計算

2、185.污泥處理系統(tǒng)設計計算185.1污泥濃縮池185.1.1 設計參數(shù)185.1.2 設計計算195.2貯泥池205.3污泥脫水設備20參考文獻：20附圖216.心得體會217.致謝221.前言 目前，一般的城市生活污水處理工藝多采用普通活性污泥法、SBR法以及生物膜法等。本文考慮到現(xiàn)在的城市污水的復雜性，由于人們生活中的洗滌會使用一些含磷洗滌劑，使污水中有不少的磷；其次，沖廁的污水沒有和其它污水進行分流，使得污水中總氮含量有所增加；另外，城市排水系統(tǒng)的不健全，沒有完全建立分流制排水系統(tǒng)，工業(yè)污水與生活污水相互混雜，導致污水水質(zhì)變化較大。普通的活性污泥法不能夠有效的去除N和P，而生物膜法處理

3、大流量的污水，其抗沖擊負荷不高，且基礎投資較大。為找到一個既在技術(shù)上可行又在經(jīng)濟合理的方法，本文采用Carrousel氧化溝活性污泥法，它既可以有效降低污水的COD、BOD，又可以有效去除總N。文章主要從工藝方案的比選、工藝流程的確定、各構(gòu)筑物尺寸的設計計算、污泥的消化處置以及本工藝的技術(shù)經(jīng)濟指標等諸多方面進行設計和計算。2.設計總則2.2設計原則(1)處理工藝符合最佳適用技術(shù)（即技術(shù)上可行，經(jīng)濟上合理）和清潔生產(chǎn)的基本要求。(2)建設項目符合國家和地方的環(huán)境法律法規(guī)的有關(guān)規(guī)定。(3)各處理單元構(gòu)筑物的平面布置應根據(jù)各構(gòu)筑物的功能要求和水力要求.(4)輔助建筑物的面積或規(guī)模應符合有關(guān)規(guī)定。(5

4、)設備選型和價格經(jīng)濟合理。(6)設計中盡量選用低噪聲的動力設備，產(chǎn)生臭氣或者噪聲的設備或構(gòu)筑物應加蓋處理，防止二次污染。2.2設計依據(jù)(1)中華人民共和國環(huán)境保護法(2)城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準（GB 18918-2002）(3)中華人民共和國水污染防治法(4)水處理工程師手冊(5)污水處理廠工藝設計手冊(6)建設項目環(huán)境保護環(huán)境管理條例(7)城鎮(zhèn)污水處理廠附屬建筑和附屬設備設計標準（GJ 31-89）(8)城市污水處理及防治技術(shù)政策建城2000124號(9)城市污水處理工程項目建設標準建城200177號3.工藝簡介3.1污水排放執(zhí)行標準根據(jù)當?shù)丨h(huán)保部門的要求，該企業(yè)污水排放要求達到GB8

5、978-1996污水綜合排放標準一級標準方可排放，計算去除率如表 1-1。表 1-1 水質(zhì)處理效率計算序號基本控制項目進水水質(zhì)一級標準去除率1BOD53202093.7%2SS2952093.2%3TN311551.64TP4.90.589.8%3.2工藝選擇與比較3.2.1污水處理工藝比較根據(jù)污水處理方式的影響因素，采用列表比較法。具體比較項目和工藝見表2表2 污水處理工藝方式比較序號項目標準活性污泥法生物轉(zhuǎn)盤法氧化溝法延時曝氣法接觸曝氣法SBR法1BOD去除率2抗負荷變化能力3污泥膨脹的控制4污泥回流設備5污泥量6氣溫、水溫的影響7日常操作難易8設備的可靠性9噪聲衛(wèi)生美觀10設施面積11能

6、耗12脫氮運行13工程應用實績適用性Q1000m3/dQ5000m3/dQ10000m3/d14維護管理費15建設費16綜合評價注：為優(yōu)良 為良好 為一般 為差由上表可以很明顯的看出氧化溝工藝在處理較大水量的城市生活污水時，與其他幾個工藝相比，無論從處理能力還是經(jīng)濟指標的綜合性能看，都具有較大的優(yōu)勢，所以采用氧化溝工藝是經(jīng)濟可行的。氧化溝工藝簡介氧化溝是活性污泥法的一種變型，其曝氣池呈封閉的溝渠型，所以它在水力流態(tài)上不同于傳統(tǒng)的活性污泥法，它是一種首尾相連的循環(huán)流曝氣溝渠，污水滲入其中得到凈化，最早的氧化溝渠不是由鋼筋混凝土建成的，而是加以護坡處理的土溝渠，是間歇進水間歇曝氣的，從這一點上來說

7、，氧化溝最早是以序批方式處理污水的技術(shù)。氧化溝(Oxidation Ditch)污水處理的整個過程如進水、曝氣、沉淀、污泥穩(wěn)定和出水等全部集中在氧化溝內(nèi)完成，最早的氧化溝不需另設初次沉淀池、二次沉淀池和污泥回流設備。后來處理規(guī)模和范圍逐漸擴大，它通常采用延時曝氣，連續(xù)進出水，所產(chǎn)生的微生物污泥在污水曝氣凈化的同時得到穩(wěn)定，不需設置初沉池和污泥消化池，處理設施大大簡化。不僅各國環(huán)境保護機構(gòu)非常重視，而且世界衛(wèi)生組織（WH0）也非常重視。在美國已建成的污水處理廠有幾百座，歐洲已有上千座。在我國，氧化溝技術(shù)的研究和工程實踐始于上一世紀70年代，氧化溝工藝以其經(jīng)濟簡便的突出優(yōu)勢已成為中小型城市污水廠的

8、首選工藝。3.2.3幾種氧化溝的選擇目前應用較為廣泛的氧化溝類型包括：帕斯韋爾（Pasveer）氧化溝、卡魯塞爾（Carrousel）氧化溝 、奧爾伯（Orbal）氧化溝、T型氧化溝（三溝式氧化溝）、DE型氧化溝和一體化氧化溝。這些氧化溝由于在結(jié)構(gòu)和運行上存在差異，因此各具特點。 Orbal 氧化溝，即“0、1、2”工藝，由內(nèi)到外分別形成厭氧、缺氧、和好氧三個區(qū)域，采用轉(zhuǎn)碟曝氣。由于從內(nèi)溝(好氧區(qū))到中溝(缺氧區(qū))之間沒有回流設施，所以總的脫氮效率較差。在厭氧區(qū)采用表面攪拌設備，不可避免的帶入相當數(shù)量的溶解氧，使得除磷效率較差。 三溝式氧化溝屬于交替運行式氧化溝，由丹麥Kruger公司創(chuàng)建。由

9、三條同容積的溝槽串聯(lián)組成，兩側(cè)的池子交替作為曝氣池和沉淀池，中間的池子一直作為曝氣池。原污水交替地進入兩側(cè)的池子，處理出水則相應地從作為沉淀池的池中流出，這樣提高了曝氣轉(zhuǎn)刷的利用率（達59%左右），另外也有利于生物脫氮。在污水脫氮除磷的工藝設計中必須具備厭氧、缺氧、好氧3個基本條件，但是在實施過程中由于所需的處理構(gòu)筑物多、污泥回流量大，從而造成投資大、能耗多、運行管理復雜。而卡魯塞爾氧化溝將厭氧、缺氧、好氧過程集中在一個池內(nèi)完成，各部分用隔墻分開自成體系，但彼此又有聯(lián)系。該工藝充分利用污水在氧化溝內(nèi)循環(huán)流動的特性，把好氧區(qū)和缺氧區(qū)有機結(jié)合起來，實現(xiàn)無動力回流，節(jié)省了去除硝酸鹽氮所需混合液回流的

10、能量消耗。Carrousel氧化溝由于具有良好的出磷脫氮能力、抗沖擊負荷能力和運行管理方便等優(yōu)點，已經(jīng)得到了廣泛的應用。所以這里我們也將選擇卡魯塞爾氧化溝作為生物處理工藝。3.3 Carrousel 氧化溝介紹3.3.1 Carrousel 氧化溝的結(jié)構(gòu)由圖3-1可見，Carrousel 氧化溝使用定向控制的曝氣和攪動裝置，向混合液傳遞水平速度，從而使被攪動的混合液在氧化溝閉合渠道內(nèi)循環(huán)流動。因此氧化溝具有特殊的水力學流態(tài)，既有完全混合式反應器的特點，又有推流式反應器的特點，溝內(nèi)存在明顯的溶解氧濃度梯度。氧化溝斷面為矩形或梯形，平面形狀多為橢圓形，溝內(nèi)水深一般為2.54.5，寬深比為2:1，亦

11、有水深達7m的，溝中水流平均速度為0.3m/s。氧化溝曝氣混合設備有表面曝氣機、曝氣轉(zhuǎn)刷或轉(zhuǎn)盤、射流曝氣器、導管式曝氣器和提升管式曝氣機等，近年來配合使用的還有水下推動器。 圖 3-1 Carrousel 氧化溝平面結(jié)構(gòu)圖 Carrousel 氧化溝處理污水的原理最初的普通Carrousel 氧化溝的工藝中污水直接與回流污泥一起進入氧化溝系統(tǒng)。表面曝氣機使混合液中溶解氧DO的濃度增加到大約23mg/L。在這種充分摻氧的條件下，微生物得到足夠的溶解氧來去除BOD；同時，氨也被氧化成硝酸鹽和亞硝酸鹽，此時，混合液處于有氧狀態(tài)。在曝氣機下游，水流由曝氣區(qū)的湍流狀態(tài)變成之后的平流狀態(tài)，水流維持在最小流

12、速，保證活性污泥處于懸浮狀態(tài)（平均流速0.3m/s）。微生物的氧化過程消耗了水中溶解氧，直到DO值降為零，混合液呈缺氧狀態(tài)。經(jīng)過缺氧區(qū)的反硝化作用，混合液進入有氧區(qū)，完成一次循環(huán)。該系統(tǒng)中，BOD降解是一個連續(xù)過程，硝化作用和反硝化作用發(fā)生在同一池中。由于結(jié)構(gòu)的限制，這種氧化溝雖然可以有效的去除BOD，但除磷脫氮的能力有限。 3.4工藝流程布置由上面的工藝方式比較，可以采用氧化溝工藝，本例采用卡魯塞爾式（Carrousel）氧化溝，曝氣方式采用轉(zhuǎn)碟延時曝氣。因為氧化溝工藝的循環(huán)水量是設計水量的3060倍，所以此工藝可以不設初次沉淀池。由于氧化溝工藝所產(chǎn)生的污泥含有的揮發(fā)性物質(zhì)濃度較大，必須進行

13、穩(wěn)定化處理，讓揮發(fā)性物質(zhì)降低到40%以下即可認為污泥已經(jīng)達到穩(wěn)定狀態(tài)。本例采用厭氧消化方式進行污泥的穩(wěn)定化處理。氧化溝工藝流程圖見下圖2：污水粗格柵提升泵房細格柵沉砂池Carrousel氧化溝二沉池接觸池排水濃縮池貯泥池脫水圖3-2 工藝流程圖4.主要構(gòu)筑物設計計算書4.1設計最大流量平均流量：設計最大流量：4.2粗格柵格柵設在處理構(gòu)筑物之前，用于攔截水中較大的懸浮物和漂浮物，保證后續(xù)處理設施的正常運行。設計參數(shù)柵條寬度S10.0mm 柵條間隙寬度b=50.0mm 柵前部分長度0.5m；過柵流速=0.9m/s 柵前渠道流速u=0.6m/s 柵前傾角=60設計計算（1）確定格柵前水深，根據(jù)最優(yōu)水

14、力斷面公式計算得柵前槽寬，則柵前水深（2）柵條的間隙數(shù)n個，格柵建筑寬度B: 取B=1.2m（3）由上可知進水渠道寬度B11.0m 其漸寬部分展開角度120進水渠漸寬部分長度柵槽與出水渠道連接處的漸窄部份長度(l2)：（4）通過格柵的水頭損失(h1)：格柵條斷面形狀為銳邊矩形, 故，k=3, 則：柵后槽總高度(h總)：設柵前渠道超高h2=0.3m，（5）柵槽總長度(L): （6）每日柵渣量W： 設每日柵渣量為0.03m3/1000m3，取KZ1.39宜采用機械清渣4.3細格柵設計參數(shù)設計流量Qmax=0.482m3/s， 過柵流速v=0.8m/s柵條間隙寬度b=10mm， 柵前長度L1=1.0

15、m， 柵后長度L2=1.0m格柵傾角a=60， 柵條寬度S=10mm， 柵前渠超高h2=0.5m設計計算（1）確定格柵前水深，根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式計算得柵前槽寬，則柵前水深（2）柵條的間隙數(shù)n個，=94（個）格柵建筑寬度 取B=1.9m（3）由上可知進水渠道寬度B11.1m 其漸寬部分展開角度120進水渠漸寬部分長度柵槽與出水渠道連接處的漸窄部份長度：（4）通過格柵的水頭損失(h1)：格柵條斷面形狀為銳邊矩形, 故，k=3, 則：柵后槽總高度(h總)：設柵前渠道超高h2=0.3m，（5）柵槽總長度(L): （6）每日柵渣量W：設每日柵渣量為0.1m3/1000m3，取KZ1.39所以宜采用機械

16、格柵清渣4.4沉砂池污水在遷移、流動和匯集過程中不可避免會混入泥砂。污水中的砂如果不預先沉降分離去除，則會影響后續(xù)處理設備的運行。最主要的是磨損機泵、堵塞管網(wǎng)，干擾甚至破壞生化處理工藝過程。沉砂池主要用于去除污水中粒徑大于 0.2mm，密度 2.65t/m的砂粒，以保護管道、閥門等設施免受磨損和阻塞。其工作原理是以重力分離為基礎，故應將沉砂池的進水流速控制在只能使比重大的無機顆粒下沉，而有機懸浮顆粒則隨水流帶起立。沉砂池主要有平流沉砂池、曝氣沉砂池、旋流沉砂池等。本次設計選擇平流沉砂池設計參數(shù)設計流量，設計水力停留時間水平流速設計計算（1）、長度：（2）、水流斷面面積：（3）、池總寬度：有效水

17、深（4）、沉砂斗容積：T2d，X30m3/106m3（5）、每個沉砂斗的容積(V0)設每一分格有2格沉砂斗，則（6）、沉砂斗各部分尺寸：設貯砂斗底寬b10.5m；斗壁與水平面的傾角60，貯砂斗高h30.4m（7）、貯砂斗容積：(V1)（8）、沉砂室高度：(h3)設采用重力排砂，池底坡度i6，坡向砂斗，則 （9）、池總高度：（10）、核算最小流速 (符合要求)4.5氧化溝氧化溝，又被稱為循環(huán)式曝氣池，屬于活性污泥法的一種。見圖4-1氧化溝計算示意圖。本次設計采用Carrousel型氧化溝，共兩組。每組設計如下：圖4-1設計參數(shù)設計流量Q=30000m3/d設計進水水質(zhì)BOD5濃度S0=320mg

18、/L； COD=360mg/L；SS濃度X0=295mg/L（考慮到格柵以及曝氣沉砂池對SS的去除率為25%）；NH3-N=31mg/L；堿度SALK=280 mg/L；最低水溫T=14；最高水溫T=25。設計出水水質(zhì)BOD5濃度Se=20mg/L； COD=80mg/L；SS濃度Xe=20mg/L；NH3-N=15mg/L污泥產(chǎn)率系數(shù)Y=0.55; 污泥濃度（MLSS）X=4000mg/L;揮發(fā)性污泥濃度（MLVSS）XV=2800mg/L; 污泥c=30d; 內(nèi)源代謝系數(shù)Kd=0.055.設計計算（1）去除BOD、氧化溝出水溶解性BOD濃度S。為了保證沉淀池出水BOD濃度Se20mg/L,

19、必須控制所含溶解性BOD濃度S2，因為沉淀池出水中的VSS也是構(gòu)成BOD濃度的一個組成部分。S=Se-S1S1為沉淀池出水中的VSS所構(gòu)成的BOD濃度。S1=1.39(VSS/TSS)TSS(1-e)=1.390.720(1-e)=13.30 (mg/L)S=20-13.30=6.70(mg/L)、好氧區(qū)容積V1。好氧區(qū)容積計算采用動力學計算方法。V1=20901m3、好氧區(qū)水力停留時間：t1=16.72h、剩余污泥量XX=30000() +30000(0.295-0.175)-300000.02=1950.7+3600-600=4950.7 （kg/d）去除每1kgBOD5所產(chǎn)生的干污泥量：

20、=0.55（kgDS/kgBOD5）。（2）、脫氮、需氧化的氨氮量N1。氧化溝產(chǎn)生的剩余污泥中含氮率為12.4%，則用于生物合成的總氮量為：N0=8.07(mg/L)需要氧化的氨氮量N1=進水TKN-出水NH3-N-生物合成所需要的氨N。N1=31-15-8.07=7.93(mg/L)、脫氮量Nr=進水TKN-出水TN-生物合成所需要N0Nr=31-20-8.07=2.93(mg/L)、堿度平衡。一般認為，剩余堿度達到100 mg/L（以CaCO3計），即可保持PH7.2，生物反應能夠正常進行。每氧化1mg氨氮需要消耗7.14mg堿度；每氧化1mgBOD5產(chǎn)生0.1mg堿度；每還原1mg硝酸鹽

21、氮產(chǎn)生3.57mg堿度。剩余堿度SALK=原水堿度-硝化消耗堿度+反硝化產(chǎn)生堿度+氧化BOD5產(chǎn)生堿度 =280-7.147.93+0.1（320-6.70）+3.572.93=280-56.62+31.33+10.46=265.17mg/L、脫氮所需要的容積V2脫硝率qdn(t)= qdn(20)1.08(T-20)14時qdn=0.0351.08(14-20)=0.022kg脫氮所需要的容積:V2=1427m3、脫氮水力停留時間：=1.14 h(3) 氧化溝總體積V及停留時間t:V=V1+V2=20901+1427=22328m3 t=17.86h校核污泥負荷=0.15(4) 需氧量 實際

22、需氧量AOR：AOR=D1-D2-D3+D4-D5a.去除BOD5需氧量D1：=7566.84(kg/d) （其中=0.52，=0.12）b.剩余污泥中BOD5需氧量D2：c. 去除NH3-N的需氧量D3：每1kgNH3-N硝化需要消耗4.6kgO2。 d. 剩余污泥中NH3-N耗氧量D4：D4=4.6污泥含氮率氧化溝剩余污泥X1=4.60.1241952.5=1113.71(kg/d)e.脫氮產(chǎn)氧量D5：每還原1kgN2產(chǎn)生2.86kgO2D5=2.86脫氮量=251.39 (kg/d)AOR=D1-D2+D3-D4-D5=7566.84-2716.98+4140-1113.71-251.3

23、9=7624.76(kg/d)考慮安全系數(shù)1.4，則AOR=7624.761.4=10674.66(kg/d)去除每1kgBOD5需氧量=1.14（kgO2/kgBOD5） 標準狀態(tài)下需氧量（CS（20）20時氧的飽和度，取9.17mg/L；T=25；CS(T)25時氧的飽和度，取8.38mg/L；C溶解氧濃度，取2 mg/L；=0.85；=0.95；=0.909）去除每1kgBOD5需=（5）氧化溝平面尺寸的確定設池數(shù)為兩個，則每個池子的容積V0為：V0=V/2 =0.522328=11164 (m3)設池寬w=13m，池深h=4.5m，超高h1=0.5m（采用曝氣轉(zhuǎn)碟曝氣），則池長為所以氧

24、化溝的工藝尺寸為：132m（長）52m（寬）5m（高）2（池數(shù)） (6) 進水管和出水管：污泥回流比R=50%，進出水管的流量為：Q1=22500m3/d=0.260m3/s，管道流速為1.0m/s。則管道過水斷面：A=0.260m2管徑d=0.576m,取管徑600mm。校核管道流速：v=0.92m/s(7) 出水堰及出水豎井 初步估算,因此按薄壁堰來計算。 出水堰 (H為堰上水頭高，取0.2)則為了便于設備的選型，堰寬b取2m，校核堰上水頭H 出水豎井。考慮可調(diào)堰安裝要求，堰兩邊各留0.3m的操作距離。出水豎井長出水豎井寬（滿足安裝要求）；則出水豎井平面尺寸為氧化溝出水孔尺寸為(8) 曝氣

25、設備的選擇：單座氧化溝需氧量：（kgO2/d）=407.05（kgO2/h）每座氧化溝設兩臺卡魯賽爾專用表面曝氣機。充氧能力為2.1kgO2/(kWh)，則所需電機功率，取N=97Kw設兩臺倒傘形表面曝氣機，參數(shù)如下：葉輪直徑：4000mm；葉輪轉(zhuǎn)速：28R/min；浸沒深度：1m；電機功率：97KW；充氧量：2.1kgO2/(kWh)。4.6二沉池池為了使沉淀池內(nèi)水流更穩(wěn)、進出水配水更均勻、存排泥更方便，常采用圓形輻流式二沉池。二沉為中心進水，周邊出水，幅流式沉淀池，共2座。其計算簡圖如下圖4-2設計參數(shù)Qmax=1735.2m3/h=0.482m3/s；氧化溝中懸浮固體濃度X=4000 m

26、g/L；二沉池底流生物固體濃度Xr=10000 mg/L；污泥回流比 R=50%。設計計算(1) 沉淀部分水面面積F根據(jù)生物處理段的特性，選取二沉池表面負荷q=0.9m/(m2h),設兩座二次沉淀池 .(m2)(2)池子的直徑(m)，取=35m 。(3)校核固體負荷=132.6kg/(md) (符合要求)(4) 沉淀部分的有效水深h2 設沉淀時間為2.5h。0.92.5=2.25 (m)(5) 污泥區(qū)的容積V 設計采用周邊傳動的刮吸泥機排泥，污泥區(qū)容積按2h貯泥時間確定。=2142.9 (m3)每個沉淀池污泥區(qū)的容積(m3)(6) 污泥區(qū)高度h4 污泥斗高度。設池底的徑向坡度為0.05，污泥斗

27、底部直徑=1.5m，上部直徑=3.0m，傾角為60，則： =60=60=1.3(m)=5.36 (m3) 圓錐體高度0.8(m)=280.44(m3) 豎直段污泥部分的高度=0.82(m)污泥區(qū)的高度=1.3+0.8+0.82=2.92(m)(7) 沉淀池的總高度H 設超高=0.3m，緩沖層高度=0.5m。則 =0.3+2.25+0.5+2.92=5.97m 取=6.0m圖4-24.7接觸池設計參數(shù)水力停留時間：t=30min平均水深：=2.4m。隔板間隔：b=1.5m。池底坡度：3%排泥管直徑：DN=200mm。設計計算(1) 接觸池容積：1735.20.5=867.6m3(2) 水流速度：

28、 m/s(3) 表面積： m2(4) 廊道總寬度：隔板數(shù)采用10個，則廊道總寬度為：B=11b=111.5=16.5m。接觸池長度：=44.8m取45m。(5) 水頭損失，取0.4m。5.污泥處理系統(tǒng)設計計算5.1污泥濃縮池采用輻流式濃縮池，用帶柵條的刮泥機刮泥，采用重力排泥。設計為兩座。 設計參數(shù)設計進泥量：=3493.86kg/d污泥固體負荷：=45 kg/d污泥濃縮時間：15 h。貯泥時間：6h。進泥含水率：99.5%。出泥含水率：97%。進泥濃度：10000mg/L 設計計算(1) 濃縮池的面積：=38.82 m2(2) 濃縮池的直徑：=7.03 m m(3) 濃縮池的有效水深：取=3

29、 m校核水力停留時間(4) 濃縮池的有效容積 ：=38.473=115.41 m3(5) 污泥在池中停留時間：=0.66d=15.8h （符合要求）確定泥斗尺寸(6) 濃縮后的污泥體積為：=29.12 m3(7) 貯泥區(qū)所需容積：按6h泥量進行計算，則為=7.28 m3(8) 泥斗的容積：=7.95 m3池底坡度為0.06，池底坡降為：=0.06（7.0-3）2=0.12 m故池底可貯泥容積為：=2.48m3因此，總貯泥容積為：=7.95+2.48=10.43 m3滿足要求(9) 濃縮池的總高度超高=0.3 m，緩沖層高度=0.5 m則濃縮池的總高度為：=3+0.3+0.5+1.6+0.12=

30、5.52 m5.2貯泥池采用矩形貯泥池，貯存來自濃縮池的污泥量其泥量為=58.24m3/d貯泥池設為一座。設計貯泥池的貯泥時間= 8 h，池高=3 m，則貯泥池的表面積為=6.47 m2設計貯泥池池寬為B=2 m，池長為：=3.24 m貯泥池底部為斗形，下底為0.5 m0.5 m，高度=2 m，超高設為=0.5 m則貯泥池的總高度為：=+=0.5+2+3=5.5 m5.3污泥脫水設備采用帶式壓濾機，污泥硝化過程中由于分解而使體積減少，按硝化污泥中有機物含量占60%，分解率為50%，污泥含水率為95%，則由于含水率的下降而剩余污泥量為：=58.240.6=34.9 m3/d分解污泥容積為：34.

31、90.60.5=10.47 m3/d硝化后剩余的污泥量為：=34.9-10.47=24.43 m3/d 選擇兩臺雙網(wǎng)帶式壓濾機（一備一用），每臺處理污泥能力為2m3/h，每天工作20小時。脫水后，污泥的含水率為75%，可用車外運。參考文獻：【1】唐受印，戴友芝主編.水處理工程師手冊，北京：化學工業(yè)出版社，2001【2】韓洪軍主編.污水處理構(gòu)筑物設計與計算（修訂版）.哈爾濱工業(yè)大學出版社，2005.3【3】 三廢處理工程技術(shù)手冊（廢水卷）.化學工業(yè)出版社 【4】 史惠祥編.實用水處理設備手冊. 化學工業(yè)出版社，2000.1【5】 高廷耀，顧國維，周琪.水污染控制工程，高等教育出版社，2007【6

32、】給水排水設計手冊.北京：中國建筑工業(yè)出版社【7】施成忠昆明第一污水廠氧化溝工藝運行實踐及分析J中國給水排水，1997，13（3）：16-17【8】胡天媛，徐偉北方某污水廠卡魯塞爾氧化溝系統(tǒng)的設計J工業(yè)用水與廢水，2003，34（4）：48-50附圖6.心得體會通過這次課程設計，加強了我們動手、思考和解決問題的能力。在整個設計過程中，我通過這個方案設計包括了主要構(gòu)筑物和污泥處理系統(tǒng)的設計，并且合理的選擇處理工藝。在設計過程中，經(jīng)常會遇到這樣那樣的情況，就是在計算各個設備的尺寸和設計參數(shù)問題上，花了好多時間去查詢資料。我覺得做課程設計同時也是對課本知識的鞏固和加強，由于課本上的知識太多，平時課間的學習并不能很好的理解和運用，而且考試內(nèi)容有限，所以在這次課程設計過程中，我們了解了很多設備，并且對于其在污水治理上使用有了更多的認識。平時看課本