鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T梁及行車道板配筋設(shè)計(jì)橋梁工程課程設(shè)計(jì)

1、橋梁工程課程設(shè)計(jì)計(jì)算書、課題與設(shè)計(jì)資料一設(shè)計(jì)資料1、裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T型梁橋設(shè)計(jì)1橋面凈空凈一8+2X1m人行道二設(shè)計(jì)荷載公路II級(jí)和人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3kN/m2三主梁跨徑和全長(zhǎng)標(biāo)準(zhǔn)跨徑：20.001墩中央距離；計(jì)算跨徑：1tms19.5泥支座中央距離；主梁全長(zhǎng)：e店19.96海主梁預(yù)制長(zhǎng)度.四材料1主梁、橫隔梁：鋼筋：主鋼筋采用II級(jí)鋼筋,其它用鋼筋采I用級(jí)鋼筋種類彈性模量抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度I級(jí)(MPa)2.1X10240240240II級(jí)(MPa2.0X10340340340種類設(shè)計(jì)強(qiáng)度MPa標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度MPa彈性模量MPa軸心抗壓軸心抗拉軸心抗壓軸心抗拉C2514.51.5

2、517.51.928500C3017.52.1521.02.130000混凝土：C30容重為25KN/n32橋面鋪裝：瀝青混凝土容重為23KN/n3混凝土墊層C25容重為23KN/n3人行道：人行道包括欄桿荷載集度6KN/m五縫寬度限值：II類環(huán)境允許裂縫寬度0.02mm.六設(shè)計(jì)依據(jù)及參考資料?公路橋涵設(shè)計(jì)通甩標(biāo)準(zhǔn)?JTGD6a2004?公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?JTGD62-2004?橋梁工程?,姚玲森主編,人民交通出版社,北京.?橋梁計(jì)算例如集一混凝土簡(jiǎn)支梁板橋?,易建國(guó)主編,人民交通出版社,北京.?結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理?,沈浦生主編.?結(jié)構(gòu)力學(xué)?二、設(shè)計(jì)內(nèi)容一主梁1 .恒載內(nèi)力計(jì)

3、算；1.1 恒載集度主梁：0.120.18,一g1=0.221.5：)：(1.98-0.22)25=14.85kN/m橫隔梁：0.120.18(1.20)(1.98-0.22)0.18255g2)2二2.132kN/m19.56.人仃道和欄桿：g3=二=1.2kN/m5r0.061.0230.021.023橋面鋪裝：g4二二0.368kN/m作用于主梁上的全部包載集度：g=g1g2g3g4=14.852.1320.368=17.35KN/m1.2恒載內(nèi)力跨中截面2gl19.519.5x24119.5=17.3519.5-17.3522=824.667kNm1/4跨截面12g(l119.519.

4、517.35(19.5-)=618.50kNm24484.58kN1.11-12)=17.35(19.5-19.52)424支點(diǎn)截面M=0-1.Q17.35(19.5-02)=169.16kN2恒載內(nèi)力表工程彎矩M(kN'm)剪力Q(KN)支點(diǎn)0169.161/4跨618.5084.581/2跨824.66702.荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算；2.1 抗扭修正系數(shù)0的計(jì)算由于各片主梁的截面相同,考慮梁的抗扭剛度時(shí)I號(hào)梁的荷載橫向分布系數(shù)5vai2=(22.0)22.020(-2.0)2(-22.0)2:40m2i12.1.1、 計(jì)算主梁的抗彎慣矩It主梁板寬度為1.98m主梁間的縫寬為0.02

5、moa圖主梁的細(xì)部尺寸尺寸單位：cm1、求主梁截面的重心位置翼緣板平均厚度為兒=1218/2=15cm肋高150-15=135cm主梁截面重心至梁頂面的距離為11,22150150(198-22)1515一22ax二二45cm22150(198-22)151主梁的抗彎慣矩為13152I=(198-22)153(198-22)15(45)212222150322150(圖-45)2cm4122=6773250cm4=6.773310,m42主梁的抗扭慣矩圖主梁抗扭慣矩的計(jì)算尺寸單位：cm對(duì)于翼板：ti/bi=15/198=0.076<0.1,查表得ci=1/3對(duì)于梁肋：t2/b2=22/1

6、35=0.168,查表得c2=0.2981IT=1981530.298135223=651119cm4=(0.651110-)m413將截面分為上圖所示的兩個(gè)矩形.對(duì)于翼板：t1/b1=15/176=0.085<0.1,查表得C1=1/3對(duì)于梁肋：t2/b2=22/150=0.154,查表得a=0.301133424IT176150.30115022=678757cm=(0.678810-)m3比擬上述兩種情況的計(jì)算結(jié)果,抗扭慣矩取兩者中的大者It=(0.678810-)m42.1.2、計(jì)算主梁抗扭修正系數(shù)P一,.、一_1.985時(shí),=1.042并取G=0.425E,B=42.02=9.

7、98m21 八c=0.8550.425E0.678810,19.5、21 1.04()2E6.7733109.982.2汽車荷載橫向分布系數(shù)A,(a)9a橋梁橫斷面b汽車荷載橫向分布系數(shù)c人群荷載橫向分布系數(shù)1雙列汽車偏載2P作用時(shí)800180e=-50-180-=80cm=0.80m221號(hào)梁1=2(0.93554.00.8019.96)=0.712.00.802號(hào)梁Rq=2父(一+0.935父)=0.55q519.96100.803號(hào)梁Rq=2m(+0.935m)=0.4q519.96(2)單列汽車荷載(p=1)作用時(shí)800180e=-50-=260cm=2.6m22口、n14.02.61

8、號(hào)梁Rq=+0.935父=0.687q519.96口、n12.02.62號(hào)梁mq=一+0.935k=0.443q519.96一一10263號(hào)梁叫:5+0.935M3=0.2比擬單列偏載作用和雙列偏載作用的橫向分布系數(shù),雙列偏載作用下更不14n溝蓬國(guó)今凈演簪【®FH.724n溝蓬國(guó)今凈演簪【®FH.5534n溝蓬國(guó)今由演簪【均nqH9423A與.避蓬國(guó)今由刑簪231,<1品田宣凈WA與.避耳).避辛淳/80075eH+H437,5cmH4,375m22140m437514滔>與蓬國(guó)與由演簪?HI+0-935XH1.1951996120x437524滔>與蓬國(guó)

9、與守洲簪3rH+P935M.:3uP61.5199610X43753uss3rHn|十P935X.N.-251996232,eHOk1,2,34滔>與蓬國(guó)與由刑簪>nH2xH0.45云裾田宣由*A與.避豈溺宣凈*A與.避君逢國(guó)今由刑簪血一14n»A與蓬國(guó)今舟洲簪C3rH1-01924n»A與蓬國(guó)今由洲簪乒HP61.?no.2.4,wKlnr瑾Hm.避逢國(guó)今由演簪(米亞ft羊語)1,B建1匹,2匹,3匹溶三.鞋式HM>B;2,3MW避耳逢>»,建m*;T場(chǎng)3,耳B斗WMM/.避之啪百色毒浜笠氨；(02號(hào)梁杵道荷載圖各主梁的橫向分布影響線及荷載

10、布置由杠桿法計(jì)算得到1、2、3號(hào)梁的橫向分布系數(shù)1號(hào)梁橫向分布系數(shù)175-30200人群荷載橫向分布系數(shù)為mbr)2-二1.3375200200201汽車荷載橫向分布系數(shù)為m0q=-=0.5q18022號(hào)梁橫向分布系數(shù)人群荷載橫向分布系數(shù)為m0r2=01汽車何載橫向分布系數(shù)為m0q=-=0.5q23號(hào)梁橫向分布系數(shù)人群荷載橫向分布系數(shù)為m0r3=.2001301汽車荷載橫向分布系數(shù)為mbq=1-1=1.175q2002橫向分布系數(shù)總匯梁號(hào)跨中一l/4段的分布系數(shù)mc支點(diǎn)的分布系數(shù)m0汽車荷載人群荷載汽車荷載人群荷載10.71.0190.51.337520.550.6100.5030.40.40

11、.7503.活載內(nèi)力計(jì)算；汽車車道荷載標(biāo)準(zhǔn)值.查JTGD60-2004標(biāo)準(zhǔn),橋面凈寬g=8m,車輛雙向行駛,8.0<w<14.0橫向布置車隊(duì)數(shù)為2,不考慮折減系數(shù),口=1.公出&I級(jí)車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為qk=10.5kN/m；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值按以下規(guī)定選取：橋梁計(jì)算跨徑小于或等于5m時(shí),Pk=180kN;橋梁計(jì)算跨徑等于或大于50m時(shí),Pk=360kN；橋梁計(jì)算跨徑在5m50m之間時(shí),Pk值采用線性內(nèi)插法求得.公路II級(jí)車道荷載按公路I級(jí)荷載的0.75倍采用.計(jì)算跨徑l=19.5m,位于550m之間,集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值,195-51075PK=0.751180+父(3601

12、80)=178.5kNK50-5均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.75qk=7.875kN/m車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線上；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中的一個(gè)最大影響線峰值處.計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)乘以1.2的系數(shù),那么計(jì)算剪力時(shí),集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值R=1881.2=225.6kN3.1、 跨中截面的彎矩和剪力3.1.1 彎矩1、汽車荷載作用下跨中彎矩影響線的最大縱標(biāo)Yk19.5=l/4=4.875m4跨中彎矩影響線的面積219. 522=47.53m8沖擊系數(shù)1-1.3圖a汽車荷載和人群荷載b沿梁跨的橫向分布系數(shù)c跨中彎矩影響線d跨中剪力影響線1號(hào)梁的跨中截面

13、彎矩%=(1)叫(PkYkqk)=1.310.7(178.54.8757.87547.53)=1132.48kNm2號(hào)梁的跨中截面彎矩叭=(1)mcq(PkYkqkc)=1.310.55(178.54.8757.87547.53)=889.81kNm3號(hào)梁的跨中截面彎矩叫二(1)mb(PkYkqk)=1.310.4(178.54.8757.87547.53)=647.13kNm3.1.2 人群荷載作用下人群荷載集度qr=3.00.75=2.25kN/m1號(hào)梁的跨中截面彎矩Mr=0qrj=1,0192.2547.53=108.97kNm2號(hào)梁的跨中截面彎矩Mr=Grqr-0.6102.2547.

14、53=65.23kNm3號(hào)梁的跨中截面彎矩Mr=mCrqrr-0.42.2547.53=42.78kNm3.2、 剪力(1、汽車荷載作用下跨中剪力影響線的最大縱標(biāo)yk=0,5m跨中剪力影響線的面積=19.50,5/4=2.437m21號(hào)梁的跨中截面剪力Q=(1J)Rq(Pkykqkj)=1.310.7(225.60.57,8752,4375)=.120.12kN2號(hào)梁的跨中截面剪力Q=(1,)m=q(Pkykqk=1.310.55(225.60.57,8752,4375)=94.38kN3號(hào)梁的跨中截面剪力Q=(1)Rq(Pkykqkj)-1.310.4(225.60.57,8752,4375

15、)=68.64KN(2、人群荷載作用下人群荷載集度qr=3.00.75=2.25kN/m跨中彎矩影響線的面積=19.50.5/4=2.437療1號(hào)梁的跨中截面剪力Q=皿qr-1.0192.252.4375-5.59kN2號(hào)梁的跨中截面剪力Q=m1rqr=0.6102.252.4375=3.35kN3號(hào)梁的跨中截面剪力Q=mcrqr-0.42.252.4375=2.19kN3.21/4跨截面的彎矩和剪力1/4(b)圖九a1/4跨彎矩影響線b1/4跨剪力影響線跨中彎矩影響線的最大縱標(biāo)Yk1I3.ll44l3二一19.5=3.66m16跨中彎矩影響線的面積12(jm=-19.53.6635.69m3

16、.2.1、 彎矩1、汽車荷載作用下1號(hào)梁1/4跨截面彎矩M=1叫PkYkqk=1.310.7(2503.667.87535.69)=1088.41kNm2號(hào)梁1/4跨截面彎矩M=(1MEq(PkYkqk)=1.310.55(2503.667.87535.69)-855.18kNm3號(hào)梁1/4跨截面彎矩M=(1)nq(PkYkqk)=1.310.4(2503.667.87535.69)=621.95kNm(2、人群荷載作用下1號(hào)梁1/4跨截面彎矩Mr=m)rq,c=1.0192.2535.69=81.83kNm2號(hào)梁1/4跨截面彎矩Mr=nrqr=0.6102.2535.69=48.98kNm3

17、號(hào)梁1/4跨截面彎矩Mr=mCrr二3.2.2、剪力跨中彎矩影響線的最大縱標(biāo)跨中彎矩影響線的面積1、汽車荷載作用下1號(hào)梁1/4跨截面剪力q=1m0.42.2535.69:32.12kN.myk=0.75m32：m二一19.51:0.75/2=5.48m4(Pkykqk=1.310.7(225.60.757.8755.48)=193.24kN2號(hào)梁1/4跨截面剪力Q=(1)m(Pkykqk)=1.310.55(225.60.757.8755.48)=151.83kN3號(hào)梁1/4跨截面剪力Q=(1)叫(Rykqk-il)=1.310.4(225.60.757.8755.48)=110.42kN(2

18、、人群荷載作用下1號(hào)梁1/4跨截面剪力Q=mcrqr；-1.0192.255.48=12.56kN2號(hào)梁1/4跨截面剪力Q=rnirqr.=0.612.255.48=7.52kN3號(hào)梁1/4跨截面剪力Q=mtrqrM-0.42.255.48=4.93kN3.3支點(diǎn)剪力Pk汽車荷載人群荷載圖a汽車荷載和人群荷載b沿梁跨的橫向分布系數(shù)c梁上荷載分成兩局部d支點(diǎn)剪力影響線MbBldg)3.3.1、 汽車荷載作用下1號(hào)梁支點(diǎn)截面剪力由于m°q<mcq,設(shè)集中荷載R作用于距支點(diǎn)x位置處,那么Qi=(1/)miqRykxl-x=(1)Pkmiqa(叫-miq)p-=1.312500.519

19、.5/4(0.7-0.5)19.5-xM19.5上dQq1c由一q1=0dx即可解得x=-5.49m:二0取x=0荷載作用于支點(diǎn)處l一xQi=(1J)Pkm)qI19. 5-0=1.31225.60.5=146.64kN19.5la,、二Q2=(1)叫qK萬y叫一觀q)qKy195487515=1.310,77.875Jl-5(0.5-0.7)7.8752212-63.63kNQ=%Q2=146.6463.63=210.27kN2號(hào)梁支點(diǎn)截面剪力由于m°q>mCq,那么Q1=(1口)Pk叫=1.31225.60.5=146.64kNla,、二Q1=(1,)叫qK萬-(叫-mCq

20、)qKy19.54,87515=1,310,557.875(0.5-0.55)7.8752212,二53.34kNQ=Q1Q2=146.6453.34=199.98kN3號(hào)梁支點(diǎn)截面剪力由于m°qAmicq,那么Qq1=(1J)Pk%=1.31225.60.75=219.96kN-laQ1=(1)fqqK2萬(m)q-nq)qKy=1,310,47.875!9J4_875(0.75-0.4)7,8752212=50.84kNq=q11a2=219,9650.84=270.8kN3.3.2人群荷載作用下1號(hào)梁支點(diǎn)截面剪力cl1l,'Q=miqr(m)r-BRrV22419.51

21、19.515=1.0192.25-(1.3375一1.019)2.2522412=24.54kN2號(hào)梁支點(diǎn)截面剪力l1lQ=Rrqr萬萬4(叫-mCr凡V195119515=0.612.25-(0-0.61)2.2522412=10.71kN3號(hào)梁支點(diǎn)截面剪力l1lQiqr224Ei)qry=0.42.2519.5219.5(0-0.4)2.2541512=4.66kN橋梁支點(diǎn)、1/4跨和1/2跨彎矩、剪力表梁號(hào)柚鼓彎矩kNm剪力kN支點(diǎn)1/4跨1/2跨支點(diǎn)1/4跨1/2跨1汽車01088.411132.48210.27193.24120.12人群081.83108.9724.5412.565

22、.592汽車0855.18889.81199.98151.8394.38人群048.9865.2310.717.523.353汽車0621.95647.13270.8110.4268.64人群032.1242.784.664.932.194.作用效應(yīng)組合；根本組合：1.2X恒載+1.4X汽車荷載+0.8X1.4X人群荷載短期組合：恒載+0.7/1+uX汽車荷載+1X人群荷載長(zhǎng)期組合：恒載+0.4/(1+u)X汽車荷載+0.4X人群荷載梁號(hào)組合類型彎矩(kNm)剪力(kN)支點(diǎn)L/4L/2支點(diǎn)L/4L/21根本組合02357.622697.12524.85386.10174.43短期組合0146

23、2.221726.37340.89232.4189.67長(zhǎng)期組合01086.601321.24263.09166.9150.282根本組合01994.312308.40494.95322.48135.89短期組合01266.111512.76319.86198.3869.42長(zhǎng)期組合0980.171206.68253.44148.3239.103根本組合01648.901943.50587.33261.6198.55短期組合01085.991320.44363.38166.8050.24長(zhǎng)期組合0880.131100.63279.34130.7228.331限制設(shè)計(jì)計(jì)算內(nèi)力一2357.6226

24、97.12524.85386.10174.432一1994.312308.40494.95322.48135.893一1648.901943.50587.33261.6198.555.繪制彎矩和剪力包絡(luò)圖1號(hào)梁彎矩包絡(luò)圖(KN/m)剪力包絡(luò)圖KN|A|jy2號(hào)梁彎矩包絡(luò)圖KN/m支代L/lVJ.994.3：剪力包絡(luò)圖KNm己己,d上支143號(hào)梁、了L二,上174.433H(S.1D"J-d1.H"-jJ?l_/4支點(diǎn)1一;2308.40-j1115a9匚上L/4支由X,113PP.A一一、上弓43三彎矩包絡(luò)圖KN/m剪力包絡(luò)圖KN6.主梁配筋設(shè)計(jì)計(jì)算6.1 跨中截面的縱向受

25、拉鋼筋的計(jì)算6.1.1、 算T形截面梁受壓翼板的有效寬度圖1跨中截面尺寸圖尺寸單位：mm為了便于計(jì)算,將實(shí)際T型截面換算成圖1所示的計(jì)算截面心=(120+180)/2=150mm其余尺寸不變,故有：.11(1) bf=-L0=-X19500=6500mm(L0為主梁計(jì)算跨徑)33(2)：一二-一220+2X0+12X150=2021mm(3) 2000mm(等于相鄰兩梁軸線間的距離)取上述三個(gè)數(shù)據(jù)中最小的值,故取瓦=2000mm6.1.2、 因采用的是焊接鋼筋骨架,設(shè)鋼筋重心至梁底的距離6=30+0,07=30+0,07乂1500=135mm那么梁的有效高度即可得到3-1500-135=136

26、5mm6.1.3、 判斷T形梁截面類型由.二2000X150X(1365-150/2)=4489.20X10A6N.mm=4489.20KN.nM(2697.12KN.m)判斷為一類T形截面.6.1.4、 受壓區(qū)高度根據(jù)公式整理后,可得到x2-2358x-238203=0-b;vb2-4ac2ax=-3與典一冊(cè)一235出:一車x23S2031500mnmr去150mm適合6.1.5、 主筋面積計(jì)算將各值及x=106mm代入公式求出As二RbdRg14.515202163402=6871mm根據(jù)以下原那么:a、選用鋼筋的總面積應(yīng)盡量接近計(jì)算所需的鋼筋A(yù)s；b、梁內(nèi)主筋直徑不宜小于10mm也不能大

27、于40mm一月殳為12-32mm本設(shè)計(jì)采用16mmF口32mmW種鋼筋搭配,選用8.32+4.16,截面面積為7238mm鋼筋疊高層數(shù)為6層,c、受拉鋼筋的布置在滿足凈保護(hù)層的條件下,應(yīng)盡量靠近截面的下邊緣,鋼筋的凈距和疊高都滿足構(gòu)造要求.故混凝土厚度取c=30mm,鋼筋間橫向凈距.%=220-2義25-2義34.5=101mm>40mmffl筋疊高為2X18+4X34.5=174<0.15h=225mm滿足構(gòu)造要求,鋼筋布置圖見圖200圖2鋼筋布置圖mm6.1.6、 截面復(fù)核已設(shè)計(jì)的受拉鋼筋中8.32的截面面積為6434mmRa=320Mpa;4.16的截面面積為4*201.1=

28、804mmiRa=340Mpa.由圖2鋼筋布置圖可求得as,as-110mm6434320(30234.5)804340(30434.518)6434320804340那么有效高度1500-110=1390mm根據(jù)公式計(jì)算：J2000X110=2.42106Nmm=3.19KN.mRgAg=6434320804340=2.33106Nmm2.33KNmRabihr>RgAg,故為第一類T形截面受壓高度x由公式求得XRgAx=Rab643432080434014.51520=106mm:二h(=110mm)正截面抗彎承載力由式公式求得正截面抗彎承載力M1X1=Rabxh014.515202

29、16c_21.251190-106=3287.95X10A6N.mm=3287.95KN.m相2697.12KN.m)又一勺bhfe72382001190=3.04%AXin=0.15%,2.4%故截面復(fù)核滿足要求.6.2 腹筋的計(jì)算6.2.1、 檢查截面尺寸根據(jù)構(gòu)造要求,梁最底層鋼筋2.32通過支座截面,支座截面有效高度345he=h-(35)=1253mm(0.5110"),Rbhb=(0.5110),252001253=639.03KNQj0=440KN截面尺寸符合設(shè)計(jì)要求6.2.2、 檢查是否需要設(shè)置腹筋(1)跨中段截面0.038Rbh0=0.038父1.55M20M119.

30、1=140.3KN(2)支座截面0.038R,bh0=0.038x1.55x20x125,3=147.6KN因Qjm=84kN<0,038Ribh0<Qj0=440kN,故可在梁跨中的某長(zhǎng)度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置鋼筋,其余區(qū)段可應(yīng)按計(jì)算配置腹筋.6.2.3、 剪力圖分配在圖3所示的剪力包絡(luò)圖中,支點(diǎn)處剪力計(jì)算值Qj0,跨中處剪力計(jì)算值Qjm.Qj=0.038Rbh.=140,3KN的截面距跨中截面的距離可由剪力包絡(luò)圖按比例求得,為,LQj-Qjml2Qj0-Qjm19500140.3-84=X2440-84=1542mm在l長(zhǎng)度內(nèi)可按構(gòu)造要求布置鋼筋.同時(shí)根據(jù)?公路橋規(guī)?規(guī)定,在支座中央

31、線向跨徑長(zhǎng)度方向h/2=650mm范圍內(nèi),鋼筋的間距最大為1梁跨中線L/2=97501一'QI0NK7942=Q6.0NK48一一m.JQNk72-614-.JQNKO44一一O.JQQ'jLQjo-h(Qjo-Qjm)N-K15I6圖3,計(jì)算剪力分配圖距支座中央線的h/2處的計(jì)算剪力值Q'j由剪力包絡(luò)圖按比例求得,為1950440-130(440-84)1950=416.27KN其中應(yīng)由混凝土和箍筋承當(dāng)?shù)募袅τ?jì)算值至少為0.6Q'j=249.76KN；應(yīng)由彎起鋼筋(包括斜筋)承當(dāng)?shù)募袅τ?jì)算值最多為0.4Q；=166.5KN,設(shè)置彎起鋼筋區(qū)段長(zhǎng)度為4558mm6

32、.2.4、 箍筋計(jì)算采用直徑為8mm勺雙肢箍筋,箍筋截面積Ak-nkAk-250.3=100.6mm2在等截面鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁中,箍筋盡量做到等距離布置.為計(jì)算簡(jiǎn)便按式(4-5)設(shè)計(jì)箍筋時(shí),式中的斜截面內(nèi)縱筋配筋百分率p及斜截面有效高度h.可近似按支座截面和跨中截面的平均值取用,計(jì)算如下:跨中截面pm=100=3.04,h0=1191mm支點(diǎn)截面p=100N=0.64,h0=1253mm那么平均值分別為3.040.6411911253=1.84,h0=1222mm箍筋間距Sk為_0.0033(2P),RAkRgkbh02S"0.0033(21.84)251.00624020212.2

33、2_2(416.27)2=264mm確定箍筋間距Sk的設(shè)計(jì)值尚應(yīng)考慮?公路橋規(guī)?的構(gòu)造要求.3現(xiàn)取Sk=250mm-h=975mm及500mm湎足規(guī)氾要求.綜合上述計(jì)算,在支座附近h/2范圍內(nèi),設(shè)計(jì)箍筋間距Sv=100mm;此后距支座中央h/2處至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距取Sk=250mm,用.8雙肢箍筋,配筋率以=-A-=100.6=0.002>0.0018obSk2002506.3 彎起筋(斜筋)計(jì)算設(shè)焊接鋼筋骨架的架立鋼筋為.22,鋼筋重心至梁受壓翼板上邊緣距離a；=56mm.彎起鋼筋的彎起角度為45.,彎起鋼筋末端與架立鋼筋焊接.為了得到每對(duì)彎起鋼筋分配的剪力,由各排彎起鋼筋的末端

34、折點(diǎn)應(yīng)落在前一排彎起鋼筋的構(gòu)造規(guī)定來得到各排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)計(jì)算位置,首先要計(jì)算彎起鋼筋上、下彎點(diǎn)之間垂直距離.,由現(xiàn)擬彎起N1N5鋼筋,將計(jì)算的各排彎起鋼筋彎起點(diǎn)截面的AR以及至支座中央距離x、分配的剪力計(jì)算值Qwi、所需的彎起鋼筋面積,列入表1中.現(xiàn)將表1中有關(guān)計(jì)算如下：根據(jù)?公路橋規(guī)?規(guī)定,簡(jiǎn)支梁的第一排彎起鋼筋對(duì)支座而言的末端彎起點(diǎn)應(yīng)位于支座中央截面處.這時(shí),八為:h=1300-13034.51.5442434.50.5=1133mm表1彎起鋼筋計(jì)算表彎起點(diǎn)12345hi(mm)11331099106410461028距支座中央距離ximn11332232329643425370分配的

35、計(jì)算剪力值QwiKN166.51149.59108.7169.85需要的彎筋面積cm212.2711.028.014.84可提供的彎筋面積cm216.0916.0916.094.02彎筋與梁軸交點(diǎn)到支座中央距離mm56516.9827963869彎筋的彎起角為45°,那么第一排彎筋2N5的彎起點(diǎn)1距支座中央距離為1133mm.彎筋與梁縱軸線交點(diǎn)1'距支座中央距離為1131|31300/2363in4.51.5565對(duì)于第二排彎起鋼筋,可得到h2=1300-03034.52.5442434.50.5=1099mm彎起鋼筋2N4的彎起點(diǎn)2距支點(diǎn)中央距離為1133幾=1133109

36、9=2232mm分配給第二排彎起鋼筋的計(jì)算剪力值Qw2,由比例關(guān)系計(jì)算可得到:4558650-1133Qw24558166.51得Qw2=149.59KN其中,0.4Q：=166.51KNh/2=650mm；設(shè)置彎起鋼筋區(qū)段長(zhǎng)為4558mm所需要提供的彎起鋼筋截面積(42)為Aw2=0.06RgwSin45149.590.06320sin452=11.02mm第二排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)2'距支座中央距離為2232-1300/2-(3034.52.5)2698mm其余各排彎起鋼筋的計(jì)算方法與第二排彎起鋼筋計(jì)算方法相同.、繪制彎矩包絡(luò)圖包絡(luò)圖是在荷載作用下沿跨徑變化最大彎矩圖.嚴(yán)格的繪制方

37、法應(yīng)按梁上各截面的彎矩影響線布置荷載而求得.但一般中小橋可根據(jù)求得的跨中彎矩Mjm近似按拋物線規(guī)律求出梁上其他位置的Mx值,再連成圓順的曲線,即得彎矩包絡(luò)圖,簡(jiǎn)支梁彎矩包絡(luò)圖拋物線公式近似為：4x2Md,x=Md,1/2(1-Lr)式中：X一從跨中算起,即跨中縱坐標(biāo)為0,支點(diǎn)縱坐標(biāo)l/2;計(jì)算如下：先按拋物線公式近似求出限制截面的彎矩值.L=19.5m,與=1,Md,1/2=2100KNm,配置跨中截面鋼筋.x=0(跨中處)：Md,1/2=2100KNm4(L/8)24Md,3/8=Md,1/2(1±)=Md,1/2(1)=1968.8KNmL642L4(L/4)1、“一一X:Md,

38、1/4=Md,1/2(1一-1)=Md,1/2(1一)=1575KNm4L43L4(3L/8)36x=3-:Md3/8=Md1/2(1-(328)=Md1/2(1-36)=918.8KNm8,L,64x=L：Md0=0KNm2通過以上五個(gè)限制截面,就可以把他們連接成一光滑的曲線.如圖圖4(a、b)的彎矩包絡(luò)圖各排彎起鋼筋彎起后,相應(yīng)正截面抗彎承載力Mui計(jì)算如表2.將表2的正截面抗彎承載力Mui在圖4上用各平行直線表示出來,它們與彎矩包絡(luò)圖的交點(diǎn)分別為i、j、q,并以各Mui值代入式(4+14)中,可求得交點(diǎn)i、j、q到跨中截面距離x值.現(xiàn)在以圖4中所示彎起鋼筋彎起點(diǎn)初步位置,來逐個(gè)檢查是否滿

39、足?公路橋規(guī)?的要求.第一排彎起鋼筋(2N5):其充分利用點(diǎn)“M的橫坐標(biāo)x=7044mm,而2N5的彎起點(diǎn)1的橫坐標(biāo)x1=9750-1133=8617mm,說明1點(diǎn)位于m點(diǎn)左邊,且x1x=8617-7044=1573mmah0/2=1236/2=618mm,滿足要求.其不需要點(diǎn)n的橫坐標(biāo)x=8501mm,而2N5鋼筋與梁中軸線交點(diǎn)1'的橫坐標(biāo)x'1=9750-565=9185mm>8501mm,亦滿足要求.第二排彎起鋼筋(2N4):其充分利用點(diǎn)“l(fā)的橫坐標(biāo)x=5382mm,而2N4的彎起點(diǎn)2的橫坐標(biāo)x2=9750-2232=7518mm>5328mm,且x2-x=7

40、518-5382=2136mm>h0/2=1218/2=604mm,滿足要求.其不需要點(diǎn)m的橫坐標(biāo)x=7044mm,而2N4鋼筋與梁中軸線交點(diǎn)2'的橫坐標(biāo)x'2=9750-1698=8052mm>7044mm,亦滿足要求.第三排彎起鋼筋(2N3):其充分利用點(diǎn)“k的橫坐標(biāo)x=3060mm,而2N3的彎起點(diǎn)3的橫坐標(biāo)x3=9750-3296=6454mm,且x3-x=6454-3060=3394mm>h0/2=1201/2=601mm,滿足要求.其不需要點(diǎn)l的橫坐標(biāo)x=5382mm,而2N3鋼筋與梁中軸線交點(diǎn)3'的橫坐標(biāo)x'3=9750-2796=6954mma5382mm,亦滿足要求.第四排彎起鋼筋(2N2):其充分利用點(diǎn)“j的橫坐標(biāo)x=1895mm,而2N2的彎起點(diǎn)4的橫坐標(biāo)x4=9750-4342=540