《410th 蒸汽再熱切圓燃燒煤粉鍋爐熱力設計》

1、?鍋爐原理?課程設計說明書06熱能2班第二組 沈云云 0600203211 2009-05-25-2008-06-10目錄： 第一節(jié)： 設計任務書3 第二節(jié)： 煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別3 第三節(jié)： 鍋爐整體布置確實定5第四節(jié)： 燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計算7第五節(jié)： 爐膛設計和熱力計算12第六節(jié)： 后屏過熱器熱力計算23第七節(jié)： 對流過熱器設計和熱力計算28第八節(jié)： 高溫再熱器設計和熱力計算35第九節(jié)： 第一二三轉向室及低溫再熱器引出管熱力計算42第十節(jié)： 低溫再熱器熱力計算51第十一節(jié)： 旁路省煤器熱力計算55第十二節(jié)： 減溫水量校核59第十三節(jié)： 主省煤器設計和熱力計算59第十四節(jié)： 空

2、氣預熱器熱力計算64第十五節(jié)： 熱力計算數(shù)據(jù)的修正和計算結果匯總69第十六節(jié)： 鍋爐設計說明書74第一節(jié) 設計任務書一、 設計題目 410t/h 蒸汽再熱切圓燃燒煤粉鍋爐熱力設計 二、 原始資料1. 鍋爐額定蒸發(fā)量Dgr 410t/h中型鍋爐2. 再熱蒸汽流量Dzr 360t/h3. 給水溫度tgs 2304. 給水壓力pgs(表壓)5. 過熱蒸汽溫度tgr 5456. 過熱蒸汽壓力pgr 1Mpa表壓超高壓鍋爐7. 再熱蒸汽進口溫度 3358. 再熱蒸汽出口溫度 5459. 再熱蒸汽進口壓力MPa10. 再熱蒸汽出口壓力11. 汽包工作壓力pqb 15.2 MPa12. 周圍環(huán)境溫度tlk

3、2513. 燃料特性1燃料名稱：四川芙蓉貧煤2煤的收到基%: Cy，Hy，Oy，Ny0.74，Sy，Ay，Wy93煤的枯燥無灰基揮發(fā)分：Vr4低位發(fā)熱量20900 kJ/kg(5) 灰融點 t1>150014. 制粉系統(tǒng) ：中間儲倉式、閉式熱風送粉、筒式鋼球磨煤機提示數(shù)據(jù)：排煙溫度假定 140，熱空氣溫度假定 320。第二節(jié) 煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別一、煤的元素各成分之和為100%的校核=55.19%+1.51%+2.51%+2.38%+0.74%+9%+28.67%=100%二、元素分析數(shù)據(jù)校核一枯燥無灰基成分與收到基元素成分之間的換算因子為那么枯燥基元素成分應為100%二枯燥基

4、灰分的計算三枯燥無灰基低位發(fā)熱量試驗值的計算 四枯燥無灰基低位發(fā)熱量門德雷也夫公式計算值的計算 =34118-33892=226因為226kj/kg80025%，所以元素成分是正確的。三、煤種判別一煤種判別由燃料特性得知，所以屬于貧煤。二折算成分的計算因此，屬高灰分煤；,屬高硫分煤。 第三節(jié) 鍋爐整體布置確實定一、鍋爐整體外型選形布置選擇形布置的理由如下：1鍋爐排煙口在下方，送、引風機及除塵器等設備均可布置在地面，鍋爐結構和廠房較低，煙囪也可以建筑在地面上；2在對流豎井中，煙氣下行流動，便于清灰，具有自身除灰的能力；3各受熱面易于布置成逆流方式，以加強對流換熱；4機爐之間連接管道不長。二、受熱

5、面的布置在爐膛內(nèi)壁面，全部布置水冷壁受熱面，其他受熱面的布置主要受熱蒸汽參數(shù)，鍋爐容量和燃料性質(zhì)的影響。本鍋爐為超高壓參數(shù)，汽化吸熱較小，加熱吸熱和過熱吸熱相應較大。為使爐膛出口煙溫降低到要求的數(shù)值，保護水平煙道內(nèi)的對流受熱面，除在水平煙道內(nèi)布置對流過熱器外，還在爐內(nèi)布置全輻射式的前屏過熱器，爐膛出口布置半輻射式的后屏過熱器。為使前屏，后屏過熱器中的傳熱溫差不致過大，在爐頂及水平煙道的兩側墻，豎井煙道的兩側墻和后墻均布置包覆過熱器。為了減小熱偏差，節(jié)省金屬用量，采用二級再熱方式，其中高溫再熱器置于對流過熱器后的煙溫教高區(qū)域，低溫再熱器設置在尾部豎井煙道中。但是，為了再熱氣溫的調(diào)節(jié)，使負荷在10

6、0%75%之間變化時，再熱器出口氣溫保持不變，在低溫再熱器旁邊豎井煙道的前部設置旁路省煤器，前后隔墻省煤器采用膜式水冷壁結構。在低溫再熱器及旁路省煤器的下面設置主省煤器。根據(jù)鍋爐的參數(shù)，省煤器出口工質(zhì)狀態(tài)選用非沸騰式的。熱風溫度要求較高trk=320,理應采用二級布置空氣預熱器，但在主省煤器后已布置不下二級空氣預熱器，加之回轉式空氣預熱器結構緊湊，材料剩，維修也方便，因此采用單級的回轉式空氣預熱器，并移至爐外布置。在主省煤器的煙道轉彎處，設置落灰斗，由于轉彎處離心力的作用，顆粒較大的灰粒順落灰斗下降，有利于防止回轉式空氣預熱器的堵灰，減輕除塵設備的負擔。鍋爐整體布置如圖3-1所示三、鍋爐汽水系

7、統(tǒng)按超高壓大容量鍋爐熱力系統(tǒng)設計的要求，該鍋爐汽水系統(tǒng)的流程設計如下：（一） 過熱蒸汽系統(tǒng)的流程汽包頂棚過熱器進口集箱爐頂及尾部包裹過熱器管束 尾部包覆過熱器后 集箱 懸吊管過熱器管束 懸吊過熱器出口集箱 尾部左右側包覆過熱器下后集箱 尾部左右側包覆過熱器管束上升 尾部左右側包覆過熱器上集箱 尾部左右側包覆過熱器管束下降 尾部左右側包覆過熱器下前集箱 水平煙道左右側包覆過熱器管束上升 水平煙道左右側包 一級噴水減溫器 二級噴水減溫器覆過熱器上集箱 前屏過熱器 后屏過熱器 對流過熱器進口集箱 對流過熱器管束 對流過熱器出口集箱 集汽集箱 汽輪機。（二） 水系統(tǒng)的流程給水主省煤器進口集箱主省煤器管

8、束主省煤器出口集箱前隔墻省煤器進口集箱前隔墻省煤器管束隔墻省煤器出口集箱旁路省煤后隔墻省煤器進口集箱 后隔墻省煤器管束 器進口集箱旁路省煤器及斜煙道包覆管束旁路省煤器出口集箱后墻引出管汽包下降管下聯(lián)箱左右側墻水冷壁上聯(lián)箱汽包 前后墻水冷壁 （三） 再熱蒸汽系統(tǒng)的流程汽輪機 低溫再熱器進口集箱低溫再熱器管束低溫再熱器進口集箱高溫再熱器管束高溫再熱器進口集箱再熱器集汽集箱汽輪機。下面介紹該鍋爐各受熱面的結構設計和熱力計算的詳細內(nèi)容。結構設計局部，屬于同一類型的受熱面，只選其中一個介紹。 第四節(jié) 燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計算一、燃燒產(chǎn)物計算燃燒產(chǎn)物計算公式略，只給出如下計算結果。（一） 理論空氣及理論煙

9、氣容積理論空氣量V0=Nm3/kg理論氮氣容積=Nm3/kg三原子氣體RO2的容積=4 Nm3/kg理論水蒸汽容積=Nm3/kg理論煙氣容積= Nm3/kg(二)空氣平衡表及煙氣特性表表3-1 空 氣 平 衡 表 受熱面名稱過量空氣系數(shù)爐膛,后屏過熱器(l,hp)對流過熱器dlgr高溫再熱器gzr低溫再熱器，旁路省煤器(dzr,psm)主省煤器(sm)空氣預熱器(ky)進口漏風=0出口根據(jù)該鍋爐的燃料屬劣質(zhì)煙煤,可按表2-7選取爐膛出口過量空氣系數(shù) =1.2,又按表2-9選取各受熱面煙道的漏風系數(shù),然后列出空氣平衡表,如表3-1.根據(jù)上述計算出的數(shù)據(jù),又按表2-10選取爐渣份額后計算的飛灰份額

10、 =0.9,計算表3-2列出的各項,此表為煙氣特性表(三)煙氣焓溫表計算表3-3列出的各項,此表為煙氣焓溫表. 表3-2 煙氣特性表工程名稱符號單位爐膛，后屏過熱器對流過熱器高溫再熱器低溫再熱器，旁路省煤器主省煤器空氣預熱器煙道進口過量空氣系數(shù)a'煙道出口過量空氣系數(shù)a"煙道平均過量空氣系數(shù)過?？諝饬克魵馊莘e煙氣總容積7.1896RO2氣體占煙氣容積份額水蒸氣占煙氣容積份額三原子氣體和水蒸氣占煙氣容積總份額煙氣質(zhì)量飛灰無因次濃度 表3-3 煙氣焓溫表順序煙氣溫度理論煙氣焓理論空氣的焓煙氣的焓爐膛，后屏過熱器對流過熱器高溫再熱器低溫再熱器主省煤器空預器熱端空預器冷端ky(l)

11、HHHHHHH11008197351142121611701244220016611481216423122460112612021279330025272244322332903514373911311155440034193018426443544445113711611184550043353808528754015515562911431168119212176600527546216199643065696707684611291170119412207700623954457328760077637927115211941220880072236286848087948983117

12、0121399008223713896501000711871010009239798910837120811110010269888012045121912120011312976013264131300123681065614140013430115581515001450112466161600155811337917170016670142921818001776115210191900188581610122078129420200019958170702337212972121002106918005246702222002217618941二熱平衡及燃料消耗量計算鍋爐熱平衡及燃料

13、消耗量計算，如表3-4。表3-4 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算序號名 稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù) 據(jù)1燃料帶入熱量kJ/209002排煙溫度假定1403排煙焓kJ/查焓溫表3-34冷空氣溫度給定255理論冷空氣焓kJ/查焓溫表3-36機械不完全燃燒熱損失%取用27化學不完全燃燒熱損失%取用08排煙熱損失%=9散熱損失%查圖2-1510灰渣物理熱損失%按計算得011保熱系數(shù)%12鍋爐總熱損失%+13鍋爐熱效率%14過熱蒸汽焓kJ/查蒸汽特征表，p=13.8MPa, t=545344715給水焓kJ/查水特征表，p=15.7MPa, t=23099316過熱蒸汽流量/h41000017再熱蒸汽出

14、口焓kJ/查蒸汽特征表，p=2.3MPa, t=54518再熱蒸汽進口焓kJ/查蒸汽特征表，p=2.5MPa, t=33519再熱蒸汽流量kJ/h36000020再熱蒸汽焓增量kJ/21鍋爐有效利用熱kJ/h()+()117682614022實際燃料消耗量/h/()6188223計算燃料消耗量/h60644第五節(jié) 爐膛設計和熱力計算一爐膛結構設計帶前屏過熱器爐膛結構設計帶前屏過熱器列表3-5。表3-5 爐膛結構設計帶前屏過熱器一爐 膛 尺 寸 的 確 定序號名 稱符 號單 位計 算 公 司 或 數(shù) 據(jù) 來 源數(shù) 值1容積熱強度W/按表2-11選取152爐膛容積22783爐膛截面熱強度W/按表2

15、-12選取4.2344爐膛截面積5爐膛截面寬深比按選取66爐膛寬度m選取值使9.67爐膛深度m48冷灰斗傾角按選取509冷灰斗出口尺寸m按選取10冷灰斗容積按圖3-5局部結構尺寸計算151.4211折焰角長度m按計算12折焰角上傾角按選取4513折焰角下傾角按選取3014前屏管徑及壁厚mm取用3815前屏管內(nèi)工質(zhì)質(zhì)量流速/(·S)按表2-21選取100016前屏管子總流通面積假定減溫水量/h17前屏每根管子面積為內(nèi)徑66.0218前屏總管子數(shù)根17219前屏橫向管距mm按選取135020前屏片數(shù)片按選取621前屏單片管子數(shù)根按選取2822前屏縱向節(jié)距mm按選取4223前屏最小彎曲半徑

16、mm按選取7524前屏深度mm241825前屏與前墻之間距離mm選取124026前后屏之間距離mm選取78027爐膛出口煙氣流速m/s選取628爐膛出口煙氣按表2-20選取110029爐膛出口流通面積M30爐膛出口高度m10.431前屏高度M按選定1032水平煙道煙氣流速m/s選取1033水平煙道高度M按選取6.534折焰角高度M按選取35爐頂容積M按圖3-5中局部尺寸計算36爐膛主體高度M圖3-5中局部高度二 水 冷 壁1前后墻水冷壁回路個數(shù)個按每個回路加熱寬度m選取42左右側墻水冷壁回路個數(shù)個按每個回路加熱寬度m選取33管徑及壁厚mm按表2-13選取6064管子節(jié)距mm按選取80.55前后

17、墻管子根數(shù)根按選取1206左右側墻管子根數(shù)根按選取104為了保證后墻水冷壁在折焰角處的剛度，便于后墻水冷壁的懸吊，其中有38根水冷壁用分叉管，即有38根上升管在折焰角處呈三叉管結構，考慮到流動阻力的影響，在38根上升叉管的上方裝有10的節(jié)流孔，使有足夠的汽水混合物流過折焰角處的上升管，以免燒壞，如圖3-2所示。二 燃燒器的設計本鍋爐燃燒器是根據(jù)煤的大小，按表2-14選用的四角布置的直流燃燒器。因為是劣質(zhì)煙煤，所以配風方式選用分級配風，并采用雙切圓大小切圓直徑選取800和200燃燒方式。這樣有利于加強爐內(nèi)氣流擾動，使燃料在爐內(nèi)的停留時間增長。為了加強燃燒器對煤種的適用性及適應負荷的變化，燃燒器的

18、噴口截面采用可調(diào)的，以調(diào)節(jié)氣流量和火炬長度。此外，噴口還可以擺動一角度，單個噴口的擺動為，聯(lián)動時能上下擺動，這樣可以改變火焰中心的高度。燃燒器風口布置如圖3-3所示，其中一次風口噴口層數(shù)按表2-18選取為3層。 燃燒結構尺寸計算列于表3-6，其噴口尺寸如圖3-4。表3-6 燃燒器結構尺寸計算序號名 稱符 號單 位計 算 公 式 或 數(shù) 據(jù) 來 源數(shù) 據(jù)1一次風速m/s按表2-16選取222二次風速m/s按表2-16選取503三次風速m/s按表2-16選取504一次風率%按表2-15選取225三次風率%由制粉系統(tǒng)的設計計算確定的磨煤廢氣份額206二次風率%587一次風溫由制粉系統(tǒng)的設計計算確定2

19、008二次風溫3109三次風溫由制粉系統(tǒng)的設計計算確定7010燃燒器數(shù)量四角布置411一次風口面積單只m62512二次風口面積單只m74213三次風口面積單只m41414燃燒器假想切圓直徑mm按表2-17選取90015燃燒器矩形對角線長度mm1305016特性比值初步選定1217特性比值由式2-7確定18燃燒器噴口寬度mm，結構設計時定為42019一次風噴口高度mm387二次風噴口高度mm415三次風噴口高度mm33720燃燒器高度mm按、的要求，畫出燃燒器噴口結構尺寸圖3-4，得；核算，接近原選定值不必重算565621最下一排燃燒器的下邊緣距冷灰斗上沿的距離m按選取222條件火炬長度m按圖2

20、-29示意的折線長度的計算結果符合表2-19規(guī)定，而且上排燃燒器中心線到前屏下邊緣高度為m>8m,所以爐膛高度設計合理>17三、爐膛和前屏過熱器結構尺寸計算表3-7 爐膛結構尺寸計算序 號名 稱符號單位計 算 公 式 或 數(shù) 據(jù) 來 源數(shù) 值1側墻面積A1據(jù)圖3-5，4.444*10A2據(jù)圖3-5，0.5*11A3據(jù)圖3-5，A4據(jù)圖3-5，0.5*2ACAC=A1+A2+A3+A42前墻面積Aq據(jù)圖3-5，3后墻面積Ah據(jù)圖3-5，4爐膛出口煙窗面積Ach據(jù)3-5，5爐頂包覆面積Ald據(jù)圖3-5，42.666前屏面積Aqp據(jù)圖3-6，2*6*2.44*107燃燒器面積Ar據(jù)圖3-

21、5，4*4*1.2*68前后側墻水冷壁角系數(shù)X按膜式水冷壁選取9爐頂角系數(shù)Xld查附錄三圖Ia4，s/d=45/38=1.184,e=010前屏角系數(shù)Xqp11爐膛出口煙窗處角系數(shù)Xch選取1.012整個爐膛的平均角系數(shù)713前屏區(qū)的側墻面積Aqp,c據(jù)圖3-5，2*1014前屏區(qū)的爐頂面積Aqp,ld據(jù)圖3-5，15前屏區(qū)的爐墻面積ApqAqp,c + Aqp,ld16爐膛自由容積的水冷壁面積AzyAq + Ah +2( AC -0.5*Ar -0.5* Aqp,c)+ Ach +( Ald - Aqp,ld)1117爐膛容積VlAC*a227818前屏占據(jù)容積Vp據(jù)圖3-5，2.44*9.

22、6*1019爐膛的自由容積Vzy據(jù)圖3-5， Vl - Vp20前屏區(qū)與爐膛的水平分割面積Af,sh據(jù)圖3-5，21前屏區(qū)與爐膛的垂直分割面積Af,ch據(jù)圖3-5，*219222自由容積的輻射層有效厚度Szym3.6* Vzy/ Azy923前屏間容積的輻射層有效厚度Spqm3.6* Vp/( Aqp+ Apq + Af,sh + Af,ch)24爐膛的輻射層有效厚度Sm8825燃燒器中心線的高度Hzm據(jù)圖3-526爐膛高度Hlm據(jù)圖3-527燃燒器相對高度hr/Hlhr/Hl(見圖3-5，hr=m)28火焰中心相對高度Xlhr/Hl+x，x按附錄二表III查得等于0.1表3-8 前屏過熱器結

23、構尺寸計算序號名 稱符 號單 位計 算 公 式 或 數(shù) 據(jù) 來 源數(shù) 值1管徑及厚壁d*mm由結構設計知2單片管子根數(shù)n1根由結構設計知283前屏片數(shù)z1片由結構設計知64蒸汽流通截面積A,(dn為管子內(nèi)徑)5蒸汽質(zhì)量流速wkg/(·s)6前屏蒸汽平均比容vpim3/kga，t=3727蒸汽流速wm/sw * vpi14.348前屏輻射受熱面積Aqp2 z1*2.44*10xqp28四、爐膛熱力計算表3-9 爐膛熱力計算序號名 稱符 號單 位計 算 公 式 或 數(shù) 據(jù) 來 源數(shù) 值1熱空氣溫度trk給定3202理論熱空氣焓kJ/kg查焓溫表3-33爐膛漏風系數(shù)l由空氣平衡表3-1知4

24、制粉系統(tǒng)漏風系數(shù)zf選用5冷空氣溫度tlk給定256理論冷空氣焓kJ/kg查焓溫表3-37空預器出口過量空氣系數(shù)8空氣帶入爐內(nèi)熱量QkkJ/kg91kg燃料帶入爐內(nèi)熱量kJ/kg10理論燃燒溫度根據(jù)查得203811爐膛出口煙溫假定110012爐膛出口煙焓kJ/kg查焓溫表3-31204513煙氣的平均熱容量VcplkJ/(kg·)14水蒸汽容積份額查煙氣特性表3-215三原子氣體容積份額rn查煙氣特性表3-217216三原子氣體分壓力pnMPaprnp為爐膛壓力，等于0.098MPa2117pn與S的乘積pnSm·MPapnS18三原子氣體輻射減弱系數(shù)Ky1/( m

25、3;MPa)3.219灰粒子輻射減弱系數(shù)Kh1/( m·MPa)20焦炭粒子輻射減弱系數(shù)Kj1/( m·MPa)取用1021無因次量x1按參考文獻1選取22無因次量x2按參考文獻1選取23半發(fā)光火焰輻射減弱系數(shù)K1/( m·MPa)Kyrn+Khh+Kjx1x224乘積KpSKpS25自由容積的火焰有效黑度hy0.89526乘積pnSzym·MPapnSzy3627自由容積內(nèi)三原子氣體輻射減弱系數(shù)Ky1/( m·MPa)28乘積KpSzy29自由容積的火焰有效黑度zy0.8930乘積pnSpqm·MPapnSpq04531屏間容積內(nèi)三

26、原子氣體輻射減弱系數(shù)Ky1/( m·MPa)7.4432乘積KpSpqKpSpq0.61833屏間容積的火焰有效黑度pr0.4634屏寬A與Szy比值A/SzyA/Szy735屏寬A與屏節(jié)距之比A/S136屏的修正系數(shù)cp查附錄三圖Vb37屏區(qū)的修正系數(shù)cpq查附錄三圖Vb38系數(shù)查附錄三圖Va039屏的輻射系數(shù)查附錄三圖Vc40屏區(qū)的輻射系數(shù)查附錄三圖Vd41屏的黑度p0.642屏區(qū)的黑度p0.5343屏的暴光不均勻系數(shù)zp0.67444屏區(qū)水冷壁的暴光不均勻系數(shù)zpq序號名 稱符 號單 位計 算 公 式 或 數(shù) 據(jù) 來 源數(shù) 值45計及暴光不均勻的屏的面積46計及暴光不均勻的屏區(qū)

27、的面積47爐墻總面積Alq137348前后側墻水冷壁的沾污系數(shù)查附錄二表49屏的沾污系數(shù)p查附錄二表50爐頂包覆管沾污系數(shù)ld查附錄二表51爐膛出口屏的沾污系數(shù)ch查附錄三圖，得=0.9852前后側墻水冷壁的熱有效系數(shù)x53爐頂包覆管的有效系數(shù)54屏的熱有效系數(shù)55爐膛出口處的屏的熱有效系數(shù)56平均熱有效系數(shù)57爐膛黑度5558與爐內(nèi)最高溫度位置有關的系數(shù)M0.38559爐膛出口煙溫1160爐膛出口煙焓kJ/kg查焓溫表3-361爐膛吸熱量kJ/kg62爐膛容積熱強度63爐膛截面熱強度W/64爐內(nèi)平均輻射熱強度W/65爐頂輻射吸熱分布系數(shù)查附錄三圖66爐頂輻射熱強度W/67爐頂輻射受熱面積36

28、8爐頂吸熱量WkJ/kg69前屏輻射吸熱分布系數(shù)查附錄三圖470前屏輻射熱強度W/71前屏吸熱量WkJ/kg72后屏輻射吸熱分布系數(shù)查附錄三圖273后屏輻射熱強度W/74后屏吸熱量WkJ/kg76975附加過熱器總吸熱量QfjkJ/kg先假定后校核70076一級減溫水量Djw1kg/h先假定后校核77二級減溫水量Djw2kg/h先假定后校核78附加過熱器焓增量hfjkJ/kg79飽和蒸汽焓hbqkJ/kg查蒸汽特性表p=15.3Mpa,t=34580包覆出口蒸汽焓kJ/kg81包覆出口蒸汽溫度3582前屏焓增量kJ/kg83前屏出口蒸汽焓kJ/kg84前屏出口蒸汽溫度38485爐膛出口煙溫校核

29、2<100 第六節(jié) 后屏過熱器熱力計算一 后屏過熱器的結構尺寸計算根據(jù)后屏過熱器結構尺寸圖3-7，計算后屏過熱器結構尺寸數(shù)據(jù)，列于表3-10中。表3-10 后屏過熱器結構尺寸計算序 號名 稱符 號單 位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值 1管徑及壁厚mm選用38×5 2屏片數(shù)片14 3單片管子根數(shù)根12 4屏的深度Cm2.32 5屏的平均高度m據(jù)圖3-7,(10+8.3)×5 6 橫向節(jié)距mm630 7比值16.58 8縱向平均節(jié)距mm據(jù)圖37，1578/45(屏的深度方向有45個管間距) 9比值1.36 10 屏的角系數(shù)查附錄三圖I(a)之50.84 11屏區(qū)接受爐膛熱輻射面積

30、= 12屏的對流受熱面積據(jù)圖3-7,2×1410×+1/210+8.3×616 13 屏的計算對流受熱面積517 14 屏區(qū)爐頂受熱面積據(jù)圖37，×× 15屏區(qū)兩側水冷壁受熱面積據(jù)圖37，2×10×210××-0.9144 16屏區(qū)附加受熱面積 17屏接受爐膛熱輻射面積 18爐頂附加受熱面輻射面積 19水冷壁附加受熱面輻射面積 20煙氣進屏流通截面積據(jù)圖35和圖37，10+1.9-14×0.038-0.06107 21煙氣出屏流通截面積據(jù)圖35和圖37， 8.3-14×0.038-0.

31、06 22煙氣平均流通截面積88 23蒸汽流通截面積 24蒸汽質(zhì)量流速1129 25煙氣輻射層有效厚度Sm二 后屏過熱器熱力計算后屏過熱器熱力計算的結果列于表3-11中。表3-11 后屏過熱器熱力計算序 號名 稱符 號單 位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù) 值1煙氣進屏溫度=112煙氣進屏焓kj/kg=3煙氣出屏溫度假定9904煙氣出屏焓kj/kg查焓溫表3-35煙氣平均溫度10566屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量kj/kg先估后較=30，=901307屏的對流吸熱量kj/kg13968屏入口吸收的爐膛輻射熱量kj/kg7699三原子氣體輻射減弱系數(shù)10.2210乘積2.2211 灰粒的輻射減弱系數(shù)812飛灰濃

32、度Kg/kg查煙氣特性表3-20.027313乘積14煙氣流的輻射減弱系數(shù)K15乘積0.37316屏區(qū)的煙氣黑度a0.3117屏進口對出口的角系數(shù)3318修正系數(shù)按煤種選取,據(jù)參考文獻119屏出口面積等于對流過熱器進口面積,據(jù)圖3-8,(7+0.8)×720爐膛及屏間煙氣對屏后受熱面的輻射熱量kJ/kg21屏區(qū)吸收爐膛輻射熱量kJ/kg22屏區(qū)爐頂附加受熱面吸收的爐膛輻射熱量kJ/kg223屏區(qū)水冷壁附加受熱面吸收的爐膛輻射熱量kJ/kg24屏所吸收的爐膛輻射熱kJ/kg25屏所吸收的總熱量kJ/kg189926蒸汽進屏焓kJ/kg290027蒸汽進屏溫度37928蒸汽出屏焓kJ/k

33、g318429蒸汽出屏溫度查蒸汽特性表，p=14MPa45330屏內(nèi)蒸汽平均溫度41631屏內(nèi)蒸汽平均比容查蒸汽特性表，p=14.21MPa,t=42032屏內(nèi)蒸汽平均流速wm/s 33管壁對蒸汽的放熱系數(shù)查附錄三圖IX459034屏間煙氣平均流速m/s6.5735煙氣側對流放熱系數(shù)查附錄三圖XI4336灰污系數(shù)查附錄二表VII537管壁灰污層溫度73938輻射放熱系數(shù)查附錄三圖XV得，14139利用系數(shù)查附錄三圖XIV40煙氣對管壁的放熱系數(shù)14141對流傳熱系數(shù)k42較大溫差43較小溫差53744平均溫差,64045屏對流傳熱量kJ/kg138546誤差%47屏區(qū)兩側水冷壁水溫查蒸汽特性表

34、，MPa下的飽和溫度34548平均傳熱溫差71149屏區(qū)兩側水冷壁對流吸熱量kJ/kg11850誤差%51屏區(qū)爐頂進口汽焓kJ/kg262452屏區(qū)爐頂進口汽溫34553屏區(qū)爐頂蒸汽焓增量kJ/kg54屏區(qū)爐頂出口汽焓kJ/kg263655屏區(qū)爐頂出口汽溫34756平均傳熱溫差71057屏區(qū)爐頂對流吸熱量kJ/kg58誤差%第七節(jié) 對流過熱器設計和熱力計算一對流過熱器結構設計對流過熱器結構設計列于表3-12中。表3-12 對流過熱器結構設計序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1蒸汽進口焓kJ/kg31572蒸汽進口溫度查蒸汽特性表，4473蒸汽出口溫度5454蒸汽出口焓kJ/kg查蒸汽特性表，p，t54034475工質(zhì)總吸熱量kJ/kg19616爐頂過熱器附加吸熱量kJ/kg假定507兩側水冷壁附加熱量kJ/kg假定1208對流傳熱量kJ/kg9理論冷空氣焓kJ/kg查焓溫表(3-310煙氣進口溫度99011煙氣進口焓kJ/kg12煙氣出口焓kJ/kg880213煙氣出口溫度查焓溫表3-380114較小溫差25615較大溫差54316平均溫差38217傳熱系數(shù)k選取6518計算對流受熱面積119219蒸汽質(zhì)量流量按表2-21選