城鎮(zhèn)化商住樓底框結構設計精要

1、本科畢業(yè)論文(設計) 題 目：城鎮(zhèn)化商住樓（底框結構）設計學生姓名：周烽淼指導教師：閻奇武學 院：土木工程學院專業(yè)班級：土木1010本科生院制2014年6月目錄摘要4Abstract5第一部分 建筑設計6第一章建筑設計概況6第二部分 砌體結構設計7第二章結構方案選擇及結構布置72.1 樓面板的布置72.2 構造柱的布置72.3 圈梁的布置82.4 過梁的布置82.5 結構構造尺寸驗算8第三章 恒活荷載計算93.1 活載統(tǒng)計：93.2 恒載統(tǒng)計：9第四章 高厚比驗算124.1 靜力計算方案124.2 高厚比驗算12第五章 抗壓承載力驗算135.1 外橫墻內力計算和截面承載力驗算135.2 內橫墻

2、內力計算和截面承載力驗算165.3 縱墻內力計算和截面承載力驗算19第六章 砌體層樓面梁的計算196.1 荷載計算196.2 砌體樓面梁正截面承載力計算216.3 砌體樓面梁斜截面計算21第七章 砌體層過梁計算227.1 過梁計算簡圖設計227.2 過梁上荷載計算：237.3 過梁正截面承載力計算237.3 過梁斜截面承載力計算247.4 梁端部砌體局部受壓承載力驗算24第八章 砌體層挑梁計算248.1 計算傾覆點：248.2 傾覆力矩計算258.3 抗傾覆力矩計算258.4 挑梁下砌體局部承壓驗算268.5 挑梁承載力計算26第九章 墻梁計算279.1 D軸-墻梁計算：279.2 軸墻梁計算

3、：32第十章 砌體抗震驗算3710.1 各層重力荷載代表值3710.2 各層地震作用計算4010.3 橫墻抗震承載力計算4010.4 縱墻抗震承載力計算4210.5 底部框架抗震承載力驗算45第三部分 底部框架剪力墻結構計算50第十一章 結構選型及材料選用5011.1 結構選型5011.2 材料選用50第十二章 結構布置5012.1 底層梁截面尺寸確定：5012.2 第二層梁截面尺寸估計5112.3 剪力墻布置5212.4 柱截面尺寸估計53第十三章 總框架、總剪力墻、總連系梁的剛度5313.1 總框架5313.2 總剪力墻剛度5413.3 總連系梁的剛度5613.4 框架剪力墻結構的剛度特征

4、值：58第十四章 豎向荷載計算5814.1 首層豎向荷載計算：5814.2第二層豎向荷載計算6014.3 剪力墻荷載計算6314.4 豎向荷載作用下的內力計算66第十五章 水平荷載計算7115.1 地震作用內力圖71第十六章 荷載組合7516.1 框架柱內力組合7516.2 框架梁內力組合8116.3 剪力墻內力組合84第十七章 配筋計算8817.1 框架梁配筋設計和驗算8817.2 柱配筋計算9517.3 剪力墻配筋計算98第十八章 基礎設計10118.1 地質資料分析：10118.3基礎尺寸：10118.4 計算基地壓力10318.5 持力層承載力檢驗10418.6 配筋計算：105第十九

5、章 樓梯設計10519.1 梯段板計算10519.2 休息平臺計算10619.3 梯段梁計算：107摘要 在城鎮(zhèn)化進程中，大量農村人口的居住環(huán)境和生活方式發(fā)生了巨大的變化，而現(xiàn)階段我國普遍采用的城市商品房開發(fā)模式往往難以滿足他們居住的復雜性和獨特性。商住樓集住宅與商場為一體，能有效緩解這一矛盾。本設計為湖南省岳陽市一座多層商住樓。底部兩層為框架剪力墻結構，用作商場；上部四層為砌體結構，用作住宅。本設計書分建筑設計、砌體結構設計和框架剪力墻結構設計三部分。在砌體結構設計中，對縱橫墻高厚比、抗壓承載力和抗震要求進行了驗算，并對樓面梁、過梁、挑梁、墻梁進行了配筋計算。在框架剪力墻結構設計中，以榀框架

6、為計算單元，進行內力計算、荷載效應組合和截面配筋計算。關鍵詞：城鎮(zhèn)化 商住樓 砌體結構 框剪剪力墻結構AbstractIn the process of urbanization, a large rural populations living environment and lifestyle have undergone tremendous changes. However, China's urban housing development models commonly used of this stage are always difficult to meet the

7、complexity and uniqueness of the residents. Commercial-residential building, which contains shopping mall and house, can effectively alleviate this contradiction.This design is a commercial-residential building in Yueyang, Hunan . The bottom two layers are frame wall structure, used as shopping mall

8、s ; and the upper four layers are masonry structure, used as residence. This design book includes architectural design, structural design of masonry and structure design of frame shear wall. In masonry structure design , masonry walls ratio of height and thickness , the pressure capacity and seismic

9、 requirements were checked, and floor beams, lintels , cantilever beams and wall reinforcement beams were calculated . In the frame shear wall structure design, the sixth trusse is chosen as the specimen, and internal force , load effect combinations and reinforcement were computed.Keywords: urbaniz

10、ation commercial-residential building Masonry structure frame-wall shear wall structure第一部分 建筑設計第一章 建筑設計概況本設計為多層商住樓，底部兩層為商場，上部四層為住宅?？紤]到底部商場需要大開間，采用框架剪力墻結構，而上部住宅采用砌體結構。在商場東西兩側各設一個樓梯，用于一二層之間交通和消防通道。住宅為一梯兩戶型，另設一個電梯。商場和住宅平面圖見下圖。圖1-1 商場平面圖圖1-2 住宅平面圖第二部分 砌體結構設計第二章 結構方案選擇及結構布置本建筑地點按7度（0.1g）設防，處在設計地震第一組，按照建

11、筑抗震設計規(guī)范（）要求，底框-抗震墻砌體房屋層數(shù)不能大于7層，總高度限制為22米。因此，此商住樓共設6層，底部兩層為框架剪力墻結構，用作商場；上部4層為砌體結構，用作住宅。2.1 樓面板的布置住宅及商場樓面采用現(xiàn)澆混凝土板。在住宅部分，支撐為砌體墻和次梁，所有樓板均為四面支撐，客廳樓板跨度最大，為4.8米，且長邊與短邊長度之比小于二，按照雙向板計算。根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范（）規(guī)定，雙向板的跨高比應不大于40， 故客廳板厚設為4800/40=120mm，其他板厚100mm厚均能滿足規(guī)范。根據(jù)規(guī)范，轉換層板厚設為120mm，第一層樓面厚度設為100mm。2.2 構造柱的布置根據(jù)建筑抗震設計規(guī)范GB

12、50011-2010（7.3）規(guī)定，在電梯四角、外墻四角和對應轉角、錯層部位橫墻與外縱墻交界處、大房間內外墻交界處、較大門洞兩側、內墻與外墻交界處、內墻局部較小墻垛處、內縱墻與橫墻交接處設置構造柱。構造柱截面尺寸均為240mmX240mm，且各層布置相同。 構造柱布置如下圖2-1所示。圖2-1 構造柱布置圖2.3 圈梁的布置根據(jù)抗規(guī)條要求，在砌體墻上方均設置圈梁，以改善抗震性能，圈梁截面尺寸為240mmX240mm。圈梁布置圖如下。圖2-2 圈梁布置圖2.4 過梁的布置鋼筋混凝土磚過梁跨度不應超過1.5米，磚砌平拱過梁跨度不應超過1.2米。在本結構中，存在2.4米寬的門洞，為設計和施工方便，本

13、商住樓均采用鋼筋混凝土過梁，截面尺寸為240mmX240mm。2.5 結構構造尺寸驗算項目規(guī)范規(guī)定值實際值結論房屋總高度2219.2符合要求房屋總層數(shù)76符合要求房屋高寬比20.681符合要求承重墻窗間最小寬度（m）1.2同一面墻中沒有布置兩個以上的窗符合要求第三章 恒活荷載計算3.1 活載統(tǒng)計：屋面活載：2.0kN/（上人）雨棚活載：2kN/（考慮積水）陽臺活載：2.5kN/樓面活載：2.0kN/（臥室、客廳、廚房、衛(wèi)生間、樓梯）商場活載：3.5 kN/樓梯活載：2.0 kN/電梯活載：7.0 kN/基本風壓：0.35kN/3.2 恒載統(tǒng)計：屋面荷載計算40厚細石混凝土保護層 0.04

14、15;25=1.0kN/8捷羅克防水層 0.1kN/40厚水泥砂漿找坡層 0.04×20=0.8kN/30厚擠塑板保溫層 0.1kN/120厚鋼筋混凝土板 0.12×25=3.0kN/10厚石灰砂漿板底粉刷 0.02×17=0.17kN/-恒載標準值 =5.17kN/雨篷荷載統(tǒng)計（100厚）20厚水泥砂漿找平層 0.02×20=0.4kN/8捷羅克防水層 0.1kN/100厚鋼筋混凝土板 0.1×25=2.5kN/10厚石灰砂漿板底粉刷 0.01×17=0.17kN/-恒載標準值 =3.17kN/陽臺（100厚）小瓷磚地面 0.55

15、kN/100厚鋼筋混凝土 0.1×25=2.5kN/10厚石灰砂漿板底粉刷 0.01×17=0.17kN/-恒載標準值 =3.22kN/標準樓面層（100厚）（包括臥室、餐廳、過道）松木地板 O. 18 kN/100厚鋼筋混凝土板 0.1×25=2.5kN/10厚石灰砂漿板底粉刷 0.01×17=0.17kN/-恒載標準值 =2.85kN/標準樓面層（120厚）（客廳）松木地板 O. 18 kN/120厚鋼筋混凝土板 0.12×25=3.0kN/10厚石灰砂漿板底粉刷 0.01×17=0.17kN/-恒載標準值 =3.35kN/衛(wèi)生間

16、樓面層（100厚）缸磚地面 1.7 KN/25保護層 0.025×20=0.5KN/25找平層 0.025×20=0.5KN/250陶粒砼 0.25×14=3.5KN/100厚鋼筋混凝土板 0.1×25=2.5 kN/V 形輕鋼龍骨吊頂 0.17 kN/-恒載標準值 =8.87kN/廚房樓面層（100厚）缸磚地面 1.7 KN/25保護層 0.025×20=0.5KN/25找平層 0.025×20=0.5KN/100厚鋼筋混凝土板 0.1×25=2.5 kN/10厚石灰砂漿板底粉刷 0.01×17=0.17kN/-

17、恒載標準值 =5.37kN/樓面梁自重（400mmX250mm，含15mm厚粉刷面層）梁自重 25×0.4×0.25=2.5KN/m15mm厚粉刷面層 20×0.015×2×（0.4+0.25）=0.39KN/m-恒載標準值 =2.89kN/m墻體自重（240厚，含15mm厚雙面粉刷）墻自重 19×0.24=4.56 kN/15mm厚粉刷面層 20×0.015×2=0.3 kN/-恒載標準值 =4.86 kN/女兒墻及天溝女兒墻 19×0.24×1.2=5.472 kN/m15mm厚粉刷面層 2

18、0×0.015×2×1.2=0.36 kN/天溝 3.9 kN/m-恒載標準值 =9.732 kN/第四章 高厚比驗算 4.1 靜力計算方案本建筑上部砌體結構采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋（樓）蓋，各層橫墻布置相同，最大橫墻間距s=4.8m，橫墻厚度為240mm且無洞口。砌體結構設計規(guī)范GB50003-2011條規(guī)定：對于整體式鋼筋混凝土屋（樓）蓋的房屋，當房屋橫墻最大間距s小于32米時，房屋計算應按照剛性方案計算。4.2 高厚比驗算本建筑上部砌體結構從第3層到第6層層高未發(fā)生變化，且各層層高均為3米，故此處只需驗算一層墻的高厚比即可。內橫墻2進深為5.1米，在所有內墻中進

19、深最大；而外縱墻1的開間雖然只有4.8米，但是其挑窗尺寸為米，開窗洞口較大，很難與內橫墻比較，所以也應計算其高厚比。根據(jù)以上分析，外縱墻1和內橫墻2應為受力最不利墻，故只要外縱墻1和內橫墻2滿足高厚比要求，其他墻均能滿足高厚比的要求。橫墻2的高厚比驗算由砌體結構設計規(guī)范GB50003-2011第6.1條規(guī)定，砂漿強度采用M10時，=26。對于承重墻，自承重墻允許高厚比修正系數(shù)1=1。又因為承重墻2沒有開洞口，故有門窗洞口墻允許高厚比修正系數(shù)2=1。墻厚h=240mm。12h=1×1×26×0.24=6.24m此時與橫墻2相連接的相鄰兩縱墻之間的距離s12h=6.2

20、4m，根據(jù)砌體結構設計規(guī)范GB50003-2011第條規(guī)定，橫墻2的高度不受限制。因此橫墻2的高厚比符合要求。縱墻1的高厚比驗算由1中已知縱墻1的墻允許高厚比=26，自承重墻允許高厚比修正系數(shù)1=1.0。有門窗洞口墻允許高厚比修正系數(shù) 2=1-0.4bss=1-0.43.64.8=0.7。墻體高度H=3-0.12=2.88m。房屋為剛性方案，又 2Hs=4.8mH故縱墻1的計算高度 H0=0.4s+0.2H=0.4×4.8+0.2×3=2.52m考慮構造柱對縱墻高厚比的影響，引入提高系數(shù)cc=1+bcl=1+1.5×2404800=1.075縱墻1高厚比 =H0h

21、=2.520.24=10.512c=1×0.7×1.075×26=19.565所以12c，縱墻1高厚比滿足要求。因為橫墻2和縱墻1為高厚比最不利墻，且橫墻2和縱墻1均滿足高厚比要求，故所有墻體均能滿足高厚比要求。第五章 抗壓承載力驗算5.1 外橫墻內力計算和截面承載力驗算計算單元本設計層高為3米，總高度為19.2，基本風壓為3.5 kN/，故外墻承載力計算可不考慮風荷載影響，只需進行豎向荷載作用下承載力計算。首先選取無洞口的橫墻進行計算，即軸A、B之間和軸E、F之間的外橫墻；有洞口的外橫墻（軸B和軸E之間的橫墻）在進行內縱墻計算后進行說明。外墻取一個開間為計算單元

22、，因為1軸和4軸之間開間最大，開間取值4.5米。外縱墻選取A軸和B軸之間1米長度進行計算，受荷面積為4.5/2*1=2.25m2。5.1.2 控制截面 由于墻體內力沿層高是變化的，彎矩上大下小，軸力上小下大。又各層層高、樓面布置均相同，底層受力均大于以上各層。底層計算單元的墻體面積上下等大，因此可分別選擇底層墻體上部和下部兩個截面進行計算，其中上部截面I-I截面彎矩最大，II-II截面軸力最大。5.1.3 內力計算（標準值）（1） 各層墻重（燒結磚墻體）6層板底以上墻（包括女兒墻）：G7k=4.86×1.0×1.2+0.1=6.318KN第4-6層墻重（從上一層板底底面到下

23、一層板底底面）：G4K=G5K=G6K=4.86×1.0×3.0=14.58KN第3層墻重 （從上一層板底到下一層板頂）G3k=4.86×1.0×3.0-0.1=14.09KN（2） 屋（樓）蓋荷載屋面荷載：Nl6gk=5.17×1.0×4.5÷2=11.63KNNl6qk=2.0×1.0×4.5÷2=4.5KN4-5層樓蓋荷載：Nl4gk=Nl5gk=2.85×1.0×4.5÷2=6.41KNNl4qk=Nl5qk=2.0×1.0×4.5

24、47;2=4.5KN第3層樓蓋荷載：Nl3gk=2.85×1.0×4.5÷2=6.41KNNl3qk=2.0×1.0×4.5÷2=4.5KN樓面板有效支撐長度 a01=10hcf=10×1001.89=72.74mmel1=h2-0.4a01=2402-0.4×72.74=90.90mm5.1.4 內力組合第三層墻I-I截面:a. 第一種組合（由可變荷載效應控制的組合，G=1.2，Q=1.4）：I-I截面豎向合力：N1I=1.2（G7k+G6k+G5k+G4k+Nl6gk+Nl5gk+Nl4gk+Nl3gk ）+1

25、.4(Nl6qk+Nl5qk+Nl4qk +Nl3qk)=1.2X(6.318+14.58X3+6.41X4)+1.4X(4.5X4)=116.038KNI-I截面偏心力：Nl1=1.2 Nl3gk+1.4 Nl3qk=1.2X6.41+1.4X4.51=14.01KNI-I截面合力偏心距：e=Nl1×el1N1I=14.01×90.09116.038=10.88mmb. 第二種組合（由永久荷載效應控制的組合，G=1.35，Q=1.4，c=0.7）:I-I豎向合力：N1I=1.35（G7k+G6k+G5k+G4k+Nl6gk+Nl5gk+Nl4gk+Nl3gk ）+1.4X

26、0.7(Nl6qk+Nl5qk+Nl4qk+Nl3qk)=1.35X(6.318+14.58X3+6.41X4)+1.4X0.7X(4.5X4)=119.83KNI-I截面偏心力：Nl1=1.35 Nl3gk+1.4X0.7 Nl3qk=1.35X6.41+1.4X0.7X4.51=13.07KNI-I截面合力偏心距：e=Nl1×el1N1I=13.07×90.09119.83=9.82mm第三層墻II-II截面(軸心受壓)：a. 第一種組合（由可變荷載效應控制的組合，G=1.2，Q=1.4）：N2II=1.2G3k+116.038=1.2×14.09+116.0

27、38=132.946KNc. 第二種組合（由永久荷載效應控制的組合，G=1.35，Q=1.4，c=0.7）N2II=1.35G3k+119.83=1.35×14.09+119.83=138.85KN5.1.5 截面承載力計算 第三層墻I-I截面a. 第一種組合：A=1000X240=240000mm2， f=1.89MPa, H0=3000-100=2900mm, =1.0e=12.36mm<0.6y=0.6×240÷2=72mm=H0h=1.0×2900240=12.08eh=12.36240=0.0515查表可知=0.71fA=0.71

28、5;1.89×240000=322.056KN>116.038KN滿足要求。b. 第二種組合：=H0h=1.0×2900240=12.08e=5.21mm<0.6y=0.6×240÷2=72mmeh=5.21240=0.022查表可知=0.77fA=0.77×1.89×240000=349.27KN>119.83KN滿足要求。 第三層墻II-II截面按照軸心受壓計算，取兩種組合中較大的軸力N=138.85KN進行驗算。=12.08，e/h=0查表可知=0.82fA=0.82×1.89×240000

29、=371.95KN>138.85KN滿足要求。5.2 內橫墻內力計算和截面承載力驗算5.2.1 計算單元選取承壓面積最大的內橫墻進行計算。經(jīng)過比較，1、4軸和4、6軸之間的開間最大，故選取4軸上A、B軸之間的一米墻段進行計算。兩開間取值分別為4.5米、4.8米。內橫墻受荷面積為4.5/2*1+4.8/2*1=4.65m2。5.2.2 控制截面同一中所述，分別選擇底層墻體上部和下部兩個截面進行計算，其中上部截面I-I截面彎矩最大，II-II截面軸力最大。5.2.3 內力計算（標準值）（1）各層墻重（燒結磚墻體）第4-6層墻重（從上一層板底底面到下一層板底底面）：G4K=G5K=G6K=4.

30、86×1.0×3.0=14.58KN第3層墻重 （從上一層板底到下一層板頂）G3k=4.86×1.0×3.0-0.1=14.09KN（2）屋（樓）蓋荷載屋面荷載：Nl6gk=5.17×1.0×（4.5+4.8）÷2=24.04KNNl6qk=2.0×1.0×（4.5+4.8）÷2=9.3KN4-5層樓蓋荷載：Nl4gk=Nl5gk=2.85×1.0×4.5÷2+3.35×1.0×4.8÷2=6.41+8.04=14.45KNNl4qk=

31、Nl5qk=2.0×1.0×（4.5+4.8）÷2=9.3KN第3層樓蓋荷載：Nl3gkL=2.85×1.0×4.5÷2=6.41KNNl3gkR=3.35×1.0×4.8÷2=8.04KNNl3qkL=2.0×1.0×4.5÷2=4.5KNNl3qkR=2.0×1.0×4.8÷2=4.8KN樓面板有效支撐長度 a01L=10hcf=10×1001.89=72.74mma01R=10hcf=10×1201.89=79.68mm

32、el1L=h2-0.4a01=2402-0.4×72.74=90.90mmel1R=h2-0.4a01=2402-0.4×79.68=88.13mm5.2.4 內力組合第三層墻I-I截面c. 第一種組合（由可變荷載效應控制的組合，G=1.2，Q=1.4）：I-I截面豎向合力：N1I=1.2(G6k+G5k+G4k+Nl6gk+Nl5gk+Nl4gk+Nl3gkL+Nl3gkR） +1.4(Nl6qk+Nl5qk+Nl4qk+Nl3qkL+Nl3qkR)=1.2X(14.58X3+24.04+14.45X3)+1.4X(9.3X4)=185.436KNI-I截面偏心力：Nl1

33、L=1.2 Nl3gkL+1.4 Nl3qkL=1.2X6.41+1.4X4.5=13.99KNNl1R=1.2 Nl3gkR+1.4 Nl3qkR=1.2X8.04+1.4X4.8=16.37KNI-I截面合力偏心距：e=Nl1R×el1R-Nl1L×el1LN1I=16.37×88.13-13.99×90.09185.436=0.98mmd. 第二種組合（由永久荷載效應控制的組合，G=1.35，Q=1.4，c=0.7）:I-I豎向合力：N1I=1.35（G6k+G5k+G4k+Nl6gk+Nl5gk+Nl4gk+Nl3gkL+Nl3gkR ）+1.4

34、X0.7(Nl6qk+Nl5qk+Nl4qk+Nl3qkL+Nl3qkR）=1.35X(14.58X3+24.04+14.45X3)+1.4X0.7X(9.3X4)=186.48KNI-I截面偏心力：Nl1L=1.35 Nl3gkL+1.4X0.7 Nl3qkL=1.35X6.41+1.4X0.7X4.5=13.07KN Nl1R=1.35Nl3gkR+1.4X0.7 Nl3qkR=1.35X8.044.8=15.56KNI-I截面合力偏心距：e=Nl1R×el1R-Nl1L×el1LN1I=15.56×88.13-13.07×90.09186.48=1

35、.04mm第三層墻II-II截面(軸心受壓)e. 第一種組合（由可變荷載效應控制的組合，G=1.2，Q=1.4）：N2II=1.2G3k+185.436=1.2×14.09+185.436=202.344KNf. 第二種組合（由永久荷載效應控制的組合，G=1.35，Q=1.4，c=0.7）N2II=1.35G3k+186.48=1.35×14.09+186.48=205.50KN5.2.5 截面承載力計算 第三層墻I-I截面g. 第一種組合：A=1000X240=240000mm2， f=1.89MPa, H0=3000-100=2900mm, =1.0e=0.98mm&l

36、t;0.6y=0.6×240÷2=72mm=H0h=1.0×2900240=12.08eh=0.98240=0.0041查表可知=0.82fA=0.82×1.89×240000=371.95KN>185.436KN滿足要求。h. 第二種組合：=H0h=1.0×2900240=12.08e=1.04mm<0.6y=0.6×240÷2=72mmeh=1.04240=0.0043查表可知=0.82fA=0.82×1.89×240000=371.95KN>186.48KN滿足要求。 第

37、三層墻II-II截面按照軸心受壓計算，取兩種組合中較大的軸力N=205.50KN進行驗算。=12.08，e/h=0查表可知=0.82fA=0.82×1.89×240000=371.95KN>205.50KN滿足要求。 由于此處計算的內橫墻受荷區(qū)域最大，并且滿足受壓承載力要求，故其他橫墻均，滿足要求。5.3 縱墻內力計算和截面承載力驗算本砌體結構外縱墻中不存在窗間墻，也沒有承受集中荷載（如梁）的墻體。橫墻和外縱墻的組合相當于形成了T字形或者L字形墻體，與橫墻單獨受壓相比，其受荷區(qū)域不變，但是承載面積增大，故此處T字和L字形墻受壓性能優(yōu)于單獨的橫墻。因此當內橫墻和外橫墻均

38、滿足抗壓強度要求時，外縱墻也能滿足抗壓要求。與此同理，內縱墻也能滿足抗壓要求。故此處不予驗算。第六章 砌體層樓面梁的計算6.1 荷載計算選取砌體層中受荷面積最大的梁進行計算，即C軸上4、6軸之間的梁，命名為C1梁。C1梁受到自身的重力以及客廳和過道傳來的樓面荷載，兩端交接，其中過道樓板按照單向板計算，客廳樓板按照雙向板計算。6.1.1 過道荷載過道按照單向板計算，過道寬度為1.5米，因此有0.75米范圍內的荷載將傳遞到梁C1。過道恒載：qggk=2.85KN/m2×0.75m=2.14KN/m過道活載：qgqk=2KN/m2×0.75m=1.5KN/m過道荷載設計值：qg=

39、1.4×qggk+1.2×qgqk=1.4×2.14+1.2×1.5= 4.80KN/m因此過道荷載在C1梁跨中產(chǎn)生的最大彎矩：M1=18(1.4×qggk+1.2×qgqk)l2=18×4.8×4.82=13.82KNm圖 6-1 過梁受荷面積6.1.2 客廳荷載客廳按照雙向板計算，客廳恒載為3.35KN/m2，活載為2KN/m2。客廳恒載在C1梁跨中產(chǎn)生的最大彎矩為：Mg=3.35×l2×l2-0l23.35×(l2-x)dx其中l(wèi)為C1梁跨度，l=4.8米。計算得Mg=9.648

40、KNm客廳活載在C1梁跨中產(chǎn)生的最大彎矩為：Mq=2×l2×l2-0l22×(l2-x)dxMq=5.76 KNm因此客廳荷載在C1梁跨產(chǎn)生的最大彎矩為M2=1.2Mg+1.4Mq=19.64KNm6.1.3 梁自重荷載qgk=25KN/m3×0.25m×0.4m=2.5KN/mM13=18(1.2×qgk)l2=0.125×1.2×2.5×4.8×4.8=8.64KNm由以上計算過程，結合過道和客廳荷載對C1梁的影響，跨中最大彎矩為：M=M1+M2+M3=13.82+19.64+8.64=42

41、.1KNm兩端由于為鉸接，故彎矩為0。6.2 砌體樓面梁正截面承載力計算由于次梁和樓板為整體現(xiàn)澆，故次梁應按照T形截面梁計算。樓板混凝土強度采用C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.57N/mm2鋼筋采用HRB335，fy=300 N/mm2h0=400-35=365mml0/3=4.8/3=1.6mb+Sn=0.25+1.25=1.5m故翼緣計算寬度取兩者較小值，bf=1.5m表6-1 樓面梁正截面承載力計算：截面跨中彎矩設計值M（KNm）42.1KNmas=M/(bh02fc)0.0880.0926s0.954As=M/(s h0fy) (mm2)403實配鋼筋HRB335(3*14

42、)實配As (mm2)4616.3 砌體樓面梁斜截面計算對于C1梁，支座邊緣剪力最大。過道樓面對C1梁的荷載：F1=1.2X2.85X0.75X4.8+1.4X2X0.75X4.8=22.392KN客廳樓面對C1梁的荷載：F2=1.2X（）+1.4X（） =23.155+16.128=39.283KNC1梁自重荷載：F3=25x(0.25X0.4X4.8)=12所以V=0.5x(F1+ F2+ F3)=0.5x(22.392+39.283+12)=39.338KN表6-2 樓面梁斜截面承載力計算：截面支座剪力V（KN）39.3380.25bh0fc(KN)326.22>V(滿足截面尺寸要

43、求)0.7ftbh0(KN)91.34>V配箍情況按構造要求配筋 HPB300(6200)因此C1梁在所有樓面梁中跨度最大，受荷區(qū)域也最大，所以當其他樓面梁均按照C1梁要求配筋時均能滿足受力要求，此處不再一一計算。第七章 砌體層過梁計算本結構中過梁均采用鋼筋混凝土過梁。在標準層中，門洞高度均為2.1米，主臥陽臺門洞口寬2.4米，過梁凈跨最大，同時主臥陽臺洞口過梁上承受樓面荷載最大，為受力最大的過梁，故此處僅計算主臥陽臺門過梁，其他洞口過梁配筋均按照陽臺門過梁配筋設置，即可滿足要求。7.1 過梁計算簡圖設計過梁截面尺寸設為240mmX240mm。過梁支撐長度a取為240mm。ln+a=24

44、00+240=2640mm；1.05 ln=1.05X2400=2520mm。過梁計算跨度取兩者較小值，故l0=2520mm。過梁采用C30混凝土：fc=14.3N/mm2，ft=1.57N/mm2鋼筋采用HRB335，fy=300 N/mm2箍筋采用HPB235，fy=210 N/mm2截面有效高度：h0=240-35=215mm7.2 過梁上荷載計算：標準層層高為3米，洞口高度為2.1米，過梁上墻體高度為：3000-240-2100=660mm< ln/3=2400/3=800mm。故過梁上墻體應按照均布荷載施加在過梁上。梁、板下墻體高度hw=660mm<ln=2400mm，故

45、過梁荷載應計入梁、板傳來的荷載。(1)過梁自重荷載標準值：p1=25X0.25X0.25=1.56KN/m(2)過梁上墻體荷載標準值：p2=19X0.24X0.66=3.01KN/m(3)梁、板荷載標準值：計算半個主臥樓面的荷載和圈梁的重量p3g=2.85X0.51/2+25X0.24X0.24=2.17KN/mp3q=2 X0.51/2=0.51過梁上總荷載p=1.2(p1+p2+p3g)+1.4 p3q =1.2X（1.56+3.01+2.17）=8.802KN/mM=pl028=8.802×2.52286.99KNmV=pln2=8.802×2.42=10.56KN7

46、.3 過梁正截面承載力計算表7-1 過梁正截面承載力計算截面跨中彎矩設計值M（KNm）6.99KNmas=M/(bh02fc)0.0440.045s0.978As=M/(s h0fy) (mm2)110.81實配鋼筋HRB335(3*8)實配As (mm2)1517.3 過梁斜截面承載力計算表7-2 過梁斜截面承載力計算截面支座剪力V（KN）10.560.25bh0fc(KN)184.47>V(滿足截面尺寸要求)0.7ftbh0(KN)56.7>V配箍情況按構造要求配筋 HPB300(6200)7.4 梁端部砌體局部受壓承載力驗算由MU10磚、M5砂漿 得：f=-1.89N/mm2

47、a0=a=240mm梁端底面壓應力圖形的完整系數(shù)：=1.0砌體局部抗壓強度提高系數(shù)：=1+0.35A0A1-1=1+0.35240+240240-1 =1.35Al=a0b=240X240=57600 mm2Nl=1/2X8.802X2.52=11.09KN<fA=1.0×1.35×1.89×57600=146.97KN過梁局部承壓滿足要求。第八章 砌體層挑梁計算在本設計中，砌體部分的陽臺、雨棚均采用挑梁形式8.1 計算傾覆點：挑梁埋入深度:l1=1.8m>2.2hb=2.2X0.45=0.99m所以該挑梁為彈性挑梁。x0=0.3hb=0.3X450=

48、135mm0.13l1=0.13X1800=234mmx0取兩者較小值，故x0=135mm8.2 傾覆力矩計算挑梁傾覆力矩由挑梁自重、挑梁外伸段上恒載和活載以及挑梁外伸段端部集中力的設計值對計算傾覆點的力矩組成。挑梁外伸段為變截面梁，為簡化力矩計算，將其等效為寬度為240mm，高度為（450+225）/2=337.5mm的等截面梁。將其等效為等截面梁后，因自重力臂加長，計算結果趨于安全。陽臺欄桿采用鋼鐵架，重度為0.45KN/m2,欄桿高度為1.2米。在本設計的陽臺中，1、4軸之間的開間最大，而4、6、8軸線挑梁上的墻體都沒有開洞，1軸上墻體有開洞，故此處選擇1軸上的挑梁進行計算。主臥陽臺跨度

49、4.5米，外挑1.5米，4.5/1.5=3,陽臺板按照單向板傳力。挑梁端部設240mmX240mm的梁。（1） 梁自重: qg1=25X0.24X0.3375=2.025 KN/m（2） 欄桿荷載: qg2=0.45X1.2=0.54 KN/m故挑梁均布荷載為q1= qg1+ qg2=2.025+0.54=2.565 KN/m（3） 兩端欄桿集中荷載：Fg1=0.45x1.2x4.5/2=1.215KN（4） 陽臺板集中恒載：Fg2=3.22X4.5X1.5/4=5.434KN陽臺板集中活載：Fk2=2.5X4.5X1.5/4=4.219KN傾覆力矩：Mov=（1.2X6.649+1.4X4.

50、219）X（1.5+0. 135）+0.5X（1.5+0. 135）2=22.703+4.114=26.816KNm8.3 抗傾覆力矩計算挑梁的抗傾覆力矩由挑梁埋入段自重標準值、樓面?zhèn)鹘o埋入段的恒荷載標準值以及挑梁尾端上部45°擴散角范圍內墻體標準值對傾覆點的力矩組成。（1） 挑梁埋入段自重標準值：G1=25x0.45x0.24x1.8=4.86KN（2） 樓面恒載標準值（按雙向板計算）：G2=1/2X1.8X0.9X2.85=2.31KN（3） 墻體重力標準值（分一塊長方形和一塊三角形分別計算）：長方形：（3-0.1）=48.86KN力臂：l3=1.8- x035=1.665m三角

51、形：G3=19.5X0.5X1.8X1.8X0.24=7.582KN 力臂：l4=1.8+1.8/2- x0=2.7-0.135=2.565KN抗傾覆力矩: Mr=0.8Gr(l2- x0) =0.8X4.86X(0.9-0.135)+2.31X(0.9-0.135)+ 48.86X1.665-7.582x2.565 =53.91KNmMr> Mov, 所以抗傾覆安全。8.4 挑梁下砌體局部承壓驗算挑梁傾覆荷載設計值：R=1.2x(2.025+0.54)x1.5+1.2x(1.215+4.434)+1.4x4.219=17.30KNN1=2R=34.60KN挑梁下砌體局部受壓面積：A1=1.2bhb=1.2X