電器支架沖壓工藝與模具設(shè)計(jì)

1、電器支架沖壓工藝與模具設(shè)計(jì)任務(wù)書1課題意義及目標(biāo)通過畢業(yè)設(shè)計(jì)，鍛煉學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)的基礎(chǔ)與專業(yè)知識(shí)分析、解決工程實(shí)際問 題的能力，初步掌握沖壓模具設(shè)計(jì)的方法、流程，熟練掌握使用各種工具書籍，為畢 業(yè)后從事相關(guān)技術(shù)工作打好基礎(chǔ)。2 主要任務(wù)1）對給定工件進(jìn)行工藝分析，確定出科學(xué)合理的工藝方案；2）進(jìn)行沖壓工藝計(jì)算；3）參考模具圖冊，查閱相關(guān)資料，設(shè)計(jì)出合理可行的模具結(jié)構(gòu)；4）模具主要工作零部件的設(shè)計(jì)計(jì)算；5）繪制模具裝配圖及零件圖、編寫設(shè)計(jì)說明書3 主要參考資料1. 模具實(shí)用技術(shù)叢書編委會(huì)編沖模設(shè)計(jì)應(yīng)用實(shí)例北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1999.62. 李天佑主編.沖模圖冊.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，198

2、8.113. 王芳主編.冷沖壓模具設(shè)計(jì)指導(dǎo)北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1998.104. 沖模設(shè)計(jì)手冊編寫組編著.沖模設(shè)計(jì)手冊.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，20035. 丁松聚主編.冷沖模設(shè)計(jì).機(jī)械工業(yè)出版社，2001.94 進(jìn)度安排設(shè)計(jì)各階段名稱起止日期1查閱文獻(xiàn)，兀成開題報(bào)告2014.12.012014.12.312完成工藝計(jì)算、確定工藝方案2015.01.012015.03.203確定模具結(jié)構(gòu)方案，中期檢查2015.03.212015.04.304模具總體設(shè)計(jì)、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)2015.05.012015.05.155完善設(shè)計(jì)內(nèi)容、完成設(shè)計(jì)說明書及答辯工作2015.05.162015.06.10審核人： 年

3、 月日電器支架沖壓工藝與模具設(shè)計(jì)摘 要：本設(shè)計(jì)為電器支架沖壓工藝與模具設(shè)計(jì)。文中簡要介紹了我國沖壓模具的發(fā) 展現(xiàn)狀，以及沖壓模具未來發(fā)展的趨勢。本模具采用了沖孔、落料、彎曲、切斷等工 藝手段。主要進(jìn)行了沖裁件的工藝性分析及工藝方案的確定、工件排樣圖的設(shè)計(jì)、主 要工藝力的計(jì)算、沖壓設(shè)備的選擇、零件工作部分的設(shè)計(jì)計(jì)算、主要零部件的設(shè)計(jì)及 標(biāo)準(zhǔn)件的選用。其中零部件的設(shè)計(jì)主要包括：凸模固定板、卸料板、彈性體元件、非 標(biāo)準(zhǔn)凸模、凹模鑲件等零件的設(shè)計(jì)等。其中標(biāo)準(zhǔn)件的選擇包含了標(biāo)準(zhǔn)模架的選擇、導(dǎo) 柱、導(dǎo)套的選擇、卸料螺釘?shù)倪x擇以及其他定位零件的選擇等。本模具采用了少廢料 排樣，采用導(dǎo)正銷定位。采用了導(dǎo)料板與

4、導(dǎo)料銷導(dǎo)料。可實(shí)現(xiàn)零件的批量生產(chǎn)。關(guān)鍵詞：級進(jìn)模，沖壓設(shè)備，沖孔，彎曲，切斷Desig n of the tech nics and mold for electrical bracketAbstract : The design for the technics and mold of electrical bracket.This article briefly introduces the developing status quo of our stamping mold, as well as the trend of the future developme nt of the s

5、tamp ing mold. The mold adopts pun chi ng, bla nking, bending, cutt ing and other tech no logical means. Mainly for the calculati on of bla nking process an alysis and process pla n determ in ati on, workpiece layout desig n, main tech no logical force, stamp ing equipme nt selecti on, desig n and c

6、alculatio n of the work of some parts of the mold, the main comp onents of the desig n and sta ndard parts of the select ion. The desig n of the parts includes: the design of the parts such as the fixed plate, the unioading plate, the elastomeric comp onents , the non-sta ndard con vex mould, the co

7、n cave die in sert, etc. The sta ndard parts of the select ion contains a selecti on of sta ndard mould base, a guide colu mn, a guide sleeve, uni oadi ng screw select ion and the select ion of other positi oning parts etc. The mold layout using less waste material, the use of the guide pin position

8、ing.Using the guide plate and the guide pin guide. Mass producti on of parts can be achieved.Keywords: Progressive dies,Stamp ing equipme nt,P unchin g,Be ndin g,Cut1 緒論 11.1 冷沖裁與模具設(shè)計(jì)簡介 11.2 國內(nèi)外研究進(jìn)展 11.3沖裁模具市場情況 12沖裁件工藝性分析及沖裁方案的確定 32.1 沖裁件材料分析 32.2 沖裁件的形狀和尺寸 32.3沖裁件尺寸精度和表面粗糙度要求 42.4 沖裁件的基準(zhǔn)標(biāo)注 42.5 沖裁

9、方案的確定 53排樣圖的設(shè)計(jì)及材料利用率的計(jì)算 73.1 排樣的設(shè)計(jì) 73.2搭邊的選取、條料寬度的確定 83.3材料利用率的計(jì)算 104 沖裁工藝力的計(jì)算 124.1 沖裁力的計(jì)算 124.1.1沖裁力的行程曲線 124.1.2 沖裁力的計(jì)算公式 124.2壓力中心計(jì)算 145 沖壓設(shè)備的選擇 175.1沖壓設(shè)備類型的選擇 175.2 確定設(shè)備的規(guī)格 176沖裁模工作部分設(shè)計(jì)計(jì)算 196.1 沖裁間隙 196.1.1 對沖裁件質(zhì)量的影響 196.2合理間隙的選用 196.3模具刃口尺寸的計(jì)算 217模具總體設(shè)計(jì) 257.1 模具類型的選擇 257.2 確定送料方式 257.3 定位方式的選擇

10、 257.4 卸料、出件方式的選擇 257.5 導(dǎo)向方式的選擇 258 卸料零件的計(jì)算 278.1 橡膠的設(shè)計(jì) 279 主要零部件設(shè)計(jì) 299.1 模具材料的選擇 299.1.1 模具材料的選擇 299.1.2 CrWMn 鋼的性能 . 299.2 落料凹模設(shè)計(jì) 299.2.1 凹模洞口形狀和尺寸 299.2.2 落料凹模外形和尺寸確定 309.3 凹模組件及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 319.4 級進(jìn)模彎曲部分設(shè)計(jì) 329.4.1 Z 型彎曲 329.4.2 U 型彎曲 3310 標(biāo)準(zhǔn)件的選擇 3510.1 模架及模柄的選擇 3510.2 沖孔凸模的確定 3510.3 導(dǎo)尺的選擇 3610.4 模具的閉合高度

11、 3610.5 導(dǎo)柱、導(dǎo)套的選擇 3610.6 卸料螺釘 3710.7 導(dǎo)正銷的選擇 3710.8 推桿的選擇 3710.9 導(dǎo)料銷的選擇 3710.10 螺釘及銷釘?shù)倪x擇 3811 繪制模具裝配圖、及零件圖及編寫設(shè)計(jì)說明書 3912 結(jié)論 41參考文獻(xiàn) 42致謝 43IV1緒論1.1冷沖裁與模具設(shè)計(jì)簡介沖裁是模具對板料進(jìn)行擠壓，在剪切力的作用下使板料發(fā)生塑性變形而分離，獲 得具有一定尺寸、形狀的零件。由于加工環(huán)境在常溫下，故稱為冷沖壓。沖裁件一般 從板料或者是帶料沖下。沖壓加工分為工藝與模具兩部分。其中沖壓又可分為多種類 型的工序；其中包括：落料、沖孔、拉深、彎曲、成形等等。隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，

12、模具行業(yè)在經(jīng)濟(jì)中占的比例越來越大。在精密的工業(yè)中尤為突 出，沖壓改變了原來切割的加工方法，大大提高了生產(chǎn)的效率，節(jié)約了人力、物力。 在加工過程中，減小了工傷率，提高了材料的利用率?？梢哉f是革命性的加工手段。 是工業(yè)史上的一次質(zhì)的改變。1.2國內(nèi)外研究進(jìn)展隨著我國經(jīng)濟(jì)的極速發(fā)展，模具在其中發(fā)揮著不可替代的作用。模具已經(jīng)成為一門產(chǎn)業(yè)。80年代以來，我國的模具行業(yè)發(fā)展及其迅速。每年產(chǎn)值的增長率在15沖上。 2000年總的產(chǎn)值有280億人民幣。占了國民生產(chǎn)總值中的極大比例。美國、日本、德 國等發(fā)達(dá)國家都將模具當(dāng)做一項(xiàng)重中之重來發(fā)展。誰能將它發(fā)展好，誰就能再次引領(lǐng) 世界工業(yè)。（一）沖壓技術(shù)現(xiàn)狀目前，我國

13、的模具工業(yè)已經(jīng)初具水平。但是，與工業(yè)發(fā)達(dá)國家相比較的話，依然 有相當(dāng)大的距離。其在效率、精度、壽命、生產(chǎn)周期等方面依然存在明顯差距。為了 彌補(bǔ)這一差距。針對我國模具工業(yè)的現(xiàn)狀，我們應(yīng)采取有效的措施來發(fā)展，例如： 高速度、高精度、復(fù)雜和長壽命模具加工技術(shù)的研究與應(yīng)用。例如超精沖壓 模具設(shè)計(jì)與制造技術(shù)、精密模具制造技術(shù)等； 選擇優(yōu)質(zhì)且適合的模具材料，采用先進(jìn)的表面處理技術(shù)以提高模具質(zhì)量； 模具朝著專業(yè)化，標(biāo)準(zhǔn)化的發(fā)展； 快速成型與快速制模技術(shù)（RP/RT的發(fā)展與應(yīng)用； CAD CAM CAE的廣泛應(yīng)用及其軟件的不斷先進(jìn)和 CAD CAM CAE技術(shù)的進(jìn)步集成化、一體化、智能化、來提高模具的水平。1

14、.3沖裁模具市場情況我國的沖裁模具市場已有相當(dāng)高的水平， 在質(zhì)量和技術(shù)等方面都已經(jīng)取得了質(zhì)的 飛躍。但與一流的工業(yè)水平國家相比較，仍然是略顯不足。一些高精度的、高質(zhì)量的 還需要大量進(jìn)口，而低水平的則是競爭越來越激烈。故應(yīng)提高行業(yè)的總體水平，則是 滿足市場的最佳方法。222沖裁件工藝性分析及沖裁方案的確定沖裁件的工藝性是指工件加工的難易度。優(yōu)良的沖裁應(yīng)該是使產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定，材 料的消耗減到最小，工序少，模具的結(jié)構(gòu)簡單而壽命長等。2.1沖裁件的材料分析該電器支架零件的材料為H62,查文獻(xiàn)：P39知，該材料為有色金屬黃銅，銅的含量為百分?jǐn)?shù)是 60.5%63.5%，抗剪強(qiáng)度t =294Mpa，抗拉強(qiáng)度c

15、 b=373Mpa,伸長率S 10=20%，該材料有良好的塑性，沖壓性和成型穩(wěn)定性，適用于沖壓加工圖2.1零件圖2.2沖裁件的形狀和尺寸沖裁件的形狀尺寸應(yīng)該盡量簡單、對稱，最好是由一些簡單的曲線構(gòu)成。應(yīng)該避免沖裁件上有過長的懸臂和狹槽，最小的寬度要大于t的兩倍，即b 2t，如圖2.2所示。該零件滿足條件。沖裁件上的孔與孔、或孔與邊緣的距離 b、bi （見圖2.3）其值也不能過小，一般 取b "t，d t。滿足條件。工件在沖孔時(shí)，考慮到材料的流動(dòng)導(dǎo)致孔的變形，孔與孔間的距離，孔與邊界的 距離應(yīng)該在合理的范圍之內(nèi)，對孔則應(yīng)滿足下列關(guān)系：當(dāng) t 2mm 時(shí)，L t 0當(dāng)t 2mm時(shí)，L 2

16、t o該零件L 4mm，滿足條件。圖22沖裁件凸出的懸臂和凹槽圖2.3最小孔邊距離的確定2.3沖裁件尺寸精度和表面粗糙度要求對于沖裁件的表面粗糙度，應(yīng)該是滿足加工的工藝要求，使得零件能夠使用以及 滿足其他的裝配需求。2.4沖裁件的基準(zhǔn)尺寸沖裁件的尺寸標(biāo)注應(yīng)符合沖壓工藝要求，例如圖 2.4所示的沖裁件，其中2.4a的 尺寸標(biāo)注方法就不合理，這樣標(biāo)注，兩孔間的距離會(huì)越來越大。若改為圖2.4b的標(biāo)注， 則兩孔中心距與模具使用無關(guān)，其公差值也能夠降低。3-CLIf X2>2 L1L2Tbl圖2.4基準(zhǔn)標(biāo)注法2.5沖裁方案的確定工藝方案是確定用何種形式來加工零件，使得零件的質(zhì)量得以保證的同時(shí)，能夠

17、 使加工最為簡單、工序數(shù)目最少、效率最高最安全。應(yīng)對零件進(jìn)行工藝分析，然后列 出幾種不同的加工方案，對各種方案進(jìn)行優(yōu)缺點(diǎn)的分析，從這些加工方案中選擇一種 最為合適的方案。沖壓加工一般的模具結(jié)構(gòu)有：單工序模、級進(jìn)模、復(fù)合模。 該工件包含有落料、沖孔、彎曲三個(gè)基本工序，列出了下列方案： 方案一：先落料、再?zèng)_孔、后彎曲。采用單工序模具生產(chǎn)。方案二：先落料、再?zèng)_孔、后拆彎復(fù)合沖壓。采用正裝復(fù)合模生產(chǎn)。方案三：先落料沖孔、后彎曲復(fù)合沖壓。采用倒裝復(fù)合模生產(chǎn)。方案四：先落料、再?zèng)_孔、后拆彎級進(jìn)沖壓。采用級進(jìn)模生產(chǎn)。 方案五：先沖孔、再落料、后拆彎級進(jìn)沖壓。采用級進(jìn)模生產(chǎn)。方案一是最為簡單的沖裁模式，但是它

18、要三套模具才能滿足沖壓。而中途仍然需 要移動(dòng)，無形中加大了工作量，而且搬運(yùn)等也不安全，生產(chǎn)效率低，經(jīng)濟(jì)性差，故不 采用。方案二采用正裝復(fù)合模生產(chǎn)，適合大批量生產(chǎn)。但是，由于復(fù)合模的精度相對較 低，不能夠滿足工件的工藝性的要求，且模具復(fù)雜難于加工，故不采用。方案三采用倒裝復(fù)合模生產(chǎn)，與方案二相比，模具的結(jié)構(gòu)會(huì)簡單一點(diǎn)，但精度卻 不能滿足，有一定的局限性。故不采用。方案四采用先落料、后沖孔的模式。對于這種模式的加工，在沖孔的精度上及孔 的相對位置是無法保證的，故不采用。方案五采用沖孔、落料、彎曲級進(jìn)模沖壓模具生產(chǎn)。該模具先沖孔，后用沖完的 孔作為導(dǎo)正銷的孔進(jìn)行導(dǎo)正后落料，從而保證了零件的精度。而且

19、用一套模具一次性 生產(chǎn)零件大大增加了沖壓的效率，符合經(jīng)濟(jì)性原則。其沖壓快，符合大批量的生產(chǎn)。通過上述五種方案的比較，方案五為最佳的工藝方案，故采用方案五。3排樣圖的設(shè)計(jì)及材料利用率的計(jì)算3.1排樣的設(shè)計(jì)排樣指的是沖裁工件在板料上的排列方式，一個(gè)好的排樣對于零件的沖壓精度以及材料的利用率、加工的難易程度上具有不可估計(jì)的作用。對沖裁件來說，材料所用的費(fèi)用是非常巨大的。一個(gè)材料利用率高的沖裁方案可 以大大地節(jié)約制造的成本，提供更大的經(jīng)濟(jì)效益，創(chuàng)造更大的價(jià)值。其中，廢料可分 為結(jié)構(gòu)性廢料與工藝性廢料。結(jié)構(gòu)廢料：由工件的形狀決定。工藝廢料：由沖壓方式與排樣方式?jīng)Q定。工藝廢料是可以控制的。因此，要增加材料

20、利用率，必須降低工藝廢料所占的比 例，設(shè)計(jì)出好的方案。根據(jù)材料的利用率情況，排樣有三種：（一）有廢料排樣法（圖3.1a）有廢料排樣法指的是沖裁件之間以及與條料側(cè)邊都有廢料的存在的沖壓形式，沖裁是沿著零件的輪廓進(jìn)行的。故該沖壓件的質(zhì)量好，但材料利用率低。（二）少廢料排樣法（圖3.1b）少廢料排樣法指的是在沖裁時(shí)，只有沖裁件間或沖裁件與條料側(cè)邊之間有廢料，并且只存在于其中一種的情況，所以材料能得到充分利用。材料利用率可達(dá)70%90%。（三）無廢料排樣法（圖3.1c）無廢料排樣法是指沖裁件直接從條料上沖下，沒有產(chǎn)生任何的搭邊廢料，沖裁件 的獲得為直接切斷條料，利用率極高。b)圖3.1排樣方法a）有廢

21、料排樣b）少廢料排樣c）無廢料排樣合理的排樣方法，應(yīng)該是廢料最少的沖裁方式?？紤]到工件的形狀及特點(diǎn)，采用 雙排斜排中間載體排樣方式，如圖 3.2所示：圖3.2沖裁件的排樣3.2搭邊的選取、材料寬度的確定（一）搭邊排樣時(shí)沖裁件之間a以及沖裁件與條料側(cè)邊之間a1留下的工藝廢料稱為搭邊。 搭邊的作用（1）如果是沖裁存在誤差的話，沒有搭邊的存在，其會(huì)影響鄰邊零件的精度。 有搭邊的存在時(shí)，就可以避免這一情況的發(fā)生。（2）在沖裁時(shí)，模具可以兩邊都能夠受力，這樣可以防止模具單邊受力長時(shí)間 后會(huì)產(chǎn)生一定的變形，模具壽命與工作斷面質(zhì)量都可以增加。（3）若是有自動(dòng)送料裝置的模具，存在搭邊的話，可以增加條料的剛度，

22、這樣 可以讓條料的連續(xù)送進(jìn)。 搭邊的數(shù)值搭邊如果太大，材料的利用率下降，如果過小，有可能會(huì)損壞模具。搭邊的合理數(shù)值就是在保證沖裁件的質(zhì)量的情況下的最小值。搭邊的合理數(shù)值是由材料的厚度，種類等確定。材料越厚，沖裁尺寸越大，越復(fù) 雜，搭邊也要越大。搭邊值一般由經(jīng)驗(yàn)確定，根據(jù)工件寬度和材料厚度，由文獻(xiàn)2 P42表2.16，選工件間搭邊值a 2mm ,側(cè)面搭邊ai 2mm。（二）條料寬度的確定選定排樣方法與確定搭邊值之后，計(jì)算條料寬度，就可以畫出排樣圖，計(jì)算材料 利用率。3.3):(3.1)條料是由條料剪裁下料而得。所以為保證送料順利，剪裁時(shí)的公差帶分布規(guī)定上 偏差為零，下偏差為負(fù)值（-條料在沖壓過程

23、中，存在誤差但仍要求能保證在沖 裁件余料側(cè)邊之間有一定的搭邊值 al o當(dāng)條料在無側(cè)壓裝置的導(dǎo)料板之間送料時(shí)，條料寬度計(jì)算如下（如圖B （D 2ai 2 b。）0上式引自文獻(xiàn)P62。式中 D沖裁件與送料方向垂直的最大尺寸（mrj）；ai 沖裁件與條料側(cè)邊之間的搭邊（mm；4BML板料剪裁時(shí)的下偏差（mm）;查文獻(xiàn),P62取厶=0.5bo條料與導(dǎo)料板之間的間隙；查文獻(xiàn) ,P62取bo=O.5圖3.3無側(cè)壓裝置條料寬度的確定當(dāng)導(dǎo)料板之間有側(cè)壓裝置時(shí)，條料寬度按計(jì)算如下（如圖3.4 ）:(3.2)B （D 2ai）0式中各符號(hào)意義同上亠 al I-D*41 A圖3.4有側(cè)壓裝置條料寬度的確定(3.3

24、)3.4 :(3.4)當(dāng)模具有側(cè)刃時(shí)，條料寬度按下式計(jì)算：B0 （D 2厲 n C）0式中 n側(cè)刃數(shù)；C 側(cè)刃沖切的料邊寬度（mm，見表3.2。其余符號(hào)意義同前?？紤]到工件形狀，在沖壓過程中采用導(dǎo)料板送料，采用無側(cè)壓裝置，如圖 條料寬度：B D 2ai 2bo0101 2 2 2 0.5 0.5 106.5°條料與導(dǎo)料板之間的間隙查文獻(xiàn)，表3.11,得=0.5mm條料與導(dǎo)板間的間隙查查文獻(xiàn) 表3.12得b°=0.5mm3.3材料利用率的計(jì)算一個(gè)步距的材料利用率 為nA/Bh 100%上式引自文獻(xiàn)2 P42式2.16.式中 A沖裁件面積（包括內(nèi)形結(jié)構(gòu)廢料）（口市;n個(gè)進(jìn)距內(nèi)沖

25、裁件數(shù)目；B 條料寬度（mr）h進(jìn)距（mr）當(dāng)板料彎曲變形時(shí)，由于是塑性變形，故材料的中性層會(huì)產(chǎn)生移動(dòng)。中性層半徑 的大小可按式3.5計(jì)算：R kt（3.5）中性層半徑（mm；R彎曲內(nèi)半徑（mr）k 中性層位置因素，查文獻(xiàn) P81,表3.2，取k=0.26 ；t材料的厚度（mm上式出自文獻(xiàn)P81,式3.1.零件橫向展開尺寸：2 X 7.23+0.86 X 2XnX 157/360+5 X 2XnX 157/360+8=62.18mm 零件縱向展開尺寸：14-6-2.2=3.8mm8+3.8+10=21.8mm沖裁件的面積 A=62.18X 8+ （21.8-8 ）X 12+3.14 X 62-

26、3.14 X 1.5 2=769.015mrn 故一個(gè)進(jìn)距內(nèi)的材料利用率為：nA/Bh 100% =2X 769.015/106.5 X 34.5 X 100%=41.86%采用單斜排材料利用率僅為33.6%.經(jīng)過比較，B=106.5mm及內(nèi)沖件數(shù)目為2的材料利用率提高到40%4沖裁工藝力的計(jì)算4.1沖裁力的計(jì)算選擇壓力機(jī)時(shí)可由沖裁力決定，也是設(shè)計(jì)時(shí)必須要用到的關(guān)鍵數(shù)據(jù)。4.1.1沖裁力的行程曲線圖4.1沖裁力-凸模行程曲線在沖裁過程當(dāng)中，所受凸模的沖裁力不斷地變化。沖裁力-凸模行程曲線如上圖所示。其中AB為彈性變形階段，這一階段發(fā)生彈性變形，受到的沖裁力直線增加。 BC階段是塑性變形階段，C

27、點(diǎn)為最大值。CD階段是斷裂階段，沖裁力下降。此時(shí)，材 料發(fā)生斷裂。到達(dá)D點(diǎn)，上下裂紋已重合，沖裁已經(jīng)完成，板料已經(jīng)分開。4.1.2沖裁力的計(jì)算公式考慮到成本和沖裁件的質(zhì)量要求，此用平刃口模具沖裁，沖裁力F (N):F KLT( 4.1)上式引自文獻(xiàn)P54式3.15.式中 F沖裁力(N ；L沖裁件周邊長度(mr)T材料厚度(mm；材料抗剪強(qiáng)度(MPa；Ko 系數(shù)?？紤]到刃口鈍化、間隙不均勻，材料力學(xué)性能與厚度波動(dòng)等 因素而增加的安全系數(shù)，常取系數(shù) Ko 1.3。材料的抗剪強(qiáng)度(MPa查文獻(xiàn)P39表2.3 :取T =294MPa一般情況下，材料的(T b=1.3 t，為計(jì)算方便，也可用下式計(jì)算沖裁

28、力，故F LT b ； F卸 0.05FF 沖孔=L沖孔 T t b=3.14 X 3X 1 X 294=2769.48NF沖孔卸料 =0.05 F 沖孔=0.05 X 2769.48=166.17NF 側(cè)刃 1=L側(cè)刃 1T t b=(2+8+21.08+21.88+38.33+2) X 1 X 294=27427.26NF 側(cè) 1 卸料=0.05 F 側(cè)刃 1=0.05 X 27427.26=1371.36NF 側(cè)刃 2=L側(cè)刃 2T t b=(2+23.09+21.88+5.84+8+2) X 1 X 294=18466.14NF 側(cè) 2卸=0.05 F 側(cè)刃 2=0.05 X 1846

29、6.14=923.307NFu=LuT t b=(2+21.88+16+21.88+2+13.8+n /2 X 12+13.8) X 1 X294=32401.6NF u 卸料=0.05 F U=0.05 X 32401.6=1620.08NF 異=L 異T t b=(3+21.88+5.84+8+20.09+8+37.3+21.88+21.09+8+1.04+8) X 1 X 294=48251.28NF異卸料 =0.05 F 異=0.05 X 48251.28=2412.56N查文獻(xiàn)，P41，表 2.15，F(xiàn) 頂件=0.06F 落料=0.06 X 2412.56=144.75N該零件的生產(chǎn)

30、加工涉及到復(fù)雜彎曲，故必須對彎曲力進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算公式如下：2V形件彎曲力：F 自=(0.6Kbt T b) / (r+t )U 形件彎曲力：F 自=(0.7Kbt T b) / (r+t )(4.2)式中F自沖壓行程結(jié)束時(shí)的自由彎曲力(N)K安全系數(shù)，一般取 K=1.3;b彎曲件的寬度(mr)t彎曲材料的厚度(mm；r彎曲件的內(nèi)彎半徑(mm；(Tb材料的強(qiáng)度極限(mr；上式出自文獻(xiàn)P133.Z 型彎曲：Fz=(0.6 X 1.3 X 12X 1X 294) / (0.6+1 ) =1719.9NU型彎曲：Fu= (0.6 X 1.3 X 8X 1 X 294) / (0.6+1 ) =1146

31、.6NF 長吒長T (T b=(21.878+2) X 2X 1X 294=14041.44NF長卸料 =0.05 F 長=0.05 X 14041.44=702.072N采用剛性卸料裝置和下出料的沖裁模的總壓力為F總F沖F推(4.3)采用彈性卸料裝置和下出料的總壓力為F 總 F沖 F卸 F推(4.4)采用彈性卸料裝置和上出料方式的的總壓力為F 總 F沖 F卸 F 頂(4.5)式(4.3)、(4.4)、(4.5)引自文獻(xiàn)P41。工件厚1mm屬于比較薄的工件，卸料力小，采用彈性卸料裝置上出料方式，其 總沖壓力F總：F 總=2 X F 沖孔+ 2X F 沖孔卸料+ F側(cè)刃1+F側(cè)1卸料+ F側(cè)刃2

32、 + F側(cè)2卸 + F 側(cè)卸料+ 2X Fu+ 2X Fu 卸料 + F異+ F異卸料+ 2X F 頂件 +4X Fz+4X Fu+2X F 長 +2X F 長卸料+4 X Fu卸216KN4.2壓力中心計(jì)算沖裁模壓力中心就是沖裁時(shí)壓力機(jī)合力的位置。沖裁時(shí)，模具的壓力中心應(yīng)該與 沖床滑塊的壓力中心重合。如果壓力中心不能夠重合的話，會(huì)使沖裁出來的零件精度 下降，甚至?xí)Π纪鼓＿M(jìn)行破壞，使模具刃口遭到破壞，降低模具的使用壽命。故應(yīng) 該進(jìn)行壓力中心的計(jì)算，其計(jì)算步驟如下：(一) 按比例畫出工件的輪廓形狀，如圖：Y圖4.2零件壓力中心廠IIcor X2 （二）在任意處作坐標(biāo)軸XOY。（三）將工件的外部

33、輪廓分為幾段 L1 , L2Ln。因?yàn)镕與沖裁線段長度L成 正比，所以L可代表沖裁力的大小。（四）計(jì)算各基本線段的重心位置到 丫軸的距離X1 , X2Xn和X軸的距離 Y1 , Y2 Yn。（五）根據(jù)力矩原理可以計(jì)算出壓力中心，計(jì)算如下。其中：L仁8L2=25.09L3=13.8L4=18.84L5=13.8L6=25.09L7=8L8=62.18L9=3 nX1=0X2=12.545X3=25.09X4=31.09X5=37.09X6=49.635X7=62.18X8=31.09X9=31.09Y1=4Y2=8Y3=14.9Y4=27.8Y5=14.9Y6=8Y7=4Y8=0Y9=21.8X

34、chX12X2 lnXnl1 l2lnnliX匕一 =31.090 lii 1(4.6)ycA 射2InYnI2liYi=8.716lii 1(4.7)式（4.6）、（4.7）引自文獻(xiàn)2 P48式中XI、X2Xn各圖形沖裁力的x軸坐標(biāo)（mr）y 1、y2yn各圖形沖裁力的y軸坐標(biāo)（mr）li、I2In各圖形沖裁周邊長度（mm5沖壓設(shè)備的選擇5.1沖壓設(shè)備類型的選擇根據(jù)該沖裁件的工藝要求，生產(chǎn)批量大小，精度的要求選擇最為合理的設(shè)備。當(dāng)沖裁對象是中小型零件時(shí)，大部分選用開式壓力機(jī)。雖然開式壓力機(jī)并不是非 常的穩(wěn)定。沖床的剛度差，影響模具壽命與工件表面質(zhì)量。但是，開式?jīng)_床的操作極 為簡便。而且送料較

35、為方便。所以沖裁中小型零件，采用開式?jīng)_床較為普遍。當(dāng)沖裁對象是大中型零件時(shí)，大部分采用閉式機(jī)械壓力機(jī)。閉式壓力機(jī)包括有擠 壓機(jī)、精壓機(jī)等等。閉式壓力機(jī)多用于大型的拉深件。當(dāng)沖裁為小批量生產(chǎn)時(shí)，沖裁厚板料的零件時(shí)，多采用液壓機(jī)。壓力機(jī)的優(yōu)點(diǎn)是 不會(huì)因?yàn)榘辶咸穸霈F(xiàn)無法沖壓的情況。所以適合于厚板料沖壓。但是，液壓行程 速度有限，所以只適合于小批量，而對大批量是不適合的。選擇機(jī)械曲柄壓力機(jī)，可沖裁、彎曲、成本低，有三個(gè)方向可以操作，適用于中 小型沖裁件彎曲件或拉深件。5.2確定設(shè)備的規(guī)格選擇完沖壓設(shè)備的類型后，應(yīng)根據(jù)沖壓力、臺(tái)面大小、標(biāo)稱行程、閉合高度等數(shù) 據(jù)選擇合理型號(hào)的壓力機(jī)。（一）選用的壓力

36、機(jī)的壓力要大于總沖裁力，即：F壓機(jī)F總（二）應(yīng)該要選擇恰當(dāng)行程的壓力機(jī)。模具的張開高度是與所選壓力機(jī)的標(biāo)稱行 程有關(guān)的。所以其標(biāo)稱行程若是過大，可能會(huì)引起導(dǎo)柱、導(dǎo)套的脫離（滾珠的脫離） 以及引起工件精度上的偏差。故應(yīng)選適當(dāng)行程。（三）選擇壓力機(jī)的閉合高度應(yīng)該滿足模具閉合高度。即滿足：模具的閉合高度 應(yīng)該是在壓力機(jī)最大與最小閉合高度之間。（四）選擇的壓力機(jī)臺(tái)面大小必須大于下模座周界尺寸，并且留有固定的空間。 以保證模具能夠安裝在壓力機(jī)上?？紤]到制件的精度要求，參考文獻(xiàn) P243初選國產(chǎn)曲柄多工位壓力機(jī)，其主要技術(shù)參數(shù)如下：公稱壓力：400KN標(biāo)稱壓力行程：7mm滑塊行程：150mm最大圭寸閉高度

37、：240mm圭寸閉高度調(diào)節(jié)量：80mm:420mrX 630mm:300mrX 150mm: 50mnX 70mm工作臺(tái)尺寸（前后X左右）工作臺(tái)孔徑（前后x左右）模柄孔尺寸（直徑x深度）236沖裁模工作部分設(shè)計(jì)計(jì)算6.1沖裁間隙沖裁間隙指的是凹模刃口與凸模刃口之間的間隙。其雙面間隙表示為 z,其單面 間隙為Z/2.沖裁間隙的大小會(huì)影響到工件的精度、 模具壽命等。所以必須選擇合理的 沖裁間隙以保證制造精度以及延長模具壽命。6.1.1對沖裁件質(zhì)量的影響沖裁間隙可以大大影響到它的精度。 采用合理的沖裁間隙才能夠保證每次沖裁下 來的零件在精度上都能夠得到保證。使次品率大大降低。如果沖裁間隙過大。沖裁將

38、會(huì)轉(zhuǎn)化為拉深或者是彎曲變形。使工件的外形發(fā)生改 變，造成大量損失。對于落料件，它的尺寸將會(huì)小于凹模尺寸。對于沖孔件，其尺寸 將會(huì)大于凸模尺寸。如果沖裁間隙過小。凹模與凸模將會(huì)發(fā)生擠壓，一方面使工件被擠壓變形。另一 方面，由于擠壓作用將會(huì)使模具壽命降低。對于落料件，它的尺寸大于凹模尺寸。對 于沖孔件，它的尺寸小于凸模尺寸。沖裁間隙將會(huì)嚴(yán)重的影響到?jīng)_裁件的表面質(zhì)量。對沖裁過程分析以及經(jīng)驗(yàn)得知，只有當(dāng)凹模與凸模產(chǎn)生的裂紋發(fā)生重合時(shí)，所得 到的斷面質(zhì)量才會(huì)是最好的。斷面上還會(huì)存在較好的光亮帶。產(chǎn)生的毛刺也將是最不 明顯的。雖然無法達(dá)到完全的光亮帶，但是可以滿足工件的斷面精度要求。這種斷面 是在可控范圍

39、之內(nèi)的最好斷面。當(dāng)間隙過大或過小時(shí)，就會(huì)使上、下裂紋不能重合。6.2合理間隙的選用在設(shè)計(jì)模具刃口尺寸時(shí)，選擇適當(dāng)?shù)臎_裁間隙至關(guān)重要。它會(huì)影響到多方面的精 度。由于模具在使用過程中會(huì)發(fā)生磨損，所以間隙分為最大合理間隙與最小合理間隙。 只要間隙滿足介于最大與最小間隙之間，所沖壓出來的零件都能夠滿足要求。因?yàn)槟＞邲_壓過程中會(huì)被磨損，所以在制造新模具時(shí)，制造精度采用最小合理間隙確定合理間隙的方法主要有理論計(jì)算法和查表選取法兩種。（一）理論計(jì)算法根據(jù)產(chǎn)生最好斷面的原理，故計(jì)算沖裁間隙時(shí)應(yīng)遵循凸模產(chǎn)生的裂紋與凹模產(chǎn)生 的裂紋重合的原理。從圖6-4所示的幾何關(guān)系可得出計(jì)算合理間隙的公式：Z 2（t h

40、76;）tg 2t（1 h°/t）tg（ 6.1）式（6.1）引自文獻(xiàn)P45式（3.4）。式中 產(chǎn)生裂紋時(shí)的凸模壓入深度（mm）；t板料厚度（mm）；最大切應(yīng)力方向與垂線間夾角?？?圖6.1合理沖裁間隙的確定由上式可知，間隙Z一板材厚度、相對壓入深度ho/t、裂紋方向角B 有關(guān)。而h0、 B又與材料性質(zhì)有關(guān)，表6.1為常用材料的h0/t與B的近似值。查表可知，板料的性 能和厚度將會(huì)決定所采用的間隙值。材料越軟，ho/t值越大，合理間隙值越小。材料硬化后，ho/t之比值較表中值要小10%左右。式中，令K 2（1 %/t）tg ，稱為材料 的品質(zhì)系數(shù)。目前由于查表非常方便，故實(shí)際生產(chǎn)多采

41、用查表選擇合理沖裁間隙。表6.1 h0/t與B值材料ho/t (%3t<1t=1 2t=2 4t>4續(xù)表6.1軟鋼75 7070 6565 5550 405° 6°中硬鋼65 6060 5555 4845 354° 5°硬鋼54 4747 4544 3835 2 54°（二）查表選取法由于選擇模具的沖裁間隙各種教材所給出的選擇方法以及選擇的大小都不一樣， 在實(shí)際生產(chǎn)中沒有統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn)。所以在選擇沖裁間隙時(shí)，如果工件所要求的精度較高， 那么就要選擇比較小一點(diǎn)的間隙以保證精度要求。當(dāng)精度要求低的工件沖裁時(shí)，可以 適當(dāng)?shù)剡x取間隙較大的值，這

42、樣可以起到保護(hù)模具的效果。具體沖裁間隙的選擇應(yīng)該 結(jié)合零件的具體情況。本模具設(shè)計(jì)沖裁間隙的選取，參考文獻(xiàn)表3.4選取。因?yàn)槟＞咚鶝_裁的零件材料為 H62其厚度為1mm查表取間隙：Zmax °.°95mmZmin 0.065mm6.3模具刃口尺寸的計(jì)算沖裁件的尺寸精度取決于凸、凹模刃口部分的尺寸。沖裁的合理間隙也要靠凸、 凹模刃口部分尺寸來實(shí)現(xiàn)和保證。所以正確地確定刃口部分尺寸是相當(dāng)重要的。（一）尺寸計(jì)算原則在計(jì)算尺寸時(shí)，考慮以下原則： 凹模的尺寸決定落料件的尺寸。凸模尺寸決定沖孔件的尺寸。所以在設(shè)計(jì)落料模以凹模作為基準(zhǔn)，然后制作凸模。設(shè)計(jì)沖孔模時(shí)以凸模作為基準(zhǔn)，然后制作凹模

43、。 由于模具在使用的過程中會(huì)產(chǎn)生磨損。故在制造模具時(shí)，對于模具磨損后使 工件的尺寸增大的，應(yīng)該制造時(shí)采用較小的合理間隙。對于模具磨損后使工件的尺寸 減小的，應(yīng)該在制造時(shí)采用較大的合理間隙。這樣，就算模具在磨損之后，仍然能夠 沖裁出精度滿足要求的零件。 在制造模具時(shí)，模具的公差選擇上要既能夠保證零件的精度值，還要保證沖 裁間隙。若零件沒有標(biāo)注公差，則可通過附錄查取。（二）尺寸計(jì)算方法因?yàn)榱慵募庸ぞ壬洗嬖诓町愋裕?所以在加工模具的時(shí)候采取的加工方法不盡22 凸模與凹模分開加工當(dāng)凹模與凸模分開加工時(shí),要分別標(biāo)注凹模和凸模的6.2 ）條件。凹 Z max Z min式中：凸凸模的制造公差;凹一一凹

44、模的制造公差。查表 2.12： 凸=0.020凹=0.020Zmax=0.095maxZminZmin =0.0650.03較高精度無法滿足。故取 Zmax=0.l4 Zmin =0.10滿足要求。也就是說，新制造的模具應(yīng)該是d p ZminZmax，如圖6.2所示。否則制造的模具間隙已超過允許的變動(dòng)圖6.2間隙范圍相同。其制造的公差以及使用的公式也不同，基本上可分為兩類: 刃口尺寸以及其制造公差。為了保證間隙值，必須滿足式（范圍ZminZmax，影響模具的使用壽命。因?yàn)闆_孔模結(jié)構(gòu)簡單，故采用啊凸、凹模分 別加工法加工。沖孔部分刃口設(shè)計(jì)計(jì)算：設(shè)工件孔的尺寸為d" 0。根據(jù)刃口尺寸計(jì)算

45、原則，凸模尺寸決定沖孔尺寸。因?yàn)?凸模在磨損之后會(huì)變小，所以凸模的凸模的制造尺寸應(yīng)為最大的制造尺寸，然后增大 凹模的尺寸來保證最小的間隙。凸模取負(fù)偏差，凹模取正偏差。d凸（d）0凸d凹（d凸 Zmin）0 凹（dZmin）0 凹（式中：d凸、d凹沖孔凸、凹?；境叽纾╩m）；工件的制造公差（ mm）；因數(shù)，其值可查表 2-13.上式出自文獻(xiàn)2，式2.2.查P37,表2.13取 =0.5=0.2故：d 凸=（3+0.5 X 0.2 ） 0-0.02=3.10-0.02mmd 凹=（3.1+0.5X 0.2 ） 0.020=3.20.020mm如圖 6.3：24圖6.3凸、凹模刃口尺寸凸模與凹模配

46、合加工凸模與凹模配合加工的適用場合是在復(fù)雜零件以及較薄的零件上。由于此類零件的精度難以保證，故采用配合加工。即先制造出一件凸模 或凹模，然后根據(jù)此模具配做與之配套的另一件模具。兩零件之間保持合理間隙。這 種加工方法的特點(diǎn)是：（1） 模具間隙是在配置中來保證的，所以不用滿足凸 凹Zmax Zmin，所以 在加工基準(zhǔn)件時(shí)可適當(dāng)放寬公差條件。（2）由于模具是配做的，所以只需要標(biāo)注其中的一件基準(zhǔn)件，另一件標(biāo)注基準(zhǔn) 尺寸。并說明配制的間隙。因此，一般企業(yè)在制造復(fù)雜件的模具時(shí)，通常采用這種方法來制造加工。所以，在沖孔時(shí)，以凸模為基準(zhǔn)件。在凸模磨損后，工件的尺寸會(huì)發(fā)生增大（ A 類）、減?。˙類）、不變（C

47、類）。所以，當(dāng)沖裁件形狀復(fù)雜或者是較薄時(shí)，基準(zhǔn)件的 刃口尺寸均可按式（6.4 ）計(jì)算：A 類：A= （Amax %） +A/40B 類：B= （ Bmin+x）0 /4C 類：C=（ Gin+0.5 ）/8（6.4）式中：A、B、C基準(zhǔn)件尺寸（mm）；Amax、Bmin、Cmin工件極限尺寸（mm）；工件公差（mm）。上式出自文獻(xiàn)P38,式（2.4）與基準(zhǔn)件配套的另一件非基準(zhǔn)件，它的刃口尺寸制造公差不標(biāo)注，只是標(biāo)注其基 準(zhǔn)尺寸。然后注明配做的間隙配合。因?yàn)樵摏_壓件的外形復(fù)雜，所以采用凸、凹模配合加工。制作時(shí)以凹模為基準(zhǔn)件，之后配做凸模，如圖所示:圖6.4磨損后的尺寸凹模：A 類尺寸有：A仁(6

48、2.18+0.57-0.5 X 0.36) +0'09q=62.57+0'09qA2= (21.8+0.11-0.5 X 0.36)+Q.Q9q=21.73+0.09qA3= (8-0.5 X 0.36 ) +Q.Q9q=7.82+Q.Q9qA4= (12-0.5 X 0.36) +Q.Q9q=11.82+Q.Q9qB類尺寸有：B1= (13.8-0.11+0.5 X 0.36 ) Q-q.q9 =13.87 Q-q.q9凸模根據(jù)凹模尺寸進(jìn)行配置，以保證雙面間隙值ZminZmax=0.100.14mm如圖：27模具總體設(shè)計(jì)7.1模具類型的選擇由沖壓工藝分析可知：采用多工位級進(jìn)模

49、，所以模具類型為級進(jìn)模。7.2確定送料方式由于本模具采用的是多工位級進(jìn)模，送料方向必須與工位排列方向一致，故本模 具采用縱向送料、采用手工送料方式。7.3定位方式的選擇該級進(jìn)模用調(diào)料送進(jìn)。用導(dǎo)料板與定位銷確定送料方向。由于第一件工件沖裁時(shí) 沒有定位裝置。所以第一件沖壓用始用目測進(jìn)行定位送料。7.4卸料、出件方式的選擇卸料板一般分為剛性卸料版和彈性卸料版兩種形式。剛性卸料板 剛性卸料板常用于厚板料沖裁時(shí)的卸料。因?yàn)槠湫读戏€(wěn)定、安全。 但是只適合于小批量的生產(chǎn)。彈性卸料板 彈性卸料板的操作較為簡單，對毛坯起到了預(yù)壓的作用，使得沖壓 的精度可以提高。在沖壓完成后卸料也相當(dāng)平穩(wěn)。本模具所沖材料厚為1m

50、m采用彈性卸料板更為合適，由于采用正裝模具，采用 上出件便于操作和生產(chǎn)效率的提高。7.5 導(dǎo)向方式的選擇導(dǎo)柱和導(dǎo)套在復(fù)雜型的沖裁中，為了保證其沖裁的精度。采用導(dǎo)柱、導(dǎo)套進(jìn)行精確定位來保證工件的必要精度。導(dǎo)柱、導(dǎo)套的結(jié)構(gòu)形式有滑動(dòng)與滾動(dòng)兩種。2本模具采用滑動(dòng)導(dǎo)柱、導(dǎo)套7.6模座類型的選擇（一）后側(cè)導(dǎo)柱模座：L=63400mm后側(cè)導(dǎo)柱模座可以進(jìn)行三個(gè)方向的送料。其 導(dǎo)柱、導(dǎo)套在模架的后部。由于導(dǎo)柱安裝不平衡，所以在沖裁時(shí)容易引起偏心，影響 到?jīng)_裁的精度，所以不適于大中型模具。（二）對角導(dǎo)柱模座：L=63500mm對角導(dǎo)柱模座可以進(jìn)行橫向或者是縱向的送 料。其導(dǎo)柱的安裝位置是在模架的對角線上。所以不

51、會(huì)有偏心的情況。采用的場合多 在沖裁次數(shù)較多的沖床上。（三）中間導(dǎo)柱模座：L=63630mm中間導(dǎo)柱模座只能是橫向送料，所以常用于 單工序的模具。在使用時(shí)有一定的局限性。（四）四導(dǎo)柱模座：L=160630mm四導(dǎo)柱模座的四角都有一根導(dǎo)柱，故它的穩(wěn) 定性最好，導(dǎo)向最為精確。其可以橫向或者縱向送料。故常用于多工位的級進(jìn)模，可 以進(jìn)行精確定位。綜合本模具特性，采用四導(dǎo)柱模座。268卸料零件計(jì)算由于本模具采用的是級進(jìn)模，橡膠安裝方便，經(jīng)濟(jì)實(shí)惠，故采用橡膠作為彈性卸 料零件更為合適。8.1橡膠的設(shè)計(jì)橡膠是最為常用的彈性體元件，性價(jià)比高，彈性十足,膠。是非常理想的彈性元件，常用于卸料裝置。橡膠的形式多樣，

52、此處選擇如圖8.1所示結(jié)構(gòu)的橡橡膠的自由高度H9H（ 8.1）0.25 0.30式（8.1）選自文獻(xiàn)2: P14式1.2式中H 橡膠的自由高度，mm；取 9mm。L考慮修模后壓邊的工作行程（mm），9橡膠的自由高度 H=3036 mm取32mm。圖8.1橡膠的結(jié)構(gòu)形式0.250.30橡膠的預(yù)壓縮量H預(yù)=15%H=4.8mm一般取 H 預(yù)=15%20%H。橡膠承受的載荷P=1384N根據(jù)文獻(xiàn)5 P458表15.39有：橡膠的外徑 D.d2 1.27（P/q）（8.2）式中 d橡膠的內(nèi)徑（mm）；P橡膠所受的壓力（N）； q橡膠的單位壓力（MPa）,其值查文獻(xiàn)5P458表15.38，得q=0.5M

53、Pa.D d2 1.27（P/q）=60mm，取 d為 13mm。橡膠的自由高度和自由狀態(tài)的直徑的關(guān)系：H/D=32/60=0.53滿足關(guān)系 0.5< H/D=0.53 < 1.5。299主要零部件設(shè)計(jì)9.1模具材料的選擇查文獻(xiàn)，P112表4.5，選擇模具的材料為 CrWMn熱處理硬度為6062HRC.CrWMril岡 C含量 0.9%1.05%,Mn含量 0.8%1.1%,Si 含量 0.15%0.35%, Cr 含 量0.9%1.2%,淬火溫度820840C, HRC不低于62,回火溫度140160C, HRC6 65。具有高淬透性、高硬度和耐磨性，淬火尺寸穩(wěn)定性好，變形小，并

54、有效好的韌性。由于該模具是用來沖裁復(fù)雜形狀的工件，采用材料CrWMn熱處理HRC662。9.2落料凹模設(shè)計(jì)9.2.1凹模洞口形狀和尺寸b)出f)圖9.1凹模洞口形狀（一）直壁式如上圖中的a、e、f為直壁式洞口。因?yàn)樗娜锌诖怪庇诙纯?的頂面，所以它的刃口尺寸不會(huì)隨著修模的影響。但是，因?yàn)橹北谑蕉纯谠跊_裁中的 磨損較大，故需要較大的修模量，模具的壽命下降。由于是直壁的形式，故工件容易 堵在沖裁刃口處，甚至?xí)浧瓢寄！Ｆ渲?a適合于薄材料與復(fù)雜形狀的工件。圖 e適 合工件從逆沖壓方向頂出模具。圖f與精密沖裁相配合(二)斜壁式 如上圖中的b、c、d為斜壁式洞口因?yàn)樗娜锌诖怪庇诙纯诘?頂面，所以它的刃口尺寸隨著修模的影響。其在沖壓上被廣泛采用。其中b適合沖裁薄材料與簡單形狀的工件。圖c適合沖裁任何形狀的工件。圖 d適合小型薄料沖裁。 上述兩種凹模洞口形式的主要參數(shù)可查表。因?yàn)楸竟ぜ儆谛⌒偷摹⒈×项悘?fù)雜零件，所以選擇落料凹模用直刃口形式。922落料凹模外形和尺寸的確定凹模的外形可以分為矩形和圓形，其中矩形更 為普遍。凹模應(yīng)該要具有足夠的強(qiáng)度和剛度來支持