恒力石化大連煉化有限公司

1、恒力石化（大連）煉化有限公司2000 萬噸/ 年煉化一體化項目配套 30萬噸/ 年烷基化裝置環(huán)境影響報告書公示簡本建設(shè)單位：恒力石化（大連）煉化有限公司編制單位：中石化洛陽工程有限公司澳瑞環(huán)保（大連）有限公司（協(xié)作）2018年3月1. 項目背景恒力石化（大連）煉化 2000萬噸/年煉化一體化項目于 2014年 2月開展了項 目的前期策劃工作。 2015年 8月 5日，遼寧省環(huán)境保護廳以遼環(huán)函 2015209號文 對恒力石化 2000 萬噸/年煉化一體化項目環(huán)評進行了批復(fù)。在煉化一體化項目實施過程中，市場需求千變?nèi)f化。根據(jù)國家車用汽油產(chǎn)品 質(zhì)量升級規(guī)劃，國W車用汽油標(biāo)準(zhǔn)實施至 2016年12月3

2、1日，2017年啟用國V車 用汽油、柴油標(biāo)準(zhǔn)，預(yù)計2018年12月31日啟用國切標(biāo)準(zhǔn)汽油和國切標(biāo)準(zhǔn)柴油。 國V、國VI車用汽油指標(biāo)，汽油芳烴及烯烴含量高的問題顯得異常突出。烷基 化油是一種十分理想且最為清潔的高辛烷值汽油調(diào)和組分，烷基化汽油的加入， 可以很好地“稀釋”成品汽油中的烯烴、苯、芳烴和硫的含量，降低汽油有害顆 粒的排放，滿足國V、國VI的要求。新建配套 30 萬噸 /年烷基化裝置，以恒力石化（大連）煉化有限公司2000 萬噸/年煉化一體化項目混合碳四餾分為原料，生產(chǎn)高辛烷值的烷基化油。工程在設(shè) 計、建設(shè)和投產(chǎn)時相應(yīng)的污染防治措施同時設(shè)計、同時建設(shè)和同時投入使用。通 過采用清潔生產(chǎn)工藝

3、及合理可行的環(huán)保措施，減少 “三廢”的產(chǎn)生和排放，各項污 染物達(dá)標(biāo)排放，滿足區(qū)域總量控制要求，減輕對環(huán)境影響。52. 項目概況2.1項目基本概況項目名稱：恒力石化（大連）煉化有限公司 2000萬噸/年煉化一體化項目配套 30 萬噸/年烷基化裝置建設(shè)單位：恒力石化（大連）煉化有限公司項目性質(zhì)：新建項目項目總投資：47200萬元建設(shè)地點：長興島臨港工業(yè)區(qū)西部石化區(qū)，恒力石化（大連）煉化有限公司 2000 萬噸/年煉化一體化項目用地內(nèi)劉出里圖2.1-1建設(shè)項目地理位置圖2.2基本建設(shè)內(nèi)容30 萬噸 /年烷基化裝置分為烷基化部分和廢酸再生部分，儲罐及公用工程依托在建 設(shè)施。2.3平面布局（1）新建 3

4、0 萬噸 /年烷基化裝置占地 200mX85m=17000m 2。裝置四周有消防檢 修道。裝置布置圖見圖 2.3-1 。（2）根據(jù)工廠的總體布局，裝置的主管橋東西向設(shè)置，相關(guān)設(shè)備、構(gòu)筑物沿主管 橋的兩側(cè)露天布置。（3）空冷器集中布置在主管橋上部，既節(jié)約占地又通風(fēng)良好，管橋一側(cè)留出必要 的空冷器檢修空間或通道。（4）裝置的布置充分考慮了防火、防爆所需要的安全間距，裝置內(nèi)設(shè)備之間、設(shè) 備與建構(gòu)筑物之間，以及裝置與界區(qū)外相鄰設(shè)備或建構(gòu)筑物之間的安全距離均滿足現(xiàn) 行防火、防爆規(guī)范的要求。（5）反應(yīng)器等設(shè)備盡可能靠近布置，以減少管道的往返，降低能耗、節(jié)省管道工 程費，并有利于非計劃檢修時采取臨時安全措施

5、。（6）塔與其直接關(guān)聯(lián)設(shè)備如塔頂冷凝冷卻器、回流罐、塔底抽出泵等，按工藝流 程的順序盡可能靠近布置。I廢酸再牛部蘇繪基化組仆心."-Tffi肥N 4嚴(yán)皿1 g 1t,Z1廠.13JA曲L圖2.3-1烷基化裝置平面布置圖j72.4產(chǎn)品概況及生產(chǎn)規(guī)模241烷基化部分本裝置生產(chǎn)規(guī)模為30萬噸/年，主要產(chǎn)品為烷基化油，同時產(chǎn)燃料氣、液化石 油氣、正丁烷和重烷基化油，脫異丁烷塔分出的異丁烷在裝置內(nèi)循環(huán)使用，多余 部分送罐區(qū)異丁烷儲罐。液化石油氣為脫輕烴塔頂?shù)囊夯蜌?。?）烷基化油烷基化油作為汽油調(diào)和組分其性質(zhì)如下：表 錯誤！文檔中沒有指定樣式的文字。-1烷基化油性質(zhì)調(diào)和組分烷基化汽油密度(

6、at 15 C ) kg/m3682干點，C (ASTM D86 )< 205辛烷值RON> 93.6雷氏蒸汽壓RVP kPa35-50硫含量mg/kgV 8（2）正丁烷正丁烷作為液化氣組分其性質(zhì)如下:組分組成(wt%)止烷34.73異丁烷33.43戊烷26.80C6+5.04合計100.00（2）異丁烷組分組成（wt%）丙烷2.75正丁烷2.48異丁烷91.89戊烷2.29C6+0.55水0.04合計100.002.4.2廢酸再生部分廢酸再生部分主要產(chǎn)品是濃度為99.2% （wt）的新鮮硫酸2.5主要原輔材料消耗2.5.1烷基化部分（1）催化劑原料預(yù)加氫催化劑的主要性能指標(biāo)如下：

7、表2.5-1加氫催化劑性質(zhì)表名稱加氫催化劑保護劑型號LSH-401ALBP-401A外觀灰褐色齒輪球狀白色球狀外型尺寸，mm2.04.02.04.0破碎強度，N/粒耳0羽0堆比重，g/ml0.70 ±).050.80 ±0.05（2）化學(xué)藥劑烷基化部分所用化學(xué)藥劑為30%（ wt）的堿液2.5.2廢酸再生部分廢酸再生部分催化劑為專有催化劑，主要為釩基及銫基，由專利商提供。催化劑規(guī)格型號如下：表2.5-2催化劑性質(zhì)表名稱型號SO2轉(zhuǎn)化催化劑GR-330SO2轉(zhuǎn)化催化劑GR-310名稱型號SO2轉(zhuǎn)化催化劑SCX-20002.6公用工程261儲運系統(tǒng)1原料及產(chǎn)品烷基化裝置原料和產(chǎn)

8、品依托儲罐的情況見表2.6-1表2.6-1烷基化裝置原料、產(chǎn)品儲罐利舊一覽表原料位號數(shù)量 （臺）容積（m3）罐類型備注異丁烷罐30210-TK-1101AC34000球罐中間原料罐區(qū)產(chǎn)品位號數(shù)量 （臺）容積（m3）罐類型備注烷基化油罐30320-TK-202A B210000內(nèi)浮頂碼頭成品油罐區(qū) 汽油組分罐組2.6.2給排水系統(tǒng)1給水系統(tǒng)（1）生產(chǎn)給水在建的煉化一體化項目工程實施后生產(chǎn)用水總量：最大量3461.5 m 3/h （考慮所有污水均不能回用工況），生產(chǎn)給水加壓規(guī)模3500 m3/h，余量38.5 m 3/h，新建烷基化裝置需消耗生產(chǎn)給水 4.706 m3/h?，F(xiàn)有生產(chǎn)給水加壓規(guī)模滿足

9、烷基化裝 置生產(chǎn)給水需求量依托。表2.6-2 在建裝置生產(chǎn)給水用水量表 單位m3/h序號系統(tǒng)單元名稱生產(chǎn)給水正常量最大量-一-工藝裝置11#1000萬噸/年常減壓裝置0.550022#1000萬噸/年常減壓裝置0.55003600萬噸/年柴油加氫裂化裝置13041150萬噸/年重油加氫裂化（蠟油加氫裂化）20600序號系統(tǒng)單元名稱生產(chǎn)給水正常量最大量540萬噸/年聚丙烯裝置12006130萬噸/年C3/IC4混合脫氫裝置1782萬噸/年MTBE裝置0.548PSA裝置2811450萬噸/年芳烴聯(lián)合裝置10100012440萬噸/年輕烴回收裝置30013硫磺回收裝置（5x13）硫磺回收裝置2萬噸

10、/年14產(chǎn)品精制30015溶劑再生1、II、山25016酸性水汽提I0.412017酸性水汽提II、III0.8100181150萬噸/年重油加氫裂化（溶劑脫瀝青）1960萬噸/年潤滑油異構(gòu)化裝置170萬噸/年C5/C6正異構(gòu)分離50200萬噸/年煤油加氫裝置10小計38.71028.7煤制氫及空分等（290中水）36330萬噸級原油碼頭成品油、化工碼頭小計（290中水）363-二二熱工系統(tǒng)1動力站（310中水）3102脫鹽水站1701+(242)26003凝結(jié)水站4余熱回收站5空壓站制冷站小計17012910二儲運設(shè)施廠內(nèi)設(shè)施1050四給排水系統(tǒng)1循環(huán)水場12污水處理場0.83消防水泵站83

11、5五廠內(nèi)生活序號系統(tǒng)單元名稱生產(chǎn)給水正常量最大量七未預(yù)見水量211八總計1962.53461.5九設(shè)計水量生活給水加壓站150 m 3/h生產(chǎn)給水供水規(guī)模3500 m 3/h凈水場3300 m 3/h注：1、生產(chǎn)給水總計正常量1962.5 m3/h，最大量3250.5 m3/h（考慮所有污水均不能回用工況水量），（2）循環(huán)水烷基化裝置新增循環(huán)水量為921 t/h，依托3#循環(huán)水場，3#循環(huán)水場最大處水量為40186 t/h，具體水量分配見下表，3#循環(huán)水場滿足烷基化裝置所需循環(huán)水量。表2.6-3 循環(huán)水用水量表單位t/h序號系統(tǒng)單元名稱循環(huán)水正常量最大量-一-工藝裝置1300萬噸/年柴油加氫裂

12、化裝置18643300 （ 3#）232萬噸/年 MTBE裝置10071100 （3#）3450萬噸/年芳烴聯(lián)合裝置64847620 （ 3#）450萬噸/年潤滑油異構(gòu)化裝置750900（ 3#）5200萬噸/年煤油加氫裝置）400500（ 3#）6C3/1C4混合脫氫裝置2195225000 （ 3#）7C5/1C6異構(gòu)化裝置465649（ 3#）3烷基化裝置9211087 （ 3#）9日罐3030小計3386940186（3）除鹽水、除氧水系統(tǒng)烷基化裝置建成后，新增除鹽水負(fù)荷20.551t/h，依托在建的除鹽水站提供。在建的煉化一體化項目需一級除鹽水約1110.45 t/h，二級除鹽水57

13、80.2 t/h，2575.45t/h.在建除鹽水站除氧水2355.1 t/h，同時全廠回收透平凝結(jié)水 3083.5 t/h，工藝凝結(jié)水3586.8t/h。 即在建裝置待凝結(jié)水回用后仍需要除鹽水站提供除鹽水設(shè)計規(guī)模為 3000t/h ，除在建裝置使用外，仍富余 424.55t/h ，可滿足本項目的需 求。（4）凝結(jié)水烷基化裝置建成后，新增凝結(jié)水負(fù)荷 36.7t/h 。全廠在建裝置產(chǎn)生工藝凝結(jié)水 3552.05t/h ，烷基化裝置建成后，全廠項目共 產(chǎn)生需處理的凝結(jié)水約 3588.75 t/h ，本項目設(shè)凝結(jié)水站一座，對凝結(jié)水進行收 集、冷卻、除油、除鐵、除鹽，使凝結(jié)水達(dá)到二級除鹽水指標(biāo)。凝結(jié)水

14、站混床規(guī) 模按照 6000t/h 設(shè)計，可滿足本項目需求。（5）消防水本裝置的消防水量按 400L/s 考慮，采用獨立穩(wěn)高壓消防水系統(tǒng)，消防水到邊 界處壓力不小于0.8MPa，次滅火時間不小于 3h，一次滅火消防水用量不小于 4320m 3，由新建消防水泵站穩(wěn)高壓消防供水系統(tǒng)供給。烷基化裝置依托 3# 消防水泵站， 3#消防水泵站最大供水能力 720L/s 消防水 到最不利處壓力不小于0.8MPa （G）。設(shè)置2座半地下式消防水池，單座水池有 效容積15000 m 3，消防水總有效儲水量30000 m 3, 2座水池之間設(shè)帶閥門的連通 管。消防水池補充水量不小 630 m3/h，補水時間不超過

15、48 h。消防水池設(shè)置有消 防車取水設(shè)施。2 排水系統(tǒng) 按照水質(zhì)的不同，本項目的污水分為含油污水、含硫污水、含鹽（堿）污水、 生活污水、生產(chǎn)廢水等系統(tǒng)。1 ）含油污水系統(tǒng) 收集裝置及罐區(qū)等受油品污染的污水以及裝置區(qū)圍堰內(nèi)初期雨水等，就近排 入?yún)^(qū)域污水提升泵站，提升至污水處理場。2）含硫污水系統(tǒng) 常減壓裝置塔頂油水分離器排水、加氫裝置高低壓分離罐排水和硫磺回收裝置急冷塔排水等排放的污水中硫化氫和氨濃度較高，送酸性水汽提裝置進行處理。3）含鹽污水系統(tǒng) 含鹽污水主要來自常減壓裝置電脫鹽排水、儲運設(shè)施清洗水和原油切水、含油污水處理場“三泥”脫水等，送含鹽污水處理系統(tǒng) A 系列處理；煤制氫灰水、 產(chǎn)品精

16、制堿渣污水及含油污水處理場 RO 濃水送含鹽污水處理系統(tǒng) B 系列處理。4）生活污水系統(tǒng)收集廁所及生活洗滌等排出的生活污水，經(jīng)化糞池處理后進入本系統(tǒng)，重力 流排至含油污水處理場處理。5）生產(chǎn)廢水系統(tǒng) 除鹽水站、工藝裝置等排出的生產(chǎn)廢水部分回收利用后剩余部分與污水處理 場污水合并排放。6）清凈雨水系統(tǒng) 正常工況用管道收集全廠雨水，重力流排至雨水監(jiān)控池。事故時收集事故水 并切換至事故池。7）污水排放系統(tǒng)經(jīng)污水處理場處理后的污水，排入廠區(qū)南側(cè)市政污水接入點排放。3 事故廢水儲存為防止排放雨水在非正常工況下排出廠外造成污染， 本項目設(shè)置雨水監(jiān)測池 2 座，單座有效容積 20000m 3，用以對雨水進行

17、監(jiān)測，正常情況下，廠區(qū)清凈雨水 經(jīng)管渠收集，自流進入雨水監(jiān)控池，監(jiān)測合格的雨水直接排放，監(jiān)測不合格的雨 水，提升至污水處理場處理。為防范和控制發(fā)生事故時污染周邊水體，本項目設(shè)置事故儲存設(shè)施 3 座，總 有效容積 90000m 3，其中：中間罐區(qū) 10000m 3，成品碼頭一座 30000m 3，廠區(qū)事 故水池 50000m 3。事故時，來自廠區(qū)的事故廢水、雨水、泄漏的工藝物料通過雨 水明溝重力進入事故水池。待事故結(jié)束后，對水的去向做出判斷，當(dāng)污染水不達(dá) 標(biāo)時，送污水處理場處理；當(dāng)污料泄漏嚴(yán)重，達(dá)不到污水處理場進水要求時，需 對物料進行回收處理。4 污水處理場大連恒力煉化一體化項目擬建裝置除煤制

18、氫污水共產(chǎn)生污水 729.65t/h ，擬建 含油污水處理系統(tǒng)主設(shè)計規(guī)模為1500 t/h。新建烷基化裝置產(chǎn)生含油污水 5.71 t/h , 可依托在建污水處理場，處理達(dá)標(biāo)后排放。2.6.3蒸汽1 冬季正常運行工況全 廠 各 裝 置 產(chǎn) 可 用 蒸 汽 量 為 1663.7t/h 。 全 廠 各 裝 置 用 蒸 汽 量 合 計 5073.15t/h 。需動力站提供蒸汽為 3409.45t/h 。2 夏季正常運行工況全 廠 各 裝 置 產(chǎn) 可 用 蒸 汽 量 為 1663.7t/h 。 全 廠 各 裝 置 用 蒸 汽 量 合 計 4993.15t/h 。需動力站提供蒸汽為 3329.45t/h

19、。大連恒力煉化一體化項目動力站新建 6 臺 670t/h 超高壓循環(huán)流化床鍋爐，一 臺備用，配套 8 臺 50MW 超高壓抽汽背壓式汽輪發(fā)電機組和除塵脫硫、儲煤供 煤、除灰除渣等設(shè)施。新建鍋爐及配套設(shè)施布置在恒力石化（大連）有限公司廠 區(qū)規(guī)劃的預(yù)留位置，儲煤場、碎煤機及輸煤棧橋均利用恒力石化（大連）有限公 司動力站原有系統(tǒng)。各壓力等級的蒸汽管網(wǎng)之間設(shè)有一定容量的減溫減壓器，以 便于整個系統(tǒng)的負(fù)荷調(diào)節(jié)，各等級蒸汽得到充分利用，滿足全廠蒸汽系統(tǒng)要求運 行，且負(fù)荷調(diào)整靈活，安全可靠。當(dāng)任何 1 臺鍋爐故障時，可適當(dāng)減少汽輪發(fā)電機組發(fā)電量，通過減溫減壓器 保證工業(yè)蒸汽供應(yīng)。在任何 1 臺汽輪發(fā)電機組故

20、障停機時，鍋爐主蒸汽可通過減 溫減壓器接入工業(yè)用汽母管，保證工業(yè)用汽的穩(wěn)定供應(yīng)。本裝置生產(chǎn)所需蒸汽為 36.7 t/h,現(xiàn)有廠區(qū)內(nèi)供汽系統(tǒng)可滿足本項目需要。2.6.4供電系統(tǒng)烷基化裝置的計算負(fù)荷約為 6420kW 。廢酸再生部分的計算負(fù)荷約為 410kW 。 總的計算負(fù)荷約為 6830kW ,其中 10kV 負(fù)荷約為 4500kW , 0.4kV 負(fù)荷約為 2330kW 。本裝置的用電負(fù)荷絕大部分為年運行小時數(shù)為 8460 小時的工藝機泵, 屬于長 周期連續(xù)性用電負(fù)荷,其負(fù)荷等級劃分為一、二級。烷基化及廢酸裝置的 1110kW 電機加熱器與 C3C4 脫氫裝置的 1100kW 電機 加熱器共用

21、兩臺 2500kVA 變壓器； 烷基化、 廢酸裝置其余低壓負(fù)荷及 MTBE 裝置 所有低壓負(fù)荷共用兩臺 2000kVA 變壓器。所有 10kV 負(fù)荷及四臺變壓器均由 DS-H06 區(qū)域變電所兩個不同 10kV 母線段配電。本裝置低壓負(fù)荷由本次新建的 DS-L18 區(qū)域變電所直接配電；中壓負(fù)荷由 DS-H06 區(qū)域變電所直接配電。 DS-H06 區(qū)域變電所兩路 66kV 進線電源引自本項 目新建的煉油配電中心的兩個不同 66kV 母線段，每一條供電線路均能帶本裝置全 部一、二級負(fù)荷。DS-L18 區(qū)域變電所及 DS-H06 區(qū)域變電所均為無人值班變電所，兩層結(jié)構(gòu)， 其中一層電纜夾層、空調(diào)機房，二

22、層為配電裝置室、控制室等。2.6.5供風(fēng)系統(tǒng)在建裝置共需壓縮空氣 61399.8Nm3/h，設(shè)有凈化風(fēng)和非凈化風(fēng)二個供風(fēng)管 網(wǎng)，管網(wǎng)壓力為 0.6MPa （表），溫度w 40 C。凈化風(fēng)為儀表用壓縮空氣，共計 49156.8Nm3/h，非凈化壓縮空氣主要是裝置開停工時吹掃用、氣力輸送以及作密 封氣用，共計 12243.0Nm 3/h。全廠設(shè)一座壓縮空氣站，考慮到開工及正常負(fù)荷，選用 5 臺進口的離心式空 氣壓縮機，容量為18000Nm 3/h，空氣凈化設(shè)備選用5臺余熱再生空氣干燥器，單 臺容量為18000Nm3/h。正常工況下運行4臺18000Nm3/h離心式空壓機?？諝鈨?化設(shè)備正常工況下

23、3臺運行， 2 臺備用，在冬季考慮非凈化風(fēng)管網(wǎng)用風(fēng)全部經(jīng)過空 氣凈化設(shè)備。為保證裝置儀表的安全供氣，空壓站設(shè)置統(tǒng)一的凈化壓縮空氣儲罐，儲存時 間按凈化壓縮空氣用量的1530min考慮。新建烷基化裝置共需凈化風(fēng)600 Nm3/h，可依托擬建全廠壓縮空氣站。2.6.6供氮系統(tǒng)在建的煉化一體化項目裝置 0.4MPa 氮氣正常連續(xù)用量為 46148.4Nm3/h，31.5MPa 氮氣正常連續(xù)用量為 4417.2Nm3/h， 4.0MPa 氮氣僅用于開停工和間斷用 氣。烷基化裝置新增氮氣用量為1000 Nm 3/h，所用氮氣均由煤制氫裝置提供。2.6.7公用工程消耗擬建項目公用工程的規(guī)格及用量見下表：表

24、2.6-4擬建項目公用工程消耗表序號項目單位數(shù)量備注1循環(huán)冷水t/h921連續(xù)溫差10 c2除鹽水t/h20.551連續(xù)3生產(chǎn)給水t/h4.496連續(xù)4生產(chǎn)給水t/h50間斷7低低壓蒸汽t/h16.9連續(xù)9次中壓蒸汽t/h15.7連續(xù)10中壓蒸汽t/h4.1連續(xù)11凝結(jié)水t/h-38.7連續(xù)120.6MPa氮氣Nm 3/h800間斷134.0MPa氮氣Nm3/h400間斷14凈化壓縮空氣3Nm /h600連續(xù)15非凈化壓縮空氣Nm3/h500間斷16電力10000VkW3800380VkW138017含油污水t/h3連續(xù)18含鹽污水t/h2.71連續(xù)19含硫污水t/h0.21連續(xù)2.6.8依托

25、的公用工程和環(huán)保設(shè)施匯總?cè)珡S公用工程和環(huán)保設(shè)施的變化情況及依托性見下表。表2.6-5本裝置依托的公用工程及環(huán)保設(shè)施一覽表設(shè)施名稱處理能力或規(guī)?，F(xiàn)處理量余量本項目新增量是否可依托生產(chǎn)給水系統(tǒng)3500t/h3461.5t/h38.5t/h4.706t/h可依托循環(huán)水系統(tǒng)（3#）40186 m3/ h39265 m3/ h921 m3/ h921 m3/h可依托除鹽水系統(tǒng)3000t/h2575.45t/h424.55t/h20.551t/h可依托凝結(jié)水系統(tǒng)6000t/h3552.05 t/h2447.9536.7t/h可依托消防水系統(tǒng)30000 m34320 m3可依托污水處理場1500t/h729

26、.65 t/h770.35 t/h5.71 t/h可依托供電系統(tǒng)5420kW可依托供氮系統(tǒng)1000Nm3/h可依托363. 工程分析3.1 工藝流程及產(chǎn)污環(huán)節(jié)3.1.1烷基化部分1 原料預(yù)處理部分自 C3/C4 脫氫裝置和乙烯裝置來的混合碳四餾分進入碳四原料緩沖罐，碳四 餾分由加氫進料泵抽出進入原料產(chǎn)物換熱器換熱到反應(yīng)溫度，與來自系統(tǒng)的氫氣 在靜態(tài)混合器中混合，混合后的碳四餾分從加氫反應(yīng)器底部進入反應(yīng)器。在反應(yīng) 器中，氫氣與碳四原料中的丁二烯在催化劑的作用下生成丁烯 -1 及少量的正丁烷， 部分丁烯 -1 異構(gòu)化反應(yīng)生成順反丁烯 -2。加氫反應(yīng)器為絕熱固定床反應(yīng)器，加氫 反應(yīng)為放熱反應(yīng)，反應(yīng)床

27、層有一定的溫升，溫升的大小主要取決于原料中丁二烯 的濃度。反應(yīng)器系統(tǒng)壓力控制在 2.0MPaG 。加氫反應(yīng)后的碳四物料與脫輕烴塔釜 物流換熱后送入脫輕烴塔。在脫輕烴塔頂分離出二甲醚、反應(yīng)剩余的氫氣以及與 碳四共沸到塔頂上的微量甲醇和水，在塔底得到精制后的混合碳四，換熱冷卻后 送至烷基化部分。2 烷基化部分 脫除丁二烯的混合碳四原料首先進入芳烴塔脫除原料中所含的苯和二甲苯等 少量芳烴，然后與補充異丁烷、循環(huán)異丁烷和冷劑，一起進入三個并聯(lián)的反應(yīng)器， 在反應(yīng)器中以硫酸作為催化劑，發(fā)生烯烴與異丁烷之間的烷基化反應(yīng)，每臺反應(yīng) 器都有一個攪拌器，以使酸、烴混合物產(chǎn)生乳化并在反應(yīng)器內(nèi)循環(huán)。乳化液從反應(yīng)器流出

28、后，直接循環(huán)進入各自的酸沉降器，進行酸烴兩相的分 離，酸返回反應(yīng)器，而烴相物流經(jīng)壓控閥降壓閃蒸，使溫度降低。這一降低溫度 后的物流，被用做反應(yīng)器管束內(nèi)的冷劑，以除去反應(yīng)器內(nèi)的反應(yīng)熱量。從閃蒸罐來的烴類氣體進入壓縮機一級入口，補充進入二級入口的氣體來自 節(jié)能罐頂部。上述氣體經(jīng)壓縮機壓縮后經(jīng)冷劑空冷器冷凝，冷凝的烴類液體進入 冷劑罐。該液體的絕大部分冷卻后進入節(jié)能罐，并在節(jié)能罐的壓力下閃蒸，富含 丙烷的氣體返回壓縮機二級入口，節(jié)能罐流出的液體去閃蒸罐，再降壓閃蒸使冷劑溫度降低，用循環(huán)冷劑泵抽出送至反應(yīng)器循環(huán)冷劑罐一小部分烴類液體作為抽出丙烷，經(jīng)抽出丙烷泵升壓送至抽出丙烷堿 洗罐進行堿洗，以中和可能

29、殘留的微量酸，從抽出丙烷堿洗罐流出的丙烷經(jīng)丙烷 脫水器脫水后送至裝置外。反應(yīng)流出物經(jīng)與碳四餾分換熱后進入酸聚結(jié)器脫除硫酸，再進入氧化鋁吸附 罐吸附硫酸，精制后的反應(yīng)流出物送至脫異丁烷塔進行分餾。從氧化鋁吸附罐來的烴類流出物，與循環(huán)異丁烷換熱后進入脫異丁烷塔，塔 頂餾出物經(jīng)脫異丁烷塔頂空冷器冷凝后進入塔頂回流罐。冷凝液經(jīng)回流泵升壓后， 一部分返回塔頂作為回流，另一部分經(jīng)循環(huán)異丁烷換熱器換熱后作為循環(huán)異丁烷 返回反應(yīng)部分，以保證反應(yīng)器總進料中適當(dāng)?shù)漠惗⊥楹拖N比例。塔側(cè)線抽出正 丁烷產(chǎn)品，經(jīng)冷凝后進入正丁烷產(chǎn)品罐，再經(jīng)產(chǎn)品泵升壓后送出裝置外。塔底物 流自壓進入烷基化油分離塔。自烷基化油分離塔頂出來

30、的餾出物經(jīng)烷基化油分離塔頂空冷器冷凝后進入塔 頂回流罐。冷凝液經(jīng)回流泵升壓后，一部分返回塔頂作為回流，另一部分經(jīng)冷卻 器冷卻至40 C后作為烷基化油產(chǎn)品送出裝置。塔底重烷基化油經(jīng)泵升壓后，經(jīng)空 冷器、水冷卻器冷卻后送至裝置外。3.1.2廢酸再生部分廢酸再生部分分為以下四部分：廢酸焚燒部分、裂解氣體的凈化、冷卻、干 燥部分、轉(zhuǎn)化部分、吸收部分。1 廢酸焚燒部分自烷基化部分來的廢酸通過噴嘴注入焚燒爐，和燃料氣、空氣和裝置外來的 酸性氣一起燃燒。廢酸降解為二氧化硫、氧氣和水蒸氣。在廢酸中存在的烴類有機物燃燒后形成二氧化碳和水蒸氣，同時對廢酸的降 解和水的氣化提供了部分熱量。酸性氣體的燃燒也向系統(tǒng)提供

31、熱量并生成二氧化 硫和水蒸氣。任何存在于酸性氣體中的烴類也和存在于廢酸中的烴類一樣提供部 分熱量。酸性氣通過焚燒爐中的一個噴嘴送入焚燒爐。為了保證焚燒溫度在1066 C左右，焚燒爐需要補入燃料氣燃燒提供熱量。燃燒空氣由燃燒空氣風(fēng)機壓縮后并經(jīng)蓄熱器加熱后，進入焚燒爐參與燃燒。2 裂解氣體的凈化、冷卻、干燥部分 自焚燒爐出口來的裂解氣體在蓄熱器中冷卻后，含二氧化硫的氣體通過氣體 凈化設(shè)備，灰分和微量三氧化硫在降解氣體通過一級動力波洗滌器絕熱飽和激冷 過程中大部分被除去。微量三氧化硫和水反應(yīng)生成氣體凈化系統(tǒng)中的稀硫酸，稀 硫酸經(jīng)過空氣汽提后進入中和系統(tǒng)，中和后排出。經(jīng)過一級動力波洗滌后的裂解氣進入冷

32、卻塔進一步冷卻，然后進入二級動力 波洗滌器，進一步去除裂解氣中的雜質(zhì)和酸霧。稀釋空氣和裂解氣混合后， 進入干燥塔， 通過 93% 的硫酸去除氣體中的水分。 稀釋空氣提供在轉(zhuǎn)化系統(tǒng)中二氧化硫轉(zhuǎn)化為三氧化硫所需要的氧氣。為了保持干 燥塔 93%的酸濃度，自一吸塔酸冷器向干燥塔底摻入 99.2% 濃硫酸。干燥塔塔底 的液位通過將 93% 的硫酸向一吸塔酸系統(tǒng)轉(zhuǎn)移保持。3 轉(zhuǎn)化部分 經(jīng)過干燥后的裂解氣由主壓縮機壓縮后，再通過蓄能器與焚燒爐出口裂解氣 換熱進入轉(zhuǎn)化器的第一床層轉(zhuǎn)化，轉(zhuǎn)化反應(yīng)為放熱反應(yīng)，經(jīng)過第一床層轉(zhuǎn)化的轉(zhuǎn) 化裂解氣溫度升高，通過與進料轉(zhuǎn)化裂解氣換熱后，轉(zhuǎn)化氣進入轉(zhuǎn)化器的第二床 層進一步轉(zhuǎn)

33、化，然后與一吸塔吸收后的一吸氣換熱冷卻后，進入轉(zhuǎn)化器的第三床 層再一步轉(zhuǎn)化；經(jīng)過三個床層反應(yīng)的富含三氧化硫的轉(zhuǎn)化氣與一吸氣換熱后進入 一吸塔，一吸塔頂氣經(jīng)換熱后，進入轉(zhuǎn)化器的第四床層再一步轉(zhuǎn)化，然后與進料 轉(zhuǎn)化裂解氣換熱冷卻后進入二吸塔吸收轉(zhuǎn)化氣中的三氧化硫，吸收后的二吸氣， 經(jīng)尾氣堿吸收塔吸收后達(dá)到環(huán)保指標(biāo)排入煙囪。4 吸收部分 轉(zhuǎn)化器中產(chǎn)生的三氧化硫，即使是經(jīng)過充分冷卻，也不可能和水有效的結(jié)合， 必須通過 98.5%99% 的硫酸吸收。 在一吸塔和二吸塔的循環(huán)酸濃度通過對三氧化 硫的吸收得到提高，為了保持循環(huán)酸的濃度，系統(tǒng)中需要添加稀釋水。水和循環(huán) 酸混合以保持三氧化硫吸收的最佳酸濃；吸收

34、熱和稀釋熱也提高了循環(huán)酸的溫度， 通過循環(huán)酸冷卻器冷卻后，進入一吸塔和二吸塔吸收一段轉(zhuǎn)化氣和二段轉(zhuǎn)化氣中 的三氧化硫。一吸塔的循環(huán)酸濃度通過加入稀釋水的量濃度控制在 99.2% ，一吸塔底的濃 硫酸，通過一吸塔底泵抽出，經(jīng)冷卻后，分為三路：一路返回一吸塔，循環(huán)吸收一吸氣中的三氧化硫；一路進入干燥塔補充干燥塔循環(huán)酸的濃度；第三路經(jīng)過產(chǎn) 品酸冷卻后，進入烷基化部分新酸儲罐。3.2污染物統(tǒng)計擬建裝置污染源匯總表見表3.2-6。表3.2-6烷基化裝置污染源匯總表污染源類型排放量t/a廢氣煙氣里0.48*10 8Nm 3/aSO 23.7NOx2.96煙塵0.74硫酸霧0.18非甲烷總烴4.13廢水含油

35、污水3t/h含鹽污水20.1 t/h固體廢物廢加氫催化劑4.5t/4a廢保護劑0.72t /5a廢活性炭0.45t /5a廢氧化鋁9.4t /3個月廢瓷球2.3t /15a廢轉(zhuǎn)化催化劑一段1t /2a廢轉(zhuǎn)化催化劑二0.6t /6 a廢轉(zhuǎn)化催化劑三段0.6t /8a廢轉(zhuǎn)化催化劑四段1.2t /10a廢陶瓷填料12.91t /3a廢聚丙烯5.95t /3a4. 環(huán)境質(zhì)量現(xiàn)狀調(diào)查與評價4.1 自然環(huán)境概況4.1.1地理位置恒力石化（大連）煉化有限公司 2000萬噸/年煉化一體化項目配套 30 萬噸/年 烷基化裝置位于恒力石化（大連）煉化有限公司院內(nèi)。恒力石化（大連）煉化有限公司位于大連市長興島臨港工

36、業(yè)區(qū)內(nèi)，即大連市 長興島經(jīng)濟區(qū)長松路 298 號。長興島位于遼東半島中西部、大連市渤海一側(cè)海岸線的中段，屬瓦房店市轄 境，四面環(huán)渤海，北靠復(fù)州灣，南鄰葫蘆山灣，東側(cè)跨海與大陸三臺鄉(xiāng)相連。全 島東西 30 公里，南北寬 11公里，環(huán)島岸線長 91.6 公里。長興島是面向環(huán)渤海經(jīng) 濟圈最優(yōu)良、便捷的出?？?，海上西距秦皇島港 84 海里、曹妃甸等能源大港百余 海里，南距旅順口及渤海海峽 60 海里、大連 92 海里，北距營口港約 101 海里； 它也是東北腹地最便捷的出海大通道之一，陸上北距沈陽 292公里、營口 130 公 里，南距大連市 123 公里，東距沈大高速公路 29公里、哈大鐵路支線 1

37、5 公里， 交通十分便利。長興島對于聯(lián)系遼寧中部城市群和東北經(jīng)濟區(qū)，具有重要的戰(zhàn)略 位置。4.1.2地貌長興島處于遼東半島的西南部，地形從東北向西南逐漸降低。島上以橫山和 大孤山為主的兩條山脈及周圍的眾多丘陵，構(gòu)成了長興島低山丘陵式的海島地 形。大孤山和橫山，像兩條巨龍呈東北 -西南走向，起伏在長興島東西兩側(cè)。大孤山是原三堂鄉(xiāng)和橫山鄉(xiāng)的界山，全長15km,海拔306.8m,東部縱貫長興島南北，是長興島第二大山脈。它北起北海，經(jīng)西坡、龍口、長嶺等地，演化 成眾多的低丘陵山系。橫山是長興島第一大山脈，也是復(fù)州以南的第一高山。它 北起北海，中經(jīng)沙包子、長嶺子地段，西南經(jīng)花椒房、地藏庵、八岔溝、蚊嘴、

38、 西山里進入葫蘆山灣。它的長度同大孤山一樣，都是15km。不過它的平均海拔高度卻是312.2m。其主峰-塔山，海拔328.7m。長興島西北部高腦子角至馬家咀海域，受兩側(cè)岬角控制，發(fā)育了灣口較為開 闊的開敞型海灣，海岸類型為基巖沙礫質(zhì)海岸，海灘的寬度較窄，沉積物以沙礫 質(zhì)為主。海底地形自岸向海水深逐漸變大， 5m 等深線距岸較近，岸區(qū)平均水深13m，但在距岸約1km處有一條NE-SW走向延伸的水下淺灘，淺灘外側(cè)水深迅 速增大到20m,岸坡較陡。本項目所在的大連長興島西部產(chǎn)業(yè)園區(qū)地勢為中東部較高，北、南、西部較低，呈波狀起伏的和緩丘陵地貌，平均海拔55m，最高山峰塔山325.7m。海域地形陡峭，少

39、平地，岸線曲折，為抗沖刷侵蝕能力較強的基巖海岸，屬海蝕殘丘島 嶼地貌類型。按地貌成因類型主要表現(xiàn)為剝蝕低丘、海蝕U級階地、海蝕I級階 地、水下岸坡。4.1.3氣象條件 長興島位于歐亞大陸和太平洋之間的中緯度地帶季風(fēng)區(qū)，地處遼東灣東岸， 屬海洋性氣候，受季風(fēng)影響較大。長興島海洋站于 1961 年建站，位于八岔溝海 邊，地理坐標(biāo)：N39° 31,' E121° 16'氣象觀測場拔海高度 4.7m，該站于80年代 后期撤消。為進行長興島區(qū)域的港口開發(fā)，2004年12月在該站北側(cè)馬家咀（地理坐標(biāo)：N39 32.5,' E121° 13.6'

40、設(shè)立臨時觀測站，進行氣象、波浪、潮位觀測，現(xiàn) 已取得三年的觀測數(shù)據(jù)。根據(jù)長興島海洋站 19611982年的氣象觀測資料以及馬 家咀臨時觀測站 20042007 年的補充氣象觀測數(shù)據(jù)進行統(tǒng)計，其氣候特征值如 下：（ 1'氣溫多年平均氣溫10.0C，最熱月為8月，平均23.9C ;極端最高氣溫 328C（1968年8月2日），最冷月為1月，平均-5.5C ;極端最低氣溫-19.2C（ 1966 年1月 20日'。（ 2'降水年平均降水量 578.3mm;年最大降水量877.9mm （1966年）； 年最小降水量292.4mm （1965年）； 日最大降水量142.2mm （

41、1966年7月27日）。降水量主要集中在69月，該4個月的降水量約占全年的75%。降雪期為11 月至翌年 3 月，冬季降水少，僅占全年降水的 8。（ 3'風(fēng)況 本海區(qū)受季風(fēng)影響較大，冬季多偏北風(fēng)，夏季多偏南風(fēng)。根據(jù)長興島19611982年多年資料分析：多年平均風(fēng)速為 5.1 m/s，冬季三月 平均風(fēng)速為6.8m/s;春季三月平均風(fēng)速為 7.5m/s;夏季5.2m/s;秋季6.1m/s，全年 常風(fēng)向為NNE，頻率為18.25% ;次常風(fēng)向 WSW，頻率13.68% ;年平均風(fēng)速為 5.1m/s,強風(fēng)向以偏 N向大風(fēng)為主；最大風(fēng)速 40.0m/s,風(fēng)向N，次強風(fēng)向為 NNE，最大風(fēng)速34.

42、0m/s，風(fēng)向NNE。根據(jù)長興島海洋站2004年12月2007年11月的短期資料統(tǒng)計：全年平均風(fēng) 速為6.3m/s，常風(fēng)向為NE向，頻率為18%，次常風(fēng)向為SW向，頻率為14%; 全年中主導(dǎo)風(fēng)向以 NNEENE和SWSW 為主，分別占全年頻率 33%34%和 26%38%。強風(fēng)向為NE向、NNE向，最大風(fēng)速分別為 32m/s、27m/s。WSW向 最大風(fēng)速可達(dá)24m/s。2005年實測正點最大風(fēng)速 32 m/s,風(fēng)向NE向，2007年3 月4日實測最大風(fēng)速35.4 m/s,風(fēng)向NNE向。全年6級（風(fēng)速10.8 m/s）以上大 風(fēng)共出現(xiàn)331次，頻率22.7%，全年7級（風(fēng)速13.8 m/s）以

43、上大風(fēng)共出現(xiàn)163次， 頻率11.2%, 8級（風(fēng)速17.2 m/s）以上大風(fēng)共出現(xiàn)61次，頻率4.2%。詳見長興島風(fēng)玫瑰統(tǒng)計表（表 4.1-1）及風(fēng)玫瑰圖（圖4.1-1）。表4.1-1長興島風(fēng)玫瑰統(tǒng)計表風(fēng)向多年（1961 1982）短期（2004年12月2005年11月）平均風(fēng)速（m/s）最大風(fēng)速（m/s）頻率（%）平均風(fēng)速（m/s）最大風(fēng)速（m/s）頻率（%）N6.8403.726.3214NNE8.03418.2511.0319NE5.02410.219.23218ENE3.4145.309.5156E3.4182.763.4135.3ESE4.5134.414.2152SE4.8142

44、.746.8177.8SSE4.7132.997.5184S4.6182.907.02010.8SSW5.0193.978.0197SW4.8185.967.81914WSW5.01813.686.9246.0W4.9187.884.4133.0WNW5.2163.614.5163NW5.1161.644.4142.0NNW5.6202.195.3132.C7.791短期風(fēng)玫瑰圖長期風(fēng)玫瑰圖圖4.1-1長興島區(qū)域風(fēng)玫瑰圖（4）災(zāi)害性天氣 臺風(fēng)臺風(fēng)對本海區(qū)影響不大，1985年9月的8509號臺風(fēng)曾穿越遼東半島西部， 1973年7月的7303號臺風(fēng)曾穿越遼東灣，但均未查出大風(fēng)記錄。只有1974年8

45、月的7416號臺風(fēng)斜穿遼東灣，在長興島記錄到 8級的SSW向大風(fēng)，在八岔溝港 區(qū)引起大浪。 熱帶氣旋多年來熱帶氣旋主要發(fā)生在7-8月。其中7月達(dá)42次，8月達(dá)36次，分別占 發(fā)生頻率的45%、39%，6月、9月發(fā)生較少。熱帶氣旋有三種途徑進入渤海，包 括有左折類（沿東海、黃海北上，經(jīng)濟州島突然西折登陸山東半半島，進入渤海 灣），右折類（由福建中部，浙南登陸，至V蘇皖一帶右折，經(jīng)海州一帶入海）， 北上類（沿東海北上，或正面登陸遼東半島，或在鴨綠江河口海面登陸）。其中 以左折類影響為最顯著，渤海灣海峽及灣內(nèi)中部，遼東半島等地最大風(fēng)力可達(dá) 8-11級，風(fēng)向偏北、NE向。 寒潮和溫帶氣旋據(jù)渤海灣海域1

46、9511975年統(tǒng)計：渤海灣海域大連、綿州、樂亭、天津、惠 民5個代表站同時或3個以上達(dá)到寒潮標(biāo)準(zhǔn)平均每年1.7次，12個站達(dá)到寒潮 標(biāo)準(zhǔn)其余均有不同程度降溫，或 25個站達(dá)到強降溫標(biāo)準(zhǔn)，平均每年 4.8次，若 按發(fā)生時間計算，發(fā)生于12月翌年2月間前者年均為0.5次，后者年均約2次。 渤海灣海域同時達(dá)到寒潮標(biāo)準(zhǔn)的年分有 1957年10月1518日、1960年10月2426日、1969年10月3011月2日，最晚的寒潮為1969年4月1518日。一次強寒潮過程可造成連續(xù)降溫，其溫度降幅可達(dá)22°C24°C,日最大降低可達(dá)14.9 C(大連)。寒潮將引起海上大風(fēng)，一般為 68

47、級，大的可達(dá)910級以上。( 5)霧況本海區(qū)每年的710月份多霧，尤以8月份為最多。能見度 1km的霧日年平 均18.3d。年最多霧日34d，年最少霧日9d。2005 年實測霧日數(shù) 20 天，其中 4 月份霧日最多為 5 天。( 6)相對濕度多年平均相對濕度為 67.5。 59 月相對濕度較大，最大月平均相對濕度 86，發(fā)生在 7 月。 10 月翌年 4 月相對濕度較小，最小月平均相對濕度為 59，發(fā)生在 1月、 12月。最小相對濕度為 3，發(fā)生在 1980年4月 30日。( 7)蒸發(fā)量累年平均蒸發(fā)量為1904.2mm,最大年蒸發(fā)量為2287.5mm,出現(xiàn)在1961年。 春、冬兩季蒸發(fā)量變化尤

48、其明顯。春季干晴但氣溫較高，蒸發(fā)量大，平均為 696.8mm，占全年的37%。冬季寒冷，蒸發(fā)量小，平均為235.1mm,占全年的12%。夏季平均為 647.7m m,占全年的34%。秋季平均為 324.6m m,占全年的 17%。其中最大蒸發(fā)量出現(xiàn)在5月份，平均為329.7mm,比整個秋季略大。1月最 小，平均為41.6mm,僅占全年的2%。( 8)雪降雪累年平均日數(shù)為12.5d，最多年為20d，最少年為5d。主要集中在12月 至翌年3月，平均為10.7d，占全年的86%。其中1月最多，平均為3.5d,占全年 的28%, 10月最少，平均為0.1d，僅占全年的1%。初終間日數(shù)為146.3d,最

49、多年 為185d，最少年為120d。4.2 環(huán)境質(zhì)量現(xiàn)狀評價4.2.1環(huán)境空氣質(zhì)量現(xiàn)狀調(diào)查本次大氣環(huán)境質(zhì)量現(xiàn)狀調(diào)查設(shè) 4 個監(jiān)測點位，常規(guī)因子 SO2、 NO2、 PM10、 PM2.5;特征因子NOx、VOCs、NMHC (非甲烷總烴)、硫酸霧。常規(guī)因子監(jiān)測 7 天，特征因子監(jiān)測 3天，同步測量天氣情況：氣溫、氣壓、濕度、風(fēng)向及風(fēng)速。PM10日均值在1#和3#點位測值均超過環(huán)境空氣質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)(GB3095-2012) 中的二級標(biāo)準(zhǔn)，其中 1#點位超標(biāo)率 100%，最大超標(biāo)倍數(shù) 0.32倍; 3#點位超標(biāo)率 14.28%，最大超標(biāo)率 0.14倍; 2#和3#點位日均值均不超標(biāo)。PM2.5 日均值

50、在 1#、 2#、 3#和 4#點位測值均超過環(huán)境空氣質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)(GB3095-2012)中的二級標(biāo)準(zhǔn)，其中1#點位超標(biāo)率100%,最大超標(biāo)倍數(shù)0.93倍；2#點位超標(biāo)率 28.57%，最大超標(biāo) 0.72倍；3#點位超標(biāo)率 28.57%，最大超標(biāo)率 0.69 倍； 43#超標(biāo)率 28.57%，最大超標(biāo)率 0.23倍。特征因子NOx測值滿足環(huán)境空氣質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)(GB3095-2012)中的二級標(biāo)準(zhǔn)；3VOCs各點位的檢出率100%，測值區(qū)間0.0080.127 mg/m之間；NMHC各點位 檢出率 100%，低于評價標(biāo)準(zhǔn)；各點位的硫酸霧均未檢出。4.2.2聲環(huán)境質(zhì)量現(xiàn)狀調(diào)查監(jiān)測單位：大連大公環(huán)境檢測有

51、限公司監(jiān)測項目：Leq監(jiān)測時間及頻次：監(jiān)測時間 2017年3月14日15日，晝間、夜間各 1次。 監(jiān)測點位：共布設(shè) 4 個噪聲監(jiān)測點位，分別位于乙烯裝置區(qū)四個場界。 噪聲監(jiān)測結(jié)果表明，各點位噪聲值均符合 聲環(huán)境質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)( GB3096-2008) 中 3 類功能區(qū)標(biāo)準(zhǔn)。4.2.3地下水環(huán)境質(zhì)量現(xiàn)狀調(diào)查監(jiān)測單位：大連大公環(huán)境檢測有限公司 監(jiān)測時間及頻次：監(jiān)測時間 2017年4月17日，監(jiān)測 1次。監(jiān)測項目：Cl-、SO42-、pH、總硬度、溶解性總固體(礦化度)、耗氧量(高錳酸鹽指數(shù))、氨氮、硝酸鹽氮、亞硝酸鹽氮、氟化物、硫化物、氰化物、揮發(fā) 酚、鐵、錳、鉛、鎘、砷、汞、六價鉻、鎳、石油類、苯、

52、甲苯、間 -二甲苯、對 -二甲苯、鄰二甲苯、甲基叔丁基醚、苯乙烯、甲醇、總大腸菌群，共計31 項。監(jiān)測點位：共布設(shè) 1 0個地下水監(jiān)測點位。4.2.4土壤環(huán)境質(zhì)量現(xiàn)狀調(diào)查監(jiān)測單位：大連大公環(huán)境檢測有限公司 監(jiān)測時間及頻次：監(jiān)測時間 2017年4月18日，監(jiān)測 1次。監(jiān)測項目：pH、總汞、鎘、鉛、鎳、總砷、銅、鋅、總鉻、石油類、氟化物、氰化物、苯、二甲苯、甲苯。監(jiān)測點位：共設(shè)置 4 個監(jiān)測點位。各點位的不同土層的土壤監(jiān)測值可滿足 土壤環(huán)境質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)(GB15618-1995)中的二級標(biāo)準(zhǔn)，土壤中石油類現(xiàn)狀監(jiān)測值低 “六五”國家土壤含量研究提出的 建議標(biāo)準(zhǔn)300mg/kg。對于無土壤環(huán)境質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)的監(jiān)

53、測因子，各點位的不同土層和 土層均值應(yīng)作為保留背景值，其中氰化物、苯、甲苯、二甲苯均未檢出，說明這 四種污染因子在土壤中未發(fā)生富集，土壤背景良好。5. 污染防治措施5.1 廢氣環(huán)境保護措施5.1.1焚燒爐煙氣排放焚燒爐使用全廠燃料氣管網(wǎng)內(nèi)脫硫后的干氣，硫含量不高于 100 mg/m3。為 了降低燃燒廢氣中氮氧化物的排放量，本項目焚燒爐采用低氮燃燒技術(shù)，用改變 燃燒條件的方法來降低 NOx 的排放，是應(yīng)用最廣，相對簡單、經(jīng)濟，并且是有效 的方法。經(jīng)過低氮燃燒處理后的煙氣氮氧化物含量不大于100 mg/ m 3。同時焚燒爐生成煙氣攜帶的酸霧經(jīng)堿吸收及尾氣除霧器后降低硫酸霧的排放， 再通過 180m