矩形水池結(jié)構(gòu)計算書資料

1、PAGE24 / NUMPAGES24矩形水池結(jié)構(gòu)計算書項目名稱_日 期_設 計 者_校 對 者_一、示意圖：二、基本資料：1依據(jù)規(guī)范及參考書目：水工混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(SL 191-2008)，以下簡稱砼規(guī)建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2011)，以下簡稱地基規(guī)范給水排水工程構(gòu)筑物結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB50069-2002)，以下簡稱給排水結(jié)規(guī)給水排水工程鋼筋混凝土水池結(jié)構(gòu)設計規(guī)程(CECS138-2002)，簡稱水池結(jié)規(guī)建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊（第二版）2幾何信息：水池類型: 無頂蓋，半地下水池水池長度L 17600 mm， 寬度B 9100 mm， 高度H 5700 mm地面標高 0.

2、000 m， 池底標高 -5.750 mB向池壁厚t3 800 mm，L向池壁厚t5 800 mm，池壁貼角c1 0 mm底板中間厚度t2 800 mm，底板兩側(cè)厚度t4 800 mm底板貼角長度c2 0 mm，底板外挑長度a 0 mm池壁頂端約束形式: 簡支底板約束形式: 簡支池壁彎矩3地基土、地下水和池內(nèi)水信息：地基土天然容重 18.00 kN/m3，天然容重m 20.00 kN/m3地基土內(nèi)摩擦角 30.00 度， 地下水位標高 0.000 m池內(nèi)水深HW 0.00 mm， 池內(nèi)水重度s 10.00 kN/m3地基承載力特征值fak 120.00 kPa寬度修正系數(shù)b 0.00， 埋深修

3、正系數(shù)d 1.00修正后地基承載力特征值fa 172.50 kPa浮托力折減系數(shù) 1.00， 抗浮安全系數(shù)Kf 1.054荷載信息：矩形水池結(jié)構(gòu)安全系數(shù)K 1.35地面活荷載q 50.00 kN/m2，活荷載組合值系數(shù) 0.90恒荷載分項系數(shù): 池身的自重G1 1.20, 其它G 1.27活荷載分項系數(shù): 地下水壓力Q1 1.27, 其它Q 1.27地面活荷載準永久值系數(shù)q 0.40溫（濕）度變化作用的準永久值系數(shù)t 1.00池內(nèi)外溫差或濕度當量溫差t 10.0 度溫差作用彎矩折減系數(shù)s 0.65混凝土線膨脹系數(shù)c 1.0010-5 /5材料信息：混凝土強度等級： C30軸心抗壓強度標準值fc

4、k 20.10 N/mm2；軸心抗拉強度標準值ftk 2.01 N/mm2軸心抗壓強度設計值fc 14.30 N/mm2；軸心抗拉強度設計值ft 1.43 N/mm2混凝土彈性模量Ec 3.00104 N/mm2受力鋼筋種類： HRB400鋼筋強度設計值fy 360 N/mm2；彈性模量Es 2.00105 N/mm2鋼筋混凝土重度c 25.0 kN/m3，泊松比c 0.167內(nèi)側(cè)鋼筋的保護層厚度c 35 mm，外側(cè)鋼筋的保護層厚度c 35 mm裂縫寬度限值max 0.200 mm，配筋調(diào)整系數(shù) 1.00三、地基承載力驗算及抗浮驗算：1基底壓力計算：池壁自重G2 4919.60 kN底板及底板

5、貼角自重G3 3203.20 kN水池自重Gc G1 G2 G3 0.00 4919.60 3203.20 8122.80 kN池內(nèi)水重Gw 0.00 kN池頂覆土重量Gt1 0.00 kN池頂?shù)叵滤亓縂s1 0.00 kN底板外挑覆土重量Gt2 0.00 kN底板外挑地下水重量Gs2 0.00 kN基底以上的覆蓋土總重量Gt Gt1 Gt2 0.00 0.00 0.00 kN基底以上的地下水總重量Gs Gs1 Gs2 0.00 0.00 0.00 kN頂板活荷載作用力Gh1 0.00 kN地面活荷載作用力Gh2 0.00 kN活荷載作用力總和Gh Gh1 Gh2 0.00 0.00 0.0

6、0 kN基底面積A 160.16 m2基底壓強Pk (Gc Gw Gt Gs Gh) / A (8122.800.000.000.000.00)/160.160 50.72 kN/m22修正地基承載力：依照建筑地基基礎設計規(guī)范式5.2.4：fa = fakb(b3)dm(d0.5)fa = 120.000.0010.00(6.03)1.0010.00(5.80.5)= 172.50 kN/m23地基承載力驗算結(jié)論：Pk 50.72 kN/m2 fa 172.50 kN/m2故地基承載力滿足要求。4抗浮驗算：抗浮力Gk Gc Gt Gs 8122.80 0.00 0.00 8122.80 kN浮

7、力F 9209.20 kNGk / F 8122.80 / 9209.20 0.88 2.0，按y向的單向板計算?；窘M合作用彎矩表（kNm/m）：表中：M1 - 池外填土，池內(nèi)無水時，基底反力對底板作用的彎矩M2 - 池內(nèi)有水，池外無土時，基底反力對底板作用的彎矩M1 - 池外填土，池內(nèi)無水時，池壁傳遞給底板的彎矩M2 - 池內(nèi)有水，池外無土時，池壁傳遞給底板的彎矩部 位M1M2M1M2基本組合底板L向跨中-上側(cè)0.000.00-94.840.000.00底板L向跨中-下側(cè)0.000.00-94.840.00-94.84底板L向邊緣-上側(cè)0.000.00-281.680.000.00底板L向

8、邊緣-下側(cè)0.000.00-281.680.00-281.68底板B向跨中-上側(cè)317.41317.41-244.790.00317.41底板B向跨中-下側(cè)317.41317.41-244.790.000.00底板B向邊緣-上側(cè)0.000.00-354.750.000.00底板B向邊緣-下側(cè)0.000.00-354.750.00-354.75準永久組合作用彎矩表（kNm/m）：表中：MK1 - 池外填土，池內(nèi)無水時，基底反力對底板作用的彎矩MK2 - 池內(nèi)有水，池外無土時，基底反力對底板作用的彎矩MK1 - 池外填土，池內(nèi)無水時，池壁傳遞給底板的彎矩MK2 - 池內(nèi)有水，池外無土時，池壁傳遞給

9、底板的彎矩部 位MK1MK2MK1MK2準永久組合底板L向跨中-上側(cè)0.000.00-73.890.000.00底板L向跨中-下側(cè)0.000.00-73.890.00-73.89底板L向邊緣-上側(cè)0.000.00-204.590.000.00底板L向邊緣-下側(cè)0.000.00-204.590.00-204.59底板B向跨中-上側(cè)264.51264.51-188.050.00264.51底板B向跨中-下側(cè)264.51264.51-188.050.000.00底板B向邊緣-上側(cè)0.000.00-275.040.000.00底板B向邊緣-下側(cè)0.000.00-275.040.00-275.04六、配

10、筋及裂縫計算：配筋計算方法：依據(jù)砼規(guī)第6.2條規(guī)定按單筋受彎構(gòu)件計算?？沽羊炈愀鶕?jù)：依據(jù)砼規(guī)第8.7條進行抗裂驗算。裂縫寬度計算：依據(jù)砼規(guī)第8.8條進行裂縫寬度計算。按基本組合彎矩計算配筋，按準永久組合彎矩計算裂縫。1表中符號意義：M - 截面的基本組合作用彎矩值，kNm/mMK - 截面的準永久組合作用彎矩值，kNm/mAs - 截面的鋼筋計算面積，mm2/mAs - 截面的鋼筋實配面積，mm2/mmax - 截面的裂縫寬度，mm2L側(cè)池壁配筋及裂縫表：部 位MMKAs實配鋼筋AsmaxL側(cè)墻橫向跨中-內(nèi)側(cè)-29.36-19.0511392020015710.022L側(cè)墻橫向邊緣-內(nèi)側(cè)0.0

11、00.0011392020015710.000L側(cè)墻橫向跨中-外側(cè)0.000.0011392520024540.000L側(cè)墻橫向邊緣-外側(cè)-239.86-198.2212092520024540.160L側(cè)墻豎向跨中-內(nèi)側(cè)92.1858.7811392020015710.067L側(cè)墻豎向下邊緣-內(nèi)側(cè)0.000.0011392020015710.000L側(cè)墻豎向上邊緣-內(nèi)側(cè)0.000.0011392020015710.000L側(cè)墻豎向跨中-外側(cè)-178.31-156.0011392520024540.126L側(cè)墻豎向下邊緣-外側(cè)-281.68-204.5914252520024540.165L側(cè)

12、墻豎向上邊緣-外側(cè)0.000.0011392520024540.0003L側(cè)池壁橫向外側(cè)配筋計算過程：L側(cè)池壁橫向取單寬計算，截面寬度b1000mm，截面高度h800mmL側(cè)池壁橫向外側(cè)配筋最不利的彎矩設計值M-239.86kNm受拉縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+25/2=48 mm受壓縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+20/2=45 mm截面有效高度ho = h - as = 800 - 48 = 753 mm相對界限受壓區(qū)高度 b = 0.80/1+fy/（0.0033Es） （砼規(guī) 6.1.4）b = 0.80 / 1 + 360 / （0.0033 2000

13、00） = 0.518單筋截面，不考慮受壓縱筋：As=0.0 mm2根據(jù)砼規(guī)中式6.2.1-1可算得,受壓高度 = 30.719 mm 0.85bho=0.850.518752.5=331.100mmAs = （fc b + fy As） / fy （砼規(guī)式6.2.1-2）As = （14.30100030.719+3600.0）/360.0 = 1220.2 mm2配筋率 = As/ho/b = 1220.2/753/1000 = 0.16% min = 0.15%,滿足要求?？紤]配筋調(diào)整系數(shù)后，鋼筋計算面積As12091.001209mm2，實配As=2454mm2(f25200)4L側(cè)池

14、壁橫向外側(cè)抗裂驗算：L側(cè)池壁橫向取單寬計算，截面寬度b1000mm，截面高度h800mmL側(cè)池壁橫向外側(cè)裂縫寬度最大的彎矩標準值Mk-198.22kNm（a）、驗算依據(jù)：受彎構(gòu)件截面抗裂驗算應該符合下列規(guī)定：Mk mctftkWo （砼規(guī)式7.1.1-2）上式中：Ao = Ac + EAs + EAsWo - 換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩，Wo = Io / （h - yo）yo = （Acyc+EAsho+EAsas）/ Ao （砼規(guī)式7.1.2-1）Io = Ic+Ac（yo-yc）2+EAs（ho-yo）2+EAs（yo-as）2 （砼規(guī)式7.1.2-2）ct - 混凝土拉應力限制系數(shù)，

15、對荷載效應標準組合取為0.85m - 截面抵抗矩塑性系數(shù)，按砼規(guī)附錄C查得：m = 1.67yc - 混凝土截面重心到受壓邊緣的距離：算得：yc = 400.0 mmE - 鋼筋彈性模量與砼彈性模量的比值，E = Es / Ec（b）、驗算過程：受拉縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+25.0/2=47.5 mm受壓縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+14.0/2=42.0 mm截面有效高度ho = h - as = 800 - 47.5 = 752.5 mmE = 200000 / 30000 = 6.67Ao = 800000 + 6.672454 + 6.670 =

16、816362 mm2yo = （800000400.0+6.672454753+6.67042）/816362 = 407.1 mmIo = 427.07108+800000（407.1-400.0）2+6.672454（753-407.1）2+6.670（407.1-42）2 = 446.99108 mm4Wo = 446.99108 / （800 - 407.1）= 113.76106 mm3（c）、抗裂驗算結(jié)果：Mk = 198224042 Nmm mctftkWo= 1.670.852.01113.76106 = 323841385 Nmm故抗裂驗算滿足要求！6L側(cè)池壁橫向外側(cè)裂縫寬度

17、驗算：（a）、驗算依據(jù)：荷載效應標準組合下的受彎構(gòu)件截面的最大裂縫寬度可按下式計算：max = sk/Es（30+c+0.07d/te） （砼規(guī)式7.2.2）式中： - 考慮構(gòu)件受力特征和荷載長期作用的綜合影響系數(shù)，對受彎構(gòu)件，取 = 2.1；c - 最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)邊緣的距離。d - 鋼筋直徑，當鋼筋采用不同直徑時，采用換算直徑4As/u；te - 縱向受拉鋼筋的有效配筋率，te = As / Atesk - 按荷載標準值計算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋應力，受彎構(gòu)件按下式計算：sk = Mk / （0.87hoAs） （砼規(guī)式7.2.3-2）（b）、裂縫寬度計算過程：受拉縱筋合力點到

18、構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+25.0/2=47.5 mm截面有效高度ho = h - as = 800 - 47.5 = 752.5 mmsk = 198224042 / （0.877532454） = 123.36 N/mm2有效受拉混凝土截面面積Ate = 2asb= 2481000 = 95000 mm2te = 2454 / 95000 = 0.026te 0.03，取te = 0.03（c）、計算結(jié)果：將上述參數(shù)代入砼規(guī)式7.2.2得：max = 2.1123.36/200000（30+35.0+0.0725.0/0.030） = 0.160 mmmax = |0.160| 0

19、.200 mm，滿足要求6L側(cè)池壁豎向內(nèi)側(cè)配筋計算過程：L側(cè)池壁豎向取單寬計算，截面寬度b1000mm，截面高度h800mmL側(cè)池壁豎向內(nèi)側(cè)配筋最不利的彎矩設計值M92.18kNm受拉縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+20/2=45 mm受壓縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+25/2=48 mm截面有效高度ho = h - as = 800 - 45 = 755 mm相對界限受壓區(qū)高度 b = 0.80/1+fy/（0.0033Es） （砼規(guī) 6.1.4）b = 0.80 / 1 + 360 / （0.0033 200000） = 0.518單筋截面，不考慮受壓縱筋：A

20、s=0.0 mm2根據(jù)砼規(guī)中式6.2.1-1可算得,受壓高度 = 11.616 mm 0.85bho=0.850.518755.0=332.200mmAs = （fc b + fy As） / fy （砼規(guī)式6.2.1-2）As = （14.30100011.616+3600.0）/360.0 = 461.4 mm2配筋率 = As/ho/b = 461.4/755/1000 = 0.06% min = 0.15%故：按最小配筋率配筋，As = minhob= 0.00157551000 = 1132.5 mm2考慮配筋調(diào)整系數(shù)后，鋼筋計算面積As11391.001139mm2，實配As=15

21、71mm2(f20200)7L側(cè)池壁豎向內(nèi)側(cè)抗裂驗算：L側(cè)池壁豎向取單寬計算，截面寬度b1000mm，截面高度h800mmL側(cè)池壁豎向內(nèi)側(cè)裂縫寬度最大的彎矩標準值Mk58.78kNm（a）、驗算依據(jù)：受彎構(gòu)件截面抗裂驗算應該符合下列規(guī)定：Mk mctftkWo （砼規(guī)式7.1.1-2）上式中：Ao = Ac + EAs + EAsWo - 換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩，Wo = Io / （h - yo）yo = （Acyc+EAsho+EAsas）/ Ao （砼規(guī)式7.1.2-1）Io = Ic+Ac（yo-yc）2+EAs（ho-yo）2+EAs（yo-as）2 （砼規(guī)式7.1.2-2）c

22、t - 混凝土拉應力限制系數(shù)，對荷載效應標準組合取為0.85m - 截面抵抗矩塑性系數(shù)，按砼規(guī)附錄C查得：m = 1.67yc - 混凝土截面重心到受壓邊緣的距離：算得：yc = 400.0 mmE - 鋼筋彈性模量與砼彈性模量的比值，E = Es / Ec（b）、驗算過程：受拉縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+20.0/2=45.0 mm受壓縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+14.0/2=42.0 mm截面有效高度ho = h - as = 800 - 45.0 = 755.0 mmE = 200000 / 30000 = 6.67Ao = 800000 + 6.67

23、1571 + 6.670 = 810472 mm2yo = （800000400.0+6.671571755+6.67042）/810472 = 404.6 mmIo = 426.83108+800000（404.6-400.0）2+6.671571（755-404.6）2+6.670（404.6-42）2 = 439.86108 mm4Wo = 439.86108 / （800 - 404.6）= 111.24106 mm3（c）、抗裂驗算結(jié)果：Mk = 58782188 Nmm mctftkWo= 1.670.852.01111.24106 = 316679760 Nmm故抗裂驗算滿足要求

24、！9L側(cè)池壁豎向內(nèi)側(cè)裂縫寬度驗算：（a）、驗算依據(jù)：荷載效應標準組合下的受彎構(gòu)件截面的最大裂縫寬度可按下式計算：max = sk/Es（30+c+0.07d/te） （砼規(guī)式7.2.2）式中： - 考慮構(gòu)件受力特征和荷載長期作用的綜合影響系數(shù)，對受彎構(gòu)件，取 = 2.1；c - 最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)邊緣的距離。d - 鋼筋直徑，當鋼筋采用不同直徑時，采用換算直徑4As/u；te - 縱向受拉鋼筋的有效配筋率，te = As / Atesk - 按荷載標準值計算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋應力，受彎構(gòu)件按下式計算：sk = Mk / （0.87hoAs） （砼規(guī)式7.2.3-2）（b）、裂縫寬

25、度計算過程：受拉縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+20.0/2=45.0 mm截面有效高度ho = h - as = 800 - 45.0 = 755.0 mmsk = 58782188 / （0.877551571） = 56.97 N/mm2有效受拉混凝土截面面積Ate = 2asb= 2451000 = 90000 mm2te = 1571 / 90000 = 0.017te min = 0.15%,滿足要求?？紤]配筋調(diào)整系數(shù)后，鋼筋計算面積As14251.001425mm2，實配As=2454mm2(f25200)10L側(cè)池壁豎向外側(cè)抗裂驗算：L側(cè)池壁豎向取單寬計算，截面寬

26、度b1000mm，截面高度h800mmL側(cè)池壁豎向外側(cè)裂縫寬度最大的彎矩標準值Mk-204.59kNm（a）、驗算依據(jù)：受彎構(gòu)件截面抗裂驗算應該符合下列規(guī)定：Mk mctftkWo （砼規(guī)式7.1.1-2）上式中：Ao = Ac + EAs + EAsWo - 換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩，Wo = Io / （h - yo）yo = （Acyc+EAsho+EAsas）/ Ao （砼規(guī)式7.1.2-1）Io = Ic+Ac（yo-yc）2+EAs（ho-yo）2+EAs（yo-as）2 （砼規(guī)式7.1.2-2）ct - 混凝土拉應力限制系數(shù)，對荷載效應標準組合取為0.85m - 截面抵抗矩塑

27、性系數(shù)，按砼規(guī)附錄C查得：m = 1.67yc - 混凝土截面重心到受壓邊緣的距離：算得：yc = 400.0 mmE - 鋼筋彈性模量與砼彈性模量的比值，E = Es / Ec（b）、驗算過程：受拉縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+25.0/2=47.5 mm受壓縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+14.0/2=42.0 mm截面有效高度ho = h - as = 800 - 47.5 = 752.5 mmE = 200000 / 30000 = 6.67Ao = 800000 + 6.672454 + 6.670 = 816362 mm2yo = （800000400

28、.0+6.672454753+6.67042）/816362 = 407.1 mmIo = 427.07108+800000（407.1-400.0）2+6.672454（753-407.1）2+6.670（407.1-42）2 = 446.99108 mm4Wo = 446.99108 / （800 - 407.1）= 113.76106 mm3（c）、抗裂驗算結(jié)果：Mk = 204586056 Nmm mctftkWo= 1.670.852.01113.76106 = 323841385 Nmm故抗裂驗算滿足要求！12L側(cè)池壁豎向外側(cè)裂縫寬度驗算：（a）、驗算依據(jù)：荷載效應標準組合下的受彎

29、構(gòu)件截面的最大裂縫寬度可按下式計算：max = sk/Es（30+c+0.07d/te） （砼規(guī)式7.2.2）式中： - 考慮構(gòu)件受力特征和荷載長期作用的綜合影響系數(shù)，對受彎構(gòu)件，取 = 2.1；c - 最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)邊緣的距離。d - 鋼筋直徑，當鋼筋采用不同直徑時，采用換算直徑4As/u；te - 縱向受拉鋼筋的有效配筋率，te = As / Atesk - 按荷載標準值計算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋應力，受彎構(gòu)件按下式計算：sk = Mk / （0.87hoAs） （砼規(guī)式7.2.3-2）（b）、裂縫寬度計算過程：受拉縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+25.0/2=

30、47.5 mm截面有效高度ho = h - as = 800 - 47.5 = 752.5 mmsk = 204586056 / （0.877532454） = 127.32 N/mm2有效受拉混凝土截面面積Ate = 2asb= 2481000 = 95000 mm2te = 2454 / 95000 = 0.026te 0.03，取te = 0.03（c）、計算結(jié)果：將上述參數(shù)代入砼規(guī)式7.2.2得：max = 2.1127.32/200000（30+35.0+0.0725.0/0.030） = 0.165 mmmax = |0.165| 0.200 mm，滿足要求12B側(cè)池壁配筋及裂縫表

31、：部 位MMKAs實配鋼筋AsmaxB側(cè)墻橫向跨中-內(nèi)側(cè)91.8459.3211392020015710.067B側(cè)墻橫向邊緣-內(nèi)側(cè)0.000.0011392020015710.000B側(cè)墻橫向跨中-外側(cè)-124.33-108.7811392520024540.088B側(cè)墻橫向邊緣-外側(cè)-239.86-198.2212092520024540.160B側(cè)墻豎向跨中-內(nèi)側(cè)71.4445.6811392020015710.052B側(cè)墻豎向下邊緣-內(nèi)側(cè)0.000.0011392020015710.000B側(cè)墻豎向上邊緣-內(nèi)側(cè)0.000.0011392020015710.000B側(cè)墻豎向跨中-外側(cè)-1

32、19.66-104.6911392530016360.127B側(cè)墻豎向下邊緣-外側(cè)-354.75-275.0418072520024540.222B側(cè)墻豎向上邊緣-外側(cè)0.000.0011392530016360.00013B側(cè)池壁橫向內(nèi)側(cè)配筋計算過程：B側(cè)池壁橫向取單寬計算，截面寬度b1000mm，截面高度h800mmB側(cè)池壁橫向內(nèi)側(cè)配筋最不利的彎矩設計值M91.84kNm受拉縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+20/2=45 mm受壓縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+25/2=48 mm截面有效高度ho = h - as = 800 - 45 = 755 mm相對界限

33、受壓區(qū)高度 b = 0.80/1+fy/（0.0033Es） （砼規(guī) 6.1.4）b = 0.80 / 1 + 360 / （0.0033 200000） = 0.518單筋截面，不考慮受壓縱筋：As=0.0 mm2根據(jù)砼規(guī)中式6.2.1-1可算得,受壓高度 = 11.573 mm 0.85bho=0.850.518755.0=332.200mmAs = （fc b + fy As） / fy （砼規(guī)式6.2.1-2）As = （14.30100011.573+3600.0）/360.0 = 459.7 mm2配筋率 = As/ho/b = 459.7/755/1000 = 0.06% min

34、 = 0.15%故：按最小配筋率配筋，As = minhob= 0.00157551000 = 1132.5 mm2考慮配筋調(diào)整系數(shù)后，鋼筋計算面積As11391.001139mm2，實配As=1571mm2(f20200)14B側(cè)池壁橫向內(nèi)側(cè)抗裂驗算：B側(cè)池壁橫向取單寬計算，截面寬度b1000mm，截面高度h800mmB側(cè)池壁橫向內(nèi)側(cè)裂縫寬度最大的彎矩標準值Mk59.32kNm（a）、驗算依據(jù)：受彎構(gòu)件截面抗裂驗算應該符合下列規(guī)定：Mk mctftkWo （砼規(guī)式7.1.1-2）上式中：Ao = Ac + EAs + EAsWo - 換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩，Wo = Io / （h -

35、 yo）yo = （Acyc+EAsho+EAsas）/ Ao （砼規(guī)式7.1.2-1）Io = Ic+Ac（yo-yc）2+EAs（ho-yo）2+EAs（yo-as）2 （砼規(guī)式7.1.2-2）ct - 混凝土拉應力限制系數(shù)，對荷載效應標準組合取為0.85m - 截面抵抗矩塑性系數(shù)，按砼規(guī)附錄C查得：m = 1.67yc - 混凝土截面重心到受壓邊緣的距離：算得：yc = 400.0 mmE - 鋼筋彈性模量與砼彈性模量的比值，E = Es / Ec（b）、驗算過程：受拉縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+20.0/2=45.0 mm受壓縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=3

36、5+14.0/2=42.0 mm截面有效高度ho = h - as = 800 - 45.0 = 755.0 mmE = 200000 / 30000 = 6.67Ao = 800000 + 6.671571 + 6.670 = 810472 mm2yo = （800000400.0+6.671571755+6.67042）/810472 = 404.6 mmIo = 426.83108+800000（404.6-400.0）2+6.671571（755-404.6）2+6.670（404.6-42）2 = 439.86108 mm4Wo = 439.86108 / （800 - 404.6）

37、= 111.24106 mm3（c）、抗裂驗算結(jié)果：Mk = 59318077 Nmm mctftkWo= 1.670.852.01111.24106 = 316679760 Nmm故抗裂驗算滿足要求！16B側(cè)池壁橫向內(nèi)側(cè)裂縫寬度驗算：（a）、驗算依據(jù)：荷載效應標準組合下的受彎構(gòu)件截面的最大裂縫寬度可按下式計算：max = sk/Es（30+c+0.07d/te） （砼規(guī)式7.2.2）式中： - 考慮構(gòu)件受力特征和荷載長期作用的綜合影響系數(shù)，對受彎構(gòu)件，取 = 2.1；c - 最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)邊緣的距離。d - 鋼筋直徑，當鋼筋采用不同直徑時，采用換算直徑4As/u；te -

38、縱向受拉鋼筋的有效配筋率，te = As / Atesk - 按荷載標準值計算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋應力，受彎構(gòu)件按下式計算：sk = Mk / （0.87hoAs） （砼規(guī)式7.2.3-2）（b）、裂縫寬度計算過程：受拉縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+20.0/2=45.0 mm截面有效高度ho = h - as = 800 - 45.0 = 755.0 mmsk = 59318077 / （0.877551571） = 57.49 N/mm2有效受拉混凝土截面面積Ate = 2asb= 2451000 = 90000 mm2te = 1571 / 90000 = 0.017te

39、min = 0.15%,滿足要求?？紤]配筋調(diào)整系數(shù)后，鋼筋計算面積As12091.001209mm2，實配As=2454mm2(f25200)17B側(cè)池壁橫向外側(cè)抗裂驗算：B側(cè)池壁橫向取單寬計算，截面寬度b1000mm，截面高度h800mmB側(cè)池壁橫向外側(cè)裂縫寬度最大的彎矩標準值Mk-198.22kNm（a）、驗算依據(jù)：受彎構(gòu)件截面抗裂驗算應該符合下列規(guī)定：Mk mctftkWo （砼規(guī)式7.1.1-2）上式中：Ao = Ac + EAs + EAsWo - 換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩，Wo = Io / （h - yo）yo = （Acyc+EAsho+EAsas）/ Ao （砼規(guī)式7.1

40、.2-1）Io = Ic+Ac（yo-yc）2+EAs（ho-yo）2+EAs（yo-as）2 （砼規(guī)式7.1.2-2）ct - 混凝土拉應力限制系數(shù)，對荷載效應標準組合取為0.85m - 截面抵抗矩塑性系數(shù)，按砼規(guī)附錄C查得：m = 1.67yc - 混凝土截面重心到受壓邊緣的距離：算得：yc = 400.0 mmE - 鋼筋彈性模量與砼彈性模量的比值，E = Es / Ec（b）、驗算過程：受拉縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+25.0/2=47.5 mm受壓縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+14.0/2=42.0 mm截面有效高度ho = h - as = 800

41、 - 47.5 = 752.5 mmE = 200000 / 30000 = 6.67Ao = 800000 + 6.672454 + 6.670 = 816362 mm2yo = （800000400.0+6.672454753+6.67042）/816362 = 407.1 mmIo = 427.07108+800000（407.1-400.0）2+6.672454（753-407.1）2+6.670（407.1-42）2 = 446.99108 mm4Wo = 446.99108 / （800 - 407.1）= 113.76106 mm3（c）、抗裂驗算結(jié)果：Mk = 19822404

42、2 Nmm mctftkWo= 1.670.852.01113.76106 = 323841385 Nmm故抗裂驗算滿足要求！19B側(cè)池壁橫向外側(cè)裂縫寬度驗算：（a）、驗算依據(jù)：荷載效應標準組合下的受彎構(gòu)件截面的最大裂縫寬度可按下式計算：max = sk/Es（30+c+0.07d/te） （砼規(guī)式7.2.2）式中： - 考慮構(gòu)件受力特征和荷載長期作用的綜合影響系數(shù)，對受彎構(gòu)件，取 = 2.1；c - 最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)邊緣的距離。d - 鋼筋直徑，當鋼筋采用不同直徑時，采用換算直徑4As/u；te - 縱向受拉鋼筋的有效配筋率，te = As / Atesk - 按荷載標準值計

43、算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋應力，受彎構(gòu)件按下式計算：sk = Mk / （0.87hoAs） （砼規(guī)式7.2.3-2）（b）、裂縫寬度計算過程：受拉縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+25.0/2=47.5 mm截面有效高度ho = h - as = 800 - 47.5 = 752.5 mmsk = 198224042 / （0.877532454） = 123.36 N/mm2有效受拉混凝土截面面積Ate = 2asb= 2481000 = 95000 mm2te = 2454 / 95000 = 0.026te 0.03，取te = 0.03（c）、計算結(jié)果：將上述參數(shù)代入砼規(guī)式7.

44、2.2得：max = 2.1123.36/200000（30+35.0+0.0725.0/0.030） = 0.160 mmmax = |0.160| 0.200 mm，滿足要求19B側(cè)池壁豎向內(nèi)側(cè)配筋計算過程：B側(cè)池壁豎向取單寬計算，截面寬度b1000mm，截面高度h800mmB側(cè)池壁豎向內(nèi)側(cè)配筋最不利的彎矩設計值M71.44kNm受拉縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+20/2=45 mm受壓縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+25/2=48 mm截面有效高度ho = h - as = 800 - 45 = 755 mm相對界限受壓區(qū)高度 b = 0.80/1+fy/（

45、0.0033Es） （砼規(guī) 6.1.4）b = 0.80 / 1 + 360 / （0.0033 200000） = 0.518單筋截面，不考慮受壓縱筋：As=0.0 mm2根據(jù)砼規(guī)中式6.2.1-1可算得,受壓高度 = 8.986 mm 0.85bho=0.850.518755.0=332.200mmAs = （fc b + fy As） / fy （砼規(guī)式6.2.1-2）As = （14.3010008.986+3600.0）/360.0 = 356.9 mm2配筋率 = As/ho/b = 356.9/755/1000 = 0.05% min = 0.15%故：按最小配筋率配筋，As =

46、 minhob= 0.00157551000 = 1132.5 mm2考慮配筋調(diào)整系數(shù)后，鋼筋計算面積As11391.001139mm2，實配As=1571mm2(f20200)20B側(cè)池壁豎向內(nèi)側(cè)抗裂驗算：B側(cè)池壁豎向取單寬計算，截面寬度b1000mm，截面高度h800mmB側(cè)池壁豎向內(nèi)側(cè)裂縫寬度最大的彎矩標準值Mk45.68kNm（a）、驗算依據(jù)：受彎構(gòu)件截面抗裂驗算應該符合下列規(guī)定：Mk mctftkWo （砼規(guī)式7.1.1-2）上式中：Ao = Ac + EAs + EAsWo - 換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩，Wo = Io / （h - yo）yo = （Acyc+EAsho+EA

47、sas）/ Ao （砼規(guī)式7.1.2-1）Io = Ic+Ac（yo-yc）2+EAs（ho-yo）2+EAs（yo-as）2 （砼規(guī)式7.1.2-2）ct - 混凝土拉應力限制系數(shù)，對荷載效應標準組合取為0.85m - 截面抵抗矩塑性系數(shù)，按砼規(guī)附錄C查得：m = 1.67yc - 混凝土截面重心到受壓邊緣的距離：算得：yc = 400.0 mmE - 鋼筋彈性模量與砼彈性模量的比值，E = Es / Ec（b）、驗算過程：受拉縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+20.0/2=45.0 mm受壓縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+14.0/2=42.0 mm截面有效高度h

48、o = h - as = 800 - 45.0 = 755.0 mmE = 200000 / 30000 = 6.67Ao = 800000 + 6.671571 + 6.670 = 810472 mm2yo = （800000400.0+6.671571755+6.67042）/810472 = 404.6 mmIo = 426.83108+800000（404.6-400.0）2+6.671571（755-404.6）2+6.670（404.6-42）2 = 439.86108 mm4Wo = 439.86108 / （800 - 404.6）= 111.24106 mm3（c）、抗裂驗算

49、結(jié)果：Mk = 45681934 Nmm mctftkWo= 1.670.852.01111.24106 = 316679760 Nmm故抗裂驗算滿足要求！22B側(cè)池壁豎向內(nèi)側(cè)裂縫寬度驗算：（a）、驗算依據(jù)：荷載效應標準組合下的受彎構(gòu)件截面的最大裂縫寬度可按下式計算：max = sk/Es（30+c+0.07d/te） （砼規(guī)式7.2.2）式中： - 考慮構(gòu)件受力特征和荷載長期作用的綜合影響系數(shù)，對受彎構(gòu)件，取 = 2.1；c - 最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)邊緣的距離。d - 鋼筋直徑，當鋼筋采用不同直徑時，采用換算直徑4As/u；te - 縱向受拉鋼筋的有效配筋率，te = As /

50、Atesk - 按荷載標準值計算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋應力，受彎構(gòu)件按下式計算：sk = Mk / （0.87hoAs） （砼規(guī)式7.2.3-2）（b）、裂縫寬度計算過程：受拉縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+20.0/2=45.0 mm截面有效高度ho = h - as = 800 - 45.0 = 755.0 mmsk = 45681934 / （0.877551571） = 44.27 N/mm2有效受拉混凝土截面面積Ate = 2asb= 2451000 = 90000 mm2te = 1571 / 90000 = 0.017te min = 0.15%,滿足要求?？紤]配筋調(diào)整

51、系數(shù)后，鋼筋計算面積As18071.001807mm2，實配As=2454mm2(f25200)23B側(cè)池壁豎向外側(cè)抗裂驗算：B側(cè)池壁豎向取單寬計算，截面寬度b1000mm，截面高度h800mmB側(cè)池壁豎向外側(cè)裂縫寬度最大的彎矩標準值Mk-275.04kNm（a）、驗算依據(jù)：受彎構(gòu)件截面抗裂驗算應該符合下列規(guī)定：Mk mctftkWo （砼規(guī)式7.1.1-2）上式中：Ao = Ac + EAs + EAsWo - 換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩，Wo = Io / （h - yo）yo = （Acyc+EAsho+EAsas）/ Ao （砼規(guī)式7.1.2-1）Io = Ic+Ac（yo-yc）2

52、+EAs（ho-yo）2+EAs（yo-as）2 （砼規(guī)式7.1.2-2）ct - 混凝土拉應力限制系數(shù)，對荷載效應標準組合取為0.85m - 截面抵抗矩塑性系數(shù)，按砼規(guī)附錄C查得：m = 1.67yc - 混凝土截面重心到受壓邊緣的距離：算得：yc = 400.0 mmE - 鋼筋彈性模量與砼彈性模量的比值，E = Es / Ec（b）、驗算過程：受拉縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+25.0/2=47.5 mm受壓縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+14.0/2=42.0 mm截面有效高度ho = h - as = 800 - 47.5 = 752.5 mmE = 2

53、00000 / 30000 = 6.67Ao = 800000 + 6.672454 + 6.670 = 816362 mm2yo = （800000400.0+6.672454753+6.67042）/816362 = 407.1 mmIo = 427.07108+800000（407.1-400.0）2+6.672454（753-407.1）2+6.670（407.1-42）2 = 446.99108 mm4Wo = 446.99108 / （800 - 407.1）= 113.76106 mm3（c）、抗裂驗算結(jié)果：Mk = 275041706 Nmm mctftkWo= 1.670.8

54、52.01113.76106 = 323841385 Nmm故抗裂驗算滿足要求！25B側(cè)池壁豎向外側(cè)裂縫寬度驗算：（a）、驗算依據(jù)：荷載效應標準組合下的受彎構(gòu)件截面的最大裂縫寬度可按下式計算：max = sk/Es（30+c+0.07d/te） （砼規(guī)式7.2.2）式中： - 考慮構(gòu)件受力特征和荷載長期作用的綜合影響系數(shù)，對受彎構(gòu)件，取 = 2.1；c - 最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)邊緣的距離。d - 鋼筋直徑，當鋼筋采用不同直徑時，采用換算直徑4As/u；te - 縱向受拉鋼筋的有效配筋率，te = As / Atesk - 按荷載標準值計算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋應力，受彎構(gòu)件按下式計算：

55、sk = Mk / （0.87hoAs） （砼規(guī)式7.2.3-2）（b）、裂縫寬度計算過程：受拉縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+25.0/2=47.5 mm截面有效高度ho = h - as = 800 - 47.5 = 752.5 mmsk = 275041706 / （0.877532454） = 171.17 N/mm2有效受拉混凝土截面面積Ate = 2asb= 2481000 = 95000 mm2te = 2454 / 95000 = 0.026te 0.200 mm，不滿足要求！25底板配筋及裂縫表：部 位MMKAs實配鋼筋Asmax底板L向跨中-上側(cè)0.000.0

56、011392515032720.000底板L向邊緣-上側(cè)0.000.0011392515032720.000底板L向跨中-下側(cè)-94.84-73.8911392515032720.042底板L向邊緣-下側(cè)-281.68-204.5914252515032720.116底板B向跨中-上側(cè)317.41264.5116112515032720.150底板B向邊緣-上側(cè)0.000.0011392515032720.000底板B向跨中-下側(cè)0.000.0011392515032720.000底板B向邊緣-下側(cè)-354.75-275.0418072515032720.15626底板L向下側(cè)配筋計算過程：底

57、板L向取單寬計算，截面寬度b1000mm，截面高度h800mm底板L向下側(cè)配筋最不利的彎矩設計值M-281.68kNm受拉縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+25/2=48 mm受壓縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+25/2=48 mm截面有效高度ho = h - as = 800 - 48 = 753 mm相對界限受壓區(qū)高度 b = 0.80/1+fy/（0.0033Es） （砼規(guī) 6.1.4）b = 0.80 / 1 + 360 / （0.0033 200000） = 0.518單筋截面，不考慮受壓縱筋：As=0.0 mm2根據(jù)砼規(guī)中式6.2.1-1可算得,受壓高度

58、= 36.210 mm 0.85bho=0.850.518752.5=331.100mmAs = （fc b + fy As） / fy （砼規(guī)式6.2.1-2）As = （14.30100036.210+3600.0）/360.0 = 1438.3 mm2配筋率 = As/ho/b = 1438.3/753/1000 = 0.19% min = 0.15%,滿足要求。考慮配筋調(diào)整系數(shù)后，鋼筋計算面積As14251.001425mm2，實配As=3272mm2(f25150)27底板L向下側(cè)抗裂驗算：底板L向取單寬計算，截面寬度b1000mm，截面高度h800mm底板L向下側(cè)裂縫寬度最大的彎矩

59、標準值Mk-204.59kNm（a）、驗算依據(jù)：受彎構(gòu)件截面抗裂驗算應該符合下列規(guī)定：Mk mctftkWo （砼規(guī)式7.1.1-2）上式中：Ao = Ac + EAs + EAsWo - 換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩，Wo = Io / （h - yo）yo = （Acyc+EAsho+EAsas）/ Ao （砼規(guī)式7.1.2-1）Io = Ic+Ac（yo-yc）2+EAs（ho-yo）2+EAs（yo-as）2 （砼規(guī)式7.1.2-2）ct - 混凝土拉應力限制系數(shù)，對荷載效應標準組合取為0.85m - 截面抵抗矩塑性系數(shù)，按砼規(guī)附錄C查得：m = 1.67yc - 混凝土截面重心到受壓

60、邊緣的距離：算得：yc = 400.0 mmE - 鋼筋彈性模量與砼彈性模量的比值，E = Es / Ec（b）、驗算過程：受拉縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+25.0/2=47.5 mm受壓縱筋合力點到構(gòu)件近邊距as=c+d/2=35+14.0/2=42.0 mm截面有效高度ho = h - as = 800 - 47.5 = 752.5 mmE = 200000 / 30000 = 6.67Ao = 800000 + 6.673272 + 6.670 = 821817 mm2yo = （800000400.0+6.673272753+6.67042）/821817 = 409