GR80推拉門計算書

1、GR80系列隔熱推拉門設計計算書設計：校對：審核：批準：某有限公司2013年11月05日 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark9 o Current Document .設計依據(jù)2 HYPERLINK l bookmark12 o Current Document .參考資料2 HYPERLINK l bookmark36 o Current Document 一、門窗承受荷載計算:5 HYPERLINK l bookmark39 o Current Document 二、玻璃的選用與校核5 HYPERLINK l bookmark46 o Current Do

2、cument 三、門窗受力構件計算:9內江百科園一期工程門窗設計計算書基本參數(shù)：兗州地區(qū)門窗所在位置標高=91.700(m)GB50429-2007I .設計依據(jù)鋁合金結構設計規(guī)范建筑外門窗氣密、水密、抗風壓性能分級及檢測方法GB/T 7106-2008DBJ15-30-2002GB/T 8484-2008GB/T 8485-2008GB/T 11976-2008GB50009-2012GB/T 8478-2008JGJ 113-2003JGJ 102-2003鋁合金門窗工程設計、施工及驗收規(guī)范建筑外門窗保溫性能分級及檢測方法建筑門窗空氣聲隔聲性能分級及檢測方法建筑外窗采光性能分級及檢測方法建

3、筑結構荷載規(guī)范鋁合金門窗建筑玻璃應用技術規(guī)程玻璃幕墻工程技術規(guī)范建筑結構靜力計算手冊(第二版)II .參考資料窗的性能分級表主要依據(jù)：鋁合金門窗GB/T 8478-2008建筑外門窗保溫性能分級及檢測方法GB/T 8484-2008窗的主要性能窗的性能應根據(jù)建筑物所在地區(qū)的地理、氣候和周圍環(huán)境以及建筑物的高度、體型、 重要性等選定。1抗風壓性能外門窗的抗風壓性能分級及指標值P3應符合表8的規(guī)定。表8外門窗抗風壓性能分級單位為千帕分級12345分級指標值PWP3wP3wP3wP3wP3分級6789分級指標值PWP3WP3WP3注：第9級應在分級后同時注明具體檢測壓力差值。外門窗在各性能分級指標值

4、風壓作用下，主要受力桿件相對(面法線)撓度應符合表9 的規(guī)定；風壓作用后，門窗不應出現(xiàn)使用功能障礙和損壞。表9門窗主要受力桿件相對面法線撓度要求單位為毫米支承玻璃種類單層玻璃、夾層玻璃中空玻璃相對撓度L/100L/150相對撓度最大值20注：L為主要受力桿件的支承跨距2水密能性外門窗的水密性能分級及指標值應符合表10的規(guī)定。表10外門窗水密性能分級單位為帕分級123456分級指標值AP100CaP150150CaP250250CaP350350CaP500500CaPKNKNKNKN分級678910分級指標值KNKNKNKNK5空氣聲隔聲性能門、窗的空氣聲隔聲性能分級及指標值應符合表13的規(guī)定

5、。表13門窗的空氣聲隔聲性能分級單位為分貝分級外門、外窗的分級指標值內門、內窗的分級指標值120WRw+CtrV2520WRw+CV25225WRw+Ctr3025WRw+C30330WRw+Ctr3530WRw+C35435WRw+Ctr4035WRw+CV40540WRw+Ctr4540WRw+CV456Rw+CtrN45Rw+CN45注：用于對建筑內機器、設備噪聲源隔聲的建筑內門窗，對中低頻噪聲宜用外門窗的指標值進行 分級；對中高頻噪聲仍可采用內門窗的指標值進行分級。6采光性能(外窗)外窗采光性能以透光折減系數(shù)Tr表示，其分級及指標值應符合表14的規(guī)定。表14外窗采光性能分級分級1234

6、5分級指標值TrWTrWTrWTrWTr注：Tr值大于0.60時應給出具體值。有天然采光要求的外窗，其透光折減系數(shù)Tr不應小于0.45。同時有遮陽性能要求的外 窗，應綜合考慮遮陽系數(shù)的要求確定。7啟閉力門、窗應在不超過50N的啟、閉力作用下，能靈活開啟和關閉。8反復啟閉性能窗的反復啟閉次數(shù)應不少于1萬次，啟閉無異常，使用無障礙。一、門窗承受荷載計算:W0:基本風壓W =0.40 kN/m2 0Bgz：高處陣風系數(shù)(按C類區(qū)計算)B：X (Z/10)Z：高處風壓高度變化系數(shù)(按C類區(qū)計算)：(GB50009-2012)X (Z/10)X (91.7/10)usi:局部風壓體型系數(shù)該處局部風壓體型

7、系數(shù) si(GB50009-2012)風荷載標準值：Wk=B zXuzXusiXW0XXX0.S400 Z S=1.083 kN/m2風荷載設計值：W:風荷載設計值(kN/m2)Y w按建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012規(guī)定采用W=YwXWkX2玻璃的選用與校核玻璃面積：B:該處玻璃分格寬：H：該處玻璃分格高：A:該處玻璃板塊面積:A=BXH=2該處玻璃板塊自重：G”玻璃板塊自重： 選擇玻璃是中空玻璃。玻璃的重力密度為：25.6(KN/m3)Btl中空玻璃內側玻璃厚度為：5.000(mm)BT_w中空玻璃外側玻璃厚度為：5.000(mm)G/(btl+btw)/1000X (5.000+

8、5.000)/10002玻璃的強度計算：內側玻璃校核依據(jù)：oWfg=84.000 N/mm2外側玻璃校核依據(jù)：oWf g=84.000 N/mm2Wk：垂直于玻璃平面的風荷載標準值(N/mm2)。皿：在垂直于玻璃平面的風荷載作用下玻璃截面的最大應力標準值(N/mm2) Wk。：參數(shù)n :折減系數(shù)，可由參數(shù)。按JGJ102-2003表-2采用a：玻璃短邊邊長：b：玻璃長邊邊長：Btl中空玻璃內側玻璃厚度為：5.000(mm)BT_w中空玻璃外側玻璃厚度為：5.000(mm)m：”玻璃板的彎矩系數(shù)，按邊長比a/b查JGJ102-2003表表-1四邊支承玻璃板的彎矩系數(shù)ma/bma/b0mWki中空

9、玻璃分配到外側玻璃的風荷載標準值(N/mm2)Wk2中空玻璃分配到內側玻璃的風荷載標準值(N/mm2)Wki XWkXBTw3/(BTw3+BTL3)=0.596 (kN/m2)Wk2=Wk X Btl_/(Bt 汁Btl_)=0.541 (kN/m2)在垂直于玻璃平面的風荷載作用下玻璃截面的最大應力標準值計算(N/mm2)在風荷載作用下外側玻璃參數(shù)。=Wi X a4/(E X t4)kln :折減系數(shù)，按。查 JGJ102-2003 表-2 得：n表-2 折減系數(shù)n9W10.020.040.060.080.0100.0n1.000.960.920.840.780.730.689120.015

10、0.0200.0250.0300.0350.0Nn0.650.610.570.540.520.510.50在風荷載作用下外側玻璃最大應力標準值。Wk=6XmXWkiXa2Xn也。：外側玻璃所受應力:oXoWKX2在風荷載作用下內側玻璃參數(shù)9=Wk2Xa4/(EXt4)n :折減系數(shù)，按。查 JGJ102-2003 表-2 得：n在風荷載作用下內側玻璃最大應力標準值。Wk=6XmXWk2Xa2Xn也 2o :內側玻璃所受應力：oXoWKX2外側玻璃最大應力設計值o 2 f 2g內側玻璃最大應力設計值。2 f 2g中空玻璃強度滿足要求！中空玻璃的撓度計算：df：在風荷載標準值作用下?lián)隙茸畲笾?mm

11、)D:玻璃的剛度(N.mm)te:玻璃等效厚度 te X (BtL3+Btw3)1/3=V :泊松比，按 JgJ 1O2-2Oo3_w表材料的泊松比u材料U材料U玻璃鋼、不銹鋼鋁合金高強鋼絲、鋼絞線u :撓度系數(shù):按邊長比a/b查JGJ102-2003表-3得：u表四邊支承板的撓度系數(shù)隊9 =WkXa4/(EXte4)n :折減系數(shù)，按9查 JGJ102-2003 表-2 得：nD=(EXt 3)/12(1-V2)e=1339648.38 (N.mm)df=uXWkXa4Xq/D=2.0 (mm)由于玻璃的最大撓度df=,小于玻璃短邊邊長的60分之一 11.7 (mm)玻璃的撓度滿足要求！三、

12、門窗受力構件計算:CTLI號主風荷載作用下受力構件彎矩的計算W2kMw：風荷載作用下受力構件的總彎矩標準值(kNm)Hsk:受力構件受荷單元高:2.300(m)W；:受力構件第一受荷單元寬:0.700(m)skiWsk2:受力構件第二受荷單元寬:0.700(m)qSk1 :受力構件在第一受荷單元作用下風荷載線分布最大荷載集度標準值(kN/m) qSk2 :受力構件在第二受荷單元作用下風荷載線分布最大荷載集度標準值(kN/m) M：:受力構件在第一受荷單元作用下的彎矩(kNm)wiMw2:受力構件在第二受荷單元作用下的彎矩(kNm)qski=Wk X Wski/2X=0.379(kN/m)Ba:

13、中間變量，為受荷單元短邊的一半(m)Ba=Wski/2Mwi=(qski X Hsk2) X (3-4XBa2/Hsk2)/24X2)X (3-4X22)/24& S, mqsk2=Wk X Wsk2/2X=0.379(kN/m)B中間變量，為受荷單元短邊的一半(m)Ba=wsk2/2M =(q XH 2) X (3-4XB 2/H 2)/24X2)X (3-4X22)/24 , mMw=Mwi+Mw2風荷載作用下受力構件剪力的計算(kN)Qwk：風荷載作用下剪力標準值(kN)O受力構件在第一受荷單元作用下受到的剪力 wiQw2：受力構件在第二受荷單元作用下受到的剪力Q：jqsk1 X (Hs

14、k+(Hsk-2 X Ba)/2/2XX0.350)/2/2 S &Qw2=qsk2X(Hsk+(Hsk-2XBa)/2/2XX0.350)/2/2Qwk=Qwi+Qw2選用豎向桿件型材的截面特性豎向桿件型材為疊合截面。 疊梁型材A1部分型材參數(shù): 選用型材號：華建GR8017型材強度設計值：f 2a型材彈性模量：E2a型材截面繞X軸的毛截面慣性矩：Iax=4型材有效凈截面面積：A =2a截面塑性發(fā)展系數(shù):rax截面塑性發(fā)展系數(shù):ray疊梁型材A2部分型材參數(shù)：選用型材號：華建GR8017型材強度設計值：fs2型材彈性模量：E2 s型材截面繞X軸的毛截面慣性矩：Isx=4型材有效凈截面面積：A

15、 =2s截面塑性發(fā)展系數(shù):r sx截面塑性發(fā)展系數(shù):r sy豎向桿件的強度計算。:立柱計算強度(N/mm2)疊梁型材A2部分承載力計算：XM/(y XW XM/(y XW )f 2 (GB 50429-2007 )x x enx y y eny aMx，M :同一截面處繞截面主軸x軸和y軸的彎矩：Mx=Mw=485721.564Nmm,M =0Nmm對于疊合型材:A1部分承受彎矩標準值:Ma (Nmm) *可yA2部分承受彎矩標準值:M： (Nmm)因為 M /(E XI )=M/(E XI ) a a ax s s sxMa+Ms=Mw所以 M=M XE XI /(E XI +E XI )

16、a w a ax s sx a axXXXX98590.000)=242860.782 NmmM =M XE XI /(E XI +E XI )s w s sx s sx a axXXXX98590.000)=242860.782 NmmWenx，Weny：對x軸和y軸的有效凈截面模量，同時考慮局部屈曲、焊接熱影響區(qū)以及截面 孔洞的影響：Wenx=3Ysx: A2截面塑性發(fā)展系數(shù)：YsxY；y：A2截面塑性發(fā)展系數(shù)：Y；y。XM/(y XW XM/(y XW )(GB 50429-2007 )s x x enx y y enyXMs/(ysxX Wenx)xX3788.000)X=N/mm22

17、 f 2 a桿件強度能滿足！疊梁型材A1部分承載力計算：XM/(y XW XM/(y XW )Wf2 (GB 50429-2007 )x x enx y y eny aMx，M :同一截面處繞截面主軸x軸和y軸的彎矩：Mx=Mw=485721.564Nmm,M =0Nmm對于疊合型材:A1部分承受彎矩標準值:Ma (Nmm) *可yA2部分承受彎矩標準值:M； (Nmm)因為 M /(E XI )=M /(E XI ) a a ax s s sxMa+Ms=Mw所以 M =M XE XI /(E XI +E XI ) a w a ax s sx a axXXXX98590.000)=24286

18、0.782 NmmM =M XE XI /(E XI +E XI )s w s sx s sx a axXXXX98590.000)=242860.782 NmmWenx，Weny：對x軸和y軸的有效凈截面模量，同時考慮局部屈曲、焊接熱影響區(qū)以及截面孔洞的影響：W =3 enxYax:A1截面塑性發(fā)展系數(shù)：YaxY；:A1截面塑性發(fā)展系數(shù)：Y；。XM/(y XW XM/(y XW )(GB 50429-2007 )a x x enx y y enyXMa/(YaxX Wenx)& XXa3788?000)=N/mm22 f 2 a桿件強度能滿足！疊梁型材剛度的計算：校核依據(jù)：UmaxW20mm 且 Umax/LW1/150 U:桿件最大撓度(mm)Q:受力構件在扇框位置第一受荷單元作用下的最大撓度(mm) U2：受力構件在扇框位置第二受荷單元作用下的最大撓度(mm) qsk1=Wk X Wsk1/2XBa=Wsk1/2C=(25/8)-5X (B：/Hsk2)+2X 了卬疽)U=q XH 4X108XC/240/(E XI +E XI ) 1 sk1