《塔機基礎方案》word版

1、 施 工 組 織 設 計 審 批 表 上海臨港地區(qū) 工程名稱：工業(yè)廢物資源化利用與處置示范基地 建設單位：上海華誼建設有限公司編 制 人： 項目工程師： 項目經理： 編制日期： 項目經理部審批技術負責人： 簽名 審批意見：項經部有關部門：工程 簽名技術 簽名質量 簽名 安全 簽名其他公司級審批總工程師：公司有關科（部）室： 審批意見：工程質量安全材料技術其他監(jiān)理單位總監(jiān)理工程師 審批意見：（建設單位項目負責人）：備注 審批手續(xù)根據公司對施工組織設計編制范圍的要求，逐級審批，并說明欄中指明本施工組織審批的范圍。施工組織設計（方案）報審表工程名稱：上海臨港產業(yè)區(qū)工業(yè)廢物資源利用與處置示范基地 編號

2、：001致：上海天佑工程咨詢有限公司 (監(jiān)理單位)我方已根據施工合同的有關規(guī)定完成了上海臨港產業(yè)區(qū)工業(yè)廢物資源利用與處置示范基地項目1#塔機、2#塔機基礎部分工程施工組織設計的編制，并經我單位上級技術負責人審查批準，請予以審查。 附：專項方案報審（塔吊基礎方案） 承包單位（章） 項目經理 日 期 專業(yè)監(jiān)理工程師審查意見： 專業(yè)監(jiān)理工程師 日 期 總監(jiān)理工程師審核意見： 項目監(jiān)理機構 總監(jiān)理工程師 日 期 一、工程概況:序號項 目內 容1工程名稱上海臨港地區(qū)工業(yè)廢物資源化利用與處理示范地工程2建設單位上海天漢環(huán)境資源有限公司3設計單位城市建設研究所4監(jiān)理單位上海天佑咨詢有限公司5工程地點上海臨港

3、產業(yè)園內6基礎形式樁基礎、鋼筋砼獨立基礎 根據工程總施組規(guī)劃要求，本工程設置二臺塔吊，塔吊型號分別為H6010 型、LE5810型. 塔吊位置：1#塔吊（H6010 型）用于3號車間、4號車間、5號車間；2#塔吊（LE5810型）用于生產技術樓、1號車間，具體位置詳見附圖。 塔吊安裝高度：1#塔吊施工區(qū)域，最高建筑高度23.35米（3號車間），塔吊安裝高度為35米；2#塔吊施工區(qū)域，最高建筑高度18.60米（生產技術樓）,塔吊安裝高度為30米。 安裝單位及安裝日期：由上海升發(fā)實業(yè)有限公司安裝，安裝日期暫定：2014年03月20日-2014年03 月 28日，具體安裝以甲方開工報告為準提前一周時

4、間。 塔機的工作范圍：H16010塔吊臂長為60米，LE5810塔吊 臂長為58米。 塔機基礎施工方案的編制依：本方案任務是將生產廠家生產的塔機按使用說明書中有關安裝要求、地勘方提供的勘探報告及計算書，再結合本工地安裝現場的實際情況進行編制。 基礎做法根據計算書得出如下：每塔吊基礎采用PHC 400 AB 95-999樁4根，樁長24米，樁基施工按JGJ 94-2008施工；墊層厚度100mm，每邊出基礎邊100mm，混凝土標號為C15;塔基礎尺寸，長5000mm寬5000mm高度1350mm，混凝土標號為c35；基礎內配20200雙向雙層鋼筋網片，中間用14300鋼筋上下網片拉接；塔基頂至地

5、面之間有一段高度，在基頂周邊用M10砂漿砌筑240厚混凝土實心磚圍護墻，待塔吊安裝完畢后，圍護墻內用黃砂回填至廠區(qū)地坪4.0米高程，防止坑內積水。二基礎施工準備；1.施工工人配備；木工：5人；鋼筋工：4人混凝土工：4人；電工：1人；總計14人2土方開挖(1)設計高程4.400M基底高程2.200m，現場交通狀況良好。(2)、施工準備：1)根據圖紙計算書，核對平面尺寸和坑底標高，摸清地下構筑物及地下管線分布情況，與監(jiān)理方確認。2)施工方案及施工隊伍準備就緒，并將土方施工方案下發(fā)給專業(yè)施工隊伍。3)在現場外就近找臨時堆放土方的場地。(3)、基坑開挖平面圖的繪制，原則是：下口外邊線距基礎邊0.5m，

6、按1:1.5放坡。(4)、開挖方案及機械選擇：1)基礎采用大型機械及人工配合，開挖至距基底200mm時，人工配合清槽。(5)、基坑開挖程序：測量放線 機械大開挖留足預留土層（200mm） 人工清槽 承臺、條形基礎放線 人工平整條形基礎土層。(6)、土方開挖：1)土方開挖由東向西進行，分兩步開挖至基底設計標高以上200mm處，其余部分分一步開挖承臺底標高，然后放條形基礎的邊線，最后由人工挖條形基礎土層。挖土時注意坑底寬度及時修理。2)開挖過程中，配備專職測量員，機械大開挖接近-2m時，由測量員隨時抄平，以控制開挖標高；在人工挖條形槽基時應由測量員測設距離基底50cm的標高，每隔3m在基槽兩側釘水

7、平標高木樁，拉上小白線，挖至接近基底標高時，用盒尺隨時準校核槽底標高，并由兩端軸線（中心線）引樁拉通線檢查距槽邊尺寸，確定槽寬標準（槽寬為條基墊層寬度），根據此來修整槽幫，最后清除槽底土方。(6)排水措施：基坑開挖前，應在地面的基坑四周上口外側1m以外設置水泥圍堰與下水接通，防止雨水從地面流入基坑內。(7)、預留土留至驗槽釬探前清理，驗槽合格后立即打墊層。3施工鋼筋工程 (1)、鋼筋定位措施：承臺鋼筋:1.護層用20在柱腳設一道井字形鋼筋，底層鋼筋雙向設置采用20200，上部鋼筋雙向設置采用20200，拉筋為14500并在上部綁一道臨時定位筋，澆灌混凝土時安排專人看管鋼筋，發(fā)現鋼筋位移和變形及

8、時調整。2.板筋綁扎好后，嚴禁踩在上面行走。為防止?jié)仓炷習r工人踩壞鋼筋，鋪腳手板作行走平臺，供人行走，澆灌混凝土中派鋼筋工專門負責鋼筋修理。 3、澆筑砼過程中，安排專職鋼筋工值班，發(fā)現鋼筋位移和變形后及時修復，保證鋼筋間距、位置、保護層始終符合設計要求。4模板工程主體工程要達到清水混凝土的目標，主要依靠模板設計合理，安裝精度高，拆模時混凝土強度達到要求，方法正確。該工程全部采用新模板。(1)、梁、板模： 采用膠合板，自身固定為木墊枋和鋼管背杠。(2)承臺模板安裝：2.1.為控制好梁側模下口尺寸，支模時按1000間距安裝用花藍螺桿加工而成的卡具，防止梁下口脹模。 2.2根據模板的排列圖架設。

9、支柱與龍骨的間距，應根據承臺的混凝土重量與施工荷載的大小，鑒于承臺較大在模板設計中確定。大龍骨間距為400500mm，小龍骨間距為300400mm。 2.3為避免模板拼裝不嚴板縫漏漿，模板接頭盡量放在龍骨位置，模板接頭不在龍骨位置采用雙面膠帶粘接。 5混凝土工程(1)、該工程混凝土均采用商品混凝土，由泵車直接至澆筑部位。1）、主要部位混凝土設計強度：基礎墊層C15樁承臺C352）、樁承臺均按流水段劃分，分二次澆筑。墊層澆筑、承臺澆筑3）、混凝土澆筑時，鋪設砼輸送泵管采用邊澆筑邊拆管的方法。每作業(yè)面后設一根振搗棒，先分別在斜面上、中、下三處同時振搗攤平，后再全面振搗，并嚴格控制振搗時間，移動間距

10、不得大于370 mm，既要保證振搗密實，又要避免過振造成漏漿跑漿。邊澆筑邊成型及抹平底板表面，標高、厚度采用水準儀定點測平，用小白線嚴格控制板面標高和表面平整。4)澆筑柱混凝土前，清除松散混凝土及雜物，用鋼絲刷刷并用高壓水沖洗干凈，在施工縫上涂刷水灰比0.4的水泥漿二遍。5)混凝土澆筑完畢，將上口鋼筋上的混凝土、落地灰清理干凈。6)拆模后應及時進行保濕養(yǎng)護。三、安全管理：1.做好現場安全施工，基坑開挖時按挖土順序放坡開挖，做好基坑排水，夜間做好照明、用電管理工作，各部位的模板均按照模板工程施工方案的要求進行設計加工，正確使用機械安全操作規(guī)程。 LE5810 塔吊四樁基礎的計算書 依據塔式起重機

11、混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數信息塔吊型號:TQ60/80(TE5810塔機)塔機自重標準值:Fk1=592.50kN起重荷載標準值:Fqk=60kN塔吊計算高度:H=40m塔身寬度:B=1.6m樁身混凝土等級:C40承臺混凝土等級:C35保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=5.5m承臺厚度:Hc=1.5m承臺箍筋間距:S=200mm承臺鋼筋級別:HRB335承臺底面埋深:D=2m樁直徑:d=0.4m樁間距:a=3.5m樁鋼筋級別:HRB335樁入土深度:24m樁型與工藝:預制樁樁空心直徑:0.2m計算簡圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載

12、1) 塔機自重標準值 Fk1=592.5kN2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=5.55.5(1.5025+2.317)=2317.15kN 承臺受浮力：Flk=5.55.51.0010=302.5kN3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN2. 風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.591.951.290.2=0.64kN/m2 =1.20.640.351.6=0.43kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.4340.00=17.20kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標

13、準值 Msk=0.5FvkH=0.517.202) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) =0.81.621.951.290.35=1.14kN/m2 =1.21.140.351.60=0.77kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.7740.00=30.67kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.530.673. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=2661.3+0.9非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算非

14、工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(592.5+2317.15)/4=727.41kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(592.5+2317.15)/4+(3274.72+30.671.50)/4.95=1398.40kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(592.5+2317.15-302.5)/4-(3274.72+30.671.50)/4.95=-19.20kN工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(592.5+2317.15+60)/4=742.41kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk

15、h)/L =(592.5+2317.15+60)/4+(3690.93+17.201.50)/4.95=1493.42kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(592.5+2317.15+60-302.5)/4-(3690.93+17.201.50)/4.95=-84.22kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(592.5+60)/4+1.35(3690.93+17.201.50)/4.95=1234.08k

16、N最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(592.5+60)/4-1.35(3690.93+17.201.50)/4.95=-793.64kN非工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35592.5/4+1.35(3274.72+30.671.50)/4.95=1105.80kN最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35592.5/4-1.35(3274.72+30.671.50)/4.95=-705.87kN2. 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程第6.

17、4.2條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=21234.08承臺最大負彎矩: Mx=My=2-793.643. 配筋計算根據混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010第6.2.10條 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。底部配

18、筋計算: s=2344.75106/(1.00016.7005500.00014502)=0.0121 =1-(1-20.0121)0.5=0.0122 s=1-0.0122/2=0.9939 As=2344.75106/(0.99391450.0300.0)=5423.4mm2頂部配筋計算: s=1507.92106/(1.00016.7005500.00014502)=0.0078 =1-(1-20.0078)0.5=0.0078 s=1-0.0078/2=0.9939 As=1507.92106/(0.99611450.0300.0)=3480.1mm2五. 承臺剪切計算最大剪力設計值：

19、 Vmax=1234.08kN依據混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2010)的第6.3.4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5500mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1450mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身

20、承載力驗算樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.351493.42=2016.12kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.85 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=19.1N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=94248mm2。經過計算得到樁頂軸向壓力設計值不滿足要求,需樁配筋計算!八. 樁配筋計算依據建筑樁基技術規(guī)范(JGJ94-2008)第5.8.2條受壓樁樁正截面受壓承載力計算。 其中 N樁軸向壓力設計值，N=1.35Qkmax=2016.12k

21、N； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=19.1N/mm2； Aps樁的截面面積，Aps=94247.85mm2； fy鋼筋強度抗壓強度設計值，fy=300N/mm2； As全部縱向鋼筋截面面積。經過計算得到縱向受壓鋼筋截面面積 As=1620.007mm2。樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 第5.8.7條 受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35Qkmin113.7kN經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=379.0mm2由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為188mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積1620mm2九. 樁豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工

22、程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=742.41kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=1493.42kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.26m； Ap樁端面積,取Ap=0.13m2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱19502000粉土或砂土243030粘性土3540

23、40粘性土43651800粘性土54704000粉土或砂土由于樁的入土深度為24m,所以樁端是在第5層土層。最大壓力驗算: Ra=1.26(950+430+540+365+370)+40000.13=1979.20kN由于: Ra = 1979.20 Qk = 742.41,最大壓力驗算滿足要求!由于: 1.2Ra = 2375.05 Qkmax = 1493.42,最大壓力驗算滿足要求!十. 樁的抗拔承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5條偏心豎向力作用下，Qkmin=-84.22kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式： 式中 Gp樁身的

24、重力標準值，水下部分按浮重度計； i抗拔系數；Ra=1.26(0.700950+0.750430+0.750540+0.750365+0.700370)=1097.359kN Gp=0.126(2425-2410)=45.239kN由于: 1097.36+45.24 = 84.22，抗拔承載力滿足要求!H6010塔吊四樁基礎的計算書 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數信息塔吊型號:TQ60/80(虎霸6010)塔機自重標準值:Fk1=455.00kN起重荷載標準值:Fqk=60kN非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M=1796kN.m塔吊計算高度:H=40m塔

25、身寬度:B=1.6m樁身混凝土等級:C40承臺混凝土等級:C35保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=5.0m承臺厚度:Hc=1.35m承臺箍筋間距:S=200mm承臺鋼筋級別:HRB335承臺底面埋深:D=2m樁直徑:d=0.4m樁間距:a=3.5m樁鋼筋級別:HRB335樁入土深度:24m（ PHC 400 AB 95-999）樁型與工藝:預制樁樁空心直徑:0.2m計算簡圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=455kN2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=55(1.3525+2.4517)=1885kN 承臺受浮力：Flk=550.8510=212

26、.5kN3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN2. 風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.591.951.290.2=0.64kN/m2 =1.20.640.351.6=0.43kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.4340.00=17.20kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.517.202) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) =0.81.621.

27、951.290.35=1.14kN/m2 =1.21.140.351.60=0.77kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.7740.00=30.67kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.530.673. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1796+0.9非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(455+1885.00)/4=585.00kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(455+1885)/4+(2409.42+30.

28、671.35)/4.95=1080.22kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(455+1885-212.5)/4-(2409.42+30.671.35)/4.95=36.66kN工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(455+1885.00+60)/4=600.00kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(455+1885+60)/4+(2825.63+17.201.35)/4.95=1175.64kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(455+1885+60-212.5)/

29、4-(2825.63+17.201.35)/4.95=-28.77kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(455+60)/4+1.35(2825.63+17.201.35)/4.95=950.93kN最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(455+60)/4-1.35(2825.63+17.201.35)/4.95=-603.30kN非工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+F

30、vkh)/L =1.35455/4+1.35(2409.42+30.671.35)/4.95=822.10kN最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35455/4-1.35(2409.42+30.671.35)/4.95=-514.98kN2. 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程第6.4.2條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2950.93承臺最大負彎矩: Mx

31、=My=2-603.303. 配筋計算根據混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010第6.2.10條 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C60時，1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。底部配筋計算: s=1806.77106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0128 =1-(1-20.0128)0.5=0.0129 s=1-0.0129/2=0.9936 As=1806.77106/(0.99361300.0300.0)=4662

32、.8mm2頂部配筋計算: s=1146.28106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0081 =1-(1-20.0081)0.5=0.0082 s=1-0.0082/2=0.9936 As=1146.28106/(0.99591300.0300.0)=2951.2mm2五. 承臺剪切計算最大剪力設計值： Vmax=950.93kN依據混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2010)的第6.3.4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度

33、，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2； S鋼筋的間距，S=200mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.351175.64=1587.12kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.85 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=19.1N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=94248mm2。經過計算得到樁頂軸向壓力設計值不滿足要求,需樁配筋計算!八. 樁配筋計算依據建筑樁基技術規(guī)范(JGJ94-2008)第5.8.2條受壓