軋制變形理論第一至第五章課件(PPT 134頁(yè))

1、軋制變形理論第一至第五章1第1頁(yè)，共134頁(yè)。1、軋制過(guò)程的基本概念 本節(jié)應(yīng)掌握的知識(shí)點(diǎn)：軋制變形區(qū)的概念咬入角接觸弧長(zhǎng)度l軋制變形的表示方法: 壓下量，寬展量，延伸量金屬在變形區(qū)內(nèi)的流動(dòng)規(guī)律2第2頁(yè)，共134頁(yè)。1.1 軋制變形區(qū)的幾何參數(shù) 軋制過(guò)程靠旋轉(zhuǎn)的軋輥與軋件之間形成的摩擦力將軋件拖進(jìn)輥縫之間，并使之受到壓縮產(chǎn)生塑性變形的過(guò)程。軋制目的：形狀（shape）尺寸（size）組織 （microstructure）3第3頁(yè)，共134頁(yè)。4第4頁(yè)，共134頁(yè)。1.1.1 軋制變形區(qū) 軋制時(shí)軋件在軋輥?zhàn)饔孟掳l(fā)生變形的部分。彈性變形區(qū)塑性變形區(qū)彈性恢復(fù)區(qū)5第5頁(yè)，共134頁(yè)。簡(jiǎn)單理想軋制過(guò)程示意

2、圖簡(jiǎn)單理想軋制： 軋輥直徑相同、轉(zhuǎn)速相等、軋輥為圓柱形剛體、軋件為均勻連續(xù)體,軋制時(shí)變形均勻，軋件為平板。幾何變形區(qū)： 軋件與軋輥接觸面之間的幾何區(qū)，即從軋件入軋輥的垂直平面到軋件出軋輥的垂直平面所圍成的區(qū)域ACBD 。6第6頁(yè)，共134頁(yè)。簡(jiǎn)單軋制時(shí)變形區(qū)參數(shù)間的關(guān)系 1）咬入角 軋件被咬入軋輥時(shí)軋件和軋輥?zhàn)钕冉佑|點(diǎn)和軋輥中心的連線與兩軋輥中心連線所構(gòu)成的角度。 h/2=D/2-D/2*cos hR2 h=D(1-cos) 7第7頁(yè)，共134頁(yè)。8第8頁(yè)，共134頁(yè)。2）變形區(qū)長(zhǎng)度 l 軋件和軋輥接觸圓弧的水平投影長(zhǎng)度 兩軋輥直徑相等時(shí)：9第9頁(yè)，共134頁(yè)。3）接觸面積 接觸面水平投影面積

3、。 簡(jiǎn)單理想軋制過(guò)程示意圖10第10頁(yè)，共134頁(yè)?？紤]軋輥和軋件彈性變形時(shí)1）咬入角 1軋輥的彈性變形2軋件的彈性變形 11第11頁(yè)，共134頁(yè)。2）變形區(qū)長(zhǎng)度 l 彈性壓扁造成的接觸弧長(zhǎng)增加量可達(dá)30100 12第12頁(yè)，共134頁(yè)。 1和2的值可由彈性理論中關(guān)于兩個(gè)圓柱體壓縮時(shí)的計(jì)算公式來(lái)確定。考慮軋件厚度與軋輥直徑相比非常小 ，忽略軋件彈性變形：1軋輥的泊松系數(shù) E1軋輥的彈性模量13第13頁(yè)，共134頁(yè)。迭代法求解時(shí)變形區(qū)長(zhǎng)度 l 公式 P為總軋制壓力，未知。 需要迭代求解14第14頁(yè)，共134頁(yè)。1.1.2 金屬在軋制變形區(qū)內(nèi)的流動(dòng)規(guī)律沿軋面高向上的變形分布均勻變形理論 不均勻變形

4、理論15第15頁(yè)，共134頁(yè)。沿軋件斷面高向上變形分布1-表面層；2-中心層；3-均勻變形A-A-入輥平面；B-B-出輥平面水平段為表面粘著區(qū)沿軋件斷面高度方向上的變形分布不均勻16第16頁(yè)，共134頁(yè)。帶鋼表面粗晶區(qū)的形成和軋制狀態(tài)有關(guān)：1）軋制時(shí)，由于摩擦力的存在，在軋件和軋輥接觸部位存在難變形區(qū)，當(dāng)軋制時(shí)潤(rùn)滑條件不好時(shí)，容易在表面層產(chǎn)生粗晶區(qū)，可以通過(guò)開(kāi)啟機(jī)架間冷卻水來(lái)改善潤(rùn)滑。2）沿軋件高向上變形分布是不均勻的，表面層變形小。壓下量分配不合理時(shí)，使得軋件表面層變形量小，從而產(chǎn)生粗晶。粗晶區(qū)的存在會(huì)降低帶鋼的延伸率，冷彎性能變差。17第17頁(yè)，共134頁(yè)。1-表面層金屬流動(dòng)速度2-中心層

5、金屬流動(dòng)速度3-平均流動(dòng)速度沿軋件斷面高度方向上金屬流動(dòng)分布不均勻表面層流動(dòng)速度大，中心層流動(dòng)速度小4后外端金屬流動(dòng)速度5后變形過(guò)渡區(qū)金屬流動(dòng)速度6一后滑區(qū)金屬流動(dòng)速度8一前滑區(qū)金屬流動(dòng)速度9一前變形過(guò)渡區(qū)金屬流動(dòng)速度10一前外端金屬流動(dòng)速度7一臨界面金屬流動(dòng)速度流動(dòng)速度分布均勻臨界面上金屬流動(dòng)速度分布均勻，等于軋輥水平速度表面層流動(dòng)速度小，中心層流動(dòng)速度大流動(dòng)速度分布均勻18第18頁(yè)，共134頁(yè)?！?”拉應(yīng)力；“-” 壓應(yīng)力；1-后外端；2-入輥處；3-臨界面；4-出輥處；5-前外端沿軋件斷面高度方向上金屬應(yīng)力分布不均勻19第19頁(yè)，共134頁(yè)。軋制變形區(qū)I-易變形區(qū)；II-難變形區(qū)；III

6、-自由變形區(qū)20第20頁(yè)，共134頁(yè)。不均勻變形理論：1）沿軋件斷面高度方向上的變形、應(yīng)力和金屬流動(dòng)分布都是不均勻的。2）在幾何變形區(qū)內(nèi)，在軋件與軋輥接觸表面上，不但有相對(duì)滑動(dòng)，而且還有粘著，在粘著區(qū)軋件與軋輥之間無(wú)相對(duì)滑動(dòng)。3）變形不但發(fā)生在幾何變形區(qū)內(nèi)，也產(chǎn)生在幾何變形區(qū)以外，其變形分布都是不均勻的，軋制變形區(qū)分為變形過(guò)渡區(qū)，前滑區(qū)，后滑區(qū)和粘著區(qū)。4）在粘著區(qū)有一個(gè)臨界面，在這個(gè)面上金屬的流動(dòng)速度分布均勻，且等于該處軋輥的水平速度。21第21頁(yè)，共134頁(yè)。變形不均勻性與變形區(qū)形狀系數(shù)的關(guān)系變形區(qū)形狀參數(shù)：0.51.0時(shí) ：軋件高度相對(duì)于接觸弧長(zhǎng)不太大時(shí)，壓縮變形完全深入到軋件內(nèi)部，中心

7、層變形比表面層變形大0.51.0時(shí) ：軋件高度相對(duì)于接觸弧長(zhǎng)比較大，外端對(duì)變形過(guò)程的影響更為突出，壓縮變形不能深入到軋件內(nèi)部，只限于表面層附近，表面層變形比中心層大。0.51.0時(shí)金屬流動(dòng)速度與應(yīng)力分布22第22頁(yè)，共134頁(yè)。沿軋件寬度方向上的流動(dòng)規(guī)律縱向受摩擦阻力3橫向受摩擦阻力2根據(jù)最小阻力定律可把軋制變形區(qū)分成4部分：兩側(cè)寬展區(qū)：金屬橫向流動(dòng)增加寬展前后延伸區(qū)： 金屬縱向流動(dòng)增加延伸。延伸區(qū)在兩側(cè)引起張應(yīng)力AB，削弱延伸，使得寬展區(qū)收縮23第23頁(yè)，共134頁(yè)。2、 咬入條件和軋制過(guò)程的建立知識(shí)點(diǎn)：咬入條件穩(wěn)定軋制條件改善咬入條件的途徑 24第24頁(yè)，共134頁(yè)。2.1 平輥軋制的咬入

8、條件 咬入：依靠回轉(zhuǎn)的軋輥和軋件之間的摩擦力，軋輥將軋件拖入軋輥之間接觸瞬間軋件對(duì)軋輥的作用力：徑向壓力P摩擦力T0接觸瞬間軋輥對(duì)軋件的作用力：徑向反作用力N切線摩擦力T25第25頁(yè)，共134頁(yè)。接觸瞬間軋輥對(duì)軋件的作用力：徑向反作用力N： 水平分力Nx，垂直分力Ny切線摩擦力T: 水平分力Tx，垂直分力Ty上軋輥對(duì)軋件作用力分解作用力的功能：垂直分力Ny和垂直分力Ty對(duì)軋件起壓縮作用，使軋件產(chǎn)生塑性變形水平分力Nx阻止軋件進(jìn)入軋輥輥縫。水平分力Tx與軋件運(yùn)動(dòng)方向一致，力圖將軋件咬入軋輥輥縫26第26頁(yè)，共134頁(yè)。上軋輥對(duì)軋件作用力分解三種情況：Tx Nx不能實(shí)現(xiàn)自然咬入平衡狀態(tài)可以實(shí)現(xiàn)自然

9、咬入27第27頁(yè)，共134頁(yè)。上軋輥對(duì)軋件作用力分解力的關(guān)系分析：Tx Nx 時(shí)摩擦角大于咬入角時(shí)才能自然咬入合力F的水平分力Fx與軋制方向相同自然咬入令28第28頁(yè)，共134頁(yè)。上軋輥對(duì)軋件作用力分解力的關(guān)系分析：Tx = Nx 時(shí)咬入力和咬入阻力處于平衡狀態(tài)軋輥對(duì)軋件作用力的合力F是垂直方向，無(wú)水平分力極限咬入條件29第29頁(yè)，共134頁(yè)。上軋輥對(duì)軋件作用力分解力的關(guān)系分析：Tx B1到l2B2，寬展區(qū)增加，寬展增大l2B2到l32,邊部金屬的延伸受中部金屬的抑制，產(chǎn)生寬展74第74頁(yè)，共134頁(yè)。（4）受孔型形狀的影響限制寬展或強(qiáng)制寬展切入孔： 凸形孔型中孔型側(cè)壁給予軋件的力： 正壓力P

10、 摩擦力T軋件寬度方向上的橫向阻力：PxTx菱形孔： 凹形孔型中孔型側(cè)壁給予軋件的力： 正壓力P 摩擦力T軋件寬度方向上的橫向阻力：PxTx75第75頁(yè)，共134頁(yè)。3.4 平輥軋制時(shí)寬展的計(jì)算 1）采里柯夫公式理論依據(jù)：最小阻力定律，體積不變定律變形區(qū)：兩個(gè)寬展區(qū)，前滑區(qū)，后滑區(qū)76第76頁(yè)，共134頁(yè)。ABC區(qū)內(nèi)： 由體積不變定律，高度方向的體積減少全部轉(zhuǎn)變?yōu)闄M向移動(dòng)變?yōu)閷捳?距離出口斷面為(xdx)的ac斷面移動(dòng)dx距離后到達(dá)bd位置，在寬展區(qū)域內(nèi)壓下的體積都橫向移動(dòng)形成寬展 高向減小的體積 橫向增加的體積77第77頁(yè)，共134頁(yè)。當(dāng)h/Hv在后滑區(qū)： 軋件速度低于軋輥線速度的水平分量，

11、并在入口處的速度vH最小 vHvcos在中性面： 軋件和軋輥的水平分速度相等。 v=vcosvHv vh86第86頁(yè)，共134頁(yè)。單位時(shí)間內(nèi)通過(guò)變形區(qū)內(nèi)任意橫斷面上的金屬體積為常數(shù) 任意橫斷面上的速度和出口斷面速度的關(guān)系為： 中性面上的速度和出口斷面速度的關(guān)系為： 忽略寬展，則 忽略寬展，則87第87頁(yè)，共134頁(yè)。4.2 前滑值的計(jì)算方法依據(jù)：變形區(qū)各橫斷面秒流量體積不變。變形區(qū)出口斷面金屬的秒流量應(yīng)等于中性面處金屬的秒流量。88第88頁(yè)，共134頁(yè)。推導(dǎo)過(guò)程：前滑值：89第89頁(yè)，共134頁(yè)。前滑值：影響前滑值的工藝參數(shù)為軋輥直徑，軋件厚度，中性角曲線1：前滑與軋件厚度呈雙曲線的關(guān)系；曲線

12、2：前滑與輥徑呈直線關(guān)系；曲線3：前滑與中性角呈拋物的關(guān)系。90第90頁(yè)，共134頁(yè)。前滑值：當(dāng)中性角很小時(shí)，愛(ài)克隆得前滑公式：在一般生產(chǎn)條件下，前滑值在210之間。91第91頁(yè)，共134頁(yè)。4.3 平輥軋制時(shí)中性角的確定中性角：中性面所對(duì)應(yīng)的角為中性角，在此面上軋件運(yùn)動(dòng)速度與軋輥線速度的水平分速度相等。在前滑區(qū)金屬力圖相對(duì)軋輥表面向前滑動(dòng)；在后滑區(qū)金屬力圖相對(duì)軋輥表面向后滑動(dòng)，因此，前、后滑區(qū)摩擦力的方向相反，都指向中性面。92第92頁(yè)，共134頁(yè)。作用在軋件單位寬度上得所有力在水平方向分力之和為零。即假設(shè)單位壓力沿接觸弧均勻分布，則有積分后得到中性角公式：93第93頁(yè)，共134頁(yè)。前后張力

13、相等或無(wú)前后張力時(shí)，則角很小時(shí)中性角簡(jiǎn)化公式：94第94頁(yè)，共134頁(yè)。對(duì)公式 微分，微分為零時(shí)，得到中性角極大值：即當(dāng)咬入角等于摩擦角時(shí)，中性角有極大值。中性角最大值為：95第95頁(yè)，共134頁(yè)。96第96頁(yè)，共134頁(yè)。4.4 影響前滑的主要因素97第97頁(yè)，共134頁(yè)。剩余摩擦力的概念 軋件從開(kāi)始咬入到軋制建成的過(guò)程中，有利于軋件咬入的水平分力Tx不斷增加，而阻礙軋件咬入的水平分力Nx不斷減小，Tx-Nx的差值愈來(lái)愈大，也就是咬入過(guò)程所要求的靠摩擦作用的曳入力愈來(lái)愈富余。剩余摩擦力Ts當(dāng)、很小時(shí)，tg，cos1，sin98第98頁(yè)，共134頁(yè)。1） 軋輥直徑的影響 前滑值隨軋輥直徑增加而

14、增加 原因： 軋輥輥徑增加，咬入角減小，摩擦角保持不變。穩(wěn)定軋制階段的剩余摩擦力增加，使得金屬塑性流動(dòng)的速度增加。99第99頁(yè)，共134頁(yè)。2）摩擦系數(shù)的影響 摩擦系數(shù)增加，摩擦角增加，剩余摩擦力增加，前滑增加。100第100頁(yè)，共134頁(yè)。3）壓下率的影響 壓縮變形量大，參與變形的金屬增加，縱向橫向變形都增加。101第101頁(yè)，共134頁(yè)。4） 軋件厚度的影響 軋后軋件厚度減小，前滑增加102第102頁(yè)，共134頁(yè)。5） 軋件寬度對(duì)前滑的影響6） 張力的影響 張力使得前滑顯著增加103第103頁(yè)，共134頁(yè)。5 軋制過(guò)程中的摩擦5.1 基本概念摩擦： 金屬塑性成形時(shí)，在金屬和成形工具的接觸面

15、之間產(chǎn)生阻礙金屬流動(dòng)或滑動(dòng)的界面阻力。作用：加工載荷；咬入能力；工件變形形狀、尺寸精度、表面質(zhì)量和工具磨損；工件內(nèi)部的組織、性能分布。 104第104頁(yè)，共134頁(yè)。5.2 軋制時(shí)摩擦機(jī)理微觀考察工件工具界面 1-硬相；2、6-基體；3-吸附膜；4-反應(yīng)膜；5-表面層摩擦機(jī)理:工具和工件的微觀表面凸凹不平 （1）軋件軋輥的表面并非絕對(duì)光滑，而是有許多小的峰谷；（2）由于變形熱或熱加工使接觸表面溫度上升，會(huì)使局部熔化和焊接；（3）很少有純的金屬界面，一般它們?yōu)榉磻?yīng)層所覆蓋；（4）許多情況下，有潤(rùn)滑劑存在。 105第105頁(yè)，共134頁(yè)。5.3 金屬塑性成形時(shí)摩擦的特點(diǎn)塑性加工過(guò)程中影響摩擦的因素

16、 -變形熱； -接觸表面上原子的相互作用； -潤(rùn)滑時(shí)，潤(rùn)滑劑的粘度、膜厚及其化學(xué)性質(zhì)的作用； -塑性加工條件：變形壓力、溫度、速度、材質(zhì)、表面狀態(tài)。106第106頁(yè)，共134頁(yè)。摩擦的特點(diǎn) 1）是在高壓力下產(chǎn)生的摩擦。 金屬所受的單位壓力，熱變形時(shí)100150MPa，冷變形時(shí)5002500MPa，接觸面上承受的單位壓力愈高，潤(rùn)滑就愈困難。 2）塑性成形時(shí)，摩擦情況是不斷變化的。接觸面上金屬各點(diǎn)的位移情況也不同，有滑動(dòng)的，有粘著的。 由于金屬的變形而不斷產(chǎn)生新的接觸表面，工具在加工過(guò)程中不斷受到磨損3）很多塑性成形是在高溫下進(jìn)行的，金屬的組織和性能不斷發(fā)生變化，表面狀態(tài)也在變化 。 鋼的熱軋：

17、開(kāi)軋1200 至終軋900，奧氏體發(fā)生再結(jié)晶、晶粒長(zhǎng)大軋制變形區(qū)I-易變形區(qū)；II-難變形區(qū)；III-自由變形區(qū)107第107頁(yè)，共134頁(yè)。摩擦對(duì)金屬成形時(shí)的影響：1)改變金屬所處的應(yīng)力狀態(tài)，使變形力增加，能耗增多。 熱軋薄板時(shí)可使載荷增加20甚至倍以上。2)引起工件變形不均勻。 金屬塑性成形時(shí)，因接觸表面摩擦的作用而使金屬質(zhì)點(diǎn)流動(dòng)受到阻礙，使工件各部分變形的發(fā)生，發(fā)展極不均勻。3)金屬的粘結(jié)。 表層金屬質(zhì)點(diǎn)或氧化物從變形工件上轉(zhuǎn)移到軋輥表面，產(chǎn)生軋輥表面粘結(jié)金屬的現(xiàn)象4)軋輥磨損。 板帶軋制時(shí)，常使輥形和輥面受到破壞，而影響板形和板表面質(zhì)量。型鋼軋制時(shí)，常使孔型局部磨損而影響型材形狀尺寸精

18、度。108第108頁(yè)，共134頁(yè)。5.4 接觸摩擦理論 四種摩擦狀態(tài)：干摩擦 在軋輥與軋件兩潔凈的表面之間，不存在其他物質(zhì)。 這種摩擦方式在軋制過(guò)程中不可能出現(xiàn)，但在真空條件下，表面進(jìn)行適當(dāng)處理后，在實(shí)驗(yàn)室條件下，一定程度上可以再現(xiàn)這種干摩擦過(guò)程。邊界摩擦 在接觸表面內(nèi)，存在一層厚度為百分之一微米數(shù)量級(jí)的薄油膜。 其特性是可以承受高的載荷，同時(shí)對(duì)各層間剪切抵抗不大。在邊界潤(rùn)滑條件下，摩擦系數(shù)很小，就是因?yàn)楦鲗又g剪切抗力很小。109第109頁(yè)，共134頁(yè)。液體摩擦 在軋件與軋輥之間存在較厚的潤(rùn)滑層（油膜），接觸表面不再直接接觸。 例如在高速冷軋潤(rùn)滑情況下，屬此類(lèi)潤(rùn)滑。混合摩擦（半干摩擦和半液體

19、摩擦）。 半干摩擦是干摩擦與邊界摩擦的混合，部分區(qū)域存在粘性介質(zhì)薄膜，這是在潤(rùn)滑表面之間，潤(rùn)滑劑很少的情況下出現(xiàn)的。 半液體摩擦為液體摩擦與干摩擦或者與邊界摩擦的混合。在這種情況下，接觸物體之間有一個(gè)潤(rùn)滑層，但沒(méi)有把接觸表面之間完全分隔開(kāi)來(lái)。在進(jìn)行滑動(dòng)時(shí)，在個(gè)別點(diǎn)上由于表面凹凸不平處相嚙合，即出現(xiàn)了邊界摩擦區(qū)或干摩擦區(qū)。在工藝潤(rùn)滑的冷軋變形區(qū)中常出現(xiàn)110第110頁(yè)，共134頁(yè)。5.5 接觸剪應(yīng)力沿變形接觸區(qū)的分布摩擦規(guī)律 采利科夫根據(jù) 之值的大小，將軋制摩擦分為4種：（1）當(dāng) 時(shí)： 1）靠近出口、入口處為滑動(dòng)區(qū)，該區(qū)服從干摩擦定律；2）當(dāng)單位摩擦力因?yàn)閱挝粔毫的升高而達(dá)到k/2，即出現(xiàn)了黏

20、著區(qū)。3）在黏著區(qū)中部中性點(diǎn)附近，出現(xiàn)塑性變形停滯區(qū)，該區(qū)域內(nèi)沒(méi)有塑性變形發(fā)生，摩擦力近似按直線規(guī)律變化。111第111頁(yè)，共134頁(yè)。（2）當(dāng) 時(shí) ：1）靠近出口、入口處為滑動(dòng)區(qū)，該區(qū)服從干摩擦定律；2）由于接觸弧長(zhǎng)度不足以使得單位摩擦力達(dá)到k/2，因此單位摩擦力常數(shù)區(qū)域消失，塑性變形停滯區(qū)就開(kāi)始發(fā)生。塑性變形停滯區(qū)內(nèi)，該區(qū)域內(nèi)沒(méi)有塑性變形發(fā)生，摩擦力近似按直線規(guī)律變化。摩擦力沿接觸弧呈三角形.112第112頁(yè)，共134頁(yè)。（3）當(dāng) 時(shí)： 黏著發(fā)生在整個(gè)變形區(qū)，金屬沿接觸弧滑動(dòng)的趨勢(shì)非常小，摩擦力可用近似停滯區(qū)的三角形分布表示.113第113頁(yè)，共134頁(yè)。（4）當(dāng) 時(shí)： 金屬沿接觸弧滑動(dòng)的

21、趨勢(shì)更小,摩擦力可用近似停滯區(qū)的三角形分布表示.114第114頁(yè)，共134頁(yè)。在實(shí)際軋制過(guò)程中，變形區(qū)內(nèi)各點(diǎn)的摩擦力方向 a)軋輥接觸區(qū)投影 ; b)中性面上的摩擦力分布變形區(qū)內(nèi)摩擦力的分布 115第115頁(yè)，共134頁(yè)。5.6 確定軋制時(shí)摩擦系數(shù)的方法決定摩擦系數(shù)的因素：表面接觸狀態(tài)和接觸條件 ；潤(rùn)滑本身的特征 。三種類(lèi)型的摩擦系數(shù)：咬入時(shí)的摩擦系數(shù)軋輥沿整個(gè)接觸表面打滑時(shí)的摩擦系數(shù)穩(wěn)態(tài)軋制時(shí)的摩擦系數(shù)。 116第116頁(yè)，共134頁(yè)。1)熱軋時(shí)的摩擦系數(shù)的確定咬入時(shí)的摩擦系數(shù)： 通過(guò)用實(shí)驗(yàn)方法測(cè)定極限咬入角來(lái)確定的。 117第117頁(yè)，共134頁(yè)。艾克隆德研究了熱軋低碳鋼（0.15%C）咬

22、入時(shí)的摩擦系數(shù)： e=k(1.05-0.0005t) （不低于）對(duì)于冷硬光滑表面鑄鐵輥k=0.8；對(duì)于鋼軋輥，k=1.0，t為軋件溫度。斯米爾諾夫式： 考慮因素：軋件溫度，軋輥表面粗糙度、軋件化學(xué)成分以及軋輥速度 。 e =0.7935-0.000356t+0.012(Ra)1.5k1k2 Ra軋輥的算術(shù)平均表面粗糙度，m。k1=1-(0.348+0.00017t)C C鋼中碳含量百分?jǐn)?shù)。k2取決于軋輥速度， 118第118頁(yè)，共134頁(yè)。 對(duì)于各種軋輥表面狀態(tài)時(shí)的最大咬入角和咬入時(shí)的摩擦系數(shù)，烏薩托斯基給出了實(shí)驗(yàn)結(jié)果。最大咬入角和咬入摩擦系數(shù)隨軋輥表面粗糙度的增加而增加。 119第119頁(yè)，

23、共134頁(yè)。穩(wěn)態(tài)軋制時(shí)的摩擦系數(shù)(1)軋件溫度：對(duì)一定化學(xué)成分的鋼軋件的摩擦系數(shù)在某溫度下達(dá)到最大值后再下降。對(duì)于低碳鋼：軋制溫度在以上=0.55-0.00024t120第120頁(yè)，共134頁(yè)。在無(wú)潤(rùn)滑情況下熱軋低碳鋼時(shí)的摩擦系數(shù)121第121頁(yè)，共134頁(yè)。(2)軋件化學(xué)成分 熱軋時(shí)軋件化學(xué)成分對(duì)摩擦系數(shù)的影響通常取決于氧化鐵皮形成機(jī)制。實(shí)驗(yàn)表明軋制碳鋼的摩擦系數(shù)隨鋼中碳含量的增加而下降122第122頁(yè)，共134頁(yè)。(3)軋輥表面粗糙度 穩(wěn)態(tài)軋制時(shí)，摩擦系數(shù)隨軋輥表面粗糙度的增加而顯著上升， 123第123頁(yè)，共134頁(yè)。摩擦系數(shù)與軋輥表面粗糙度的關(guān)系1、2、3-用蓖麻油潤(rùn)滑，分別為10%、

24、25%、40%；4-用乳化液潤(rùn)滑，25% 124第124頁(yè)，共134頁(yè)。(4)軋制速度 軋制速度增加使穩(wěn)態(tài)軋制時(shí)的摩擦系數(shù)減小。鋼軋輥：=1.05-0.0005t-0.056V鑄鐵輥：=0.92-0.0005t-0.056V磨光鋼軋輥和冷硬鑄鐵輥： =0.82-0.0005t-0.56V 125第125頁(yè)，共134頁(yè)。(5)工藝潤(rùn)滑 穩(wěn)態(tài)軋制時(shí)的摩擦系數(shù)隨潤(rùn)滑油濃度的增加而減小。當(dāng)潤(rùn)滑油的濃度達(dá)到一定值時(shí)，再增加濃度，對(duì)降低摩擦系數(shù)的作用不明顯。圖2-31 熱軋時(shí)使用工藝潤(rùn)滑劑時(shí)的摩擦系數(shù)a-乳化液；b-水油混合物126第126頁(yè)，共134頁(yè)。咬入時(shí)：5.6 冷軋時(shí)的摩擦系數(shù)碳含量0.080.25%，錳含量0.270.65%范圍內(nèi)，化學(xué)成分對(duì)咬入摩擦系數(shù)無(wú)影響 （2）潤(rùn)滑條件的影響 （1）軋件材質(zhì)的影響 127第127頁(yè)，共134頁(yè)。(3) 軋制速度的影響 隨軋制速度的增加，咬入摩擦系數(shù)下降。 實(shí)驗(yàn)軋制3.9mm厚0.3%C碳鋼試樣，蓖麻油潤(rùn)滑,軋輥表面粗糙度為0.20.4m： 軋制速度在0-0.15m/s，咬入摩擦系數(shù)下降很快； 軋制速度0.15m/s時(shí)，咬入摩擦系數(shù)隨軋制速度的增加緩慢下降。（4）軋輥材質(zhì)和表面粗糙度的影響 128第128頁(yè)，共134頁(yè)。穩(wěn)定軋制時(shí)：當(dāng)軋件溫度增加時(shí)摩擦系數(shù)增加。 （2）軋輥表面粗糙度 摩擦系數(shù)隨軋輥表面粗糙度增加而增大