第二章--內(nèi)燃機(jī)的工作循環(huán)課件

1、2022/7/191第二章 內(nèi)燃機(jī)的工作循環(huán)21內(nèi)燃機(jī)理想循環(huán)22內(nèi)燃機(jī)理想循環(huán)熱效率23內(nèi)燃機(jī)實(shí)際循環(huán)2022/7/19221內(nèi)燃機(jī)理想循環(huán)內(nèi)燃機(jī)的實(shí)際熱力循環(huán) 一系列非常復(fù)雜的物理、化學(xué)過(guò)程組成。工質(zhì)存在質(zhì)和量的變化，物理、化學(xué)過(guò)程，存在不可逆損失，準(zhǔn)確地描述內(nèi)燃機(jī)的工作過(guò)程十分困難。2022/7/193一、理想循環(huán)的簡(jiǎn)化假設(shè)二、非增壓內(nèi)燃機(jī)理想循環(huán)三、渦輪增壓內(nèi)燃機(jī)理想循環(huán)2022/7/194一、理想循環(huán)的簡(jiǎn)化假設(shè)（1）工質(zhì)是一種理想氣體，在整個(gè)循環(huán)中保持物理及化學(xué)性質(zhì)不變，其狀態(tài)參量的變化完全遵守氣體狀態(tài)方程。（2）不考慮實(shí)際存在的工質(zhì)更換以及漏氣損失，工質(zhì)數(shù)量保持不變，循環(huán)是在定量工

2、質(zhì)下進(jìn)行的。2022/7/195（3）把氣缸內(nèi)工質(zhì)的壓縮和膨脹看成是完全理想的絕熱等熵過(guò)程，工質(zhì)與外界不進(jìn)行熱交換，工質(zhì)比熱容為常數(shù)。（4）用假想的定容放熱和定容或定壓加熱來(lái)代替實(shí)際的換氣和燃燒過(guò)程。2022/7/196二、非增壓內(nèi)燃機(jī)理想循環(huán)1、定容加熱理想循環(huán)2、定壓加熱理想循環(huán)3、混合加熱理想循環(huán)2022/7/1971、定容加熱理想循環(huán)a-c絕熱壓縮過(guò)程；c-z定容加熱過(guò)程；z-b絕熱膨脹過(guò)程；b-a定容放熱過(guò)程；2022/7/198 工質(zhì)沿zb線(xiàn)膨脹至b點(diǎn)，容積的變化用后膨脹比表示，即 沿定容線(xiàn)cz的壓力升高用壓力升高比表示，即2022/7/199 定容加熱理想循環(huán)的熱效率：說(shuō)明：加熱

3、過(guò)程在定容條件下很快完成，熱效率僅與壓縮比有關(guān)；絕熱指數(shù)k在實(shí)際循環(huán)中變化不大，t主要隨增大而提高；2022/7/1910壓縮比的提高在實(shí)際情況下有一定限制，不宜大于1013；按照定容加熱循環(huán)方式工作的有汽油機(jī)、煤氣機(jī)等點(diǎn)燃式內(nèi)燃機(jī)。2022/7/19112、等壓加熱理想循環(huán)a-c，絕熱壓縮過(guò)程；c-z，定壓加熱過(guò)程；z-b，絕熱膨脹過(guò)程；a-b，定容放熱過(guò)程；2022/7/1912 工質(zhì)以等壓方式吸熱Q1，容積的變化用初始膨脹比表示，即 定壓加熱理想循環(huán)的熱效率：2022/7/1913說(shuō)明：加熱過(guò)程在定壓條件下緩慢完成，負(fù)荷的增加使熱效率下降；熱效率隨壓縮比的增大而提高，隨初始膨脹比的增大而

4、降低；初始膨脹比的大小標(biāo)志著內(nèi)燃機(jī)負(fù)荷的大小，增大，q1增大，t減?。话凑斩▔杭訜嵫h(huán)方式工作的有低速柴油機(jī)和燃?xì)廨啓C(jī)。2022/7/19143、混合加熱理想循環(huán)a-c，絕熱壓縮過(guò)程；c-y，定容加熱過(guò)程；y-z，定壓加熱過(guò)程；z-b，絕熱膨脹過(guò)程；b-a，定容放熱過(guò)程；返回2022/7/1915說(shuō)明：熱效率t隨壓縮比和壓力升高比的增大而提高；混合加熱理想循環(huán)熱效率：t隨的增大而降低；2022/7/1916在極端情況下，當(dāng)1時(shí)，內(nèi)燃機(jī)即以定壓循環(huán)方式工作當(dāng)1時(shí)，內(nèi)燃機(jī)即以定容循環(huán)方式工作混合加熱理想循環(huán)是高速柴油機(jī)理想循環(huán)的模型。2022/7/1917三、渦輪增壓內(nèi)燃機(jī)理想循環(huán) 典型的理想循環(huán)

5、要損失一部分蘊(yùn)藏于排氣中的能量。 假若使工質(zhì)由pz一直膨脹到進(jìn)氣壓力pa，繼續(xù)膨脹循環(huán)。2022/7/1918分析： 繼續(xù)膨脹循環(huán)更完善，它在相同的加熱量下能多得一部分功，使t提高。實(shí)際上，利用排氣渦輪，使工質(zhì)在渦輪中繼續(xù)膨脹作功來(lái)實(shí)現(xiàn)繼續(xù)膨脹循環(huán)；壓縮過(guò)程并不全在氣缸內(nèi)進(jìn)行，先在增壓器中進(jìn)行預(yù)壓縮，從而提高循環(huán)的平均壓力pt； 所以，繼續(xù)膨脹循環(huán)是對(duì)各種廢氣渦輪增壓內(nèi)燃機(jī)進(jìn)行熱力學(xué)分析的基礎(chǔ)。2022/7/19191、脈沖渦輪增壓內(nèi)燃機(jī)的理想循環(huán)脈沖渦輪增壓 充分利用廢氣的脈沖能量在渦輪中作功2022/7/1920a、無(wú)中冷脈沖渦輪增壓內(nèi)燃機(jī)的理想循環(huán)a-c，絕熱壓縮過(guò)程；c-y，定容加熱過(guò)

6、程；y-z，定壓加熱過(guò)程；z-b，絕熱膨脹過(guò)程（氣缸）；b-g，絕熱膨脹過(guò)程（渦輪）；g-a，定壓放熱過(guò)程；a-a，絕熱壓縮（壓氣機(jī)）過(guò)程；返回2022/7/19212、有中冷脈沖渦輪增壓內(nèi)燃機(jī)的理想循環(huán)為了提高進(jìn)氣密度，加大進(jìn)氣量，通常冷卻增壓器后的進(jìn)缸空氣；與無(wú)中間冷卻循環(huán)之間，差別僅多一個(gè)在等壓條件下向冷卻器的放熱過(guò)程ka。2022/7/1922 具有空氣中間冷卻的脈沖渦輪增壓內(nèi)燃機(jī)理想循環(huán)的熱效率：c空氣在中冷器內(nèi)的溫降比，k增壓器的壓縮比，0增壓內(nèi)燃機(jī)的總壓縮比，k增壓器的增壓比，返回2022/7/19232、定壓渦輪增壓內(nèi)燃機(jī)的理想循環(huán)定壓渦輪增壓 在渦輪中不能利用廢氣的動(dòng)能注意：

7、渦輪前的壓力一般與pa相近。原因：防止氣門(mén)重疊時(shí)，排氣總管中的廢氣倒流入進(jìn)氣管。2022/7/1924a-a，壓氣機(jī)中的絕熱壓縮過(guò)程；a-c，氣缸中的絕熱壓縮過(guò)程；c-y，定容加熱過(guò)程；y-z，定壓加熱過(guò)程；z-b，絕熱膨脹過(guò)程；b-a，定容放熱過(guò)程；a-f，定壓加熱過(guò)程；f-g，渦輪中的絕熱膨脹過(guò)程；g-a，渦輪中的定壓放熱過(guò)程。2022/7/1925 具有空氣中間冷卻的定壓渦輪增壓內(nèi)燃機(jī)理想循環(huán)的熱效率：返回2022/7/19263、結(jié)論渦輪增壓器與內(nèi)燃機(jī)聯(lián)合工作是： 內(nèi)燃機(jī)理想循環(huán)的最佳方案； 改善內(nèi)燃機(jī)性能的有效途徑。（1）預(yù)壓縮空氣，提高進(jìn)氣密度，強(qiáng)化內(nèi)燃機(jī)的作功能力。（2）使內(nèi)燃機(jī)

8、理想循環(huán)進(jìn)行的更加完善。2022/7/192722內(nèi)燃機(jī)理想循環(huán)熱效率從循環(huán)熱效率出發(fā) 分析各種內(nèi)燃機(jī)理想循環(huán)； 探討選擇內(nèi)燃機(jī)循環(huán)方式和提高循環(huán)熱效率的途徑。2022/7/1928 根據(jù)循環(huán)熱效率的定義，導(dǎo)出內(nèi)燃機(jī)理想循環(huán)熱效率的通用表達(dá)式：熱效率、影響因素2022/7/19291、空氣冷卻的影響 有空氣冷卻比無(wú)空氣冷卻的循環(huán)總效率低，但是影響很小。 在實(shí)際內(nèi)燃機(jī)中，對(duì)循環(huán)效率的影響更小。 對(duì)空氣進(jìn)行中間冷卻，是強(qiáng)化內(nèi)燃機(jī)的有效措施。2022/7/19302、廢氣能量利用的影響 在一定的0和循環(huán)加熱量的情況下，廢氣能量的利用可能出現(xiàn)三種情況：（1）當(dāng)(T/k)max=pb/pa=k時(shí)，循環(huán)熱

9、效率最高，即式（2-4）。（2）當(dāng)T/k1，即pf/pgpk/pa時(shí)，即式（2-5）。（3）當(dāng)T/k最小，即T1時(shí)，廢氣能量利用率為零，即機(jī)械增壓。2022/7/1931機(jī)械增壓內(nèi)燃機(jī)理想循環(huán)熱效率的公式：注意：機(jī)械增壓不適合采用較高的增壓壓力。原因：在機(jī)械增壓的情況下，增壓壓力越高，經(jīng)濟(jì)性越差。2022/7/19323、混合加熱理想循環(huán) 將k1，T1，c1代入式（2-7），得到一般混合加熱理想循環(huán)熱效率公式：在極端情況下，當(dāng)1時(shí)，內(nèi)燃機(jī)即以定壓循環(huán)方式工作當(dāng)1時(shí)，內(nèi)燃機(jī)即以定容循環(huán)方式工作2022/7/1933比較上述三種理想循環(huán)的熱效率可以看出：當(dāng)壓縮比相同，吸熱量相同時(shí)：tvtmtp20

10、22/7/1934當(dāng)最高壓力相同，最高溫度相同，壓縮比不同時(shí)：tptmtv2022/7/193523內(nèi)燃機(jī)實(shí)際循環(huán) 內(nèi)燃機(jī)的實(shí)際循環(huán)是工質(zhì)在氣缸中實(shí)際所經(jīng)歷的物理、化學(xué)過(guò)程，可實(shí)測(cè)得到內(nèi)燃機(jī)示功圖：返回?fù)Q氣過(guò)程1、22022/7/1936 實(shí)際循環(huán)有較多的損失，熱效率較低，作功也較少，具體表現(xiàn)在以下五個(gè)方面：1、工質(zhì)不同理想循環(huán)的工質(zhì)，性質(zhì)不變，比熱容不變。實(shí)際循環(huán)的工質(zhì)，燃燒前燃燒過(guò)程中及燃燒后不同； 比熱容隨溫度升高而上升； 高溫分解使循環(huán)熱效率下降。2022/7/19372、氣體流動(dòng)阻力理想循環(huán)是閉式循環(huán)，沒(méi)有任何流動(dòng)阻力損失。實(shí)際循環(huán)是開(kāi)式循環(huán)，有一定的流動(dòng)阻力損失。3、傳熱損失理想循

11、環(huán)，無(wú)傳熱損失。在實(shí)際循環(huán)，存在傳熱損失。2022/7/19384、燃燒不及時(shí)、后燃及不完全燃燒損失理想循環(huán)，示功圖上方呈方角形，無(wú)燃燒損失。實(shí)際循環(huán)，示功圖上方呈圓弧形，存在燃燒不及時(shí)損失。在內(nèi)燃機(jī)中，后燃延續(xù)上止點(diǎn)后才能結(jié)束。少量燃油來(lái)不及燃燒即隨排氣排出，引起不完全燃燒損失。2022/7/19395、漏氣損失理想循環(huán)，無(wú)漏氣損失。實(shí)際循環(huán)，活塞環(huán)與氣缸壁之間常有微量工質(zhì)漏出，存在漏氣損失。2022/7/1940一、壓縮過(guò)程 壓縮過(guò)程是為膨脹作功作準(zhǔn)備的過(guò)程；也是為燃燒創(chuàng)造條件的過(guò)程；是“欲取之，必先于之”；是“為了更遠(yuǎn)的一躍而后退”。2022/7/19411、壓縮過(guò)程的作用1）壓縮過(guò)程擴(kuò)

12、大了工作循環(huán)的溫度范圍；2）壓縮過(guò)程使循環(huán)的工質(zhì)得到更大的膨脹比，對(duì)活塞作更多的功；3）壓縮過(guò)程提高了工質(zhì)的溫度和壓力，為冷機(jī)啟動(dòng)及著火創(chuàng)造了條件。2022/7/19422、理想循環(huán)和實(shí)際循環(huán)壓縮過(guò)程比較 開(kāi)始和結(jié)束時(shí)刻不同； 工質(zhì)數(shù)量和比熱容變化不同； 熱力學(xué)過(guò)程不同； 傳熱過(guò)程不同。2022/7/19433、壓縮比的選擇1）具有外部混合氣形成及外源點(diǎn)火式的內(nèi)燃機(jī) 在工質(zhì)成分均勻的條件下，為了提高內(nèi)燃機(jī)的性能，應(yīng)該力求高的壓縮比。 壓縮比上限的取值應(yīng)考慮燃料的性質(zhì)、可燃混合氣的成分、傳熱的條件以及燃燒室的結(jié)構(gòu)等因素。原因：可燃混合氣早燃或爆燃的限制。 2022/7/19442）壓燃式內(nèi)燃機(jī)

13、為使柴油機(jī)可正常工作，其壓縮比下限的取值必須使壓縮終了的空氣溫度不低于燃料著火燃燒的自燃溫度。 實(shí)際上壓縮比的取值應(yīng)該遠(yuǎn)高于最低壓縮比。2022/7/1945原因：1）提高壓縮終點(diǎn)的溫度可使燃油著火滯燃期縮短，燃燒時(shí)不會(huì)導(dǎo)致壓力急劇升高，可以保證內(nèi)燃機(jī)能柔和地工作；2）較高地壓縮終點(diǎn)溫度使內(nèi)燃機(jī)具備低溫工作的可能性，以及可靠地冷機(jī)啟動(dòng)性能；3）提高壓縮比使內(nèi)燃機(jī)具有較高地循環(huán)熱效率。2022/7/1946柴油機(jī)壓縮比上限也受到多種因素的限制：1）提高壓縮比將使壓縮終點(diǎn)的壓力pc以及相應(yīng)的最高燃燒壓力pz均有所增加，從而曲柄連桿機(jī)構(gòu)要承受較大的機(jī)械負(fù)荷；2）隨著作用于活塞上的最大壓力升高，機(jī)械磨

14、損加劇，機(jī)械效率下降，增壓內(nèi)燃機(jī)更加如此；3）隨著溫度的升高，CO2分解成CO，以及燃燒產(chǎn)物中NO的數(shù)量增壓，使內(nèi)燃機(jī)排放的氣體毒性加?。?022/7/1947 所以，選擇柴油機(jī)壓縮比的依據(jù)是其最小值，只要能保證燃油可靠著火即可。2022/7/1948結(jié)論： 壓縮比的取值取決于內(nèi)燃機(jī)的使用條件及其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)。不同型式內(nèi)燃機(jī)的壓縮比的大體范圍如下：化油器式汽油機(jī)6.511.0煤氣機(jī)610非增壓柴油機(jī)1522增壓柴油機(jī)機(jī)11162022/7/19494、多變指數(shù)的確定a、初期，工質(zhì)的溫度低于周?chē)砻娴臏囟?，n1k1；b、工質(zhì)的平均溫度與燃燒室表面的平均溫度相等時(shí)，瞬時(shí)絕熱， n1k1；c、末期，工質(zhì)

15、的溫度高于燃燒室表面的溫度， n1k1。2022/7/1950說(shuō)明：1）實(shí)際壓縮行程是一個(gè)變指數(shù)多變壓縮過(guò)程，可用一個(gè)平均多變壓縮指數(shù)n11.321.39代替；2）在整個(gè)壓縮階段有熱量傳出，但是，總的熱量不大，實(shí)際壓縮行程十分接近絕熱過(guò)程；3）周壁散熱強(qiáng)度及充量擾動(dòng)的速度、氣缸尺寸、曲軸轉(zhuǎn)速等是影響多變壓縮指數(shù)大小的主要因素。2022/7/1951 根據(jù)有關(guān)資料，推薦下列n1的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，供選用時(shí)參考：水冷汽油機(jī)1.361.39風(fēng)冷汽油機(jī)1.391.42煤氣機(jī)1.371.39非增壓柴油機(jī)（活塞冷卻）1.351.40增壓柴油機(jī)（活塞冷卻）1.321.372022/7/19525、壓縮終點(diǎn)的狀態(tài)參數(shù)

16、 確定和n1后，根據(jù)多變狀態(tài)方程，得壓縮終點(diǎn)的狀態(tài)參數(shù)：2022/7/1953二、燃燒過(guò)程 燃燒過(guò)程是將燃料中的化學(xué)能轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮艿倪^(guò)程，是一個(gè)極為復(fù)雜的物理化學(xué)過(guò)程。 如圖2-6上cz線(xiàn)所示，實(shí)際循環(huán)與理想循環(huán)的燃燒過(guò)程有所不同。2022/7/1954三、膨脹過(guò)程 內(nèi)燃機(jī)的作功過(guò)程，工質(zhì)的部分熱能轉(zhuǎn)變?yōu)闄C(jī)械功。 實(shí)際循環(huán)與理想循環(huán)的膨脹過(guò)程有所不同： 絕熱等熵過(guò)程。 存在熱交換和漏氣損失，后燃和裂解物質(zhì)的復(fù)合，是一個(gè)復(fù)雜的熱力過(guò)程。2022/7/19551、主要原因：（1）燃燒過(guò)程的后期滲透于膨脹過(guò)程的初期，后燃或多或少總是存在的。膨脹過(guò)程的起點(diǎn)： 最大燃燒壓力點(diǎn)z，以燃燒過(guò)程的緩燃及后燃為主

17、。膨脹過(guò)程終點(diǎn)： 排氣門(mén)開(kāi)啟點(diǎn)b，以工質(zhì)膨脹為主。2022/7/1956（2）膨脹過(guò)程中存在高溫分解產(chǎn)物的重新化合，并放出熱量，工質(zhì)成分也發(fā)生了變化。（3）工質(zhì)向周壁傳熱情況比較復(fù)雜。工質(zhì)與周壁間的溫度差不斷變化：a、散熱面積不斷擴(kuò)大，活塞運(yùn)動(dòng)速度不斷變化；b、工質(zhì)與周壁間的傳熱系數(shù)不斷變化。（4）工質(zhì)有微量泄漏，數(shù)量也有變化。（5）比熱容也在不斷變換。2022/7/19572、多變指數(shù)的確定a、初期，放熱量較多，接近等溫膨脹， n21；b、在z1z2段，放熱量較初期少，但仍大于工質(zhì)散往周壁的熱量，工質(zhì)仍受熱， n2k2；c、在z2z3段，后燃減少，化合作用仍在進(jìn)行，二者放熱量接近傳給周壁的熱

18、量，瞬時(shí)絕熱， n2k2；d、在z2b段，后燃消失，化合作用仍在進(jìn)行，二者放熱量低于工質(zhì)傳給周壁的熱量，n2k2；2022/7/1958說(shuō)明：1）實(shí)際膨脹行程是一個(gè)變指數(shù)多變膨脹過(guò)程，可用一個(gè)平均多變壓膨脹指數(shù)n2代替；2）影響n(yōu)2的因素有內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速、燃燒速度、氣缸尺寸及負(fù)荷情況等。2022/7/1959a、轉(zhuǎn)速增加時(shí)，其總效果是使n2變??；b、燃燒速度越快，后燃越少，即在燃燒階段的熱利用系數(shù)z增大，n2也增大；c、當(dāng)S/D保持一定時(shí)，若氣缸尺寸大，則工質(zhì)的相對(duì)散熱表面小，且相對(duì)漏氣縫隙面積也小，因此，n2變?。籨、轉(zhuǎn)速不變時(shí)，若負(fù)荷減小，則工質(zhì)的平均溫度下降，散熱少，n2也減小，但影響較??；2022/7/1960 根據(jù)有關(guān)資料，推薦下列n2的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，供選用時(shí)參考：高速內(nèi)燃機(jī)1.151.24非冷卻活塞柴油機(jī)1.201.28冷卻活塞柴油機(jī)1.251.30汽油機(jī)1.221.282022/7/19613、膨脹終點(diǎn)的狀態(tài)參數(shù) 確定n2和后，根據(jù)多變狀態(tài)方程，得膨脹終點(diǎn)的狀態(tài)參數(shù)：2022/7/1962四、換氣過(guò)程 內(nèi)燃機(jī)的理想循環(huán)是閉式循環(huán)，工質(zhì)在循環(huán)中周而復(fù)始地運(yùn)行，沒(méi)有任何換氣過(guò)程和流動(dòng)