屋面網(wǎng)架綜合安裝新技術應用（63頁）

1、屋面網(wǎng)架綜合安裝新技術應用目 錄 TOC o 1-3 h z u 第一章 新技術應用綜合報告 PAGEREF _Toc422752304 h 31.1新技術應用背景 PAGEREF _Toc422752305 h 31.2工程概況 PAGEREF _Toc422752306 h 41.2.1主樓鋼結構網(wǎng)架概況 PAGEREF _Toc422752307 h 51.2.2指廊鋼結構網(wǎng)架概況 PAGEREF _Toc422752308 h 61.3鋼結構工程難點與特點 PAGEREF _Toc422752309 h 71.3.1整體屋面網(wǎng)架面積超大、安裝效率要求高 PAGEREF _Toc4227

2、52310 h 71.3.2屋面鋼網(wǎng)架造型復雜，安裝高度高，安裝方案策劃是工程的關鍵 PAGEREF _Toc422752311 h 71.3.3屋蓋網(wǎng)架拼裝、安裝變形控制 PAGEREF _Toc422752312 h 81.3.4鋼結構屋蓋卸載難度大 PAGEREF _Toc422752313 h 81.4新技術應用情況 PAGEREF _Toc422752314 h 81.5關鍵技術與創(chuàng)新 PAGEREF _Toc422752315 h 91.6 應用情況 PAGEREF _Toc422752316 h 101.7經(jīng)濟效益、社會效益 PAGEREF _Toc422752317 h 111

3、.7.1經(jīng)濟效益 PAGEREF _Toc422752318 h 111.7.2社會效益 PAGEREF _Toc422752319 h 11第二章 單項新技術總結 PAGEREF _Toc422752320 h 112.1大面積雙曲傾斜屋面網(wǎng)架液壓非同步提升翻轉施工技術 PAGEREF _Toc422752321 h 122.1.1屋面網(wǎng)架安裝流程 PAGEREF _Toc422752322 h 142.1.2屋面網(wǎng)架樓面焊接拼裝 PAGEREF _Toc422752323 h 172.1.3屋面網(wǎng)架提升支架及吊點設置 PAGEREF _Toc422752324 h 182.1.4液壓提升系

4、統(tǒng)配置 PAGEREF _Toc422752325 h 262.1.5同步提升控制原理及動作過程 PAGEREF _Toc422752326 h 292.1.6提升控制策略 PAGEREF _Toc422752327 h 302.1.7屋面網(wǎng)架整體提升1m階段 PAGEREF _Toc422752328 h 302.1.8屋面網(wǎng)架液壓非同步翻轉提升 PAGEREF _Toc422752329 h 322.2大面積、大弧度雙曲面網(wǎng)架分塊累積提升技術 PAGEREF _Toc422752330 h 342.2.1屋面網(wǎng)架“分塊累積提升”流程 PAGEREF _Toc422752331 h 352.

5、2.2提升吊點布置及設置 PAGEREF _Toc422752332 h 382.2.3提升設備選擇及布置 PAGEREF _Toc422752333 h 422.2.4屋面網(wǎng)架“分塊累積提升”施工 PAGEREF _Toc422752334 h 452.3屋面網(wǎng)架合攏施工技術 PAGEREF _Toc422752335 h 522.3.1屋面網(wǎng)架合攏帶設置 PAGEREF _Toc422752336 h 522.3.2屋面網(wǎng)架合攏順序 PAGEREF _Toc422752337 h 522.3.3屋面網(wǎng)架合攏溫度 PAGEREF _Toc422752338 h 542.3.4屋面網(wǎng)架合攏施工

6、技術措施 PAGEREF _Toc422752339 h 542.4屋面網(wǎng)架卸載施工技術 PAGEREF _Toc422752340 h 552.4.1屋面網(wǎng)架卸載的重點與難點分析 PAGEREF _Toc422752341 h 552.4.2結構卸載時機的比較和選擇 PAGEREF _Toc422752342 h 562.4.3卸載順序 PAGEREF _Toc422752343 h 562.4.4卸載計算 PAGEREF _Toc422752344 h 572.4.5卸載步驟 PAGEREF _Toc422752345 h 62第一章 新技術應用綜合報告1.1新技術應用背景隨著我國經(jīng)濟持續(xù)

7、增長，民航運輸在國民經(jīng)濟發(fā)展中的作用和地位隨之加強，民航建設的步伐也大幅加快，航站樓建設規(guī)模日益增大和現(xiàn)代化。目前航站樓屋蓋采取的形式大部分為鋼網(wǎng)架結構形式。如何施工大面積、造型新穎的鋼屋蓋網(wǎng)架擺在建設者們面前。目前國內航站樓鋼屋蓋網(wǎng)架安裝通常的方法有高空散裝法、分條或分塊安裝法、滑移法、整體吊裝法等，但對于像天津機場T2航站樓這種屋面網(wǎng)架設計新穎，網(wǎng)架面積大、弧度大、跨度大、安裝高度高，外形呈雙曲傾斜狀等特點的網(wǎng)架，上述單一安裝方法將無法實施或實施困難，面對此種結構，結合現(xiàn)場實際條件，我單位采用分塊吊裝和分區(qū)域液壓整體提升相結合的安裝方法進行施工。天津濱海國際機場T2航站樓工程屋面鋼網(wǎng)架結構

8、，設計分為A段、B段、C段、D段四段，對于A段主樓大廳大面積雙曲傾斜屋面網(wǎng)架采取在地面“臥趴”姿態(tài)分區(qū)域整體拼裝，采用液壓非同步提升技術將網(wǎng)架由拼裝時的“臥趴”姿態(tài)旋轉到設計姿態(tài)，然后采用液壓整體同步提升至設計高度進行安裝就位；對于C段鋼屋蓋網(wǎng)架采用大弧度鋼屋蓋網(wǎng)架分塊累積提升技術施工，分塊網(wǎng)架液壓同步提升到相鄰網(wǎng)架安裝位置時暫停，嵌補桿件，形成新的整體，新整體繼續(xù)重復上述過程，直至將所有要組合的分塊網(wǎng)架組合成最終整體，最后液壓同步提升就位。采用上述安裝技術將有力的解決了大面積、大弧度、雙曲傾斜網(wǎng)架的安裝難題，提高了網(wǎng)架安裝精度，很好的控制了網(wǎng)架變形，有力的保證了網(wǎng)架在焊接、安裝、卸載等各個階

9、段的施工質量。1.2工程概況天津濱海國際機場T2航站樓工程是天津濱海國際機場二期擴建工程項目的重要組成部分，位于機場現(xiàn)T1航站樓東側，呈工字型，建筑總長度約652m，面積約24.7萬m,建設單位為天津濱海國際機場二期擴建工程指揮部，中國民航機場建設集團公司設計，中國建筑第八工程局總承包施工，由北京華城建設監(jiān)理有限責任公司監(jiān)理，2011年10月10日開工，竣工日期為2013年12月31日。天津濱海國際機場T2航站樓工程，與現(xiàn)有T1航站樓進行連接，遠期與T3航站樓進行連接，三座航站樓在空側連接成一體。圖1.2-1天津濱海國際機場T2航站樓整體效果圖T2航站樓呈工字型,長度為652m，寬度最寬為39

10、5m,整個建筑分主樓（A）和指廊（B、C、D）兩部分，如圖1.2-2所示。地上為2層，局部4層，主樓屋面最高點檐口高度為43.7m。主樓地下為1層，局部設夾層?；A采用樁筏基礎，主體標高9m以下為鋼筋混凝土框架結構、標高9m以上為鋼結構，建筑立面為幕墻，屋頂為鋼結構網(wǎng)架，金屬板屋面。本工程屋面結構采用鋼柱支撐雙層雙曲面焊接球鋼網(wǎng)架形式，網(wǎng)格均為正放四角錐體，平面投影面積102050，共設網(wǎng)架焊接球12413個，規(guī)格220900不等，整個網(wǎng)架重約4500多噸。指廊D指廊C主樓A指廊B伸縮縫圖1.2-2 天津濱海國際機場T2航站樓9m層以上鋼結構示意圖1.2.1主樓鋼結構網(wǎng)架概況航站樓A段主樓大廳

11、屋面外形呈雙曲面，共設5排6列鋼柱，最大跨度為60m45m。陸側8根樹狀鋼柱采用錐形圓鋼管，最大直徑部位錨固于-0.300m標高；其余鋼柱采用錐形圓鋼管, 最大直徑部位錨固于8.880m標高；鋼柱最小直徑處與屋蓋網(wǎng)架下弦球連接。屋蓋采用雙層焊接球網(wǎng)架，網(wǎng)格形式：正放四角錐；網(wǎng)格尺寸: 大部分約為5.0m 5.0m；網(wǎng)架采用變厚度，中間厚度5.0m，懸挑端厚度減小至1.5m。結構最高點標高43.7m，北端檐口最高點標高約43.7m，南端檐口最高點標高約32.3m。，北端屋蓋結構最大懸挑達30m。主樓屋面水平投影面積約45801m2。圖1.2.1-1 主樓鋼結構網(wǎng)架示意圖一圖1.2.1-2 主樓鋼

12、結構網(wǎng)架示意圖二1.2.2指廊鋼結構網(wǎng)架概況指廊屋面外形呈雙曲面。B段指廊跨度為45m30m，C段指廊最大跨度為45m45m，D段指廊端頭跨度為8.5m與16.5m。B、C段指廊鋼柱采用錐形圓鋼管, 最大直徑部位錨固于8.880m標高。D段指廊端頭鋼柱采用等截面圓鋼管，錨固于8.880m標高。屋蓋采用雙層焊接球網(wǎng)架，網(wǎng)格形式：正放四角錐；網(wǎng)格尺寸: 大部分約為3.75m 3.75m；C段指廊網(wǎng)架采用變厚度，中間厚度為3.0m，空側懸挑端根部厚度6.0m，懸挑端厚度減小至1.5m。B段指廊與D段指廊厚度為3.0m，周邊厚度減小至約1.5m。C段指廊南端檐口最高點標高約33.5m。指廊屋面水平投影

13、面積約56249。指廊D指廊C指廊B圖1.2.2-1 指廊鋼結構網(wǎng)架示意圖1.3鋼結構工程難點與特點天津濱海國際機場二期擴建工程T2航站樓鋼屋蓋為空間網(wǎng)架結構，整體平面形狀呈工字型，鋼屋蓋最高點標高約為43.7m。該鋼屋蓋工程具有設計新穎、雙曲面結構復雜、面積大、跨度大、鋼構件種類及數(shù)量多、技術難度大等特點，具體如下：1.3.1整體屋面網(wǎng)架面積超大、安裝效率要求高本工程屋面結構雙層焊接球網(wǎng)架平面投影面積102050m2，共設網(wǎng)架焊接球12413個，桿件49107根，整個網(wǎng)架重約4500多噸，拼裝和組裝焊接工程量非常大，同時按照計劃要求，只有60天工期完成拼裝和安裝到位，如此大的工作量和極短的工

14、期要求是工程實施的瓶頸問題。1.3.2屋面鋼網(wǎng)架造型復雜，安裝高度高，安裝方案策劃是工程的關鍵工程屋面網(wǎng)架采用鋼柱支撐雙層雙曲面焊接球鋼網(wǎng)架形式，網(wǎng)格均為正放四角錐體，局部網(wǎng)架有傾斜的雙曲面造型及大弧度雙曲面網(wǎng)架，形式多樣，造型復雜，同時施工面積大、最大跨度達到了60m，安裝高度高，最高達到了43.5m，施工難度極大。如采用高空散拼法施工，工作量大，安全隱患高，質量難以保證；對于雙曲面造型，滑移方案也不適合；若采用分塊吊裝，則中部的網(wǎng)架使用超大噸位吊車不經(jīng)濟，如何快速、高質量、安全的進行安裝施工是施工方案策劃的重點和關鍵。1.3.3屋蓋網(wǎng)架拼裝、安裝變形控制保證成型后網(wǎng)架結構的幾何形態(tài)是施工控

15、制的首要目標，這將事關本工程建筑功能能否正常發(fā)揮。結構在施工過程中總要產生變形，對于體型規(guī)則的建筑，變形主要表現(xiàn)為豎向變形和局部撓度，而本工程這樣復雜的建筑，其變形時豎向變形、水平變形和整體轉動多種變形耦合在一起，使得結構在施工過程中的實際位置（立面標高，水平投影坐標）偏離預期。因此，對屋蓋網(wǎng)架結構在拼裝、安裝過程中的變形控制是本工程施工控制技術的重要內容之一。1.3.4鋼結構屋蓋卸載難度大本工程卸載重量、面積較大。在鋼結構安裝階段，臨時支撐、支架支點數(shù)量較多，控制多個卸載支點的位置與負荷同步，需要卸載系統(tǒng)具有極高的同步控制性能。卸載用的千斤頂數(shù)量較多，協(xié)調所有千斤頂?shù)膭幼?，需要較強的控制能力

16、。在卸載過程中，各支點之間的同步控制要求在2mm以內，同步控制要求高。大面積鋼結構卸載到位，需要較長時間，不允許出現(xiàn)任何差錯，必須成功，安全要求高。1.4新技術應用情況天津濱海國際機場T2航站樓工程屋面結構為空間網(wǎng)架結構，采用雙層焊接球網(wǎng)架形式，網(wǎng)格為正放四角錐體。屋面網(wǎng)架整體平面形狀呈工字型，長度為652m，寬度最寬為395m，水平投影面積約102050，最高點標高為43.7m，共設網(wǎng)架焊接球12413個，安裝桿件49107根，整個網(wǎng)架重約4500多噸。本工程屋面網(wǎng)架具有設計新穎、雙曲面結構復雜、面積大、跨度大、鋼構件種類及數(shù)量多，安裝技術難度大，安全施工要求高等特點。根據(jù)屋面網(wǎng)架結構特點結

17、合現(xiàn)場實際情況，采用了分塊吊裝和分區(qū)液壓整體提升相結合的施工方法進行屋面網(wǎng)架安裝，工程施工中推廣應用了屋面網(wǎng)架綜合安裝施工技術，包含了以下四項關鍵技術及創(chuàng)新：大面積雙曲傾斜屋面網(wǎng)架液壓非同步提升翻轉施工技術；大面積、大弧度雙曲面網(wǎng)架分塊累積提升技術；屋面網(wǎng)架合攏施工技術；屋面網(wǎng)架卸載施工技術。天津濱海國際機場T2航站樓工程屋面網(wǎng)架于2012年7月初開始進行網(wǎng)架拼裝，并于2012年8月25日完成第一塊網(wǎng)架（指廊B段）整體提升，全部網(wǎng)架安裝完成于2012年10月底，通過應用以上4項新技術，屋面網(wǎng)架順利安裝完成，所有焊縫質量經(jīng)檢測符合設計要求，網(wǎng)架變形實測值與理論計算值基本一致，網(wǎng)架整體變形控制在設

18、計和規(guī)范允許范圍內；同時網(wǎng)架在拼裝、提升過程中均一次成功。如此大面積、大噸位的屋面網(wǎng)架在短時間內順利安裝完成，受到了業(yè)主天津機場指揮部、天津市建設質安總隊和市建委的一致好評，新技術在工程中總體應用效果良好。 1.5關鍵技術與創(chuàng)新大面積雙曲傾斜屋面網(wǎng)架液壓非同步提升翻轉施工技術T2航站樓屋面網(wǎng)架按照設計變形縫分成A、B、C、D四大段，其中A段是一種傾斜屋面網(wǎng)架，北端檐口位置為最高，標高為43.733m。A段屋面網(wǎng)架根據(jù)施工方法又劃分成主樓大廳提升一區(qū)、主樓大廳提升二區(qū)、主樓大廳吊裝一區(qū)、主樓大廳吊裝二區(qū)、主樓大廳屋蓋網(wǎng)架懸挑吊裝區(qū)。主樓大廳提升一區(qū)網(wǎng)架水平投影面積約19600，提升重量約1026

19、t。因主樓大廳提升一區(qū)外形傾斜，下部結構又為二層框架混凝土結構，為盡量減輕二層樓面的負擔，降低網(wǎng)架拼裝胎架的高度，提高網(wǎng)架拼裝精度，主樓大廳提升一區(qū)采取在二層樓面上按照把屋蓋網(wǎng)架旋轉之后上弦桿保持水平的姿態(tài)進行進行整體拼裝。此拼裝方法稱之為“臥趴”姿態(tài)拼裝。主樓大廳提升一區(qū)屋面網(wǎng)架在樓面上“臥趴”姿態(tài)拼裝完成后，須對網(wǎng)架進行整體提升安裝，但“臥趴”姿態(tài)的網(wǎng)架非設計姿態(tài)，為在網(wǎng)架液壓同步整體提升前，須將網(wǎng)架“臥趴”姿態(tài)旋轉翻身到設計姿態(tài)，此方法稱之為液壓非同步翻轉提升。網(wǎng)架整體翻轉提升過程控制是本工程技術難度最大的工作，各吊點提升比例不準確、提升速度位移控制不當就會引起網(wǎng)架桿件變形、網(wǎng)架整體彎折

20、的嚴重后果。大面積、大弧度雙曲面網(wǎng)架分塊累積提升技術；T2航站樓指廊C段屋面網(wǎng)架表面形狀為曲面，南端檐口最高，標高為33.506m；東西方向對稱，在檐口處標高最低，為18.748m；整個C段屋面網(wǎng)架結構豎向高低差達14.758m。C段屋面網(wǎng)架水平投影面積約為28533，重量達1100t。因此C段屋面網(wǎng)架屬于大面積、大弧度雙曲面屋面網(wǎng)架。由于該部位網(wǎng)架下方為二層呈階梯狀的混凝土樓板結構，因此無法在樓面上進行整體拼裝。為降低網(wǎng)架拼裝高度及難度，提高拼裝精度和保障施工安全，將C段屋面網(wǎng)架進行分塊拼裝，然后累積提升逐步組成整體，最后同步提升至設計標高。屋面網(wǎng)架合攏施工技術T2航站樓屋面網(wǎng)架水平投影面積

21、約102050，重量達4500多噸，施工時按設計變形縫將屋面網(wǎng)架分成A、B、C、D四個大段，其中又將A段劃分成主樓大廳提升一區(qū)、主樓大廳提升二區(qū)、主樓大廳吊裝一區(qū)、主樓大廳吊裝二區(qū)、主樓大廳屋蓋懸挑吊裝區(qū)等五個小分區(qū)，將指廊C段劃分成兩個提升區(qū)。因此在每個大段的小分區(qū)之間存在合攏帶。在屋面網(wǎng)架施工合攏前，在鋼結構施工方案中制定了特殊的施工措施，在施工過程中嚴格按照方案進行合攏施工，保證了屋面網(wǎng)架合攏質量，最后形成了鋼屋蓋合攏施工技術。屋面網(wǎng)架卸載施工技術由于主樓大廳屋面網(wǎng)架安裝采用整體提升和吊裝相結合的安裝方法，在施工過程中設置了較多的提升支架和臨時支撐，須在屋面網(wǎng)架安裝施工完成后進行卸載。根

22、據(jù)屋面網(wǎng)架施工方法，將屋面網(wǎng)架分區(qū)域分階段進行分級循環(huán)整體卸載。卸載時通過設置在臨時支架頂部的螺旋千斤頂，按照統(tǒng)一指揮，同步調節(jié)螺旋千斤頂?shù)慕z扣進行逐級卸載。卸載時按照先支后拆、后支先拆、從上往下的原則拆除臨時支撐和支架。1.6 應用情況T2航站樓工程主樓大廳提升一區(qū)屋蓋網(wǎng)架由于采用了在二層樓面上“臥趴”姿態(tài)網(wǎng)架拼裝方法：通過將拼裝區(qū)域的屋蓋網(wǎng)架整體旋轉3使上弦桿保持水平，從而降低了網(wǎng)架整體拼裝高度。通過施工過程中測量數(shù)據(jù)顯示，由于網(wǎng)架拼裝高度降低，不僅降低了網(wǎng)架高空拼裝難度，而且還提高了網(wǎng)架拼裝精度，很好的控制了拼裝區(qū)域網(wǎng)架的整體變形。另外，通過此拼裝方法還節(jié)約了大量鋼管支撐胎架，同時提高了

23、施工安全保障。此項技術可為類似工程施工提供借鑒。T2航站樓主樓大廳提升一區(qū)屋蓋網(wǎng)架在樓面上采用“臥趴”姿態(tài)拼裝完成后，須將網(wǎng)架拼裝姿態(tài)調整到設計姿態(tài)。通過采用液壓非同步翻轉提升技術：使用計算機控制泵源比例閥，進而能夠控制每臺液壓提升器的油缸行程，然后精確控制每處提升吊點的豎向行走位移，達到網(wǎng)架精確旋轉到位的目標。通過旋轉前后測量和檢測數(shù)據(jù)，網(wǎng)架翻轉后能夠精確到設計姿態(tài)，網(wǎng)架桿件變形、內力分布、整體穩(wěn)定性均控制在允許范圍，為下一步網(wǎng)架整體液壓同步提升創(chuàng)造條件。提升一區(qū)屋蓋鋼網(wǎng)架成功運用此方法，可為類似工程提供借鑒。T2航站樓C段鋼屋蓋網(wǎng)架采用大弧度鋼屋蓋網(wǎng)架分塊累積提升技術施工，分塊網(wǎng)架液壓同步

24、提升到相鄰網(wǎng)架安裝位置時暫停，嵌補桿件，形成新的整體，新整體繼續(xù)重復上述過程，直至將所有要組合的分塊網(wǎng)架組合成最終整體，最后液壓同步提升就位。C段鋼屋蓋網(wǎng)架采用大弧度鋼屋蓋網(wǎng)架分塊累積提升技術，解決了大弧度屋蓋網(wǎng)架整體提升安裝難題，節(jié)約了大量支撐胎架，提高了網(wǎng)架構件定位精度和焊接質量，很好的控制了網(wǎng)架拼裝過程中的桿件變形和整體變形，加快了施工進度，節(jié)約了施工工期，同時保障了高空作業(yè)安全。此方法的順利應用，可為今后類似工程應用提供了很好的借鑒。1.7經(jīng)濟效益、社會效益1.7.1經(jīng)濟效益天津濱海國際機場T2航站樓工程屋面網(wǎng)架采用了屋面網(wǎng)架綜合安裝技術，節(jié)約了大量的拼裝胎架，取得了良好的經(jīng)濟效益，共

25、節(jié)約了拼裝胎架用的鋼管延米。詳細計算見技術進步經(jīng)濟效益與節(jié)約三材計算認證書。1.7.2社會效益天津濱海國際機場T2航站樓工程屋面網(wǎng)架采用了屋面網(wǎng)架綜合安裝技術，解決了大面積、形狀復雜的屋面網(wǎng)架安裝難題，提高了網(wǎng)架構件定位精度和焊接質量，很好的控制了網(wǎng)架拼裝、提升、卸載各個階段的桿件變形和整體變形，加快了施工進度，節(jié)約了施工工期，同時保障了高空作業(yè)的安全。項目在九月底被評為天津市建設工程質量安全文明觀摩工地，接待了百余家兄弟單位的現(xiàn)場觀摩交流。屋面網(wǎng)架安全順利安裝受到了天津市建委、質量安全監(jiān)督總隊、機場指揮部等單位的一致好評。第二章 單項新技術總結天津濱海國際機場T2航站樓工程屋面網(wǎng)架為空間網(wǎng)架

26、結構，設計新穎，形體復雜，面積大，跨度大，構件種類及數(shù)量多，焊接量大，變形控制要求嚴，施工時要確保安全。根據(jù)工程實際情況，施工前編制了鋼結構工程專項施工方案，該方案通過了專家組論證，并成功實施。工程施工中形成了屋面網(wǎng)架綜合安裝施工技術，包含以下四項關鍵技術及創(chuàng)新。大面積雙曲傾斜屋面網(wǎng)架液壓非同步提升翻轉施工技術；大面積、大弧度雙曲面網(wǎng)架分塊累積提升技術；屋面網(wǎng)架合攏施工技術；屋面網(wǎng)架卸載施工技術。下面將按以上四項關鍵技術及創(chuàng)新所采用的新技術、新工藝進行總結。2.1大面積雙曲傾斜屋面網(wǎng)架液壓非同步提升翻轉施工技術天津濱海國際機場T2航站樓工程主樓大廳屋面網(wǎng)架北端檐口最高點標高43.733m，南端

27、檐口最高點標高約32.292m，高差達11.441m，為一種雙曲傾斜屋面。根據(jù)結構特點和現(xiàn)場條件，將主樓大廳屋面網(wǎng)架劃分為5個安裝施工區(qū)：主樓大廳提升一區(qū)、主樓大廳提升二區(qū)、主樓大廳吊裝一區(qū)、主樓大廳吊裝二區(qū)、主樓大廳懸挑吊裝區(qū)，見圖2.1-1。圖2.1-1 主樓大廳屋面網(wǎng)架安裝分區(qū)圖2.1-2 主樓大廳屋面網(wǎng)架安裝分區(qū)其中主樓大廳提升一區(qū)面積約19600，提升重量約1026t。提升一區(qū)屋面網(wǎng)架在8.880m標高混凝土結構樓面上進行整體散拼拼裝后，采用計算機液壓整體同步提升液壓非同步提升液壓整體同步提升的方案進行安裝就位。主樓大廳提升一區(qū)整體提升示意見圖2.1-2。圖2.1-2 主樓大廳屋面網(wǎng)

28、架整體提升示意圖由于主樓大廳提升一區(qū)屋面網(wǎng)架南北向高差約5m，為降低網(wǎng)架拼裝胎架高度，減輕二層樓面負擔，同時提高網(wǎng)架拼裝精度，在進行網(wǎng)架拼裝時先將設計姿態(tài)的網(wǎng)架以A-J軸為轉軸旋轉3，即使上弦桿保持水平“臥趴”狀態(tài)進行拼裝。拼裝完成后再對“臥趴”姿態(tài)的網(wǎng)架進行整體“翻轉”動作（液壓非同步翻轉提升），當調整到設計姿態(tài)后再進行整體同步液壓提升到位。主樓大廳提升一區(qū)屋面網(wǎng)架翻轉提升示意見圖2.1-3。圖2.1-3 主樓大廳提升一區(qū)屋面網(wǎng)架翻轉提升示意圖2.1.1屋面網(wǎng)架安裝流程主樓大廳提升一區(qū)屋面網(wǎng)架安裝流程如下：安裝流程一：安裝網(wǎng)架提升支架及柱頂提升支架結構。圖2.1.1-1 安裝臨時支撐及支架安

29、裝流程二：采用825噸汽車吊進行網(wǎng)架的樓面拼裝。圖2.1.1-2 網(wǎng)架樓面整體散拼安裝流程三：安裝液壓提升系統(tǒng)并進行調試，符合要求后進行網(wǎng)架提升施工。圖2.1.1-3 網(wǎng)架整體提升安裝流程四：網(wǎng)架提升安裝就位后，嵌補網(wǎng)架提升支架處及周邊的桿件。圖2.1.1-4 提升支架及周邊桿件嵌補2.1.2屋面網(wǎng)架樓面焊接拼裝2.1.2.1網(wǎng)架平面安裝制作“臥趴”姿態(tài)網(wǎng)架模型主樓大廳提升一區(qū)屋面網(wǎng)架在樓面上按“臥趴”姿態(tài)進行拼裝，其拼裝定位點就不能依據(jù)設計施工圖中的坐標了，而必須在電腦里制作網(wǎng)架空間模型，模擬網(wǎng)架旋轉后“臥趴”的姿態(tài)，并記錄每個下弦支撐點的坐標以及標高。安裝胎架根據(jù)“臥趴”姿態(tài)的下弦球坐標點

30、位，在8.880m標高樓面上進行施放獨立鋼管支撐胎架位置，根據(jù)下弦球底標高和焊接球直徑大小，確定鋼管支撐胎架高度。鋼管支撐胎架與樓面采用膨脹螺栓固定。放球將已驗收的焊接球，按規(guī)格、編號放入安裝節(jié)點內，同時應將焊接球球調整受力方向與位置。一般將焊接球水平中心線的環(huán)形焊縫置于赤道方向。放置桿件將備好的桿件，按設計規(guī)格進行布置。放置桿件前，應檢查桿件的規(guī)格、尺寸、坡口以及焊縫間隙，將桿件放置在兩個球之間，調整間隙，點固。平面網(wǎng)架的拼裝應從中心線開始，逐步向四周展開，先組成封閉四方網(wǎng)格，控制好尺寸后，再拼四周網(wǎng)格，不斷擴大。注意應控制累積誤差，一般網(wǎng)格以負公差為宜。2.1.2.2網(wǎng)架整體組裝檢查驗收平

31、面網(wǎng)架尺寸、軸線偏移情況，檢查無誤后，開始組裝主體網(wǎng)架。將一球四桿的小拼單元（一球為上弦球，四桿為網(wǎng)架斜腹桿）吊入平面網(wǎng)架上方。小拼單元就位后，檢查網(wǎng)格尺寸、矢高以及小拼單元的斜桿角度，對位置和角度不正的桿件應先調正合格后才準以安裝。安裝時發(fā)現(xiàn)小拼單元桿件長度、角度不一致時，應將過長桿件用切割機割去，然后重開坡口，重新就位檢查。如果需加襯管的網(wǎng)架，應在球上點焊好焊接襯管。但小拼單元暫勿與平面網(wǎng)架點焊，還需與上弦桿配合后才能定位焊接。放入上弦平面網(wǎng)架的縱向桿件，檢查上弦球縱向位置、尺寸是否正確。放入上弦平面網(wǎng)架的橫向桿件，檢查上弦球橫向位置、尺寸是否正確。通過對立體小拼單元斜腹桿的適量調整，使上

32、弦的縱向與橫向桿件與焊接球正確就位。對斜腹桿的調整方法是，既可以切割過長桿件，也可以用倒鏈拉開斜桿的角度，使桿件正確就位，保證上弦網(wǎng)格的正確尺寸。調整各部間隙，各部間隙基本合格后，再點焊上弦桿件。上弦桿件點固后，再點焊下弦球與斜桿的焊縫，使之連系牢固。逐步檢查網(wǎng)格尺寸，逐步向前推進。網(wǎng)架腹桿與網(wǎng)架上弦桿的安裝應相互配合著進行。2.1.2.3焊接成型網(wǎng)架焊接前，應編制好焊接工藝和網(wǎng)架焊接順序，防止網(wǎng)架變形。所有網(wǎng)架桿件安裝定位并經(jīng)過檢驗合格后進行桿件與平面桁架間的焊接，焊接采用CO2氣體保護焊，焊接采用雙數(shù)焊工從中心向兩側對稱施焊，焊接順序從下向上進行。先焊下弦桿件，后焊上弦桿件，焊后進行UT探

33、傷。平面網(wǎng)架焊接應按焊接工藝規(guī)定，從鋼管下側中心線左邊2030mm處引弧，向右焊接，逐步完成仰焊、主焊、爬坡焊、平焊等焊接位置。球管焊接應采用斜鋸齒形運條手法進行焊接，防止咬肉。焊接到圓管上側中心線后，繼續(xù)向前焊2030mm處收弧。焊接完成半圓后，重新從鋼管下側中心線右邊2030mm處反向起弧，向左焊接，與上述工藝相同，到頂部中心線后繼續(xù)向前焊接，填滿弧坑，焊縫搭接平穩(wěn)，以保證焊縫質量。網(wǎng)架地面安裝結束后，應對網(wǎng)架的整體尺寸進行驗收。在焊接工序完畢，焊縫外觀質量，焊縫超聲波探傷報告合格后，方可進行下一步提升工作。2.1.3屋面網(wǎng)架提升支架及吊點設置2.1.3.1屋面網(wǎng)架提升支架設計提升支架的設

34、計及布置以保證網(wǎng)架提升過程中的整體受力及網(wǎng)架變形控制為原則，根據(jù)網(wǎng)架的整體結構情況，提升支架設計主要分為三種類型，一種為直接利用屋面網(wǎng)架鋼柱作為提升支撐柱，在柱頂設置提升設施承重結構；一種為三角組合式提升支架，組合式提升支架為自穩(wěn)定結構體系，可保證提升過程中支架的穩(wěn)定性；第三種為獨立式格構式提升支架。根據(jù)上述情況，主樓大廳提升一區(qū)共設置14處提升支架，提升支架總體布置及設計見圖2.1.3-16。圖2.1.3-1 提升一區(qū)提升支架平面布置圖2.1.3-2 提升一區(qū)提升支架布置示意圖圖2.1.3-3 提升一區(qū)提升支架布置立面示意圖圖2.1.3-4 提升一區(qū)臨時支架柱頂支撐圖2.1.3-5 提升一區(qū)

35、臨時支架三角塔式支撐圖2.1.3-6 提升一區(qū)臨時支架獨立格構式支撐2.1.3.2屋面網(wǎng)架提升吊點設置網(wǎng)架提升吊點布置根據(jù)屋面網(wǎng)架結構自身特點，要求提升點的布置要和結構的剛度分布一致，同時也要保證提升狀態(tài)的結構受力情況和實際使用狀態(tài)的結構受力情況基本吻合，經(jīng)計算在支撐架上布置48處提升吊點，提升吊點布置見圖2.1.3-7。圖2.1.3-7 提升一區(qū)屋面網(wǎng)架提升吊點布置網(wǎng)架提升上吊點設置（1）柱頂提升上吊點設置柱頂提升上吊點采用柱頂支架作為承重平臺，在柱頂提升支架頂部設置提升梁，作為柱頂提升液壓提升器的承重結構，柱頂支架通過與鋼柱頂部進行焊接連接。每個柱頂提升上吊點設置4臺提升設備。圖2.1.3

36、-8 鋼柱頂提升吊點設置（2）提升支架上吊點設置提升支架頂部設置承重梁和提升梁，提升梁截面采用H350350工字鋼，每個單體提升支架頂部設置2臺液壓提升設備。圖2.1.3-9 臨時提升支架上吊點設置網(wǎng)架提升下吊點設置網(wǎng)架提升下吊點對于提升支架及柱頂提升上吊點設置。（1）對應于鋼柱柱頂提升支架下吊點設置 2.1.3-10 對應于鋼柱頂提升下吊點設置（2）對應提升支架下吊點結構設置2.1.3-10 對應臨時提升支架下吊點設置2.1.4液壓提升系統(tǒng)配置液壓提升系統(tǒng)主要由液壓提升器、泵源系統(tǒng)、傳感檢測及計算機同步控制系統(tǒng)組成。2.1.4.1液壓提升器主樓大廳提升一區(qū)選用的液壓提升油器型號為TX-40-

37、J型，其額定提升重量為40t；在每處提升吊點位置安裝一臺液壓提升器，主樓大廳提升一區(qū)共配置48臺液壓提升器。圖2.1.4-1 TX-40-J型液壓提升器TX-40-J型液壓提升器標準配置6根鋼絞線，額定提升能力為40噸。鋼絞線作為柔性承重鎖具，采用高強度低松弛預應力鋼絞線，抗拉強度為1860Mpa；單根直徑為15.24mm，破斷拉力不小于36t。2.1.4.2泵源系統(tǒng)液壓泵源系統(tǒng)為液壓提升器提供液壓動力，在各種液壓閥的控制下完成相應動作。在不同的工程使用中，由于吊點的布置和液壓提升器的配置都不盡相同，為了提高液壓提升設備的通用性和可靠性，泵源液壓系統(tǒng)的設計采用了模塊化結構。根據(jù)提升重物吊點的布

38、置以及液壓提升器數(shù)量和液壓泵源流量，可進行多個模塊的組合，每一套模塊以一套液壓泵源系統(tǒng)為核心，可獨立控制一組液壓提升器，同時可用比例閥塊箱進行多吊點擴展，以滿足各種類型提升工程的實際需要。主樓大廳提升一區(qū)共布置9臺TX-40-P型液壓泵站，每臺泵站流量為40L，泵站功率為25KW，見圖2.1.4-2。泵站1為提升油缸TSD1TSD4提供液壓驅動；泵站2為提升油缸TSD5TSD8提供液壓驅動；泵站3為提升油缸TSD9TSD12提供液壓驅動；泵站4為提升油缸TSD13TSD20提供液壓驅動；泵站5為提升油缸TSD21TSD28提供液壓驅動；泵張6為提升油缸TSD29TSD32提供液壓驅動；泵站7為

39、提升油缸TSD33TSD36提供液壓驅動；泵站8為提升油缸TSD37TSD42提供液壓驅動；泵站9為提升油缸TSD43TSD48提供液壓驅動。泵站1、泵站3、泵站6、泵站7放在提升塔架頂部，其它泵站放在網(wǎng)架拼裝地面上如圖2.1.4-4。各吊點均布置40t提升油缸。圖2.1.4-2 TX-40-P型液壓泵站圖2.1.4-3 提升整體布置圖圖2.1.4-4 提升整體立面布置圖2.1.4.3計算機控制系統(tǒng)傳感器布置（1）壓力傳感器：在每個提升吊點的一組油缸中，選擇一個油缸安裝壓力傳感器；壓力傳感器安裝在油缸的大腔側，由于同一提升吊點的所有油缸的進油口并聯(lián)壓力相同，所有一個油缸的壓力就代表同一提升吊點

40、的壓力。（2）錨具及油缸智能傳感器：在每個油缸的上下錨具油缸上各安裝1只錨具傳感器，主缸上安裝1只油缸位置傳感器。將各種傳感器同各自的通訊模塊連接。現(xiàn)場實時網(wǎng)絡控制系統(tǒng)的連接（1）地面布置1臺計算機控制柜，從計算機控制柜引出比例閥通訊線、電磁閥通訊線、油缸信號通訊線、工作電源線。（2）通過比例閥通訊線、電磁閥通訊線將所有泵站聯(lián)網(wǎng)；（3）通過油缸信號通訊線將所有油缸信號通訊模塊聯(lián)網(wǎng)；（4）通過電源線將所有的模塊電源線連接。當完成傳感器的安裝和現(xiàn)場實時網(wǎng)絡控制系統(tǒng)的連接后，計算機控制系統(tǒng)的布置完成。2.1.5同步提升控制原理及動作過程同步提升控制原理主控計算機除了控制所有提升油缸的統(tǒng)一動作之外，還

41、必須保證各個提升吊點的位置同步。在提升系統(tǒng)中，設定主令提升吊點，其它提升吊點均以主令吊點的位置作為參考來進行調節(jié)，因而都是跟隨提升吊點。主令提升吊點決定整個提升系統(tǒng)的提升速度，操作人員可以根據(jù)泵站的流量分配和其它因素來設定提升速度。根據(jù)現(xiàn)有的提升系統(tǒng)設計，最大提升速度不大于10米/小時。主令提升速度的設定是通過比例液壓系統(tǒng)中的比例閥來實現(xiàn)的。在提升系統(tǒng)中，每個提升吊點下面均布置一臺距離傳感器，這樣，在提升過程中這些距離傳感器可以隨時測量當前構件的高度，并通過現(xiàn)場實時網(wǎng)絡傳給主控計算機。每個跟隨提升吊點與主令提升吊點的跟隨情況可以用距離傳感器測量的高度差反應出來。主控計算機可以根據(jù)跟隨提升吊點當

42、前的高度差，依照一定的控制算法，來決定相應比例閥的控制量大小，從而實現(xiàn)每一跟隨提升吊點與主令提升吊點的位置同步。為了提高構件的安全性，在每個提升吊點都布置了液壓傳感器，主控計算機可以通過現(xiàn)場實時網(wǎng)絡監(jiān)測每個提升吊點的載荷變化情況情況。如果提升吊點的載荷有異常的突變，則計算機會自動停機，并報警示意。提升動作過程提升油缸數(shù)量確定之后，每臺提升油缸上安裝一套位置傳感器，傳感器可以反映主油缸的位置情況、上下錨具的松緊情況。通過現(xiàn)場實時網(wǎng)絡，主控計算機可以獲取所有提升油缸的當前狀態(tài)。根據(jù)提升油缸的當前狀態(tài)，主控計算機綜合用戶的控制要求（例如手動、順控、自動）可以決定提升油缸的下一步動作。2.1.6提升控

43、制策略控制系統(tǒng)根據(jù)根據(jù)控制策略和算法實現(xiàn)對屋面網(wǎng)架整體提升的姿態(tài)控制和荷載控制。在提升過程中，應保證各個吊點載荷控制、吊點同步和提升結構的空中穩(wěn)定，以便結構能夠正確就位。各提升吊點根據(jù)以上要求和工程特點，制定如下控制策略。泵站1控制提升吊點TSD1TSD4，泵站2控制提升吊點TSD5TSD8，泵站3控制提升吊點TSD9TSD12，泵站4控制提升吊點TSD13TSD20，泵站5控制提升吊點TSD22TSD28，泵站6控制提升吊點TSD29TSD32，泵站7控制提升吊點TSD33TSD36，泵站8控制提升吊點TSD37TSD42，泵站9控制提升吊點TSD43TSD48，見圖2.1.6-1。本工程中

44、提升速度約10米/小時。圖2.1.6-1 吊點、液壓提升系統(tǒng)設置2.1.7屋面網(wǎng)架整體提升1m階段2.1.7.1設備檢查及調試調試前的檢查工作提升臨時措施結構狀態(tài)檢查（如詳細檢查所有結構的連接情況，各節(jié)點探傷檢查及報驗合格后才能提升，每節(jié)點每焊縫檢查，確保無漏焊，無不合格焊縫）；設備電氣、油管、節(jié)點的檢查；提升結構臨時固定措施是否拆除（斷開所有與地面連接的胎架及支撐）；提升過程中可能產生影響的障礙物清除。系統(tǒng)調試液壓系統(tǒng)安裝完成后，按下列步驟進行調試：檢查液壓泵站上所有閥或油管的接頭是否有松動，檢查溢流閥的調壓彈簧處于是否完全放松狀態(tài)。檢查液壓泵站控制柜與液壓提升器之間電源線、通訊電纜的連接是

45、否正確。檢查液壓泵站與液壓提升器主油缸之間的油管連線是否正確。系統(tǒng)送電，檢查液壓泵站主軸轉動方向是否正確。在液壓泵站不啟動的情況下，手動操作控制柜中相應按鈕，檢查電磁閥和截止閥的動作是否正常，截止閥編號和液壓提升器編號是否對應。檢查行程傳感器，使就地控制盒中相應的信號燈發(fā)訊。操作前檢查：啟動液壓泵站，調節(jié)一定的壓力，伸縮液壓提升器主油缸；檢查A腔、B腔的油管連接是否正確；檢查截止閥能否截止對應的油缸。2.1.7.2提升分級加載以計算機仿真計算的各提升吊點反力值為依據(jù)，對網(wǎng)架進行分級加載（試提升），各吊點處的液壓提升系統(tǒng)伸缸壓力應緩慢分級加載，依次為20%、40%、60%、80%；在確認各部分無

46、異常的情況下，可繼續(xù)加載至90%、95%、100%，直至網(wǎng)架全部脫離拼裝胎架。在分級加載過程中，每一步分級加載完畢，均應暫停對液壓提升系統(tǒng)、臨時支撐承重系統(tǒng)、網(wǎng)架結構和主樓結構等進行監(jiān)測、檢查等，在一切正常的情況下，進行下一步分級加載。當分級加載至網(wǎng)架即將離開拼裝胎架時，可能存在各點不同時離地，此時應降低提升速度，并密切觀查各點離地情況，必要時做“單點動”提升。確保網(wǎng)架離地平穩(wěn)，各點同步。利用液壓同步提升系統(tǒng)設備整體提升屋面網(wǎng)架，使之整體離開拼裝胎架不大于200mm，全面觀測網(wǎng)架的結構變形和局部節(jié)點等重點受力部位；觀測提升臨時結構系統(tǒng)及鋼柱的工作情況；通過計算機監(jiān)測各提升吊點的提升反力值分布，

47、并與預先通過模擬計算得到的數(shù)值進行對比分析，在確認整個提升工況絕對安全的前提下，利用液壓同步提升系統(tǒng)設備整體連續(xù)提升屋面網(wǎng)架，至離開拼裝胎架1m左右，鎖定液壓提升系統(tǒng)，空中懸停12小時。2.1.8屋面網(wǎng)架液壓非同步翻轉提升2.1.8.1屋面網(wǎng)架液壓非同步翻轉提升在網(wǎng)架整體提升脫離胎架1m左右，靜止12小時后，經(jīng)全面檢查正常的情況下，開始正式進入液壓非同步翻轉提升。保持A-J軸上的提升吊點TSD37TSD48高度不動，A-G軸上的提升吊點TSD29TSD36與A-E軸上的提升吊點TSD13TSD28以及A-A軸與A-C軸間的提升吊點TSD1TSD12按1:2:3.36速度進行提升控制，使各吊點按

48、各自速度提升，在逐步翻轉過程中達到各吊點的安裝高度。翻轉提升過程控制見圖2.1.8-2。圖2.1.8-1 提升吊點布置圖圖2.1.8-2 翻轉非同步提升控制網(wǎng)架離開支撐胎架1m左右后液壓同步提升停止。A-J軸上的12個提升吊點停止提升，對A-G軸、A-E軸和A-C軸與A-A軸之間的3排提升油缸進行提升控制，進行翻轉提升，直達翻轉高度。以A-J軸為標尺，提升速度控制比例3排：2排：1排為1:2:3.36。翻轉高度控制見圖2.1.8-3。圖2.1.8-3 翻轉高度控制圖在A-J軸（4排）各吊點高度保持不變的情況下，A-G軸（3排）各吊點提升1572mm，A-E軸（2排）各吊點提升高度3144mm，

49、1排吊點提升高度5284mm，各點同時到達對應高度。在計算機系統(tǒng)控制下，不同軸線提升高度不同，同一軸線同步提升。圖2.8.1-4 液壓非同步翻轉提升前圖2.8.1-5 液壓非同步翻轉提升后2.1.8.2主要技術措施為保證結構整體提升過程中的穩(wěn)定性，各臺液壓提升器的荷載通過計算機進行控制，對提升過程進行調整。每個吊點處各設置一套位移同步傳感器。計算機系統(tǒng)根據(jù)傳感器的位移檢測信號及其差值，構成“傳感器計算機泵源比例閥液壓提升器鋼網(wǎng)架結構”閉環(huán)系統(tǒng)，控制整個提升過程的行程同步性。對每個提升吊點的提升力進行壓力設定控制，使吊點以恒定的載荷力向上提升，從而避免超載而引起臨時構件和網(wǎng)架的破壞。用測量儀器測

50、出各吊點的離地高度，計算出各吊點相對高差，并與理論值進行比較，通過控制提升設備調整各吊點高度使之接近理論值。屋面網(wǎng)架在提升過程中，因為空中姿態(tài)調整等需要進行微調。在微調開始前，將計算機同步控制系統(tǒng)由自動模式切換成手動模式。根據(jù)需要對整個網(wǎng)架提升系統(tǒng)的48臺液壓提升器進行微動，或者對單臺液壓提升器進行微動調整。根據(jù)設計計算提供的提升工況結構吊點允許承載力，在計算機同步控制系統(tǒng)中，對每臺液壓提升器的最大提升力進行設定。通過減壓閥控制，吊點力始終控制在允許范圍內，以防止出現(xiàn)提升點荷載分布嚴重不均，造成對結構件和提升設施的破壞。通過液壓回路中設置的自鎖裝置以及機械自鎖系統(tǒng)，在提升器停止工作或遇到停電等

51、情況時，提升器能夠長時間自動鎖緊鋼絞線，確保提升構件的安全。液壓同步提升系統(tǒng)的提升速度主要取決于液壓泵源系統(tǒng)的流量、錨具切換和其它輔助工作所占用的時間。2.2大面積、大弧度雙曲面網(wǎng)架分塊累積提升技術T2航站樓C段指廊屋蓋面網(wǎng)架投影面積約28533，總重量約5800t,表面外形呈雙曲面。C段部分屋面下方的主體結構為呈階梯狀的混凝土樓板結構，故屋面網(wǎng)架無法在地面整體拼裝，為降低網(wǎng)架的拼裝高度及拼裝難度，增加拼裝安全保障，滿足屋面鋼網(wǎng)架對質量、工期的要求，C區(qū)屋面鋼網(wǎng)架采用“分塊累積提升”的施工工藝安裝。根據(jù)屋面網(wǎng)架的結構特點及其下部主結構的布置，將C段屋面網(wǎng)架劃分為2個提升區(qū)即提升區(qū)和提升區(qū)；同時

52、把每個提升區(qū)劃分若干提升單元，其中提升區(qū)包含14提升單元，提升區(qū)包含56提升單元，提升單元劃分如下圖2.2-1所示：圖2.2-1 鋼網(wǎng)架提升單元劃分圖C段屋面網(wǎng)架現(xiàn)場拼裝順序為，提升區(qū)：提升單元1先進行拼裝，提升一定高度與提升單元2進行合攏，以此方法至提升單元4施工完畢，然后整體提升。同方法，提升區(qū)：提升單元5先進行拼裝，提升一定高度與提升單元6進行合攏，然后整體同步提升就位。2.2.1屋面網(wǎng)架“分塊累積提升”流程下面以C段屋面網(wǎng)架提升區(qū)為例敘述網(wǎng)架“分塊累積提升”安裝流程。圖2.2.1-1 流程一：紅色區(qū)域網(wǎng)架拼裝圖2.2.1-2 流程二：紅色區(qū)域提升一定高度與周圍網(wǎng)架合攏圖2.2.1-3

53、流程三：合攏后的紅色區(qū)域網(wǎng)架再次提升一定高度與周圍網(wǎng)架合攏圖2.2.1-4 流程四：同法，紅色提升區(qū)域逐步擴大圖2.2.1-5 流程五：整個紅色區(qū)域（提升區(qū)）提升完畢2.2.2提升吊點布置及設置2.2.2.1提升吊點布置根據(jù)屋面網(wǎng)架柱網(wǎng)平面布置特點及提升工藝的要求，提升吊點具體設置如下表2.2.2-1：提升區(qū)吊點設置 表2.2.2-1提升次序提升單元吊點數(shù)量(個)設備型號單元重量總提升力(t)備注區(qū)18YS-SJ-1803801440含臨時吊點4個210YS-SJ-1807301800含臨時吊點2個314YS-SJ-1809502520含臨時吊點2個418YS-SJ臨

54、時吊點6個網(wǎng)架提升點平面布置見下圖2.2.2-1。圖2.2.2-1 網(wǎng)架提升吊點布置注：N為圓管柱提升吊點，L為臨時吊點。2.2.2.2提升平臺（上吊點）形式提升平臺設置的基本原則是：對結構安裝影響最小。結合本工程現(xiàn)場條件，C段14單元吊點提升平臺利用鋼管柱設置，臨時吊點提升平臺利用臨時支架設置，提升平臺形式見下圖。圖2.2.2-2 圓管柱上提升吊點設置圖2.2.2-3 圓管柱提升平臺示意圖 圖2.2.2-4 圓管柱提升上吊點模型 圖2.2.2-5 提升支架簡圖規(guī)格模型臨時提升支架采用組合式支撐架，支撐架結構平面尺寸有1m1m、1.5m1.5m、2m2m等多種。其標準節(jié)高度均為1.5m。支架四

55、肢鋼柱采用894鋼管，橫桿及斜桿采用603.5鋼管。標準節(jié)鋼管重量約200kg，每個標準節(jié)可由四片組裝而成，安裝和運輸非常方便，即可單片人工高空安裝，又可組成標準節(jié)采用現(xiàn)場塔吊吊裝。圖2.2.2-6 臨時支架提升平臺示意圖2.2.2.3提升下吊點形式提升下吊點采用焊接球節(jié)點，焊接球中部設置鋼管，底部設置加勁板及底板，用來與專用底錨連接。下吊點臨時措施具體形式如下圖所示。 圖2.2.2-7 網(wǎng)架提升下吊點 圖2.2.2-8 網(wǎng)架提升下吊點模型2.2.2.4網(wǎng)架提升加固提升吊點主要設置在圓管柱柱頂。在柱頂設置提升平臺，用于支撐提升用液壓設備。由于網(wǎng)架設計標高（網(wǎng)架下弦中心標高）高出柱頂900mm，

56、故提升平臺均設置在柱頂面以上2900mm以上的標高面上。由于網(wǎng)架提升過程中支座及部分桿件后裝，故需增設臨時支座及臨時桿件以保證結構的完整性，同時利用該臨時支座作為提升吊點，網(wǎng)架提升及加固見如下示意圖。 圖2.2.2-9 網(wǎng)架提升加固示意圖網(wǎng)架提升臨時球與圓管柱的關系如下圖所示。圖2.2.2-10 臨時球位置示意圖2.2.3提升設備選擇及布置2.2.3.1提升設備選擇液壓提升設備C段屋面網(wǎng)架液壓提升設備，主要采用穿芯式液壓提升器YS-SJ-180型，額定提升重量為180t，共配置14臺。該型號液壓提升器外形尺寸為4502100mm，重1.2t。YS-SJ-180型液壓提升器標準配備12根鋼絞線，

57、額定提升能力為180t。鋼絞線作為柔性承重鎖具，采用高強度低松弛預應力鋼絞線，抗拉強度為1860MPa，單根直徑為17.80mm，破斷拉力不小于36t。圖2.2.3-1 YS-SJ型液壓提升器液壓泵源系統(tǒng)液壓泵源系統(tǒng)為液壓提升器提供動力，并通過就地控制器對多臺或單臺液壓提升器進行控制和調整，執(zhí)行液壓同步計算機控制系統(tǒng)的指令并反饋數(shù)據(jù)。C段屋面網(wǎng)架液壓提升過程中配置了3臺YS-PP-60型液壓泵源系統(tǒng)。液壓泵源系統(tǒng)外形尺寸為1.581.361.75m，重2.5t。各提升單元設備配置提升單元1設備配置 表2.2.3-1吊點編號提升反力值（KN）液壓提升器型號提升器布置數(shù)量（臺）每臺提升器鋼絞線配置

58、（根）安全系數(shù)備 注N1667YS-SJ-180184.23 N2535YS-SJ-1801106.59 N3535YS-SJ-1801106.59 N4667YS-SJ-180184.23 L1369YS-SJ-180143.82 L2253YS-SJ-180134.18 L3257YS-SJ-180134.12 L4369YS-SJ-180143.82 總計3652.0 850重量（t）372.7 1.6 提升單元2設備配置 表2.2.3-2吊點編號提升反力值（KN）液壓提升器型號提升器布置數(shù)量（臺）每臺提升器鋼絞線配置（根）安全系數(shù)備 注N1874YS-SJ-180183.23 N211

59、04YS-SJ-1801103.20 N31105YS-SJ-1801103.19 N4875YS-SJ-180183.23 N5526YS-SJ-180164.02 N6655YS-SJ-180194.85 N7658YS-SJ-180194.83 N8527YS-SJ-180164.02 L5385YS-SJ-180143.67 L6383YS-SJ-180143.68 總計7092.0 1074重量（t）723.7 2.3 提升單元3設備配置 表2.2.3-3吊點編號提升反力值（KN）液壓提升器型號提升器布置數(shù)量（臺）每臺提升器鋼絞線配置（根）安全系數(shù)備 注N1873YS-SJ-1801

60、83.23 N21075YS-SJ-1801103.28 N31078YS-SJ-1801103.27 N4873YS-SJ-180183.23 N5741YS-SJ-180162.86 N61017YS-SJ-180193.12 N71013YS-SJ-180193.13 N8754YS-SJ-180162.81 N9206YS-SJ-180158.56 N10364YS-SJ-180176.78 N11350YS-SJ-180177.06 N12210YS-SJ-180158.40 L5378YS-SJ-180143.73 L6377YS-SJ-180143.74 總計9309.0 149