化工原理客觀題集

1、 . . 31/31化工原理客觀題集 日期：第九章 傳質(zhì)系統(tǒng)一、相傳質(zhì)9-1-1-t在恒定溫度壓力下，均相混合物中的分子擴(kuò)散服從_定律，其表達(dá)式為_，式中“”的物理意義是_。當(dāng)溫度升高時(shí)，則氣相中物質(zhì)擴(kuò)散系數(shù)_，壓力升高時(shí)，則氣相中物質(zhì)擴(kuò)散系數(shù)_，若液體粘度增加，則物質(zhì)擴(kuò)散系數(shù)_。9-1-2-t氨水中含NH326（wt%），氨水密度910kg/m3則氨的摩爾濃度為_kmol/m3。9-1-3-t穩(wěn)定擴(kuò)散的意思是_。9-1-4-t通進(jìn)停滯的B組份層，A組份的傳質(zhì)通量NA與擴(kuò)散通量JA、摩爾分率XA的關(guān)系是_。B組份的總體流動(dòng)通量NXB與擴(kuò)散通量的關(guān)系是_。二、相際傳質(zhì)9-2-1-t由可溶氣體A與

2、惰性氣體B組成的混合氣同A與溶劑S組成的液相進(jìn)行接觸時(shí)，則_或_時(shí)發(fā)生吸收。9-2-2-t對(duì)流擴(kuò)散包括_和_。9-2-3-t在氣體吸收操作中，若1ky mkx ，則吸收過(guò)程屬_控制過(guò)程。9-2-4-t吸收時(shí)，氣液相間傳質(zhì)速率方程N(yùn)A=KY(_)，式中的KY的單位是_。9-2-5-t用濃NaOH溶液吸收CO2是_控制，用水吸收CO2是_控制，用水吸收氨是_控制。9-2-6-t在某吸收系統(tǒng)中，已知，平衡關(guān)系為，則KY_，此氣體是_氣體，此吸收屬于_控制，強(qiáng)化此過(guò)程應(yīng)該_阻力。9-2-7-t 解吸時(shí)，液相傳質(zhì)推動(dòng)力為_，氣相傳質(zhì)推動(dòng)力為_，相際傳質(zhì)推動(dòng)力為_，或_。9-2-7-x對(duì)氣體吸收系統(tǒng)，在平

3、衡時(shí)若氣體在溶液上方的分壓_則屬于_溶氣體，若平衡時(shí)氣體在溶液上方的分壓_則是_溶氣體，只要組分在氣相分壓_于液相中的_分壓，吸收就能繼續(xù)進(jìn)行，直到達(dá)到新的_為止。A、大 B、小C、難 D、易E、平衡9-2-9-x兩組分的擴(kuò)散通量總是大小相等，方向相反的說(shuō)法_。A、對(duì) B、不對(duì)C、由具體條件而定9-2-10-x當(dāng)yx平衡線為直線，且氣體濃度都很低時(shí)，_的說(shuō)法是錯(cuò)誤的。A、ky沿塔高的變化可以忽略不計(jì)B、Yy隨濃度的變化可以忽略不計(jì)C、kX隨塔高的變化可以忽略不計(jì)D、Ky隨溶解度的變化可以忽略不計(jì)9-2-11-x吸收的推動(dòng)力（p-p*）是指氣相的分壓與平衡時(shí)溶液上空吸收質(zhì)的平衡分壓之差，在吸收過(guò)

4、程中，他們是_。A、不變的 B、變化的C、不一定9-2-12-x由于亞銅氨絡(luò)離子才使吸收CO氣體的有用組份，因此銅的比例越高越好，這種考慮是_。A、正確的 B、不正確的 C、要看具體情況而定第十章氣體吸收一相平衡10-1-1-t 氣液兩相達(dá)到傳質(zhì)平衡時(shí)，易溶氣體的平衡分壓_，亨利系數(shù)E_; 難溶氣體的平衡分壓_，亨利系數(shù)E_。10-1-2-t 流體的流動(dòng)對(duì)傳質(zhì)阻力的影響是：在kYaG0.7時(shí)，對(duì)易溶氣體（m較?。?，傳質(zhì)阻力通常集中在_，氣體流量的大小與湍動(dòng)情況對(duì)傳質(zhì)阻力的影響是_；對(duì)難溶氣體（m較大）傳質(zhì)阻力通常集中在_，液體流量的大小與湍動(dòng)情況可改變氣側(cè)阻力，而對(duì)總阻力的影響_，液體流量的大

5、小與湍動(dòng)情況對(duì)傳質(zhì)總阻力的影響是_。10-1-3-t 已知?dú)饽の障禂?shù)kg=9.87*10-7kmol/m2,h.N/m2,液膜吸收系數(shù)kL=0.25k mol/m2,h.N/m3,亨利常數(shù)H=666.7N.m/k mol,則氣相吸收總系數(shù)KG=_ k mol/m2.h.N/m2,該氣體屬_氣體。10-1-4-t 已知某服從亨利定律的低濃度氣體吸收過(guò)程，其氣膜吸收分系數(shù)kg=0.1kmol/m2.h.atm,液膜吸收分系數(shù)kL=0.25kmol/m2.h.kmol/m3,溶解度系數(shù)H=0.2kmol/m3.mmHg,則氣相吸收系數(shù)KG=_kmol/m2.h.atm,該氣體屬_氣體。10-1-5

6、-x 亨利定律各種表達(dá)式中的幾個(gè)系數(shù)H、E、m均是_。A 無(wú)因次常數(shù)B 有因次常數(shù)C 不一定D 分別有不同因次10-1-6-x 解吸操作能夠進(jìn)行的條件是實(shí)際狀態(tài)濃度_平衡濃度。A 大于B 小于C 等于10-1-7-x 在_情況下，出現(xiàn)液相擴(kuò)散控制。Ayx平衡線極平（斜率極?。〣溶解度系數(shù)H極高C平衡線為y=mx，常數(shù)m極小D系統(tǒng)服從亨利定律，亨利系數(shù)E極高10-1-8-x 用吸收操作線與平衡線的位置關(guān)系，可說(shuō)明過(guò)程進(jìn)行的方向，若操作線在平衡線下方，則說(shuō)明該過(guò)程是_A溶解B平衡C解吸D要具體分析10-1-9-x 當(dāng)氣液平衡關(guān)系可寫成y=mx而m為已知常數(shù)時(shí)，則_A濃度對(duì)Ky沒(méi)有顯著影響B(tài)濃度對(duì)K

7、y有顯著影響C濃度對(duì)Ky的影響程度與ky/kx無(wú)關(guān)D濃度對(duì)Ky的影響程度與濃度圍有關(guān)10-1-10-x 已知SO2水溶液在溫度t1、t2、t3下的亨利系數(shù)分別為E1=3.5102 Pa，E2=1.1103Pa，E3=6.25102Pa，則_。A. t1 t2C. t1 t2 D. t3 t1二. 填料吸收塔10-2-1-t 在填料吸收塔中，其_是分散相，而_是連續(xù)相，為使塔有較充分的氣液傳質(zhì)表面，在塔頂常有_裝置。10-2-2-t 一逆流吸收操作塔，氣體、液體分別以穩(wěn)定的進(jìn)塔濃度Y1、X2由塔底、塔頂進(jìn)入，出塔濃度分別為Y2、X1，操作條件下，平衡關(guān)系符合Y=mX，則此裝置發(fā)生吸收的條件是_或

8、_；_或_；其傳質(zhì)推動(dòng)力，塔底_或_，塔頂_或_ ；吸收的最大極限，塔底_或_，塔頂_或_。10-2-3-t 用清水逆流吸收A、B氣體混合物中的A組分，若Y1下降，L、V、P、T等不變，則回收率的變化將_，若L增加，其余操作條件不變，出塔液體濃度變化為_。10-2-4-t 一穩(wěn)定逆流操作的填料吸收塔，氣液平衡關(guān)系和操作線如圖所示，則塔頂、塔底的氣、液組成為_，以液相濃度表示的塔頂總推動(dòng)力為_，以氣相濃度表示的塔底總推動(dòng)力為_，最小液氣比時(shí)的全塔吸收理論操作線_塔底可以獲得的理論最大液相濃度為_。10-2-5-t 吸收過(guò)程的極限是_推動(dòng)力是_。10-2-6-t 寫出低濃度氣體吸收時(shí)，全塔的平均推

9、動(dòng)力表達(dá)式_，當(dāng)平衡線為直線時(shí)，上式的具體形式是_。10-2-7-t 在吸收操作中，當(dāng)L/Vm時(shí)，氣體的極限濃度決定于吸收劑初始_，與吸收劑的用量_。10-2-8-t 在同樣條件下，完成一樣分離任務(wù)，逆流操作所需要的（L/V）min大_并流時(shí)所需要的（L/V）min，因此，從平衡觀點(diǎn)，逆流會(huì)_并流。10-2-9-t 在同樣條件下，逆流操作可得到更好的分離效果，是因?yàn)槟媪髌骄苿?dòng)力_并流，因此，從速率觀點(diǎn)，逆流_并流。10-2-10-t 在操作溫度和壓力一定的條件下，當(dāng)吸收氣體流量，氣體進(jìn)、出口組成和液相進(jìn)口組成不變時(shí)，若減少吸收劑用量，則操作線將_平衡線，氣液相間傳質(zhì)推動(dòng)力將_，設(shè)備費(fèi)將_。1

10、0-2-11-t 在吸收操作中，當(dāng)總壓P、T、Y1 、Y2、X2、LS一定時(shí)，若混合氣量增加，則Ym_。10-2-12-t 雙膜理論的基本要點(diǎn)是_ ，_ ，_。10-2-13-t 雙膜理論的適用圍是_ 。10-2-14-t 影響吸收的因素主要是_、 _三大方面。 10-2-15-t 氣體吸收中，L/V值增大，則表示推動(dòng)力_，因而塔高就要_。 10-2-16-t 分離某氣體混合物，用純?nèi)軇┠媪魑?，相平衡關(guān)系符合Y=mX，則最小液氣比與溶質(zhì)回收率的關(guān)系為_，現(xiàn)已知HoG，且實(shí)際液氣比為=1時(shí)的（L/V）min 的1.2倍，則填料高的計(jì)算式應(yīng)為_ 。它說(shuō)明：用純?nèi)軇┪栈旌蠚怏w中的可溶組分時(shí)，最小

11、液氣比與一定液氣比下所需塔高只取決于_，而與_無(wú)關(guān)。 10-2-17-t 在逆流操作的填料吸收塔中，溶解度很大的氣體屬于_控制，溶解度很小的氣體屬于_控制，吸收因子A 是_和_的比值，當(dāng)AX1*BX1maxX1*或X1maxZ無(wú)循環(huán)，此說(shuō)法正確不正確不一定第十一章蒸餾一概述11-1-1-t 蒸餾操作是利用液體混合物在一定壓力下各組份的特性以達(dá)到分離的目的.11-1-2-t 蒸餾操作按操作方式，可分為和.11-1-3-t 蒸餾操作按蒸餾方法，可分為、與11-1-4-t 蒸餾操作按操作壓力，可分為、與二雙組份溶液的汽液平衡11-2-1-t 對(duì)雙組份汽液平衡物系的自由度數(shù)有。11-2-2-t 已知雙

12、組份汽液平衡物系p0A、p0B組份A、B在溶液溫度下的飽和蒸汽壓，N /m2；xA、yB溶液中，組份A，B的組成，摩爾分率；P蒸汽總壓，N /m2。則泡點(diǎn)方程xA露點(diǎn)方程yA11-2-3-x 已知雙組份汽、液混和物系，在一定的溫度和壓力下，則平衡關(guān)系為。x和y是固定的固定x時(shí)，y才能確定此時(shí)x與y的關(guān)系為一條yx平衡線此時(shí)x與y的關(guān)系為兩條平衡線，即tx平衡線，ty平衡線（注：x、y分別為液相和汽相中易揮發(fā)組份的組成，以下各題未加A、B腳號(hào)時(shí)，x、y均對(duì)易揮發(fā)組份而言。）11-2-4-x 在雙組份連續(xù)精餾的汽液平衡關(guān)系中，若混和液為理想溶液，且已知總壓力為P，汽相組成為y。p0Af(t)、p0

13、Bf(t), 則。x為定值，不固定x為不固定，t為固定x、t為定值x、t無(wú)法確定11-2-5-x 在雙組份連續(xù)精餾計(jì)算中所用的yx曲線，甲認(rèn)為是一定壓力下的汽液平衡曲線，乙認(rèn)為是一定壓力和溫度下的汽液平衡曲線，你認(rèn)為。甲對(duì)乙不對(duì)乙對(duì)甲不對(duì)兩個(gè)都不對(duì)兩個(gè)都對(duì)11-2-6-x 液相不是理想溶液，汽相為理想氣體，對(duì)于兩組份汽液物系，以嚇式子中錯(cuò)誤的是A p0A/p0BB uA/uBCD式中相對(duì)揮發(fā)度11-2-7-x 液體混合物中兩組份相對(duì)揮發(fā)度越接近于1，表示用精餾方法分離該溶液時(shí)，_分離。A越容易 B.越難于 C.越完全 D.越不能11-2-8-t 在總壓一定時(shí)，理想溶液的相對(duì)揮發(fā)度隨液體泡點(diǎn)的升

14、高而_，但變化_。11-2-9-t 液體混合物的組成一定時(shí)，混合物的泡點(diǎn)隨總壓的升高而_。11-2-10-t 組成一定的液體混合物，總壓越高，各組分的飽和蒸汽壓越_，各組分間的相對(duì)揮發(fā)度越_。11-2-11-t 在精餾塔操作中，若有不凝氣體進(jìn)入塔，在操作壓力不變的情況下，將使汽相中各組分的蒸汽分壓_，平衡溫度_，對(duì)汽液相平衡關(guān)系影響_。11-2-12-x 當(dāng)分離沸點(diǎn)較高，且又是熱敏性混合物時(shí)，操作壓力應(yīng)采用_。A.常壓 B.加壓 C.減壓 D.先常壓后加壓11-2-13-x 當(dāng)分離常壓下為氣態(tài)的混合物時(shí)，操作壓力應(yīng)采用_。A.常壓 B.加壓 C.減壓 D.先常壓后加壓三簡(jiǎn)單蒸餾11-3-1-t

15、 簡(jiǎn)單蒸餾主要適用于_。11-3-2-t 當(dāng)餾出液的量一樣時(shí)，簡(jiǎn)單蒸餾得到餾出液中易揮發(fā)組份的濃度比平衡蒸餾得到餾出液中易揮發(fā)組份的濃度_。11-3-3-t 在平衡蒸餾操作中，當(dāng)氣化率一樣時(shí)，操作壓力越低，液體混合物的分離效果越_。11-3-4-t 對(duì)于雙組份理想溶液，若原料組成xF，原料量F，操作壓力P和最終溫度tW均一樣時(shí)，采用簡(jiǎn)單蒸餾操作得到的餾出液濃度xD簡(jiǎn)，餾出液量D簡(jiǎn)，釜?dú)堃簼舛葂W簡(jiǎn)，而采用平衡餾操作得到的餾出液濃度xD平，餾出液量D平，釜?dú)堃簼舛葂W平，比較兩種操作結(jié)果：（1）xD簡(jiǎn)_xD平； （2）D簡(jiǎn)_D平； （3）xW簡(jiǎn)_xW平；（注：用符號(hào)表示） 四. 雙組份精餾塔理論

16、板數(shù)的確定11-4-1-t 在精餾塔,滿足恒摩爾汽化，恒摩爾溢流的條件為（1）_，（2）_，（3）_。11-4-2-t 在精餾塔，滿足理論板塔板的條件是_。11-4-3-t 在精餾塔，精餾段第n板上汽相露點(diǎn)溫度為tvn，液相泡點(diǎn)溫度為tLn，提餾段第m板上汽相露點(diǎn)溫度為tvm，液相泡點(diǎn)溫度為tLm，此四個(gè)溫度的相對(duì)大小為_。11-4-4-t 蒸餾塔的塔頂溫度低于塔底溫度，其原因是（1）_（2）_。11-4-5-x 在做全塔總物料衡算和易揮發(fā)組份物料衡算時(shí)，以下說(shuō)法中錯(cuò)誤的是：A.可以用質(zhì)量單位 B.可以用摩爾單位C.只能用比摩爾單位 D.可以用質(zhì)量單位，也可以用摩爾單位11-4-6-t 提餾段

17、和提餾段的操作線方程式中各物理量只能用_。11-4-7-t 進(jìn)料板上升蒸汽的濃度y，應(yīng)屬于_段操作線討論的圍；進(jìn)料板下流液體的濃度x，應(yīng)該屬于_段操作線討論的圍。11-4-8-t 進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q的定義式為_，q值的計(jì)算式為_，q線方程式為_，此方程為_線與_線交點(diǎn)的軌跡方程。11-4-9-t 兩組份理想溶液精餾中，當(dāng)q等于0.7時(shí)，表示進(jìn)料狀態(tài)為_，進(jìn)料中飽和蒸汽量占_。11-4-10-t 若用連續(xù)精餾塔分離雙組份溶液，全塔的總物料衡算式寫為：FZF=DxD+WxW式中ZF進(jìn)料中易揮發(fā)組份的總摩爾分率。若以xF表示進(jìn)料中液相部分中易揮發(fā)組份的摩爾分率，yF表示進(jìn)料中汽相部分易揮發(fā)組份的摩爾分

18、率，q表示進(jìn)料中液相所占分率。則冷料進(jìn)料和泡點(diǎn)進(jìn)料時(shí)，ZF _。飽和蒸汽和過(guò)飽和蒸汽進(jìn)料時(shí)，ZF_。汽液混合進(jìn)料時(shí)，ZF_。11-4-11-t 在設(shè)計(jì)計(jì)算理論板時(shí)，進(jìn)料理論板的特點(diǎn)是：_。11-4-12-t 已知連續(xù)精餾塔的進(jìn)料濃度xF，進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q，餾出液的濃度xD，回流比R，則精餾段操作線與提餾段操作線的交點(diǎn)坐標(biāo)為yd_，xd_。11-4-13-t 在連續(xù)精餾塔的計(jì)算中，已知q0.6，R2，F(xiàn)100kmd/h（以下各量單位一樣），D20，則L_，L _，V_，V _，W_。11-4-14-x 對(duì)于吸收操作，若稱氣相為受處理相，液相為處理相，則在精餾操作中可類似地認(rèn)為_。 對(duì)全塔：液相為

19、受處理相，汽相為處理相。 對(duì)全塔：汽相為受處理相，液相為處理相。 對(duì)精餾段：汽相為受處理相，液相為處理相。 對(duì)提餾段：汽相為受處理相，液相為處理相。11-4-15-x 精餾塔發(fā)生以下變化無(wú)助于分離效果的提高是_。A 在V一定的情況下減少餾出液產(chǎn)量B 在進(jìn)料xF一定的情況下將料液冷卻C 增加提餾段上升的汽量VD 增加提餾段回流的液量L11-4-16-x進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q值減小，將使_。A 精餾段操作線斜率增大B 精餾段操作線斜率減小C 提餾段操作線斜率增大D 提餾段操作線斜率減小11-4-17-x當(dāng)F、xF、xD、xW一定情況下，進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q值發(fā)生變化，將使_。 A D變，W不變 B D不變，

20、W變 C D和W同時(shí)發(fā)生變化 D D和W都不發(fā)生變化11-4-18-x當(dāng)F、xF、D和W一定，并保持實(shí)際操作氣速不變時(shí)，q值減小，設(shè)計(jì)計(jì)算確定的塔徑為_。 A 精餾段塔徑不變，提餾段塔徑減小 B 精餾段塔徑增大，提餾段塔徑不變 C 精餾段塔徑減小，提餾段塔徑增大 D 精餾段塔徑減小，提餾段塔徑減小11-4-19-x提餾段操作線的斜率為_。 A 大于1B 小于1 C 等于1D 等于011-4-20-x下面表示的提餾段操作線方程式中，錯(cuò)誤的公式是_。 A B C D 11-4-21-t理論塔板數(shù)的確定，通常采用_法或_法。兩種方法均以物系的_和_為依據(jù)。11-4-22-t當(dāng)塔頂蒸汽全部冷凝，冷凝液

21、一部分作產(chǎn)品，另一部分作回流時(shí)，則塔頂蒸汽組成y1與_一樣。11-4-23-t當(dāng)塔釜用間按蒸汽加熱時(shí)，蒸餾釜將起_作用。11-4-24-t用逐板計(jì)算法確定理論塔板數(shù)時(shí)，利用汽液平衡關(guān)系式可以求得_，利用操作線方程可以求得_。11-4-25-t說(shuō)明下圖中各點(diǎn)或各線段的濃度關(guān)系。a點(diǎn)表示_b點(diǎn)表示_c點(diǎn)表示_ab線段表示_bc線段表示_。11-4-26-t設(shè)計(jì)連續(xù)精餾塔時(shí)，當(dāng)保持餾出液組成xD和易揮發(fā)組分的收率一定，改變下列參數(shù)之一（其它參數(shù)不變），則所需理論塔板數(shù)NT（1）增加進(jìn)料量F（塔能正常操作）_；（2）加大回流比R_；（3）提高操作壓力P_；（4）提高進(jìn)料溫度tF_。11-4-27-t設(shè)

22、計(jì)連續(xù)精餾塔時(shí)，若保持xF、xD、R，進(jìn)料熱狀態(tài)和確定的操作氣速一定，則增大進(jìn)料量將使塔徑_，所需的理論塔板數(shù)_。11-4-28-t當(dāng)xF、xD、xW、R和其它條件保持不變，將沸點(diǎn)進(jìn)料改為冷料進(jìn)料，將使所需理論塔板數(shù)_，其原因在于_。11-4-29-t設(shè)計(jì)連續(xù)精餾塔時(shí)，當(dāng)其它條件保持不變，只降低回流液的溫度，將使理論塔板數(shù)_，使塔釜加熱蒸汽消耗量_。11-4-30-x 設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)，若F, xF, xD, xW, V 保持不變，將進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q=1變?yōu)閝=1.2，則所需理論塔板數(shù)_。A.增加 B.減少C.不變 D.依據(jù)不夠，不能確定11-4-31-x 設(shè)計(jì)連續(xù)精餾塔時(shí)，當(dāng)塔釜用間歇蒸汽加熱，

23、塔頂用全凝器滿足泡點(diǎn)回流，為完成分離任務(wù)塔所需理論塔板數(shù)為NT，若塔釜仍用間接蒸汽加熱，而塔頂用分凝器冷凝的泡點(diǎn)液體作回流，未冷凝的蒸汽在全凝器中冷凝作為塔頂產(chǎn)品，xF, xD, xW, q和R均與前方案一樣，此時(shí)塔所需理論塔板數(shù)為NT，則_。 A.NT NT C.NT =NT D.NT F B.L（Ht+hw）B、HdHt+hwD、HdHt+hw12-4-11-x 當(dāng)塔板間距一定時(shí)，降液管的截面積Af減小，浮閥塔板負(fù)荷性能圖中的液相負(fù)荷下限線發(fā)生_A 向左移B 向右移C 向上移D 不發(fā)生變化12-4-12-x對(duì)于單溢流式弓形降液管，其截面積Af增大浮閥塔板負(fù)荷性能圖中的液相負(fù)荷下限線發(fā)生_A

24、 向左移B 向右移C 向下移D 向上移12-4-13-x 當(dāng)塔徑和溢流堰lw與直徑D的比值一定時(shí)塔板間距HT增大，則浮閥塔板負(fù)荷性能圖中的液泛線發(fā)生_A 向下移B 向左下方移C 向右下方移D 向右上方移12-4-15-x 當(dāng)塔板結(jié)構(gòu)參數(shù)確定時(shí)，氣液比逐漸增大，則塔的操作控制上限變化趨勢(shì)為_A 由霧沫夾帶線變?yōu)橐悍壕€B由液泛線變?yōu)橐合嘭?fù)荷上限線C 由液泛線變?yōu)殪F沫夾帶D 由霧沫夾帶變?yōu)橐合嘭?fù)荷上限線12-4-16-t 當(dāng)液氣比較小時(shí)，控制浮閥塔生產(chǎn)能力的因素是_，當(dāng)液氣比較大時(shí)，控制浮閥塔生產(chǎn)能力的因素是_。12-4-17-t 浮閥塔板的設(shè)計(jì)點(diǎn)是指_。12-4-18-t 在負(fù)荷性能圖上確定浮閥塔

25、的操作彈性是_。五、填料塔12-5-1-t 填料塔在操作上的特點(diǎn)是（1）_，（2）_12-5-2-t 選用填料塔的填料時(shí)，主要要（1）_,（2）_，（3）_，（4）_，（5）_。12-5-3-t 填料一般分為_和_兩大類。12-5-4-t 階梯環(huán)填料與鮑爾環(huán)填料相比，其改進(jìn)主要之處在于_，其優(yōu)點(diǎn)是_。12-5-5-t 在填料塔用稀硫酸吸收三氧化硫，填料材質(zhì)應(yīng)選_，若用稀堿液吸收二氧化碳，填料材質(zhì)又應(yīng)選_。12-5-6-t 填料堆放塔的方法_和_，主要根據(jù)填料_。12-5-7-t 若填料塔填料是亂堆，一般常采用_裝填。12-5-8-t 填料塔_為分散相，_為連續(xù)相。12-5-9-t 在塔亂堆填料

26、，將有助于液體在填料表面上發(fā)生_，使液體部的物質(zhì)傳遞_。12-5-10-t 填料塔填料尺寸與塔徑的比值越小，出壁流現(xiàn)象越_。12-5-11-t 填料塔填料層的空隙率大，則氣體通過(guò)填料塔的阻力_，填料塔的生產(chǎn)能力_。12-5-12-t 填料塔為使氣體量相接觸良好，它的頂部應(yīng)有較好的_裝置，地部應(yīng)有較好的_裝置。填料塔較高時(shí)，一般還應(yīng)安裝)_.12-5-13-t 當(dāng)填料塔操作氣數(shù)達(dá)到泛點(diǎn)氣數(shù)時(shí)，_充滿全塔空隙，并在塔頂形成_,_急劇增高。12-5-14-t 在一樣填料層高度和操作條件下，分別采用一樣大小的拉西環(huán)，鮑耳環(huán)，階梯環(huán)，矩鞍形填料進(jìn)行流體力學(xué)性能試驗(yàn)，則壓力將最小的填料是：A、拉西環(huán) B、

27、鮑耳環(huán)C、階梯環(huán) D、矩鞍形12-5-15-t拉系環(huán) B、鮑爾環(huán) C、階梯環(huán) D、鍍鋅鐵絲環(huán)12-5-16-x 在載點(diǎn)以后，泛點(diǎn)以前，壓降-氣速曲線的斜率大于載點(diǎn)以前該曲線的斜率，這是因?yàn)開。持液量隨氣速的增大而增加氣體穿過(guò)越來(lái)越多的液層液相轉(zhuǎn)變成連續(xù)相液體沿壁流下的量增多12-5-17-x 對(duì)于一樣物系和一樣的操作條件，采用以下一樣大小的填料進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)，所需塔徑較小的填料是_。階梯環(huán)鮑爾環(huán)拉西環(huán)矩鞍環(huán)12-5-18-t 填料塔的持液量是指_，持液量分為_和_兩部分。持液量小，則阻力_。12-5-19-t 填料塔的液體噴淋密度為_。12-5-20-t 填料塔的填料潤(rùn)濕率為_。12-5-21-t

28、 填料塔泛點(diǎn)和壓降的通用關(guān)聯(lián)圖應(yīng)用：（1）_，（2）_，（3）_。六、板式塔與填料塔的選用12-6-1-t 對(duì)于容易起泡的物系，宜采用填料塔，因填料對(duì)泡沫有_和_作用。12-6-2-t 對(duì)于有腐蝕性的物系分離，采用填料塔更適用，因填料可采用_制成。12-6-3-t 填料塔的滯液量比板式塔_，液體在填料塔停留的時(shí)間比板式塔_。12-6-4-t 填料塔的壓降板式塔_，更適用于_操作。12-6-5-t 當(dāng)精餾操作中，物料有少量聚合物生成時(shí)，最好采用_塔。12-6-6-t 當(dāng)氣體吸收過(guò)程中，有較多溶解熱或反應(yīng)熱需用冷卻器移走熱量時(shí)，適宜采用_塔。12-6-7-t 填料塔的操作圍小，這是由于液體負(fù)荷較小

29、時(shí)，使填料_，當(dāng)液體負(fù)荷較大時(shí)，容易發(fā)生_。12-6-8-x 以下幾種物系分離操作，不宜選用填料塔。腐蝕性物料熱敏性物料精餾操作中有側(cè)線出料需要在真空下進(jìn)行分離12-6-9-t 對(duì)于處理量小，或所需的塔不大時(shí)，應(yīng)選用_塔。第十三章 固體干燥一、濕氣體的性質(zhì)與空氣-水系統(tǒng)的濕度圖13-1-1-x (1)氣體的濕度是指濕氣體中（ ）,(2)濕度的單位（ ）。（1）A.單位千摩爾氣體所帶有的濕份蒸汽的千摩爾數(shù)。 B.單位重量絕干氣體所帶有的濕份蒸汽的重量。 C.單位質(zhì)量絕干氣體所帶有的濕份蒸汽的質(zhì)量。D.單位體積絕干氣體所帶有的濕份蒸汽的體積。(2) A. kmol(濕份蒸汽)/ kmol(絕干氣體

30、) B. m(濕份蒸汽)/ m(絕干氣體) C. (濕份蒸汽)/ (絕干氣體)D. (濕份蒸汽)/ (絕干氣體)(濕份蒸汽)13-1-2-x 氣體的相對(duì)濕度是指在一定的總壓下濕氣體中濕份蒸汽分壓與（ ）之比。A. 氣體的總壓 B. 濕分在氣體濕球溫度下的飽和蒸汽壓 C. 濕分在氣體露點(diǎn)溫度下的飽和蒸汽壓D. 濕分在氣體干球溫度下的飽和蒸汽壓13-1-3-x （1）氣體的濕比熱被定義為（ ），單位是（ ）。（1） A. 定壓下1絕干氣體和其所帶有的H的濕份蒸汽的溫度升高1所需的總熱量。 B. 定壓下1 kmol絕干氣體和其所帶有的H kmol的濕份蒸汽的溫度升高1所需的總熱量。C. 定壓下1的濕

31、氣體的溫度升高1所需的總熱量。D. 定壓下1 kmol濕氣體的溫度升高1所需的總熱量。(2) A. kJ/濕氣體B. kJ/絕干氣體C. kJ/1絕干氣體H濕份蒸汽D. kJ/kmol絕干氣體13-1-4-x （1）氣體的濕焓是( ), (2) 單位是（ ）。 （1） A. 1濕氣體中絕干氣體的焓和濕份蒸汽的焓之和。 B. 1 kmol絕干氣體的焓和所帶有的H kmol濕份蒸汽的焓之和 C. 1絕干氣體的焓和所帶有的H濕份蒸汽的焓之和D. 1 濕氣體中絕干氣體所具有的焓 (2) A. kJ/濕氣體B. kJ/絕干氣體C. kJ/ kmol絕干氣體D. kJ/1絕干氣體H濕份蒸汽 13-1-5-

32、x （1）氣體的濕比容為( )，(2)其單位是（ ）。 （1）A、1kg濕氣體中絕干氣體占所有的體積B、1kg濕氣體占所有的體積C、1kg絕干氣體和所帶有的Hkg的濕份蒸汽共同占有的體積D、1kg濕氣體中濕分蒸汽所占有的體積（2）A、m3（濕氣體）/kg（絕干氣體） B、m3（濕份蒸汽）/kg（絕干氣體）C、m3（濕氣體）/kg（濕氣體） D、m3（絕干氣體）/kg（濕氣體）13-1-6-t 總壓一定時(shí)，氣體的相對(duì)濕度與（ ）和（ ）有關(guān)。13-1-7-t 一定濕度的氣體在加熱器中進(jìn)行加熱時(shí)，其相對(duì)濕度（ ），欲將某飽和氣體用作干燥介質(zhì)，可以采用（ ）的方法來(lái)提高載濕能力。13-1-8-t 對(duì)

33、于濕份分壓一定的氣體，固定氣體溫度而增大總壓，其露點(diǎn)溫度td（ ），若固定總壓而升高溫度，則td( )。13-1-9-x 在梅雨季節(jié)里，空氣為水汽所飽和，而處于飽和狀態(tài)的氣體不能用作干燥介質(zhì)。因此，甲認(rèn)為，梅雨季節(jié)干燥作業(yè)本必須停產(chǎn)，而乙認(rèn)為不必停產(chǎn)。你認(rèn)為（ ）。 A、甲對(duì)乙不對(duì) B、甲不對(duì)乙對(duì) C、甲乙都對(duì) D、甲乙都不對(duì)13-1-10-x 甲認(rèn)為，如果把純水蒸汽加熱到水的臨界溫度Tc=373.94以上，可以用作干燥介質(zhì)，乙認(rèn)為無(wú)論把純水蒸汽加熱到多高的溫度都不能用作干燥介質(zhì)。你認(rèn)為（ ）。A、甲對(duì)乙不對(duì) B、甲不對(duì)乙對(duì)C、甲乙都對(duì) D、甲乙都不對(duì)13-1-11-x 相對(duì)濕度為1的空氣經(jīng)一

34、間接蒸汽加熱的預(yù)熱器后，其相對(duì)濕度變?yōu)?，則1（ ）2。 A、大于 B、等于 C、小于 D、不大于13-1-12-t 濕度H一定時(shí)，不飽和空氣的溫度越低，其相對(duì)濕度越（ ），總壓一定，不飽和空氣的水汽分壓越高，其濕度H越（ ）。13-1-13-t 空氣中的水蒸汽分壓是通過(guò)測(cè)量（ ）的方法來(lái)確定的。13-1-14-t 絕干氣體是指（ ）的空氣，其相對(duì)濕度為（ ）。13-1-15-t 飽和空氣是指（ ）的空氣，其相對(duì)濕度為（ ）。13-1-16-x 氣體的濕球溫度tw是（ ）。A、氣體對(duì)液體的對(duì)流傳熱速率等于液體氣化的吸熱速率時(shí)的氣體溫度B、氣體和液體在傳熱傳質(zhì)達(dá)到平衡時(shí)氣液兩相的共同溫度C、氣體

35、對(duì)液體的輻射和傳導(dǎo)傳熱速率等于液體氣化的吸熱速率時(shí)的液體溫度D、氣體對(duì)液體在對(duì)流傳熱速率等于液體汽化的吸熱速率時(shí)的液體溫度13-1-17-t 一定濕度的氣體，通過(guò)加熱器進(jìn)行加熱，其濕球溫度，甲將濕球溫度計(jì)置于室，待讀數(shù)穩(wěn)定后讀取其值作為該室的濕球溫度，乙對(duì)甲的測(cè)法不以為然，他搬來(lái)電扇對(duì)著濕球溫度計(jì)吹風(fēng)，將溫度計(jì)上穩(wěn)定的溫度值作為濕球溫度。你認(rèn)為（ ）。A、甲對(duì)乙不對(duì) C、甲不對(duì)乙對(duì)B、甲乙都對(duì) D、甲乙都不對(duì)13-1-19-x 上題中，你認(rèn)為（ ）。A、甲測(cè)得的溫度較高 B、乙測(cè)得的溫度較高C、甲乙測(cè)得的溫度相等 D、甲乙兩人測(cè)得的結(jié)果都低于td 13-1-20-x 在裝有對(duì)流裝置的紅外干燥箱

36、中，對(duì)濕物料進(jìn)行恒速階段的干燥，甲認(rèn)為，此時(shí)物料的表面溫度即是濕球溫度乙認(rèn)為，此時(shí)物料的表面溫度高于濕球溫度，你認(rèn)為（ ）。A、甲對(duì)乙不對(duì) B、甲乙都不對(duì)C、甲乙都對(duì) D、乙對(duì)甲不對(duì)13-1-21-x 將被水分充分潤(rùn)濕的物料送入對(duì)流干燥器中用熱空氣進(jìn)行干燥，在恒速干燥階段物料的表面溫度等于空氣的（ ）溫度。A、干球 B、露點(diǎn)C、濕球 D、平均13-1-22-t 飽和空氣在總壓不變的情況下進(jìn)行冷卻，其相對(duì)濕度（ ），濕度（ ），濕球溫度（ ），露點(diǎn)溫度（ ）。13-1-23-t 為水蒸汽所飽和的空氣，在恒壓下冷卻，其溫度從t1降至t2，冷卻后空氣的相對(duì)濕度=（ ），濕球溫度tw=（ ），露點(diǎn)溫度

37、td=（ ）。13-1-24-t 在干燥作業(yè)中，常用（ ）來(lái)測(cè)量空氣的濕度。13-1-25-x 下列參數(shù)中哪一個(gè)與氣體的溫度無(wú)關(guān)？（ ）A、相對(duì)濕度 B、濕球溫度C、露點(diǎn)溫度 D、濕份飽和蒸汽壓13-1-26-x 濕空氣在間壁式換熱器中進(jìn)行加熱或冷卻，若空氣的溫度升高，則其濕度不變，據(jù)此，甲推斷：若空氣的溫度降低，其濕度也一定不變。乙則認(rèn)為：當(dāng)空氣溫度降低時(shí)，其濕度有可能降低。你認(rèn)為（ ）。A、甲對(duì)乙不對(duì) B、乙對(duì)甲不對(duì)C、甲乙都對(duì) D、甲乙都不對(duì)13-1-27-t 絕熱飽和過(guò)程中，氣體放出的總的顯熱（ ）液體汽化所吸收的總的潛熱，此過(guò)程達(dá)到平衡時(shí)，氣體溫度（ ）液體溫度。13-1-28-x

38、氣體的絕熱飽和溫度tas和濕球溫度tw的區(qū)別在于：（1）tas是絕熱飽和過(guò)程中_，（2）tw是氣液進(jìn)行穩(wěn)定傳熱傳質(zhì)時(shí)_；（3）氣液達(dá)到tas時(shí)氣體和液體之間的傳熱和傳質(zhì)_，（4）而當(dāng)液體達(dá)到tw時(shí)氣液之間的傳熱傳質(zhì)_；（5）氣液達(dá)到tas時(shí)_等于_；（6）當(dāng)液體達(dá)到tw時(shí)則_等于_。（1） A 氣液平衡溫度 B 氣體的干球溫度C 液體的冷凝溫度 D 氣體的露點(diǎn)溫度（2） A 氣液平衡溫度 B 氣液的平均溫度C 氣體溫度 D 液體溫度（3） A 正在進(jìn)行 B 已經(jīng)終止C 已經(jīng)完成 D 達(dá)到穩(wěn)定（4） A 正在進(jìn)行 B 已經(jīng)終止C 已經(jīng)完成 D 達(dá)到穩(wěn)定（5） A 氣體放出的總顯熱 液體氣化的吸熱

39、速率B 氣體放熱速率 液體吸熱速率C 氣體的吸熱量 液體的放熱量D 氣體放出的總顯熱 液體氣化吸收的總顯熱（6） A 氣體對(duì)液體的對(duì)流傳熱速率 液體氣化的吸熱速率 B 氣體對(duì)液體的傳熱量 液體氣化的吸熱速率 C 氣體對(duì)液體的對(duì)流傳熱速率 液體氣化的總吸熱量 D 氣體放出的總顯熱 液體氣化吸收的總潛熱13-1-29-t 對(duì)于被水蒸氣所飽和的空氣，則其干球溫度t，濕球溫度tw絕熱飽和溫度tas，露點(diǎn)溫度td之間的關(guān)系是t_td_tas_tw。13-1-30-x 濕空氣通過(guò)預(yù)熱器進(jìn)行加熱以升高溫度，它的_是不隨溫度的變化而變化的。A 相對(duì)濕度 B 絕熱飽和溫度C 濕球溫度 D 露點(diǎn)溫度13-1-31

40、-x 對(duì)于相對(duì)濕度=80%的濕空氣，其干球溫度t，使球溫度tw和露點(diǎn)溫度td的關(guān)系為A t=tw=td B ttwtwtdD ttw=td13-1-32-x 欲使空氣減濕，則應(yīng)在總壓不變的情況下，使此空氣的溫度降低到它的_以下。A 干球溫度 B 絕熱飽和溫度C 濕球溫度 D 露點(diǎn)溫度13-1-33-x 對(duì)于不飽和氣體，其露點(diǎn)溫度低于絕熱飽和溫度，甲的解釋是：露點(diǎn)溫度是通過(guò)減濕降溫至飽和而得到的，絕熱飽和溫度則是通過(guò)增濕恒溫而得到的“增濕恒溫”比“減濕降溫”更易飽和，故tdtas。乙的解釋是:露點(diǎn)溫度恒濕冷卻而得到的，絕熱飽和溫度是增濕冷卻而得到的，“增濕”比“恒溫”更易飽和，故有tdtas,你

41、認(rèn)為_。A 甲對(duì)乙不對(duì) B 甲、乙都對(duì)C 乙對(duì)甲不對(duì) D 甲、乙都不對(duì)13-1-34-t 計(jì)算氣體在對(duì)流干燥器中放出的熱量時(shí)，如果比熱用氣體的干基濕比熱，則氣體的質(zhì)量流率應(yīng)當(dāng)用_；如果比熱用濕氣體的平均比熱，則氣體的質(zhì)量流率應(yīng)當(dāng)用_。13-1-35-t 已知濕度為H的氣體的干基濕比容為VH，則此氣體的密度的計(jì)算式為PH_。13-1-36-t 在干基濕焓的計(jì)算中，絕干氣體的焓的基準(zhǔn)溫度取為_，濕分的焓的基準(zhǔn)態(tài)取為_的_態(tài)濕分。13-1-37-t 當(dāng)濕氣體的溫度和濕度一定時(shí)，提高系統(tǒng)的總壓，相對(duì)濕度_,對(duì)干燥_利。13-1-38-t 當(dāng)濕氣體的溫度和濕度一定時(shí)，提高系統(tǒng)的總壓，濕度_。13-1-3

42、9-x 當(dāng)t、H一定時(shí)，已知總壓P1時(shí)的相對(duì)濕度為1，P2時(shí)的相對(duì)濕度為2，則_ A、 P11P22 B、 1P22P1 C、 =1-2 D、 P1-P21/213-1-40-t 固定氣體的濕度不變，提高系統(tǒng)總壓，則氣體的露點(diǎn)溫度td _。13-1-41-t 干燥器出口處氣體的溫度t2不能低于_溫度，否則會(huì)發(fā)生_現(xiàn)象。13-1-42-t 充分濕潤(rùn)的物料置于靜止的高溫氣體中進(jìn)行干燥，物料表面達(dá)到的穩(wěn)定溫度_濕球溫度。13-1-43-x 在空氣-水系統(tǒng)濕度圖中，露點(diǎn)溫度相等的線是_。 A、等相對(duì)濕度線 B、等焓線C、等濕度線 D、絕熱冷卻線13-1-44-t 空氣-水系統(tǒng)濕度圖中，位于同一絕熱冷卻

43、線上各點(diǎn)的絕熱飽和溫度_。13-1-45-t 溫度為20，相對(duì)濕度為80的空氣在1atm下預(yù)熱到100，下列參數(shù)如何變化（只定性，不定量）：絕對(duì)濕度_,相對(duì)濕度_，濕球溫度_，露點(diǎn)溫度_，焓_。二、干燥過(guò)程的物料衡算和熱量衡算13-2-1-t 已知濕物料的總質(zhì)量為G1，其中所含的絕干物料質(zhì)量為GC，則濕基濕含量為w_,干基濕含量X_。13-2-2-t 在氣體濕度H和物料干基濕含量X的定義中，共同之處濕二者都是以_作為計(jì)算基準(zhǔn)來(lái)定義的。13-2-3-x 實(shí)現(xiàn)理想干燥過(guò)程的必充條件是_。干燥器的熱損失為零干燥處于恒速干燥階段濕物料的表面溫度為濕球溫度氣放出的熱量全部用于使水分汽化13-2-4-t

44、理想干燥過(guò)程中，氣體的焓值_，氣體狀態(tài)大體上沿_線變化。13-2-5-t 干燥器部無(wú)補(bǔ)充加熱的情況下，進(jìn)干燥器的氣體狀態(tài)一定，干燥任務(wù)一定，則離開干燥器的廢氣溫度t2越高，干燥器的熱效率越_，離開干燥器的廢氣的濕度H2越高，干燥器的熱效率越_。13-2-6-t 在沒(méi)有干燥器補(bǔ)充熱量的情況下，干燥器的熱效率是指_與_之比，干燥器的干燥效率是指_與_之比。13-2-7-t 理想干燥過(guò)程的干燥效率等于_。13-2-8-t 在沒(méi)有干燥器補(bǔ)充加熱時(shí)，進(jìn)入干燥器的氣體的溫度t1越高，則干燥的熱效率越_。三、干燥過(guò)程的基本規(guī)律13-3-1-t 物料在與空氣接觸的過(guò)程中，到底是增濕還是干燥，是由濕分在空氣和物

45、料間的_所決定的。當(dāng)濕含量X小于吸濕濕含量Xh的物料和飽和空氣接觸時(shí)，物料將_。當(dāng)濕含量X大于吸濕濕含量Xh的物料和飽和空氣接觸時(shí)，物料將_。若充分濕潤(rùn)的物料與飽和空氣接觸時(shí)，物料的濕含量_。13-3-2-t 物料中超過(guò)_的那部分水被稱為非結(jié)合水，該水分具有同_一樣的寶和蒸汽壓，這部分說(shuō)水分通常是在_干燥階段被除去的。13-3-3-t 自由水分是指在干燥過(guò)程中可以_的水分，_水分屬于自由水分的一部分。13-3-4-t 物料種類一定時(shí)，平衡濕含量X*的數(shù)值主要與空氣的_和_有關(guān)，若空氣的濕度H下降，X*將_。13-3-5-x 物料中的平分一定是_。 A、非結(jié)合水 B、結(jié)合水分 C、自由水分 D、

46、臨界水分13-3-6-t 恒定干燥條件是指干燥介質(zhì)的_、_、_以與_都不發(fā)生變化的情況。13-3-7-x 恒速干燥階段出去的是_水分，降速階段出去的是高于平分的那一部分_水分。 A、結(jié)合水分 非結(jié)合水分 B、平分 自由水分 C、結(jié)合水分 自由水分 D、非結(jié)合水分 結(jié)合水分13-3-8-x 甲認(rèn)為，物料的結(jié)合水分含量等于它的的臨界含量XC；乙則認(rèn)為，物料的結(jié)合水分含量等于它的吸濕濕含量。你認(rèn)為_。 A、甲對(duì)乙不對(duì) B、乙對(duì)甲不對(duì) C、甲和乙都對(duì) D、甲和乙都不對(duì)13-3-9-t 干燥速率的單位是_，干燥速率（即干燥通量）的單位是_。13-3-10-t 對(duì)流干燥是_同時(shí)進(jìn)行的過(guò)程，熱氣體_濕物料，

47、濕物料吸熱而使水分_并以氣態(tài)形式_氣膜_氣流主體中去，并同時(shí)伴隨著_從物料表面象部的傳遞和_從物料部向表面的擴(kuò)散。13-3-11-x 恒定干燥條件下出現(xiàn)恒速干燥階段的根本原因是物料表面的_保持不變。 A、濕含量 B、自由水分 C、濕分蒸汽壓 D、氣體流速13-3-12-t 恒定干燥條件下，只要物料表面上濕分的_不變，則干燥速率不變。13-3-13-t 恒定干燥條件下的降速干燥段，物料的溫度不斷_，物料表面上濕分的蒸汽壓主要由物料的_和_共同決定其值在不斷_。13-3-14-t 如果要求產(chǎn)品濕含量高于一定干燥條件下的臨界濕含量，則干燥只出現(xiàn)_階段，若物料的初始濕含量低于它的臨界濕含量，則干燥只出

48、現(xiàn)_階段。13-3-15-t 恒速干燥階段的干燥速率與物料的部結(jié)構(gòu)_關(guān)，降速干燥階段的干燥速率與物料的部結(jié)構(gòu)_關(guān)。13-3-16-t 物料的尺寸越小，提供的干燥面積越大，因而干燥速率_，干燥速度_。13-3-17-x 下列哪種氣固接觸方式對(duì)干燥最有利？_。氣流平行流過(guò)粉粒狀物料層的表面氣流自上而下穿過(guò)粉粒層氣流自下而上穿過(guò)粉粒層形成的固定床粉粒狀物料分散并懸浮于氣流之中13-3-18-x 干燥介質(zhì)的溫度越高，濕度越低，對(duì)流速度越大，其干燥速率越大。你認(rèn)為上述觀點(diǎn)_。 A、正確 B、錯(cuò)誤 C、部分正確 D、基本正確13-3-19-x 下列哪種參數(shù)對(duì)于干燥產(chǎn)品的質(zhì)量好壞影響最大？_。 A、干燥介質(zhì)

49、的濕度 B、干燥介質(zhì)的相對(duì)濕度 C、干燥介質(zhì)的對(duì)流速度 D、物料本身的13-3-20-t 濕分在_傳遞的快慢是降速段干燥的控制步驟。13-3-21-x 欲提高間速段的干燥速度，可以通過(guò)減小物料尺寸來(lái)實(shí)現(xiàn)，這是因?yàn)開。尺寸減小，干燥面積增大尺寸減小，氣固接觸會(huì)更好尺寸減小，使?jié)穹值耐鈹U(kuò)散阻力降低尺寸減小，濕分?jǐn)U散長(zhǎng)度縮短，因而傳質(zhì)阻力減小。13-3-22-t 對(duì)于同種物料，厚的物料比薄的物料的臨界濕含量 _。13-3-23-x 提高恒速段的干燥速率，則臨界濕含量增大，意味著降速段干燥時(shí)間的拖長(zhǎng)，對(duì)干燥不理。因此，甲認(rèn)為應(yīng)當(dāng)盡量減小恒速段的干燥速率，乙認(rèn)為存在一個(gè)適宜的恒速段干燥速率，使恒速段和降

50、速段干燥時(shí)間之和位最小，你認(rèn)為_。 A、甲對(duì)乙不對(duì) B、乙對(duì)甲不對(duì) C、甲、乙都對(duì) D、甲、乙都不對(duì)13-3-24-t 對(duì)流干燥過(guò)程中，當(dāng)傳導(dǎo)和輻射傳熱的作用不可忽略使，物料表面的溫度_濕球溫度。13-3-25-t 影響恒速段干燥速率的因素主要是_，影響降速段干燥速率的因素主要是_。13-3-26-x 恒定干燥條件下，干燥含水25的濕物料，初始時(shí)干燥速率恒定不變，當(dāng)干燥至含水量位5時(shí)，干燥速率開始下降，再繼續(xù)歸納咱至物料恒重，并測(cè)得此時(shí)的含水量位0.08%，則物料的臨界含水量為_。A、5 B、0.08%C、25 D、1513-3-27-t 溫度30，水汽分壓為2kpa的濕空氣水水溫40的水接觸，則傳熱方向：水_空氣，傳質(zhì)方向：水_空氣（用箭頭表示）注：水飽和蒸汽壓計(jì)算式 PS （kpa）式中TS為水溫。13-3-28-t 對(duì)流干燥是指熱能以_方式傳給_以達(dá)