機械課程設計(螺旋輸送機傳動裝置)00551

1、機械設計基礎課程設計說明書設計題目：螺旋輸送機傳動裝置學生姓名：肖百健學號:20100736專業(yè)年級：10級交運指導老師:成績:2013年1月機械設計課程設計說明書學生姓名肖百健專業(yè)班級10級交通運輸一班學號20100736指導教師職稱講師教研室機電系教研室題目螺旋輸送機傳動裝置傳動系統(tǒng)圖：HL1螺能輸送機傳動裝亙簡罔原始數(shù)據(jù)：輸送機工作軸功率p=3.2kw輸送機工作軸轉(zhuǎn)速n=36(r/min)工作條件：三班制單向連續(xù)運轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)；使用折舊期10年;設計計算和說明計算結(jié)果檢修間隔期三年一大修兩年一中修半年一小修;制造條件及生產(chǎn)批量，一般機械廠制造，單間生產(chǎn)。目錄電動機的選擇和運動參數(shù)的計算

2、TOCo1-5hz1.1、電動機的選擇(4)1.2、傳動比的分配(6)1.3、傳動裝置運動參數(shù)(6)各齒輪的設計計算2.1、直齒圓柱齒輪減速設計(9)2.2、直齒圓錐齒輪減速設計(13)軸結(jié)構(gòu)設計3.1、高速軸的設計(18)校核4.1、高速軸軸承和鍵的校核(23)4.2、聯(lián)軸器的選擇(23)4.3、減速器的潤滑(23)箱體尺寸及技術(shù)說明5.1、減速器箱體尺寸(25)福建設計附件設計(26)其他技術(shù)說明其他技術(shù)說明(27)設計心得(29)參考文獻(30)1.電動機的選擇和運動參數(shù)的計算1.1、電動機的選擇、確定傳送機所需的功率Pw設定傳送機本身的功率w=0.98Tnw9550w、確定傳動總效率總

3、總二12244其中1、2、3、4分別為聯(lián)軸器、一對錐齒輪、一對圓柱齒輪、球軸承的效率。查表可得：4=0.99、2=0.90、3=0.97、4=0.98總工0.9920.9030.970.980.78920總、電動機的輸出功率Pw二3.7972=、選擇電動機單級圓柱斜齒輪的傳動比6錐齒輪2-3則總動比的范圍是2-18所以，的電動機的轉(zhuǎn)速范圍為260-2340r、Y132M2-6電動機主要技術(shù)數(shù)據(jù)額定功率Kw5.5kW滿載轉(zhuǎn)速n滿960Xmin同步轉(zhuǎn)速n同1000/.zmin額定轉(zhuǎn)矩T額2.0N*m選擇電動機型號為：丫132M2-6Pw=3.7972KW總二0.78920Pd=4.6641kW電動

4、機型號：Y132M2-64=3i2=2.4615i=7.38aP川=4.2586kWRv=3.7596kWnIII=320minmin=45.9345NTii=130.996NTIII-127.0925NTIv=275.9215NR=4.6175kWPh=4.3894kWZ1=31Z2=93ct=20&H1】=650MPa&H2】=580MPaK=1.6m=1.5a=96mmd=48mmb2=144mmYFa1=2.565YFa2=2.2178Z3=20Z4=50=20=215738碼=68221me=5R=255mmY132M2-6電動機外形尺寸為（mr）iABCDEFGH216178893

5、8801033132KABACADHDBBL12280270210315238515電動機安裝尺寸（mr）i中心高H外形尺寸LX(AC/2+ADXHD地腳安裝尺寸AXB地腳螺釘孔直徑K軸伸尺寸DXE裝鍵部位尺寸FXGD132515X345X315216X1781238X8010X41最大轉(zhuǎn)矩Tmax2.2N*m、電動機的外型尺寸1.2、總傳動比計算及傳動比分配、總傳動比計算由題目給定參數(shù)可知輸送機工作軸轉(zhuǎn)速n=130rmin*iJ96=7.38ian130、傳動比的分配一級圓柱齒輪減速器傳動比一般iW6。一級圓錐齒輪減速器，用于輸入軸和輸出軸垂直相交的傳動時，右采用直齒輪一般i蘭3，因此取一級

6、閉式圓柱斜齒齒輪傳動比ia=3則一級開式圓錐此輪傳動的傳動比i2-ia-7.38-2.4615i13、傳動裝置運動參數(shù)的計算（1）、對于圓柱斜齒齒輪傳動：高速軸的輸入功率：R=KwW=4.6641X0.99=4.6175kW低速軸的輸入功率：P”=pn4n3=4.6175x0.9780.97=4.3894kW對于圓錐齒輪傳動：高速軸的輸入功率Piii=PiJ4=4.3894疋0.99匯0.98=4.2586kW低速軸的輸入功率Rv=耳宀2口4=4.2586x0.90 x0.98=3.7596kW、各軸轉(zhuǎn)速的計算對于圓柱齒輪傳動：咼速軸轉(zhuǎn)速山=n滿=960r/.1滿/min低速軸轉(zhuǎn)速m一-320

7、.3/min對于圓錐齒輪傳動：咼速軸轉(zhuǎn)速門川=n2=320久命低速軸轉(zhuǎn)速niv川-130/72.4615/mm、各軸輸入轉(zhuǎn)矩的計算對于圓柱齒輪傳動：P46175高速軸輸入轉(zhuǎn)矩TI=9550$=9550漢=45.9345Nmni960P43894低速軸輸入轉(zhuǎn)矩=9550丄=9550漢=130.996NmnII320對于圓錐齒輪傳動：高速軸輸入轉(zhuǎn)矩T川9550Pi9550漢4.2586127.0925Nmni”320低速軸輸入轉(zhuǎn)矩Tv9550Pv9550漢3.7560275.215Nmniv130(4)、各軸功率、轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)矩列于下表：Dimin=20.5mmDIImin=32.25mmDiiimi

8、n=31.5mmD仁40mmD2=40mmD3=45mmDi=20.91mmD2=30.22mmD3=29.92mmD4=38.714聯(lián)軸器YL8YL9l_1=38L2=84mmL3=5mmL4=15mmL=55mmL6=33mmFt=1913.98NFr=717.96N軸名功率kW轉(zhuǎn)速/-/min轉(zhuǎn)矩Nm圓柱齒高速軸14.617596045.9345輪傳動低速軸II4.3894320130.996圓錐齒高速軸III4.2586320127.0925輪傳動低速軸IV3.7560130275.92152.各齒輪的設計計算2.1、直齒圓柱齒輪減速設計工況分析直齒圓柱斜齒齒輪傳動采用軟齒面閉式傳動，

9、初選傳動精度為7級，齒輪表面粗糙度為Ra1.6，其主要失效形式為點蝕，考慮傳動平穩(wěn)性，齒數(shù)宜取多一些，取乙-25，Z2二Z,1=253=75，壓力角為設計原則1、設計準則，按齒面接觸疲勞強度計算，再按齒根彎曲疲勞強度計算。2、按齒根彎曲疲勞強度設計。設計計算(1)、選擇齒輪材料并確定螺旋角小齒輪用45調(diào)質(zhì)，齒面硬度250HBS大齒輪用45?；?10HBS選螺旋角為1=14(2)、按齒面接觸接觸強度設計d1t2ktT1)/)FBVFAVFAHFBHMhMh=358.98N=358.98N=956.99N=956.99=24.59NM=65.56N*m70.02N確定公式的各值1.試選kt=1.6

10、2.區(qū)域系數(shù)ZH=2.453.查得；：.1=0.78;-.2=0.87則：1；：.2二：=1.654.許用接觸應力：；H一5.安全系數(shù)S=1失效概率為1%選齒寬系數(shù)d=1彈性影響系數(shù)Ze1=189.8MPa2Bh21=KHN2”-Hlim2Sh0.95650MPa=617.5MPatFJ-KfN2二Flim2Sf0.9580MPa=522MPa查表匚Hiim2=650MPa，匚尸訕2=580MPa二H=569.5MPa6.6.應力循環(huán)次數(shù)_3J45933233569.757.計算圓周速度V=0=2.3091m/s8.計算齒寬b及模數(shù)b=dd1t=45.9382mn二d1t.cos：/z=1.7

11、829mmh=2.25mnt=4.0115=45.9382/4.011=11.45169.重合度=0.318dtan=1.982210.計算載荷系數(shù)k2=609601283658=2.91109N2二N110812ktT1C（.H一-）d1t啟勿心】已知使用系數(shù)kA=1根據(jù)v=2.3091m/s動載荷系數(shù)kv=1.08kH=1.418kH一.=14一=kF一.=2載荷系數(shù)k=kAkVkH一kH=1.855按實際載荷系數(shù)校正所算的分度圓直徑d!汽=48.2594計算模數(shù)mn二d1cos/z1=1.8731(3)(3)、按齒根彎曲強度設計_32kYCOS2YFaYFaC1)1.計算載荷系數(shù)k=kA

12、kvkkF：二1.83122.縱向重合度；=1.9822查得螺旋角影響系數(shù)Y，0.85計算當量齒數(shù)3=7.367Zv1-乙2-：=82.1011查取齒形系數(shù)YFa1=2.565YFa2=2.2178查取應力校正系數(shù)Ysa1二1.604Ysa1=1.772.計算大小齒輪的罷汙=二Fh確定公式內(nèi)各參數(shù)查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限二fe1=440MPa；FE2=420MPa取s=1.4彎曲疲勞系數(shù)kFN.=0.92kFN2=0.96汗h=289.143汗2=288：咒=0.014229丸心3646(4).設計計算計算的mn1.23(1)取mn=1.5.幾何尺寸的計算.幾何尺寸的計算(乙Z2)g/2c

13、osP(乙Z2)g/2cosP=95.847取a=96取a=96(3)正螺旋角(3)正螺旋角=arcosZ1Z2=14.3615齒頂高頂隙齒根高全齒高分度圓直徑二143.99二143.99(4)計算大小齒輪的分度圓直徑d47.99d2(5)計算齒寬b二dd=47.99圓整后取B=55b=50(5)、計算齒輪其他參數(shù)ha=h；m=11.5=1.5mmc=c*m=0.251.5=0.375mmhf二1.875mmh二hahf二2.375mmdm=48mmd2=144mm基圓直徑db1=44.94mmdb2=134.83mm齒頂圓直徑da1=d12ha=51da2二d22ha=147齒根圓直徑df1

14、=d1-2hf=44.25df2=d2-2hf=140.25齒距Pn二二mn二4.71齒厚s=p/2=2.355齒槽寬e=p/2=2.3552.2、直齒圓錐齒輪減速設計選定高速級齒輪精度等級、材料及齒數(shù)(1)輸送機為一般工作機械，速度不高，故選用7級精度。材料選擇選則小齒輪材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度為250HBS大齒輪材料為45鋼，?；?，硬度為210HBS二者硬度差為40HBS選小齒輪齒數(shù)召=20,貝U:z2=i1=2.461520=49.23,取z2=50。按齒面接觸疲勞強度設計按參考文獻1式10-9a計算KT1KT1Yx即d1t色2.92訓|丨2J；1-05ru(1)確定公式內(nèi)的各項數(shù)值

15、試選載荷系數(shù)Kt=1.3.計算小齒輪的轉(zhuǎn)矩：127092.5Nm由機械設計201頁表10-6查出材料的彈性影響系數(shù):1Ze=189.8MP11-10.5一|漢2.4615由參考文獻1209頁表10-21按齒面硬度查出：小齒輪的接觸疲勞強度極限二Hlimi=600MPa大齒輪的接觸疲勞強度極限Ciim2=550MPa由參考文獻1式10-13計算應力循環(huán)次數(shù)：Ni=60山jLh=60X320X1X(2X1X8X365X8)=2.246X108=弘4=2.246X109/3.5=9.111X107。由參考文獻1207頁圖10-19查出得接觸疲勞壽命系數(shù)：Khn1=0.94,Khn2=0.96。計算接

16、觸疲勞許用應力取失效概率為1%安全系數(shù)為S=1&H1=KHN1Hlim1=0.94X600MPa564MPaSKHN2Hlim2=0.96X550MPa=52MPa由參考文獻1193頁10-2取Ka=1;由機械設計194頁10-8試選動載系數(shù)Kv=1.08;由機械設計226頁表10-9取及Kh為1;KH0=KF0=1.5KHbe,KHbe=1.25，貝UK0=1.5X1.25=1.875，所以：K=KaKvKp=1X1.08X1X1.875=2.025錐齒輪傳動的齒寬系數(shù)常取R喀計算計算小齒輪分度圓直徑d1td1t-2.9223ZeMy鉆(1-0更Rfu189.8)2-113.27mm計算載荷

17、系數(shù)V=1.897m/s,7級精度，查得k1.08和試選值相同，故選取k1.08故選取d1=113.27mm計算小齒輪模數(shù)m-d1-113.275.65mmZ120按齒根彎曲疲勞強度設計m“I4KT1YFaYsatjbR（1-O.50Rfz：Ju2+1屛（1）確定計算參數(shù)計算載荷系數(shù)K=KAKvKFaKFp=1X1.08X1X1.875=2.025o由參考文獻1208頁表10-21查出：小齒輪的彎曲疲勞強度極限aFE1=460MPa大齒輪的彎曲疲勞強度極限Tfe2=440MPa由參考文獻1206頁10-18查表彎曲疲勞壽命系數(shù)Kfe1=0.88,Kfe2=0.92o計算彎曲疲勞許用應力取彎曲疲

18、勞安全系數(shù)S=1以=0.8460=404.8MPaS11-1KFE2bFE2092440kF1FE2FE2=0.92440=418MPaFS1計算節(jié)圓錐角是Z1q6=arctan=215738Z26=90-215738=68221計算當量齒數(shù)z“-Zl-20=21.5647,cosdcos215738zv2-133.670cos心2由參考文獻1200頁10-5查取齒形系數(shù)及應力校正系數(shù)查表得：YFa1=2.74，YFa2=2.164.，YSa1=1.555，YSa2=1.869O計算大小齒輪的丫；：丫并加以比較YFalYsal=0.0105;d2*2=0.0094oF2小齒輪值較大(2)計算4

19、KT1mt亠3料R（1-0.50Rfzhu2+1YFaYSatF14104-20.0105=3.534112!23綜合分析取m=5mmZi=20,Z50,di二mzi=100mm幾何尺寸計算(1)錐齒輪大端分度圓直徑d1=100mmd2=250mm(2)計算錐距RRP-100丄46152-255mm2（3）節(jié)圓錐角：、1=215738,、2二68221（5）計算齒寬11B二RR100=33.33,B乞一R,33取時38B2=34mm計算齒輪其他參數(shù)分度圓直徑d100d2=250齒頂咼ha1=5齒根高hf=6mm全齒高h=ha+hf=5+6=11mm頂隙c=c*m=0.2x5=1mm齒頂圓直徑d

20、j=109.3d2=258.7齒根圓直徑df1=dj2.4meCOS&=88.87df2=250.5齒寬bR/3,b=38mm齒根角earctan(hf/R)=2238根錐角6f_0f=1924306f=652854頂錐角齢+%t=242046、.：2二70363.軸結(jié)構(gòu)設計3.1、高速軸的設計選擇軸的材料及熱處理由于減速器傳遞的功率不大，對其重量和尺寸也無特殊要求故選擇常用材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理.初估軸徑按扭矩初估軸的直徑，則:確定參數(shù)，A為材料系數(shù)，查得A118-107，在這里取118,再考慮鍵對軸的削弱，若計算的軸截面上有鍵槽則應將軸頸增大，一個鍵槽增大3%-5%兩個增大7%-10%D=2

21、0.91mmD2=30.22mmD3=29.92mmD4=38.714、初選軸承1）I軸選軸承為62082）II軸選軸承為62083）III軸選軸承為6209根據(jù)軸承確定各軸安裝軸承的直徑為：D仁40mmD2=40mmD3=45mm、聯(lián)軸器的選擇聯(lián)軸器選擇為YL8和YL9剛性聯(lián)軸器結(jié)構(gòu)設計現(xiàn)只對高速軸作設計，其它兩軸設計略，結(jié)構(gòu)詳見圖）為了拆裝方便，減速器殼體用剖分式，軸的結(jié)構(gòu)形狀如圖所示.（1）各軸直徑的確定初估軸徑后，可按軸上零件的安裝順序，從左端開始確定直徑。1）第一段軸要安裝聯(lián)軸器YL8,故該段軸徑為D1=38mm2）該軸軸段安裝軸承6208,故該段直徑為D40mm。3）軸承右段有軸肩

22、，故該段直徑為D3=46mm。4）軸肩過后為一段D=40mr軸，齒輪處，直徑為D51mm。5）齒輪右端用軸肩固定。6）軸肩過后為安裝軸承處。（2）各軸段長度的確定1）軸段1的長度為聯(lián)軸器的長度J=382）軸段2為軸承安裝處和軸承端蓋的安裝處和擋油盤安裝處，取L2=84mm3）軸段3為軸肩，取L3=5mm4）軸段4為齒輪左斷面和軸肩之間的距離，取L4=15mm。5）軸段5為齒輪，取長度L=55mm。6）軸段6安裝軸承和擋油盤，長度為L6=33mm（3）軸上零件的周向固定為了保證良好的對中性堅固性，采用齒輪軸。和軸承內(nèi)圈配合軸應選用k6，軸和聯(lián)軸器均采用C型普通平鍵聯(lián)接，軸和齒輪均采用A型普通平鍵

23、聯(lián)接。（4）軸上倒角和圓角為保證6208軸承內(nèi)圈端面緊靠定位軸肩的端面，根據(jù)軸承手冊的推薦，取軸肩圓角半徑為1mm其他軸肩圓角半徑均為2mm根據(jù)標準GB6403.4-1986,軸的左右端倒角均為仆45。軸的受力分析1）畫軸的受力簡圖2）計算支座反力作用于齒輪上的圓周力Ft-1913.98Nd147.99徑向力=Fttan2O/cos0=717.96N在水平面上Fav二旦717*9668.5=358.98NL137=358.98N在垂直面上FahTFbh=FtLB.=956.99NL3）作軸的水平面和垂直面的彎矩圖作垂直面彎矩圖MV=Fav漢=358.98汶68.5=24.59Nm2作水平面彎矩

24、圖Mh=FAh匯=956.99漢68.5=65.56Nm2計算合成彎矩，作合成彎矩圖Ma二，Mh2Mv2二.65.56224.592=70.02N*mP計算轉(zhuǎn)矩mn計算危險截面當量彎矩：M=Ma2：T2f：70.0222=75.25Nm其中，應力校正系數(shù)為:=0.6。判斷危險截面如上所訴可知，軸的危險截面位于安裝齒輪的位置。其危險截面為A=_d2=3.14159工厶2=佗57測24軸的彎扭合成強度校核查表可得折合系數(shù)-=0.6計算抗扭截面系數(shù)W=0.1d3=0.144.6m3=17.4MPa軸受力圖FAy*FBy1FrMAh328軸的安全系數(shù)校核由表10-1查得匚B=640MPa,；4=275

25、MPa,._=155MPa,02,=0.1-由表查得K廠2.80,K九62彎曲應力陣=M=了5.25=應力幅二a-=16.36MPa平均應力匚切應力T45.9345門ccwa：,“t9.989MPaW6.4t9.9895MPa2安全系數(shù)=5.94SScTc25.57-1.5-S；二S.S在需用安全系數(shù)范圍內(nèi)，故a-a剖面安全。4.校4.1、高速軸軸承Fa二Fttan1=477.21NFr=717.96NFa/Cor=0.0414N選擇軸承的型號為6208,Cr=25.5KNe=0.024x=0.56y=1.851)P=fp(xFrYa)=1.2(0.567171961.85477.21)=15

26、41.88(fp=1.2)2)驗算60208的壽命Lh60n10610/3106602601541.88；255001=200082.69ha45568h4.2、鍵的校核110 x8L=56則強度條件為32T103Ikd=1171MPa45635查表許用擠壓應力ip=120MPa所以鍵的強度足夠4.3、聯(lián)軸器的選擇聯(lián)軸器選擇為YL8和YL9型彈性聯(lián)軸器4.4、減速器的潤滑（1）齒輪的潤滑因齒輪的圓周速度12m/s，所以才用浸油潤滑的潤滑方式。低速齒輪浸入油里約1/3，咼速級齒輪靠低速級齒輪帶油潤滑。（2）滾動軸承的潤滑因潤滑油中的傳動零件（齒輪）的圓周速度Vv2m/s所以采用脂潤滑。5.減速器

27、箱體尺寸箱體壁厚毎=10mm箱蓋壁厚d=8mm箱蓋凸緣厚度6=15mm箱座凸緣厚度b=15mm地腳螺栓直徑df=M16地腳螺栓數(shù)目n=4定位銷直徑d=8mm箱蓋，箱座肋厚m1=m2=12mm大齒輪頂圓和內(nèi)箱壁距離A1=6.5mm齒輪端面和內(nèi)箱壁距離人2=15mm軸承端面至箱體內(nèi)壁距離也3=15mm大齒輪齒頂圓至箱體底面內(nèi)壁間距也4=16mm減速器中心高H=102mm箱體內(nèi)壁軸向間距L1=101mm6.附件設計6.1.視孔蓋和窺視孔在機蓋頂部開有窺視孔，能看到傳動零件嚙合區(qū)位置，并有足夠的空間，以便于能深入進行操作，窺視孔有蓋板機體上開窺視孔和凸緣一塊，以便于機械加工出支撐蓋板的表面并用墊片加強

28、密封，蓋板用鑄鐵制成，用M10緊固。6.2放油孔和螺塞放油孔位于油池最底處，并安排在減速器不和其他部件靠近的一側(cè)，和便放油，放油孔用螺塞堵住，因此油孔處的機體外壁應凸起一塊，由機械加工成螺塞頭部的支撐面，并加封油圈加以密圭寸。6.3油標油標位于便于觀察減速器油面穩(wěn)定之處。油尺安置的部位不能太低，以防油進入油尺座孔而溢出。6.4通氣孔由于減速器運轉(zhuǎn)時，機體內(nèi)溫度升咼，氣壓增大為便于排氣，在機蓋頂部窺視孔蓋上安裝通氣器，以便于達到體內(nèi)為壓力平衡。6.5起蓋螺釘起蓋螺釘上的螺紋長度要大于機蓋連接凸緣的厚度，釘桿端部要做成圓柱形，以免破壞螺紋。6.6定位銷為保證刨分式機體的軸承座孔的加工及裝配精度，在

29、機體聯(lián)凸緣的長度方向各安裝一圓錐定位銷，以提高定位精度。6.7吊鉤在機蓋上直接鑄處吊鉤和吊環(huán)，用以吊起或搬運較重的物體7.其他技術(shù)說明7.1、對零件的要求裝配前所有的零件均要用煤油或者汽油清洗，在配合表面涂上潤滑油。在箱體內(nèi)表面涂防侵蝕涂料，箱體內(nèi)不允許有任何雜物。(1)對滾動軸承游隙的調(diào)整要求為保證滾動軸承的正常工作，應保證滾動軸承的軸向有一定的游隙。對游隙不可調(diào)的軸承，可取游隙為0.25至0.4mm對可調(diào)游隙的軸承，其游隙值可查機械設計手冊。本設計采用深溝球軸承，因此可取游隙0.3mm7.2嚙合傳動側(cè)隙和接觸斑點傳動側(cè)隙和接觸斑點使齒輪傳動中兩項影響性能的重要指標，安裝時必須保證齒輪副或蝸

30、桿副所需的側(cè)隙及齒面接觸斑點。傳動側(cè)隙的大小和傳動中心距有關(guān)，和齒輪的精度無關(guān)。側(cè)隙檢查可用塞尺或者把鉛絲放入相互嚙合的兩齒面間，然后測量塞尺或者鉛絲變形后的厚度。本設計中嚙合側(cè)隙用鉛絲檢驗不小于0.16mm鉛絲不得大于最小側(cè)隙的四倍。接觸斑點的要求是根據(jù)傳動件的精度確定的。它的檢查時在主動輪的齒面上涂色，將其轉(zhuǎn)動2至3周后，觀察從動輪齒上的著色情況，從而分析接觸區(qū)的位置和接觸面積的大小。本設計用涂色法檢驗斑點，按齒高接觸斑點不小于40%按齒長接觸斑點不小于50%.必要時可用研磨或刮后研磨以便改善接觸情況。若齒輪傳動側(cè)隙或者接觸斑點不符合設計要求，可調(diào)整傳動件的嚙合位置或者對齒面進行刮研、跑和。7.3對潤滑密封的要求減速器剖分面、各接觸面及密封處均不允許漏油，滲油。剖分面上允許涂密封膠或水玻璃，但決不允許使用墊片和使用任何填料。7.4對試驗的要求減速器裝配完畢后，在出廠前一半要進行空載試驗和整機性能試驗，根據(jù)工作和產(chǎn)品規(guī)范，可選擇抽樣和全部產(chǎn)品試驗。先做空載試驗，在額定轉(zhuǎn)速下正反轉(zhuǎn)各1至2h。