midasCivil在橋梁承載能力檢算與荷載試驗(yàn)中的應(yīng)用以CivilV2012為例

1、目錄 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark2 o Current Document 1橋梁承載能力檢算評(píng)定2 HYPERLINK l bookmark4 o Current Document 檢算總述2 HYPERLINK l bookmark6 o Current Document 作用及抗力效應(yīng)計(jì)算 3 HYPERLINK l bookmark10 o Current Document 2橋梁荷載試驗(yàn) 8 HYPERLINK l bookmark12 o Current Document 靜載試驗(yàn)8 HYPERLINK l bookmark14 o Curr

2、ent Document 確定試驗(yàn)荷載 8 HYPERLINK l bookmark16 o Current Document 試驗(yàn)荷載理論計(jì)算 11 HYPERLINK l bookmark18 o Current Document 試驗(yàn)及數(shù)據(jù)分析 14 HYPERLINK l bookmark20 o Current Document 試驗(yàn)結(jié)果評(píng)定 17 HYPERLINK l bookmark22 o Current Document 動(dòng)載試驗(yàn)18 HYPERLINK l bookmark24 o Current Document 自振特性試驗(yàn)18 HYPERLINK l bookmar

3、k26 o Current Document 行車動(dòng)力響應(yīng)試驗(yàn) 20移動(dòng)荷載時(shí)程分析 20動(dòng)力荷載效率34 HYPERLINK l bookmark32 o Current Document 試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析及結(jié)構(gòu)動(dòng)力性能評(píng)價(jià) 34 HYPERLINK l bookmark34 o Current Document 參考文獻(xiàn)36結(jié)合公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程， 應(yīng)進(jìn)行橋梁承載能力檢算評(píng)定，判斷 荷載作用檢算結(jié)果是否滿足要求。另外如果作用效應(yīng)與抗力效應(yīng)的比值在1.0 1.2之間時(shí)，尚需根據(jù)規(guī)范規(guī)定進(jìn)行荷載試驗(yàn)評(píng)定承載能力。下面將對(duì) midas Civil在橋梁承載能力檢算評(píng)定及荷載試驗(yàn)中的應(yīng)用詳細(xì)

4、敘述。1橋梁承載能力檢算評(píng)定檢算總述進(jìn)行橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定時(shí)需要進(jìn)行（1）橋梁缺損狀況檢查評(píng)定（2） 橋梁材質(zhì)與狀態(tài)參數(shù)檢測(cè)評(píng)定（3）橋梁承載能力檢算評(píng)定。通過(guò)（1）、（2） 及實(shí)際運(yùn)營(yíng)荷載狀況調(diào)查，確定分項(xiàng)檢算系數(shù)，根據(jù)得到的分項(xiàng)檢算系數(shù)，對(duì)橋 梁承載能力極限狀態(tài)的抗力及正常使用極限狀態(tài)的容許值進(jìn)行修正，然后將計(jì)算作用效應(yīng)值與修正抗力或容許值作對(duì)比，判斷檢算結(jié)果是否滿足要求。一般來(lái)說(shuō)正斜截面抗剪承載力檢算、裂縫寬度檢算、撓度檢承載能力檢算主要包括抗彎、 算、穩(wěn)定性驗(yàn)算等。作用及抗力效應(yīng)計(jì)算為得到檢測(cè)橋梁在荷載作用下的計(jì)算效應(yīng)值，可以通過(guò)midas Civil進(jìn)行計(jì)算分析得到。對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝

5、土及鋼筋混凝土等配筋混凝土橋梁，為得到結(jié)構(gòu)抗力效應(yīng)值，可以結(jié)合PSC設(shè)計(jì)、RC設(shè)計(jì)驗(yàn)算得到相應(yīng)抗力值。前處理當(dāng)中需要考 慮自重、二期及其他恒載、預(yù)應(yīng)力荷載、成橋時(shí)候的溫度作用（整體升降溫+梯度升降溫）、移動(dòng)荷載、支座沉降（根據(jù)實(shí)測(cè)得到的變位定義）等荷載作用；定 義施工階段分析，可設(shè)置包括一次成橋及服役時(shí)間長(zhǎng)度的收縮徐變兩個(gè)階段。計(jì)算分析完畢后，先進(jìn)行荷載組合：結(jié)果 荷載組合，選擇“混凝土設(shè)計(jì)”表單，可 以結(jié)合通用設(shè)計(jì)規(guī)范D60-04自動(dòng)生成功能生成荷載組合，組合類型按照檢測(cè)評(píng) 定規(guī)程選擇承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)和正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，分別進(jìn)行結(jié)構(gòu)抗彎、剪、扭驗(yàn)算及抗裂驗(yàn)算。進(jìn)彳T PSC設(shè)計(jì)驗(yàn)算時(shí)

6、，輸出參數(shù)中可以只選擇抗彎、剪、扭驗(yàn)算及抗裂驗(yàn)算內(nèi)容；如果不考慮扭矩驗(yàn)算，相應(yīng)選項(xiàng)可不勾選。進(jìn)行RC設(shè)計(jì)時(shí)，選擇承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算，進(jìn)行抗彎、剪、扭驗(yàn)算及裂縫寬度驗(yàn)算。對(duì)于混凝土橋梁，可以結(jié)合規(guī)范檢測(cè)評(píng)定規(guī)程(JTG/T J21-2011 ) 6.4節(jié)的規(guī)定確定檢測(cè)位置及內(nèi)容：跨中正彎矩、支點(diǎn)附近剪力、 1/4截面附近彎剪組合 連續(xù)梁墩頂負(fù)彎矩等，選中這些位置處的單元，作為設(shè)計(jì)位置。當(dāng)然也可以將全 橋主梁?jiǎn)卧鳛樵O(shè)計(jì)位置。PS匚囪* T叁*二現(xiàn)圉 藉杓 節(jié)點(diǎn)/年元 特性 邊界 荷蒙 分析 給果1TG OS Q4 用多魏程計(jì)慫葩境P5C佳計(jì)材嚴(yán)|聚輔出，位至二輸出位送運(yùn)行設(shè)計(jì)Hcmh+ 筲串

7、P50計(jì)字結(jié)果表格,播設(shè)計(jì)內(nèi)力T3 P 5蝎果圖形P5匚設(shè)計(jì)茹卡|設(shè)計(jì)驗(yàn)算完畢后，可以在結(jié)果當(dāng)中表格里面通過(guò)表格查找到橋梁作用效應(yīng)值及抗力值(1)對(duì)于抗彎、抗剪、抗扭驗(yàn)算，以承載能力極限狀態(tài)抗彎設(shè)計(jì)驗(yàn)算為例，丫Mu即為考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)的作用效應(yīng)值， Mn為橋梁抗彎承載能力。年元悔置就大麻小靠犁虢篁：rMuNTEKiti (MlmiFlij 延天 J-LCflS PJ-MiX CMG 009 310M1* K?17，TH|：ft 小一工房引1工期小2caF 4i ri1 61 小2：3：最大CLCB11FJ -T.l r-.cLCBSFM-JMA.K唱 KfcHiFX MlPicLC6UY-M

8、AXCLCB1ZNV-FlhCLCBFMV-MaXO-CHM今RGg16I&4 12flL3 的也*：161613 岫S32S 77-ITS 14 MH1 10724.1 551CI U,I，L111195 *32C2 J圈依小 CLU1? NV-M|hl CM14b會(huì)七， 1。門收后eLEB-12M V-FJ hcLCBiNY-MAXCL0 Mt-GLGB5HYWXcLC.eiSNV-Whrl-*o的鄧2口工【解勘師如咋PJItunl.ml打心i156*1聞114.HXE!4.ocLC眥副臥4m睢財(cái)1KU1,療爐D附電跑1-1 1tl孑PlM眄制CK二IHflilW1JH11E21QI14.

9、RCPI3walm令U-4JHCKODKOeasH3KESenoaESE5mm-1K5I4H打前！地件4mUKW士融j=K4&Sb法戰(zhàn)-1制3WdLtBn現(xiàn)吊nCK凝i%的rwri“如i哪i0ra21M714 MMHIxBr-砂KK-vn9曲鈿&1.M71ilW1W16俎1.88J14HCIi劇期印州ot：=：635U，州八濯：21T樂(lè)襦電阻711尊J用dLC曬融VbMINOK出火二 94r211F=W7WB5EK721丁耳第cm4昭dLIBTE網(wǎng)HUHCK口王黨金益nI.35EfiJKSDJS3E-J9E(13525.l.iBr5尊d.CBr*到VhMIII憧1在MF中+般14*6X*-1限

10、9閭dim赳Ck匕融12!它n鹿民斕*蕭”t.mif胃師州Off明手酹鼻rmT!55M4 mt酬CLEBTi口1WHIIOKl.flll謝的i牌書(shū)tni1MWPE|=-翎WAJUfEK三網(wǎng)工臉=4K但4畸.4EODEJL6tldfiBM暗2M9-忖仁:七一2JSlfi6.14ft*，1.韓鄰呂：音百木工獨(dú)營(yíng)r(3)對(duì)于裂縫寬度驗(yàn)算，可以在 RC設(shè)計(jì)驗(yàn)算中輸出，也可以在 PSC設(shè)計(jì)驗(yàn)算中 對(duì)B類部分預(yù)應(yīng)力橋梁輸出。以B類部分預(yù)應(yīng)力橋梁裂縫寬度驗(yàn)算為例，Sig_SS 表示受拉鋼筋應(yīng)力，W_tk是計(jì)算裂縫寬度，W_AC為允許裂縫寬度。在檢測(cè)評(píng) 定規(guī)范7.3.4中裂縫寬度限值表也給出了各類別橋梁容許最

11、大裂縫寬度。i斯作由商用路通Ml西耳施力堂立法解好國(guó)單元位置頂?shù)缀戏Q 組名類型臉?biāo)鉺_ss (kNZm*2)mW_AC 師1(1底CLCB24MY-MAXOl。.時(shí) tm10J000.時(shí)口 21(1頂CLCB25MY-U NOKS922S.94710.0&010.GC021由睢CLCB2-1MY-MAXOKooooo10(0JO.OC021囚頂CLCB25MY-M 間 K4/iJb0,1o4o.oaooO.OCD22曬德CLQ&24MY-MAXOKo.wnaO.tHKM(.0002*2四頂CLCB25MY-Mh K+4JM.75fl90.0a000.0CD22響底CLG024MY-MAXOKo

12、.wauQ.OC0.QCQ22口頂CLCB25MY-MINOK23g.di g sQ.0000.0GO3313底CLCB24MY-MkXOK6 OTOU0 0&000 0CQ23判CLCB25MY-M 國(guó)OKQ.OKOtO.OCD23JKICLCB24MY-MAXOK0.0000Q.O&OOO.OCD23咽CLCB25MY-M 國(guó)011Q01B.9D62G.OKOO0.0CD24CLG024HY-M.AXOKo.woaO.ODOOO.OCD24H股CLCB25MY-MINOK9302.1977o.oaoo0.QGD24響底CLCB25MY-MAXOKo.woa0.00008.01D24J向頂C

13、LQB24MY-MNOK5509.3306口8 01g0.DCO2、使用酢盤裂勺3焦度蜿1 L9/- j-s n. n,n.nn 邪jkl nil an in對(duì)于撓度檢算，在civil中不需要進(jìn)行設(shè)計(jì)，可以直接在結(jié)果 變形當(dāng)中查找到 相應(yīng)荷載組合或工況下的位移，如下圖中承載能力極限狀態(tài)組合1下的位移，提取相應(yīng)檢算位置處的變形，將其與容許變形對(duì)比進(jìn)行檢算4 !門工tEMMUM.避訥七缸4任5訃記,利C*JB - ,JL在小11加上名匯-Ifclwirlt Fim力- -丁班修二上理的才元圭*好-軍工國(guó)用慢I普1bla*(5)對(duì)于穩(wěn)定性驗(yàn)算，可以通過(guò)civil進(jìn)行屈曲分析，得出橋梁結(jié)構(gòu)在自重等靜

14、力荷載作用下的特征值，即安全系數(shù)，安全系數(shù)越大，結(jié)構(gòu)越穩(wěn)定。通過(guò)計(jì)算分析得到作用效應(yīng)值及抗力值后，尚需根據(jù)橋梁缺損狀況檢查評(píng)定和橋梁材質(zhì)與狀態(tài)參數(shù)檢測(cè)評(píng)定確定承載能力檢算系數(shù)Z1,對(duì)于鋼筋混凝土橋梁尚需確定承載能力惡化系數(shù)、截面折減系數(shù)、鋼筋截面折減系數(shù)等，通過(guò)規(guī)范公 式7.3.1、7.3.3-1、7.3.3-2、7.3.3-3分別進(jìn)行強(qiáng)度、應(yīng)力、變形、裂縫寬度驗(yàn)算對(duì)于行工結(jié)構(gòu)橋梁可以通過(guò)civil計(jì)算分析得到荷載作用效應(yīng)值，然后將其 與引入承載能力檢算系數(shù)Z1修正的抗力值作對(duì)比，進(jìn)行檢算。對(duì)于鋼橋，可以 通過(guò)civil計(jì)算分析得到荷載作用下的應(yīng)力及變形，然后將引入承載能力檢算系 數(shù)Z1修正的

15、應(yīng)力變形容許值對(duì)比檢算。對(duì)于拉吊索承載能力檢算，主要是將計(jì) 算拉索應(yīng)力與考慮檢算系數(shù)的容許應(yīng)力限值做對(duì)比。詳細(xì)內(nèi)容可參照公路橋梁 承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程第7章內(nèi)容，確定檢算公式及檢算系數(shù)等。2橋梁荷載試驗(yàn)根據(jù)公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程規(guī)定，如果荷載作用效應(yīng)與結(jié)構(gòu)抗力效 應(yīng)的比值在1.0 1.2之間時(shí)，尚需根據(jù)規(guī)范規(guī)定進(jìn)行荷載試驗(yàn)評(píng)定承載能力。故本節(jié)主要講解如何結(jié)合 midas civil及FEA進(jìn)行荷載試驗(yàn)分析。靜載試驗(yàn)確定試驗(yàn)荷載首先是確定靜力試驗(yàn)荷載，根據(jù)控制內(nèi)力、應(yīng)力或變位等效原則，選擇滿足 靜力荷載試驗(yàn)效率的試驗(yàn)荷載及加載方案。-靜力試驗(yàn)荷載作用下，某一加載試驗(yàn)項(xiàng)目對(duì)應(yīng)的加載控制截面內(nèi)

16、力/變形的最大計(jì)算效應(yīng)值；-檢算（控制）荷載產(chǎn)生的同一加載控制截面內(nèi)力、 應(yīng)力或變位的最不利效應(yīng)計(jì)算值；-按規(guī)范取用的沖擊系數(shù)值；驗(yàn)收性荷載試驗(yàn)-:0.851.05 ;鑒定性荷載試驗(yàn)-:0.951.05。對(duì)于加載控制截面，可以參考公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程 中表8-1-3 “不同類型橋梁主要加載測(cè)試項(xiàng)目”及公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程中5.2.2-1/2/3/4 ”各橋型試驗(yàn)荷載工況及控制截面”進(jìn)行選擇確定。S表示檢算荷載或控制荷 載作用下的計(jì)算效應(yīng)值，此荷載一般取移動(dòng)設(shè)計(jì)荷載，如車道荷載或者是其他設(shè) 計(jì)荷載。對(duì)于沖擊系數(shù)，如果在 civil中定義了移動(dòng)荷載分析控制中沖擊系數(shù)， 那么計(jì)算結(jié)果中即包含

17、了沖擊效應(yīng)，可以直接用一計(jì)算靜載試驗(yàn)效率。以一連續(xù)梁橋?yàn)槔?，跨徑布置?25+35+25 ,依據(jù)上述規(guī)范條文選擇試驗(yàn)工 況及控制截面如下：主跨支點(diǎn)位置最大負(fù)彎矩工況，主跨支點(diǎn)截面，圖示 B截面主跨跨中截面最大正彎矩工況，主跨最大彎矩截面，圖示 C截面邊跨主梁最大正彎矩工況，邊跨最大彎矩截面，圖示 A截面A- -1B -|C |根據(jù)公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程說(shuō)明，靜載試驗(yàn)工況應(yīng)包括中載工況和偏載 工況，故設(shè)置兩個(gè)移動(dòng)荷載工況：偏載和中載。偏載車道布置依據(jù)通用設(shè)計(jì)規(guī)范 中最不利的布置形式設(shè)置。計(jì)算分析后分別查看兩個(gè)工況A、B、C三個(gè)控制截面的計(jì)算效應(yīng)值，此時(shí)如前處理中在移動(dòng)荷載分析控制定義了沖擊系數(shù)，則

18、計(jì)算 效應(yīng)值已經(jīng)包括沖擊效應(yīng)。以 A截面為例，模型中為12號(hào)單元中點(diǎn)位置，查看其在偏載移動(dòng)工況作用下的最大正彎矩為5411.1kN*m ,此值即為公式中的分母11,如圖所示得到檢算控制荷載計(jì)算效應(yīng)值后，可以通過(guò)移動(dòng)荷載結(jié)果 影響線 梁?jiǎn)卧獌?nèi)力，輸出12號(hào)單元中點(diǎn)在偏載三個(gè)車道下的彎矩影響線，如下圖偏載1車道下彎矩影響線，同時(shí)可將影響線數(shù)據(jù)通過(guò)“生成文件”導(dǎo)出為mct文件。g元*1VTAS-段刖.和I.工生式串福It/黃立. 111 s H-i,M M:展工上.I jfcSK通過(guò)移動(dòng)荷載結(jié)果 移動(dòng)荷載追蹤器 梁?jiǎn)卧獌?nèi)力，輸出12號(hào)單元中點(diǎn)產(chǎn)生最大正彎矩時(shí)的移動(dòng)荷載布置情況，如圖所示，并可通過(guò)“輸

19、出最大 /最小荷載文 件”將移動(dòng)荷載布置情況輸出為mct格式文件，導(dǎo)入civil后作為靜力荷載計(jì)算分根據(jù)上述導(dǎo)出的彎矩影響線數(shù)據(jù)、最不利移動(dòng)荷載布置情況，結(jié)合其他輔助工具（檢測(cè)行業(yè)自編小工具），確定試驗(yàn)車輛荷載布置在哪些位置時(shí)可以使公式中Ss項(xiàng)滿足靜載試驗(yàn)效率的要求。試驗(yàn)荷載理論計(jì)算確定試驗(yàn)荷載加載位置后，即可采用試驗(yàn)車輛或重物加載試驗(yàn)，關(guān)于如何在civil中模擬試驗(yàn)荷載加載，以下述例子進(jìn)行說(shuō)明。首先是對(duì)于單梁模型，試驗(yàn)車 輛荷載可以采用 荷載梁荷載 線集中荷載進(jìn)行施加模擬，假設(shè)試驗(yàn)車輛荷載為3軸重車，軸重與軸距統(tǒng)計(jì)如下表所示：前軸后軸1后軸2前后軸間距后軸間距80kN130kN130kN3.

20、5m1.3m如將該試驗(yàn)車輛加載在最外側(cè)車道上， 如圖所示，選擇集中荷載后，因試驗(yàn) 車輛荷載加載在最外側(cè)車道上，所以需要勾選“偏心”，下面選擇“中心”表示以截 面質(zhì)心位置處作為參考位置，“偏心”表示以設(shè)置截面偏心后的位置作為參考位置； 方向選擇局部坐標(biāo)系y設(shè)置橫向偏心，通過(guò)距離參考位置（加載區(qū)間確定的直線） I-端、J-端的偏心距離，確定加載位置，因?yàn)樽钔鈧?cè)車道中心線距離車道單元-4.35m,故此處距離輸入4.35;然后輸入根據(jù)軸距分配數(shù)值，后軸 2放在10號(hào) 節(jié)點(diǎn)，后軸1則相對(duì)位置為1.3/5.094 ,前軸相對(duì)位置為4.8/5.094 ,輸入對(duì)應(yīng)軸 重，選擇加載區(qū)間兩點(diǎn)即可完成試驗(yàn)車輛荷載的

21、輸入。對(duì)于梁格模型，可以參照單梁模型對(duì)縱梁?jiǎn)卧┘恿汉奢d模擬試驗(yàn)車輛，也可以在梁格模型上添加一個(gè)虛擬板或者橋面板單元，如果是添加虛擬板，將其容重設(shè)為0,厚度設(shè)置較小，此時(shí)主要是方便在梁格模型任意位置處參加平面荷載， 如果建立橋面板單元，按照橋面板實(shí)際厚度建立相應(yīng)板單元。在板單元上施加試 驗(yàn)荷載，首先通過(guò)荷載 壓力荷載分配平面荷載 定義平面荷載類型，假設(shè)在此 板單元上施加兩輛車組成的試驗(yàn)車輛荷載（假設(shè)從左側(cè)開(kāi)上橋梁），車輛軸重、岫距、車距統(tǒng)計(jì)如卜表：前軸后軸1后軸2前后軸間距后軸間距車距80kN130kN130kN3.3m1.3m3m定義車輛荷載名稱，選擇荷載類型為集中荷載，定義試驗(yàn)車輛的荷載的

22、局部坐標(biāo)，假設(shè)第一輛車的后軸2位于0點(diǎn)，根據(jù)軸距及車距，依次定義其余軸重 位置，完成試驗(yàn)車輛荷載的定義。完成平面荷載定義后，選擇分配平面荷載，主要是把之前定義的車輛平面荷載放在加載位置上， 加載位置通過(guò)三點(diǎn)確定：原點(diǎn)、x軸上任意點(diǎn)、x-y平面上任意點(diǎn)。一般可以將平面荷載中第一個(gè)集中荷載放在 加載平面原點(diǎn)位置處，方面平面荷載的定義和分配。gfWftlWFS-WS*n=庇*，-元點(diǎn)曰 事昨;VHS一 Wit陽(yáng)之女性徉已必中中孱電捋*元 Hit甲問(wèn)”,*1 I A-t八鈕iTII I如果靜載試驗(yàn)荷載需要進(jìn)行逐級(jí)加載， 對(duì)于理論計(jì)算，可以通過(guò)定義施工階段，將不同階段分級(jí)荷載定義為不同的荷載組，然后在不

23、同施工階段激活模擬。試驗(yàn)過(guò)程中要以理論計(jì)算結(jié)果作為參考，分析控制各分級(jí)加載過(guò)程。試驗(yàn)及數(shù)據(jù)分析根據(jù)公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程（征求意見(jiàn)稿）中 5.3節(jié)測(cè)試內(nèi)容中說(shuō)明，靜載 試驗(yàn)主要關(guān)注控制截面的應(yīng)力（應(yīng)變）觀測(cè)、撓度變形測(cè)試、構(gòu)件表面開(kāi)裂狀況、 環(huán)境溫度等，并給出不同橋型的試驗(yàn)測(cè)試內(nèi)容表格。 另外5.5節(jié)給出了詳細(xì)的應(yīng) 變測(cè)點(diǎn)、變形測(cè)點(diǎn)的布置示意圖，可根據(jù)此規(guī)定選擇相應(yīng)的控制截面應(yīng)變、變形測(cè)點(diǎn)布置，并在試驗(yàn)過(guò)程中作為記錄和監(jiān)測(cè)。試驗(yàn)完畢后，需要結(jié)合公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程（征求意見(jiàn)稿）進(jìn)行試驗(yàn)數(shù)據(jù) 分析，主要包括對(duì)于試驗(yàn)資料進(jìn)行測(cè)值、溫度影響修正和支座沉降影響的修正； 各測(cè)點(diǎn)變形與應(yīng)變計(jì)算；主要測(cè)點(diǎn)的相

24、對(duì)殘余變形；靜載加載試驗(yàn)主要測(cè)點(diǎn)的校 驗(yàn)系數(shù)；詳見(jiàn)公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程（征求意見(jiàn)稿）5.7節(jié)。在此主要列出靜載加載試驗(yàn)主要測(cè)點(diǎn)的校驗(yàn)系數(shù)計(jì)算：式中表示試驗(yàn)荷載作用下量測(cè)的彈性變形（或應(yīng)變）值；表示試驗(yàn)荷載作用下的理論計(jì)算變形（或應(yīng)變）值。與的比較，可用實(shí)測(cè)的橫截面平均值與設(shè)計(jì)值比較， 也可考慮荷載橫向不均 勻分布而選用實(shí)測(cè)最大值與考慮橫向增大系數(shù)的計(jì)算值進(jìn)行比較。 橫向增大系數(shù) 最好采用實(shí)測(cè)值，如無(wú)實(shí)測(cè)值也可采用理論計(jì)算值，實(shí)測(cè)橫向不均勻增大系數(shù)，為實(shí)測(cè)變形（或應(yīng)變）的最大值， 為橫向各測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)變形（或應(yīng)變） 平均值。對(duì)于理論計(jì)算值，civil計(jì)算可以輸出變形和應(yīng)力值，其中通過(guò)結(jié)果 變 形中查

25、看相應(yīng)控制截面位置處的變形值 （不能輸出各個(gè)測(cè)點(diǎn)的變形）；通過(guò)結(jié)果 應(yīng)力 梁?jiǎn)卧獞?yīng)力查看相應(yīng)控制截面的最大組合應(yīng)力，如果要結(jié)合測(cè)點(diǎn)布置輸出 相應(yīng)位置的應(yīng)力情況，可以通過(guò)結(jié)果 詳細(xì) 梁?jiǎn)卧?xì)部分析輸出截面上任意點(diǎn) 的應(yīng)力情況，默認(rèn)輸出的是1-10個(gè)應(yīng)力點(diǎn)，可以結(jié)合規(guī)范測(cè)點(diǎn)規(guī)定在前處理截面管理器應(yīng)力點(diǎn)中添加其他應(yīng)力測(cè)點(diǎn)為附加應(yīng)力點(diǎn)，然后提取結(jié)果。對(duì)于簡(jiǎn)單 結(jié)構(gòu)的計(jì)算應(yīng)力，可以通過(guò)胡克定律計(jì)算得到相應(yīng)測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變，然后與實(shí)測(cè)應(yīng)變 值進(jìn)行對(duì)比校驗(yàn)。對(duì)于復(fù)雜或者重要的橋梁，如果想要在各測(cè)點(diǎn)位置處直接進(jìn)行變形和應(yīng)變對(duì)比校驗(yàn)，可以通過(guò)midas FEA進(jìn)行三維實(shí)體計(jì)算分析，可以計(jì)算得到各測(cè)點(diǎn)位 置處的變形和應(yīng)

26、變值，并分別計(jì)算每個(gè)測(cè)點(diǎn)的校驗(yàn)系數(shù)截面測(cè)點(diǎn)布置圖注：（1） 表示應(yīng)變測(cè)點(diǎn)，表示撓度測(cè)點(diǎn)，F(xiàn)EA各測(cè)點(diǎn)撓度變形計(jì)算結(jié)果，可以通過(guò)查詢結(jié)果并進(jìn)行標(biāo)記，如下圖示 - idF ifn 3 Mi , it ”2， - M&. rr-3T r*i I 0用，叫* d加U3 Ifn *宙出偏載工況邊跨最大正彎矩（A截面）橫斷面理論撓度圖FEA各測(cè)點(diǎn)應(yīng)變計(jì)算結(jié)果，可以通過(guò)查詢結(jié)果并進(jìn)行標(biāo)記，如下圖示偏載工況邊跨最大正彎矩（A截面）橫斷面理論應(yīng)變圖i imriur ,J J -SemilTW 吸.此 同 Lt修 ,返” 我IIEe 1 si* n計(jì)算完校驗(yàn)系數(shù)后，根據(jù)試驗(yàn)規(guī)程規(guī)定，需要保證滿足一定的要求式中、值

27、可參考表5.7.1所列值。當(dāng) ，表明結(jié)構(gòu)彈性工作效率偏低,需要重新檢查結(jié)構(gòu)的尺寸、材料性能、靜力計(jì)算圖式、試驗(yàn)荷載效率、荷載稱量 和量測(cè)儀器的正常工作等，排除原因后再試驗(yàn)一次，以保證試驗(yàn)結(jié)果的可靠性。另外對(duì)于量測(cè)的殘余變形值（）與量測(cè)的總變形（）的比值也要滿足一 定的要求，否則需要重復(fù)試驗(yàn)。除上述試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理外，尚需進(jìn)行試驗(yàn)曲線繪制，包括主要測(cè)點(diǎn)位置實(shí)測(cè)變 形（或應(yīng)變）與相應(yīng)的理論計(jì)算值關(guān)系曲線，各加載工況下主要控制點(diǎn)的變形（或 應(yīng)變）與荷載的關(guān)系曲線，各加載工況下控制截面應(yīng)變（或撓度）分布圖、沿縱 橋向撓度分布圖、截面應(yīng)變沿高度分布圖等，通過(guò)上述曲線對(duì)試驗(yàn)截面進(jìn)行評(píng)價(jià)， 找出異常點(diǎn)、判斷結(jié)構(gòu)

28、是否處于彈性狀態(tài)、判斷應(yīng)變分布是否符合平截面假定等。另外要進(jìn)行受力裂縫的描述，對(duì)于試驗(yàn)加載前后的裂縫情況進(jìn)行描述， 關(guān)注 各加載階段的裂縫長(zhǎng)度和寬度的發(fā)展。試驗(yàn)結(jié)果評(píng)定（1）結(jié)構(gòu)工作狀況評(píng)定校驗(yàn)系數(shù)一應(yīng)力（應(yīng)變）校驗(yàn)系數(shù)及變形校驗(yàn)系數(shù)，應(yīng)該不大于 1,且其值 越小結(jié)構(gòu)的安全儲(chǔ)備越大，并應(yīng)滿足表格 5.7.2-1相應(yīng)橋梁類型要求。實(shí)測(cè)值與理論值的關(guān)系曲線一測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)變形（或應(yīng)變）與其理論值成線性關(guān) 系，則說(shuō)明結(jié)構(gòu)處于良好的線彈性工作狀況。截面應(yīng)變分布狀況一實(shí)測(cè)的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件主要控制截面應(yīng)變沿高度分布圖應(yīng) 符合平截面假定。殘余變形（應(yīng)變）一主要控制測(cè)點(diǎn)的相對(duì)殘余變形（或應(yīng)變）越小，說(shuō)明結(jié)構(gòu) 越接近彈性

29、工作狀況，當(dāng)大于20%時(shí)，表面橋梁承載能力不滿足要求。（2）裂縫及其擴(kuò)展情況評(píng)定試驗(yàn)荷載作用下新橋裂縫擴(kuò)展寬度不應(yīng)超過(guò)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝 土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG D62-2004 )的容許值，并且卸載后其擴(kuò)展寬度應(yīng)閉合 到設(shè)計(jì)規(guī)范容許值的1/3。試驗(yàn)前后在用橋梁裂縫寬度不超過(guò)表格 5.7.2-2規(guī)定的各橋型允許值。2.2動(dòng)載試驗(yàn)橋梁動(dòng)載試驗(yàn)包括結(jié)構(gòu)自振特性試驗(yàn)、行車動(dòng)力響應(yīng)試驗(yàn)及振動(dòng)法測(cè)試索力 試驗(yàn)；測(cè)試參數(shù)主要包括自振頻率、振型、阻尼比、沖擊系數(shù)和索力。自振特性試驗(yàn)自振特性理論計(jì)算可以通過(guò) midas Civil及midas FEA進(jìn)行特征值分析得到， 主要要將自重轉(zhuǎn)化為質(zhì)量，定義特

30、征值分析控制，即可計(jì)算得到振型、周期、頻 率、振型參與向量等。在civil中將自重轉(zhuǎn)化為質(zhì)量，通過(guò)結(jié)構(gòu)類型中將自重轉(zhuǎn)化為質(zhì)量，如果要 將其他包載轉(zhuǎn)化為質(zhì)量參與特征值分析計(jì)算，可以通過(guò)荷載結(jié)構(gòu)荷載/質(zhì)量荷載轉(zhuǎn)化為質(zhì)量實(shí)現(xiàn)；特征值分析控制主要定義特征值分析的方法，一般可以選擇特征值向量中子空間迭代或 Lanczos任一均可。若中|拚5 |uz1rV口軒證行KM號(hào)l(W*iaE；4 MOWHftS12；-MTL.尸品IX閭Z岬刊49制1置工 f5HTIME.USI4：3114420SZTS-l-aTIflSfiMjnhS|TNMJCE*丁KPKJrRorwamtZ05E% 苴計(jì)1，！JP1 M臼計(jì)r

31、E f055 X=計(jì) il單江-J 鵬6卜芻計(jì)片;1tKi KOM2 LITI iM1 Mi時(shí)OMam電02-Si： i?電g3t.N* I1軾1NO4M的F梅盟tW| 1 種皿MI-SQ R9M1愜二T3-HTI|A-Vtar中aarn*3苣1at1nsr * 聞gElibi百計(jì)1 * ：i m, MQ(N?i X ：Jiw fieQQflBF,皿謹(jǐn)HI M DDE B KHICEziae -4 n4DJD m1tM1 H4的dm期沔。 iJsintK 1 i nUIUQ直標(biāo)好與 一前1TM1WTHAJI-YHWHkE血巾出RcniemV4MVttMi1 M)a?IMonnu12f Ml(M

32、10時(shí)IMOMinssINQMi篁開(kāi)IMOM電咬定-IIVTRXNj4THAA.VTIAft 工FF工科F，CI7lZVuua*UMVaVahaaVMM11 WUM啪ffil*IMnot自曲rh iU M1即M Vnm | r一hlHQ 1 3 NR iR1PFEA中特征值分析，在分析控制中定義結(jié)構(gòu)質(zhì)量，添加修改分析工況時(shí)指定分析類型為特征值分析，然后在右側(cè)分析控制中選擇任一計(jì)算方法及計(jì)算振型數(shù)量，特征值計(jì)算分析結(jié)果如下圖示。上!-P a* f w中I fWT I H R fe t - 3fe . fe * k M-Mrvrn行車動(dòng)力響應(yīng)試驗(yàn)行車動(dòng)力響應(yīng)試驗(yàn)測(cè)試內(nèi)容主要包括動(dòng)撓度、動(dòng)應(yīng)變、振動(dòng)

33、加速度或速度、沖擊系數(shù)等，測(cè)試截面及測(cè)點(diǎn)布置可參照 【公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程設(shè)置， 保證能 滿足結(jié)構(gòu)性能評(píng)價(jià)及數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)處理的要求。對(duì)于無(wú)障礙行車試驗(yàn)，可采用midas civil及FEA進(jìn)行理論分析計(jì)算，通過(guò)時(shí)程分析中的動(dòng)力節(jié)點(diǎn)荷載模擬行車效應(yīng)， 詳細(xì)過(guò)程如下所示。移動(dòng)荷載時(shí)程分析時(shí)程分析(time history analysis)是通過(guò)動(dòng)力方程式對(duì)受動(dòng)力荷載作用的的 結(jié)構(gòu)進(jìn)行求解的過(guò)程，即根據(jù)結(jié)構(gòu)本身的特性和所受的荷載來(lái)分析其在任意時(shí)刻 結(jié)構(gòu)的反應(yīng)，如位移、內(nèi)力等。對(duì)于橋梁結(jié)構(gòu)的移動(dòng)荷載進(jìn)行時(shí)程分析，其具體 步驟如下。.建立結(jié)構(gòu)模型.輸入質(zhì)量數(shù)據(jù).輸入特征值分析數(shù)據(jù).進(jìn)行特征值分析.分析特征

34、值分析結(jié)果.輸入時(shí)程分析數(shù)據(jù).進(jìn)行時(shí)程分析.查看時(shí)程分析結(jié)果(1)建立結(jié)構(gòu)模型例題如圖1所示，為一 30m跨的單跨橋梁，所施加的車輛荷載可將其理想 化為如圖2所示的三角形荷載。模型的尺寸和荷載等數(shù)據(jù)如下:*ZVt I P=1 kN , V=80 km/hr600.5 m=30 m截面0.41 m圖1.例題模型采用梁?jiǎn)卧７治?，C30混凝土，彈性模量：E=3.0303x104 MPa ,截 面慣性矩3333333 cm4 ,截面如上圖示。由于車輛荷載作用在節(jié)點(diǎn)時(shí)是個(gè)瞬間作用后隨即消失的一種沖擊荷載， 所以 在這里將其近似地模擬為最大值為1kN的三角形荷載，其中時(shí)間t1和t2間的時(shí) 間差由車輛的

35、速度和所建模型的節(jié)點(diǎn)間距來(lái)決定。圖2.將車輛荷載近似模擬為三角形荷載設(shè)車速為80 km/hr,所以-=單元長(zhǎng)度/車速=0.5 m/(80 km/hr)=0.0225sect2= tlx 2 =0.045 sec(2)輸入質(zhì)量數(shù)據(jù)振型疊加法是根據(jù)特征值分析的結(jié)果來(lái)進(jìn)行的， 所以需要輸入特征值分析所 需的質(zhì)量數(shù)據(jù)，將自重通過(guò)結(jié)構(gòu)類型 將自重轉(zhuǎn)化為質(zhì)量轉(zhuǎn)化為質(zhì)量數(shù)據(jù)，對(duì)此 模型進(jìn)行特性值分析時(shí)只考慮豎直方向，所以選擇“轉(zhuǎn)換到Z”其他參數(shù)如圖示。 如果考慮二期恒載的質(zhì)量，可使用“模型 將荷載轉(zhuǎn)換成質(zhì)量”的功能將荷載轉(zhuǎn)換 成節(jié)點(diǎn)質(zhì)量。圖3.結(jié)構(gòu)類型對(duì)話框(3)輸入特征值分析數(shù)據(jù)在主菜單選擇分析 特征值分

36、析控制，按圖4所示輸入相應(yīng)數(shù)據(jù)。分析類型 選擇特征值向量中的子空間迭代或 Lanczos均可。在特征值分析控制對(duì)話框中 輸入振型數(shù)量，增加頻率數(shù)量可以提高結(jié)果的精確性，但所需的分析時(shí)間會(huì)很長(zhǎng), 而且高階模態(tài)對(duì)結(jié)構(gòu)的動(dòng)力反應(yīng)的影響不是很大，所以我們對(duì)這個(gè)模型考慮到第 8個(gè)模態(tài)，之后查看其振型質(zhì)量參與系數(shù)，查看選取振型數(shù)量是否足夠圖4.特征值分析控制對(duì)話框(4)進(jìn)行特征值分析時(shí)程分析中所輸入的分析時(shí)間步長(zhǎng)對(duì)分析結(jié)果影響很大，一般將分析時(shí)間步長(zhǎng)設(shè)為最高階振型周期的1/10比較合適。因此，盡管時(shí)程分析與特征值分析可 以同時(shí)進(jìn)行，但為了查看最高階振型的周期和振型參與系數(shù)，這里先進(jìn)行特征值 分析。(5)查

37、看特征值分析結(jié)果根據(jù)特征值分析結(jié)果，模態(tài)8的自振周期為0.009714秒，查看自振周期和 振型參與質(zhì)量到模態(tài)8為止的振型參與質(zhì)量的合計(jì)為96.42%,因此我們可以判 斷對(duì)于豎直方向的反應(yīng)，所參與的質(zhì)量已經(jīng)足夠可以獲得結(jié)構(gòu)動(dòng)力反應(yīng)的主要特征了。故可近似地將分析時(shí)間步長(zhǎng)設(shè)為(At) = 0.001秒=T/10 = 0.00097節(jié)點(diǎn)騰志UAUYURKRVRZ110 0C0 oo4 MA2醛竦工&.0048心箕0 K0筑2。醺r0 00QM附事1* D0ODOn&i0 * DO3DMag91291 51圜aoo0 00由MQ始4DOQUBQQQ帆胤oog日T 51mQ.W15 B7西丁10 K0的5

38、OK0.00CLM3 26B4 77二匚&.MO.K)7ftQ Ml0 DCBnn-0 000 800 60的77rr0MSftFaoac7DM ME0.00 。的9M0 0097 A3 MDMa doM才口0 00t AC0 KDOD57 40t DC0 DC2M5SQ20 30e oc膛保TRAN-XTRAft-YTRM1-Z和TTMFLQTfl-YROT1H-Z能整含廣iss吉訃合計(jì)浦星1DMAMOKDM5 S32 53t wAK0 00G知0置2a ul0.00fl M一Q J.t.K)HI .98141部U 90a如3C K眺gQ四2B1a疝。皿ODC141 HSQ WQ的4,加0

39、00QM0Me oc35 301713DM DO50 00c acC 000-00fli 10三牙1IM0 DOODO177 200 300 DC59 00D.Od。.皿WHOQM21t.wO.BO15 5SIgZ339 WQ DO70 M0憂0，.g也加1052 96t KtkU0.D0as9前0 K0 DO。頡2匏a mfi DO8融X)l幅0 Ma m9Q0(lQU4 g0的2 9S 000 g“00201 46d 30 oo10C QO眺gQM。如工的S KI9a注婚0 Q兇Im新f可l：磕*kwmIX圖6.自振周期和振型參與質(zhì)量(6)輸入時(shí)程分析數(shù)據(jù)首先在荷載 時(shí)程分析數(shù)據(jù) 時(shí)程荷載

40、函數(shù)中定義動(dòng)力荷載；然后在時(shí)程荷載工況中輸入分析時(shí)間總長(zhǎng)、分析時(shí)間步長(zhǎng)、阻尼比等數(shù)據(jù)；最后在節(jié)點(diǎn)動(dòng)力荷 載中考慮車速來(lái)輸入所定義的時(shí)程荷載函數(shù)和時(shí)程荷載工況到達(dá)相應(yīng)節(jié)點(diǎn)的時(shí) 間(arrival time)。定義時(shí)程荷載函數(shù)：荷載時(shí)程分析數(shù)據(jù) 時(shí)程荷載函數(shù)，點(diǎn)擊添加時(shí)程函數(shù),考慮模型中節(jié)點(diǎn)的間距和車速來(lái)輸入 1kN大小的車輛荷載。若想定義成實(shí)際車 輛荷載的大小，在定義節(jié)點(diǎn)動(dòng)力荷載時(shí)，調(diào)整其中的系數(shù)即可。圖8.添加時(shí)程函數(shù)對(duì)話框定義時(shí)程荷載工況：荷載 時(shí)程荷載數(shù)據(jù) 時(shí)程荷載工況分析時(shí)間總長(zhǎng)：輸入總的分析時(shí)間。例題中車輛以80km/hr的時(shí)速通過(guò)30m 跨徑的橋梁需要1.35秒，但為了了解車輛通過(guò)后

41、結(jié)構(gòu)的動(dòng)力效應(yīng)，在分析時(shí)間總長(zhǎng)欄中如圖9所示輸入8秒。分析時(shí)間步長(zhǎng)：時(shí)程分析的分析時(shí)間步長(zhǎng)對(duì)結(jié)果的精確度影響很大。分析時(shí)車輛荷載作間步長(zhǎng)的大小與結(jié)構(gòu)的高階模態(tài)的周期和荷載的周期有密切的關(guān)系 為一種沖擊荷載，它的周期很難確定，因此我們?cè)谶@里如前所述考慮結(jié)構(gòu)的高階 模態(tài)的周期來(lái)決定分析時(shí)間步長(zhǎng)，輸入 0.001 秒。輸出時(shí)間步長(zhǎng)：確定時(shí)程分析結(jié)果的輸出步驟數(shù)，輸入 1的話將輸出所有 步驟的計(jì)算結(jié)果。時(shí)程類型：瞬態(tài)-時(shí)程荷載函數(shù)不反復(fù)作用；周期-時(shí)程荷載函數(shù)反復(fù)作用， 本例中選擇瞬態(tài)。振型的阻尼比：所有振型的阻尼比：輸入對(duì)所有振型使用的阻尼比?；炷?結(jié)構(gòu)的阻尼比為0.050.10 ,故這里取0.0

42、5作為此結(jié)構(gòu)的阻尼比。各振型阻尼比：各振型的阻尼比不同時(shí)，可分別輸入不同的阻尼比。定義節(jié)點(diǎn)動(dòng)力荷載：荷載 時(shí)程分析數(shù)據(jù) 節(jié)點(diǎn)動(dòng)力荷載，考慮車輛時(shí)程荷 載到達(dá)各節(jié)點(diǎn)的時(shí)間，如圖10所示定義節(jié)點(diǎn)動(dòng)力荷載。函數(shù)名稱：在函數(shù)名稱中選擇定義的時(shí)程荷載函數(shù)方向 ：選擇荷載作用的方向（整體坐標(biāo)系）到達(dá)時(shí)間：時(shí)程荷載作用于相應(yīng)節(jié)點(diǎn)的時(shí)間設(shè)定車輛荷載的作用從節(jié)點(diǎn)2開(kāi)始。如圖10所示，選擇節(jié)點(diǎn)2,在到達(dá)時(shí) 問(wèn)欄輸入0秒，點(diǎn)擊。節(jié)點(diǎn)間距為0.5m,車速為80km/hr,所以對(duì)于節(jié)點(diǎn)3輸 入0.0225 秒。注：被作用節(jié)點(diǎn)動(dòng)力荷載的節(jié)點(diǎn)，若同時(shí)在加載方向上被約束了的話，程序會(huì)出現(xiàn)錯(cuò) 誤。因此這里對(duì)兩端 Z方向被約束的

43、節(jié)點(diǎn)（節(jié)點(diǎn)1、節(jié)點(diǎn)61）不輸入節(jié)點(diǎn)動(dòng)力荷載。系數(shù) ：定義的時(shí)程荷載函數(shù)的作用方向?yàn)橹亓Ψ较蛳嗤?，所以輸入?fù)值，假設(shè)荷載為-250kN,因?yàn)榍懊鏁r(shí)程函數(shù)定義的是集中力 1kN,所以此處應(yīng) 填入-250。（沖擊荷載大小的確定？）工imdJU0A0 % wEln-ttQtpQ工一日足圖10.輸入節(jié)點(diǎn)動(dòng)力荷載對(duì)于所有節(jié)點(diǎn)都需根據(jù)不同的到達(dá)時(shí)間反復(fù)輸入節(jié)點(diǎn)動(dòng)力荷載，非常繁瑣。此時(shí)可以先對(duì)某個(gè)節(jié)點(diǎn)輸入節(jié)點(diǎn)動(dòng)力荷載后，利用節(jié)點(diǎn)動(dòng)力荷載表格和Excel表格的互換功能，比較方便地輸入剩余節(jié)點(diǎn)的動(dòng)力荷載。利用表格輸入節(jié)點(diǎn)動(dòng)力荷載的方法如下。.在主菜單選擇 荷載荷載表格節(jié)點(diǎn)動(dòng)力荷載.將如圖11所示的已輸入的一個(gè)節(jié)點(diǎn)

44、的內(nèi)容復(fù)制到Excel表格中.如圖12所示，在Excel表格中考慮節(jié)點(diǎn)和相應(yīng)的到達(dá)時(shí)間來(lái)生成節(jié)點(diǎn)動(dòng)力荷載數(shù)據(jù).將Excel表格中的結(jié)果復(fù)制到 節(jié)點(diǎn)動(dòng)力荷載表格 中(圖13)j a g o 3 0 070 M a ii a 14 a ig 口 iga .30 OH ci整0 ZT a”I-UC1力ZQ 31 QO1-L2.1yrIV工a a-1 C J1HUC120 .Mli Ge19LC171MV21 M2DLC1文1MVZ0 41-1 00LC1力M vJtd 43. 1 口。圖11.節(jié)點(diǎn)動(dòng)力荷載表格(7)運(yùn)行時(shí)程分析所有數(shù)據(jù)輸入完畢后，運(yùn)行分析。(8)查看時(shí)程分析結(jié)果利用結(jié)果變形、內(nèi)力、應(yīng)

45、力可以輸出分析時(shí)間內(nèi)結(jié)果的最大、最小值和包絡(luò)結(jié)果。rhTTB匚.二 FQH- 3口1r*iiMifcEb 3F,HIVKiHi3PE-*FUlL- ESN 1西niri uCaNH . LJI. n 張熱圖15.時(shí)程荷載工況下變形形狀F:EftFElHTUBJ了臉 包生Rh型FM自*H1比 I奈HMBMirrTr31fMssnu wwv*i rmP * UCJ+1F E*J111LI時(shí)程荷載工況下彎矩包絡(luò)圖WFB. M13w-%Iri ii ,1i llllllllllll.Q：，A 5.l 一kiI ；.一：鹿里人青1，田以x*4MiE_Wjr k.hW44fr EWMi;3-4L4nL 土

46、物內(nèi)t!-=i .ITIH BIV-TAJ9u3C1.；.6 ;亡# L-u-tts3，r-選擇結(jié)果 時(shí)程分析結(jié)果 時(shí)程圖表，在定義函數(shù)選擇欄選擇位移或梁?jiǎn)卧獌?nèi)力/應(yīng)力，然后添加新的函數(shù)，輸入結(jié)果函數(shù)內(nèi)容。而，一商相I封+i結(jié)工|j佳起：皿9退回給上目II -HlXT4Ilt的梅世11力猩廿曾如憫明理室黑函數(shù),氏學(xué)1員陪叼浦君的和節(jié)哀 0叫用累型回移 比電 冊(cè)座廢虻娟光面舔加地面目幼耳他4底分-UM，|胴配片蛉工：1兄親郃 一個(gè)I -“iftV D K黑工I造月如圖17.時(shí)程圖形對(duì)話框所示輸入各項(xiàng)參數(shù)，以輸出跨中（節(jié)點(diǎn) 31、單元31）的位移和彎矩圖形。mil Himi月理事不 忙楊理度，：曲尊dx jiL “ent.個(gè)百號(hào)第后在直寸在直啟r4點(diǎn)秀力淵無(wú)同力他|域外；而,口二握高裳二總L1t巾用斤串必金幫中一】福沙15 機(jī)片由 話同tAJ1中為*面，碗1時(shí)程特工口地,軍/內(nèi)力，應(yīng)上1意端. 卜5C*元與 目嗚驊Hi內(nèi)力應(yīng)力百|(zhì) 哈點(diǎn)丁京分二言產(chǎn)， 圖18.指定輸出內(nèi)容和輸出的位置圖19和圖20分別為位移和彎矩的時(shí)程分析圖形。由于分析時(shí)間總長(zhǎng)設(shè)為了8秒（圖9）,所以盡管車輛已經(jīng)通過(guò)了橋梁，但結(jié)構(gòu)仍然存在動(dòng)力反應(yīng)。圖20.跨中的彎矩時(shí)程曲線wn（a）車速為10km/hr時(shí)的位移變化圖19.跨中的位移時(shí)程曲線車速對(duì)動(dòng)