二級圓錐圓柱齒輪減速器課程設(shè)計報告

1、-PAGE . z. . . . 資料 . .大學(xué)普通高等教育 機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計題目題號：鏈?zhǔn)捷斔蜋C(jī)的二級圓錐-圓柱齒輪減速器 學(xué) 院： 機(jī)電工程學(xué)院 專業(yè)班級： 機(jī)械143 學(xué)生： 王靖宇 指導(dǎo)教師： 明 成 績： 2021年 12 月 25 日機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計成績評閱表題目二級圓錐-圓柱齒輪減速器評分工程分值評價標(biāo)準(zhǔn)評價等級得分A級系數(shù)1.0C級系數(shù)為0.6選題合理性題目新穎性10課題符合本專業(yè)的培養(yǎng)要求，新穎、有創(chuàng)新根本符合，新穎性一般容和方案技術(shù)先進(jìn)性10設(shè)計容符合本學(xué)科理論與實踐開展趨勢，科學(xué)性強(qiáng)。方案確定合理，技術(shù)方確有一定的科學(xué)性。方案及技術(shù)一般文字與圖紙質(zhì)量20設(shè)計說明書構(gòu)造完

2、整，層次清楚，語言流暢。設(shè)計圖紙質(zhì)量高，錯誤較少。設(shè)計說明書構(gòu)造一般，層次較清楚，無重大語法錯誤。圖紙質(zhì)量一般，有較多錯誤獨立工作及創(chuàng)造性20完全獨立工作，有一定創(chuàng)造性獨立工作及創(chuàng)造性一般工作態(tài)度20遵守紀(jì)律，工作認(rèn)真，勤奮好學(xué)。工作態(tài)度一般。辯論情況20介紹、發(fā)言準(zhǔn)確、清晰，答復(fù)下列問題正確，介紹、發(fā)言情況一般，答復(fù)下列問題有較多錯誤。評價總分總體評價注：1、評價等級分為A、B、C、D四級，低于A高于C為B，低于C為D。2、每項得分分值等級系數(shù)等級系數(shù)：A為1.0，B為0.8，C為0.6，D為0.43、總體評價欄填寫“優(yōu)、“良、“中、“及格、“不及格之一。機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計任務(wù)書學(xué)生： 王靖宇

3、 班級： 機(jī)械143 *：2021111213 一、 設(shè)計題目：鏈?zhǔn)捷斔蜋C(jī)的二級圓錐-圓柱齒輪減速器給定數(shù)據(jù)及要求1、滾筒2、鏈傳動3、減速器4、聯(lián)軸器5、電動機(jī)6、一級齒輪7、二級齒輪圖1 二級圓錐圓柱齒輪減速器傳動圖工作條件：傳動不逆轉(zhuǎn)，載荷平穩(wěn)，起動載荷為名義載荷的1.25倍。輸送帶速度允許誤差為5%條件題 號12345輸送鏈工作拉力N3000輸送帶速度Vm/s0.8鏈節(jié)距Pm m80鏈輪齒數(shù)Z10每日工作時數(shù)T(h)16傳開工作年限年10二、 應(yīng)完成的工作減速器裝配圖1A0圖紙；零件工作圖12輸出軸、齒輪等；設(shè)計說明書1份。指導(dǎo)教師：明發(fā)題日期 2021年11月 28日 完成日期 20

4、21年12 月12日目 錄摘 要6第1章 緒論71.1 選題的目的和意義71.2 本課題在國外的研究狀況71.3 課題研究的容及擬采取的技術(shù)、方法7第2章 課程設(shè)計任務(wù)書82.1 題目及用途82.2 設(shè)計要求8第3章 傳動方案的擬定與分析93.1 課程設(shè)計傳動方案93.2 方案分析9第4章 電動機(jī)的選擇104.1 電動機(jī)類型的選擇104.2 電動機(jī)功率的選擇104.3 確定電動機(jī)轉(zhuǎn)速104.4 確定電動機(jī)型號11第5章 計算總傳動比及分配各級傳動比125.1 總傳動比125.2 分配各級傳動比12第6章 動力學(xué)參數(shù)計算136.1 計算各軸轉(zhuǎn)速136.2 計算各軸的功率136.3 計算各軸扭矩1

5、3第7章 傳動零件的設(shè)計計算147.1 錐齒輪傳動的設(shè)計計算14 7.1.1 類型選擇14 7.1.2 載荷計算14 7.1.3 型號選擇147.2 圓柱齒輪的設(shè)計計算18 7.2.1 選擇齒輪傳動類型18 7.2.2 選擇材料18 7.2.3 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)展設(shè)計18 7.2.4 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計幾何尺寸20 7.2.5 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度22第8章 軸的設(shè)計計算238.1 輸入軸的設(shè)計計算23 8.1.1 軸的構(gòu)造設(shè)計23 8.2 中間軸的設(shè)計計算27 8.3 輸出軸的設(shè)計計算34第9章 鏈及鏈輪的選擇409.1 選擇鏈輪齒數(shù)409.2 確定計算功率409.3 選擇鏈條型號和齒距

6、40 9.4 計算鏈節(jié)數(shù)和中心距409.5 計算鏈速v,確定潤滑方式419.6 計算壓軸力Fp41第10章 滾動軸承的選擇及校核計算4210.1 計算輸入軸軸承4210.2 計算中間軸軸承4310.3 計算輸出軸軸承44第11章 鍵連接的選擇4511.1 輸入軸的聯(lián)軸器選擇45第12章 減速器的潤滑與密封4612.1 齒輪的潤滑4612.2 滾動軸承的潤滑4612.3 密封46第13章 的構(gòu)造設(shè)計48第14章 減速器箱體構(gòu)造尺寸49設(shè)計小結(jié)51致52參考文獻(xiàn)53摘 要本設(shè)計是鏈?zhǔn)竭\輸機(jī)用圓柱圓錐減速器，采用的是二級齒輪傳動。在設(shè)計的過程中，充分考慮了影響各級齒輪和各部件的承載能力，對其做了詳細(xì)

7、的分析，并就它們的強(qiáng)度，剛度，疲勞強(qiáng)度和使用壽命等都做了校核，并且在此根底上，從選材到計算都力爭做到精益求精?？紤]到使用性能原則，工藝性能原則，經(jīng)濟(jì)及環(huán)境友好型原則，在材料的價格，零件的總本錢，資源及能源，材料的環(huán)境友好及循環(huán)使用等方面都做了較為深刻的評估。本次設(shè)計還考慮了機(jī)械零件的各種失效形式，在盡可能的情況下做到少發(fā)生故障。本次設(shè)計具有：各級傳動的承載能力接近相等；減速器的外廓尺寸和質(zhì)量最?。粋鲃泳哂凶钚〉霓D(zhuǎn)動慣量；各級傳動齒輪的浸油深度大致相等等特點。關(guān)鍵詞：齒輪傳動；軸；鏈連接；滾動軸承；構(gòu)造尺寸緒 論1.1 選題的目的和意義選擇該課題是為了穩(wěn)固，加深課堂學(xué)習(xí)知識，使得學(xué)到的知識能靈活

8、的運用到生活實際中來。1.2 本課題在國外的研究狀況箱體零件是機(jī)器或部件的根底零件，它把有關(guān)零件聯(lián)結(jié)成一個整體，使這些零件保持正確的相對位置，彼此能協(xié)調(diào)地工作。因此，箱體零件的制造精度將直接影響機(jī)器或部件的裝配質(zhì)量，進(jìn)而影響機(jī)器的使用性能和壽命。因而箱體一般具有較高的技術(shù)要求。由于機(jī)器的構(gòu)造特點和箱體在機(jī)器中的不同功用，箱體零件具有多種不同的構(gòu)造型式，其共同特點是：構(gòu)造形狀復(fù)雜，箱壁薄而不均勻，部呈腔型；有假設(shè)干精度要求較高的平面和孔系，還有較多的緊固螺紋孔等。箱體零件的毛坯通常采用鑄鐵件。因為灰鑄鐵具有較好的耐磨性，減震性以及良好的鑄造性能和切削性能，價格也比擬廉價。有時為了減輕重量，用有色

9、金屬合金鑄造箱體毛坯(如航空發(fā)動機(jī)上的箱體等)。在單件小批生產(chǎn)中，為了縮短生產(chǎn)周期有時也采用焊接毛坯。毛坯的鑄造方法，取決于生產(chǎn)類型和毛坯尺寸。在單件小批生產(chǎn)中，多采用木模手工造型；在大批量生產(chǎn)中廣泛采用金屬模機(jī)器造型，毛坯的精度較高。箱體上大于3050mm的孔，一般都鑄造出頂孔，以減少加工余量。因此我外的人員都在苦心研究箱體零件的鑄造和使用。1.3 課題研究的容及擬采取的方法要研究鏈?zhǔn)捷斔蜋C(jī)的二級圓錐-圓柱齒輪減速器，只要運用到類比、篩選和假設(shè)等方法。課程設(shè)計任務(wù)書2.1 題目及用途題目：設(shè)計*鏈?zhǔn)捷斔蜋C(jī)的二級圓錐-圓柱齒輪減速器用途：用于鏈?zhǔn)絺鬏敊C(jī)的傳輸工作2.2 設(shè)計要求工作條件：傳動不

10、逆轉(zhuǎn)，載荷平穩(wěn)，起動載荷為名義載荷的1.25倍。輸送帶速度允許誤差為5%。原始數(shù)據(jù)：傳送帶工作拉力F=3000N；帶速V=0.8m/s；滾筒直徑D=350mm；1、滾筒2、鏈傳動3、減速器4、聯(lián)軸器5、電動機(jī)6、一級齒輪7、二級齒輪圖 2-1 二級圓錐圓柱齒輪減速器傳動圖第3章 傳動方案的擬定與分析3.1 課程設(shè)計傳動方案傳動方案：要求設(shè)計二級圓錐圓柱齒輪減速器。3.2 方案分析分析：它與一級齒輪減速器相比具有更好的減速效果，潤滑條件好等優(yōu)點，適用于傳動V1m/s,這正符合本課題的要求。減速機(jī)在原動機(jī)和工作機(jī)或執(zhí)行機(jī)構(gòu)之間起匹配轉(zhuǎn)速和傳遞轉(zhuǎn)矩的作用，減速機(jī)是一種相對精細(xì)的機(jī)械，使用它的目的是降

11、低轉(zhuǎn)速，增加轉(zhuǎn)矩。按照傳動級數(shù)不同可分為單級和多級減速機(jī)；按照齒廠輪形狀可分為圓柱齒輪減速機(jī)、圓錐齒輪減速機(jī)和圓錐圓柱齒引輪減速機(jī)；按照傳動的布置形式又可分為展開式、分流式和同進(jìn)軸式減速機(jī)。減速器是一種由封閉在剛性殼體的齒輪傳動、蝸桿傳動、齒輪-蝸桿傳動所組成的獨立部件，常用作原動件與工作機(jī)之間的減速傳動裝置。通用圓柱齒輪的制造精度可從17960的89級提高到GB1009588的6級，高速齒輪的制造精度可穩(wěn)定在45級。局部減速器采用硬齒面后，體積和質(zhì)量明顯減小，承載能力、使用壽命、傳動效率有了較大的提高，對節(jié)能和提高主機(jī)的總體水平起到很大的作用。當(dāng)今的減速器是向著大功率、大傳動比、小體積、高機(jī)

12、械效率以及使用壽命長的方向開展。減速器與電動機(jī)的連體構(gòu)造，也是大力開拓的形式，并已生產(chǎn)多種構(gòu)造形式和多種功率型號的產(chǎn)品。近十幾年來,由于近代計算機(jī)技術(shù)與數(shù)控技術(shù)的開展，使得機(jī)械加工精度，加工效率大大提高，從而推動了機(jī)械傳動產(chǎn)品的多樣化，整機(jī)配套的模塊化，標(biāo)準(zhǔn)化，以及造型設(shè)計藝術(shù)化，使產(chǎn)品更加精致，美觀化。成套機(jī)械裝備中,齒輪仍然是機(jī)械傳動的根本部件。C機(jī)床和工藝技術(shù)的開展,推動了機(jī)械傳動構(gòu)造的飛速開展。在傳動系統(tǒng)設(shè)計中的電子控制、液壓傳動、齒輪、帶鏈的混合傳動,將成為變速箱設(shè)計中優(yōu)化傳動組合的方向。在傳動設(shè)計中的學(xué)科穿插,將成為新型傳動產(chǎn)品開展的重要趨勢。第4章 電動機(jī)的選擇4.1 電動機(jī)類型

13、的選擇選擇Y系列三相異步電動機(jī)。電動機(jī)功率的選擇傳動裝置的總效率：彈性聯(lián)軸器傳動效率(一個)為=0.99錐齒輪的傳動(7級精度)效率為=0.97 圓柱齒輪傳動(7級精度)效率為0.98滾子鏈傳動效率為=.0.91球軸承傳動效率(三對)為0.99 運輸鏈輪效率為0.98總效率為：=0.8591工作機(jī)所需有效功率：2.4KW 電機(jī)所需的功率：=2.79kw4.3 確定電動機(jī)轉(zhuǎn)速計算工作轉(zhuǎn)速：nw=60r/min由?機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計手冊?查得：圓錐齒輪傳動比i=24單極圓柱齒輪傳動比i=35鏈輪傳動比 i=26nd=nwi1i2i3=7208200 r/min電動機(jī)轉(zhuǎn)速的可選圍：nd=nwi1i2i

14、3=7208200 r/min符合這一圍的同步轉(zhuǎn)速有1000，1500和3000r/min。表4-1 電動機(jī)參數(shù)表方案電動機(jī)型號額定功率/kw同步轉(zhuǎn)速/滿載轉(zhuǎn)速/(r/min)1Y132S2-27.53000/29202Y132-M7.51500/14403Y132S-63960/1000根據(jù)容量和轉(zhuǎn)速，由有關(guān)手冊查出有四種適用的電動機(jī)型號，因此有四種傳動比方案，綜合考慮電動機(jī)和傳動裝置尺寸、重量、價格和鏈傳動、減速器的傳動比，可見第3方案比擬適合，則選n=1000r/min。4.4 確定電動機(jī)型號根據(jù)以上選用的電動機(jī)類型，所需的額定功率及同步轉(zhuǎn)速，選定電動機(jī)型號為Y132S-6。其主要性能：

15、額定功率3.0KW；滿載轉(zhuǎn)速960r/min.=0.8591=2.79kw電動機(jī)型號：Y132S6第5章 計算總傳動比及分配各級傳動比5.1 總傳動比=960/60=165.2 分配各級傳動比A錐齒輪傳動比，齒數(shù)確實定因為是圓錐圓柱齒輪減速器，為使大錐齒輪的尺寸不致過大，i13，且i10.25ia，所以取i1=3.8。由于是閉式傳動，小齒輪齒數(shù)在2040之間。選小圓錐齒輪齒數(shù)為z1=30，z2=3.8z1=114.B鏈輪傳動比、齒數(shù)確實定根據(jù)?機(jī)械設(shè)計?，為了減少動載荷， z525，取z5=25為了不發(fā)生脫鏈,z6不宜過大，又因為數(shù)通常為偶數(shù)，因此 z6最好是奇數(shù)，由鏈輪齒數(shù)優(yōu)先序列選z6=5

16、1=2.12C圓柱齒輪傳動比、齒數(shù)確實定圓柱齒輪減速器傳動比i2=1.99選小圓柱齒輪齒數(shù) z3=30，z4=z3i2=60z4取60，i2=2D校核實際傳動比i i1i2 il28.88nw=33.24r/min轉(zhuǎn)速誤差在 5%，故符合要求。=16=3.8=2.12=2第6章 動力學(xué)參數(shù)計算6.1 計算各軸轉(zhuǎn)速=9600r/min=960r/min=253/min=66.5r/min =/=33.24r/min6.2 計算各軸的功率=2.79kw2.94kw 2.82kw2.74kw2.44kw 6.3 計算各軸扭矩29.2468Nm29.2468Nm106.5788Nm393.4026Nm

17、701.8848Nm=960r/min=960r/min=253/min=66.5r/min =/=33.24r/min=2.79kw=2.94kw=2.82kw=2.74kw=2.44kw=29.2468 Nm=29.2468Nm=106.578 Nm=393.402 Nm=701.884 Nm第7章 傳動零件的設(shè)計計算7.1 錐齒輪傳動的設(shè)計計算7.1.1 選擇齒輪傳動錐類型、精度等級、齒數(shù)由?機(jī)械設(shè)計?可知，錐齒輪選直齒，選擇7級精度。功率=2.94kw，小齒輪轉(zhuǎn)速為=960 r/min，齒數(shù)比為3.8，選小齒輪齒數(shù)130，大齒輪齒數(shù)2u13.830=1147.1.2 選擇材料，材料選擇

18、，小齒輪材料為40Cr調(diào)質(zhì)，硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼調(diào)質(zhì)，硬度為240HBS，二者之間相差40HBS。7.1.3 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)展設(shè)計根據(jù)?機(jī)械設(shè)計?第九版公式：1.試選載荷系數(shù)=1.52.計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩=29.210選取齒寬系數(shù)=0.33.由圖10-5和10-20查得材料彈性影響系數(shù)=189.8MPa,=2.5。4.由圖10-25d按齒面的硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限750Mpa，大齒輪的接觸疲勞極限690Mpa。5.計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)設(shè)n為齒輪轉(zhuǎn)速單位為r/min；j為齒輪每轉(zhuǎn)一圈時，同一齒面的嚙合次數(shù)；為齒輪的工作壽命單位h，則齒輪的工作應(yīng)力循環(huán)次數(shù)=6.22

19、11092.07371096.由?機(jī)械設(shè)計?圖10-23查得接觸疲勞壽命系數(shù)0.90 =0.957.取失效概率為1%，平安系數(shù)s=1計算接觸疲勞許用應(yīng)力540Mpa523Mpa 取2者中較小的作為該齒輪副的接觸疲勞許用應(yīng)力，即=523Mpa8.試算小齒輪的分度圓直徑代入中的較小值得 =49.564mm 9. 計算圓周速度v=42.129mm=3.1472.225960/601000=3.987m/s當(dāng)量齒輪的齒寬系數(shù)b=57.472mm=b/= 1.36410.算載荷系數(shù) 齒輪的使用系數(shù)載荷狀態(tài)均勻平穩(wěn)，查表10-2得=1.0查圖10-8得動載系數(shù)=1.173由表10-3查得齒間載荷分配系數(shù)=

20、1。由表10-4用插值法查的七級精度，小齒輪懸臂時得齒向分布系數(shù)=1.345接觸強(qiáng)度載荷系數(shù)=11.17311.345=1.578 11.按實際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑=49.564=52.871mmm=/=52.87/30=1.762mm7.1.4 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度1.試選=1.3分錐角： 11.91o=90-=78.04o2.計算當(dāng)量齒數(shù)=/cos=24/cos18.438o=30.92=/cos=72/cos71.562o=550.723.查表10-17和10-18得=2.55,=1.65,=2.1,=1.924 由10-22查得彎曲疲勞壽命系數(shù)=0.85，=0.88由圖10-2

21、4c查得齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限=500Mpa =380Mpa取平安系數(shù) S=1.7250Mpa197Mpa=0.0163=0.0204因為大齒輪的大于小齒輪所以取=0.0204試算模數(shù)=1.7735.調(diào)整齒輪模數(shù)1圓周速度v=1.77330=53.19mm45.2115mm=3.1445.211960/601000=2.271m/s2齒寬bb=61.677mm3計算實際載荷系數(shù)查圖10-8得動載系數(shù)=1.12由表10-3查得齒間載荷分配系數(shù)=1由表10-4和圖10-13用插值法查的七級精度，小齒輪懸臂時得齒向分布系數(shù)，利用計算得出=1.270=11.1211.270=1.425由實際載荷系數(shù)算

22、出齒輪模數(shù)m=1.828mm4按照齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計算的模數(shù)，就近選擇標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)m=2，按照接觸疲勞強(qiáng)度算的分度圓直徑=52.871mm,得小齒輪齒數(shù)=52.871/2=26.435取=27 則大齒輪齒數(shù)=108為了使兩齒輪互質(zhì)，取=1085計算分度圓直徑=m=54mm=216mm計算分錐角：=14o=90-=76o計算齒寬b= /2=61.307mm取 b1=b2=72mm這樣設(shè)計出的齒輪傳動，既滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度，又滿足了齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，并做到了構(gòu)造緊湊，防止浪費。 6主要設(shè)計結(jié)論模數(shù)m=2，齒數(shù)z1=27,z2=108,壓力角20o,變位系數(shù)0,分錐角14o，=76o齒寬小齒輪材料為

23、40Cr調(diào)質(zhì)，大齒輪材料為45鋼調(diào)質(zhì)，設(shè)計精度7級。7.2 圓柱齒輪傳動的設(shè)計計算選定齒輪類型、精度等級、齒數(shù)輸入功率=2.82kw，小齒輪轉(zhuǎn)速為=960r/min，齒數(shù)比為3.8，選小齒輪齒數(shù)=30,則=u=3.824=114, 選用斜齒圓柱齒輪傳動，壓力角20o，初選螺旋角=14o7.2.2選擇材料選擇小齒輪材料40Cr鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度280HBS；大齒輪材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度240HBS ，二者相差40HBS。7.2.3 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)展設(shè)計公式：1.選載荷系數(shù)=1.32.小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 =29.2410/=140.443 Nmm3.由表選取齒寬系數(shù)=1,由圖10-20選取

24、區(qū)域系數(shù)計算接觸疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù)o= 28.429o =24.253o=1.7228=2.382=0.57764.表查得材料的彈性影響系數(shù)=189.8MPa 5.圖按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限=750Mpa，大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限=600Mpa。6.應(yīng)力循環(huán)次數(shù)=6048012830015=2.073=/u=2.073/72/30=8.647.查圖取接觸疲勞壽命系數(shù)0.90，8.計算接觸疲勞許用應(yīng)力取平安系數(shù)S=1=675 MPa=564MPa9.計算試算小齒輪的分度圓直徑，帶入中的較小值，和比相對較小，所以=564Mpa= mm=42.381mm 10.計算圓周速度=2.13

25、m/s 11.計算齒寬b=142.381mm=42.381mm12.計算載荷系數(shù)根據(jù)v=2.13m/s，由圖查得動載荷系數(shù)=1,齒輪圓周力=1.38=32.562N/m100 N/m查表得=1.2由表查的=1.417結(jié)合=13.741查圖10-13得=1.375=11.21.3751.05=1.733 =2.355mm綜合考慮圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=2，按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑=76.464，算出小齒輪齒數(shù)=23.68 取整=24大齒輪齒數(shù):=3.824=91.2，即取=92 互為質(zhì)數(shù)。這樣設(shè)計出的齒輪傳動，既滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度，又滿足了齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，并做到了構(gòu)造緊湊，防止浪費。7.2.5幾

26、何尺寸計算1.計算中心距a=(z1+z2)m/(2cos)=118.56mm考慮模數(shù)從2.355mm減小到2mm，中心距取整120mm=12.6612o2.計算分度圓直徑d1=z1m/cos=50.11mm d2=z2m/cos=194.15mm3.計算齒輪寬度b=150.11mm=50.11mm取b2=50mm,b1=55mm由于存在裝配誤差，保證接觸線的長度，應(yīng)使小齒輪比大齒輪寬5-10mmb1=60mmb=57.427mmN/mma=118.56mm第8章 軸的設(shè)計計8.1 輸入軸的設(shè)計計算8.1.1 軸的構(gòu)造設(shè)計1.求軸1上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩=2.79kW=960r/min =29.2

27、5Nm2.求作用在齒輪上的力高速級小圓錐齒輪的分度圓直徑為mm=843.7N274.72N134.34N圓周力Ft、徑向力Fr及軸向力Fa的方向如圖三，四所示圖8-1 軸的構(gòu)造與受力示意圖a 圖8-2 軸的構(gòu)造與受力示意圖b3.初步確定軸的最小直徑選用45調(diào)質(zhì)，取A0=112d112(7.35/1440)1/3mm=19.3mm考慮有鍵槽，將直徑增大5%，則：d=19.3(1+5%)mm=20.27mm選d=21mm這是安裝聯(lián)軸器的直徑，為使所選的軸直徑d1與聯(lián)軸器孔徑相適應(yīng)，故要選聯(lián)軸器的型號：聯(lián)軸器計算轉(zhuǎn)矩查表14-1得KA=1.3=1.348750.1=63.37513Nm查?機(jī)械設(shè)計機(jī)

28、械設(shè)計根底課程設(shè)計?表 17-4，選選 LM3 型梅花型彈性聯(lián)軸器GB/T5272-2002，其公稱轉(zhuǎn)矩為 90000 N mm，聯(lián)軸器主動端的孔徑 38mm ，軸孔長度60mm，Z型軸孔，C型鍵槽；從動端的孔徑 28mm ，軸孔長度45mm，Y 型軸孔，B型鍵槽。故取Tca=35425Nmmd12=28mm。擬定軸上零件的裝配方案：圖8-3 軸的裝配方案圖圖8-4 聯(lián)軸器的裝配圖5.為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位，1-2軸段右端需制出一軸肩，故取2-3段的直徑=28 mm 。6.初步選擇滾動軸承。因軸承同時受有徑向力和軸向力，參照工作要求并根據(jù)d23 =35mm，由?機(jī)械設(shè)計機(jī)械設(shè)計根底課程設(shè)計

29、?表 15-7 中初步選取 0 根本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級的角接觸球軸承7307C，接觸角15o，中窄系列，其尺寸為30mm，而為了利于固定17.25mm。7307C 型軸承的定位軸肩高度 h=4.5mm，因此取d45=36mm7.取安裝齒輪處的軸段6-7的直徑d67=25mm；齒輪的左端與套筒之間采用套筒定位，5-6段應(yīng)略短于軸承寬度，故取。8.軸承端蓋的總寬度為30mm。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑油的要求，求得端蓋外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離20mm，故取50mm9錐齒輪輪轂寬度1.2d67=38.4mm50mm66.5mm至此，已經(jīng)初步確定了軸的各段直徑和長度。10.軸上零件的

30、周向定位齒輪、半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵連接軸與半聯(lián)軸器之間的平鍵，A型連接，按d12?機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計?查得平鍵截面,鍵槽深度4mm。鍵槽均用鍵槽銑刀加工。為保證齒輪、半聯(lián)軸器與軸配合有良好的對中性，應(yīng)選擇半聯(lián)軸器與軸配合為k6其尺寸公差為，齒輪輪轂與軸的配合為；滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的尺寸公差為H6/js5。11.確定軸上圓角和倒角尺寸參考表得，取軸端倒角為，其他均為R=1表 8-1輸入軸的計算結(jié)果載荷水平面H垂直面V支反力FFNH1=421.5N FNH2=1264.5NFNV1=188.6N FNV2=186.1N彎矩MMH=64.71NmmMV1=

31、4.15Nmm總彎矩M=64.84Nmm扭矩TT2=27.25Nm12.彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度根據(jù)上表中的數(shù)據(jù)及軸的單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計算應(yīng)力前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由課本表查得許用彎曲應(yīng)力，因此，故平安。13.截面5右側(cè)受應(yīng)力最大截面5右側(cè)抗彎截面系數(shù) 抗扭截面系數(shù) 截面5右側(cè)彎矩 截面5上的扭矩=32730Nmm截面上的彎曲應(yīng)力 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力5.05MPa 軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表15-1查的截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及按附表3-2查取。因r/d=2.0/30=0.067,D/d=1.233。由課本表用插值法求得=1.93

32、， =1.55又由附圖3-1可得軸的材料的敏性系數(shù)為故有效應(yīng)力集中系數(shù)為尺寸系數(shù)=0.71，扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)=0.87,軸按磨削加工，查得外表質(zhì)量系數(shù)為=0.92故得綜合系數(shù)為/+1/=2.57 /+1/=1.78 又取碳鋼的特性系數(shù)所以軸的截面5右側(cè)的平安系數(shù)為S=1.5 故可知其平安。中間軸的設(shè)計計算8.2.1 軸的構(gòu)造設(shè)計1.軸2上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩=3.99kW =720r/min =59.92Nm2.求作用在齒輪上的力低速級小齒輪的分度圓直徑=43.3mm=2.444103=3696/=1386.8N軸向力 =928.4N 大圓錐齒輪的平均分度圓直徑=171mm徑向力：=129.2N軸向

33、力： =264.3N3.初步確定軸的最小直徑先初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼調(diào)質(zhì)，根據(jù)課本表得，取，得 =27.49mm中間軸的最小值顯然是安裝滾動軸承的直徑。因軸上有兩個鍵槽，故直徑增大3%5%，故mm4.擬定軸上零件的裝配方案如圖圖8-5 中間軸的構(gòu)造示意圖5.初步選擇滾動軸承。因軸承同時受有徑向力和軸向力，應(yīng)選用單列圓錐滾子軸承，參照工作要求并根據(jù)=21mm，初步選取，標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓錐滾子軸承32006型，其尺寸=30mm72mm20.75mm，所以=30mm。這對軸承均采用套筒進(jìn)展軸向定位，由表查得32006型軸承的定位軸肩高度，因此取套筒直徑=60mm。6.取安裝圓錐

34、齒輪的軸段3-4，7-8，錐齒輪左端與左軸承之間采用套筒定位，為了使套筒端面可靠地壓緊端面，此軸段應(yīng)略短于輪轂長，故取=35mm，=40mm齒輪的右端采用軸肩定位，則軸環(huán)處的直徑為=50mm,=40mm7.圓柱斜齒輪齒寬b=75mm，為了使套筒端面可靠地壓緊端面，此軸段應(yīng)略短于輪轂長，故取=76mm。8 .箱體以小圓錐齒輪中心線為對稱軸=53mm,=42mm,=10mm。9.軸上的周向定位圓錐齒輪的周向定位采用平鍵連接，按=42mm由課本表6-1查得平鍵截面，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為22mm，同時為保證齒輪與軸配合有良好的對中性，應(yīng)選擇齒輪輪轂與軸的配合為；圓柱齒輪的周向定位采用平鍵連接，按=

35、40mm由表查得平鍵截面，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為36mm，同時為保證齒輪與軸配合有良好的對中性，應(yīng)選擇齒輪輪轂與軸的配合為；滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的尺寸公差為m6。10.確定軸上圓角和倒角尺寸參考表得，取軸端倒角為245o。圖8-6 中間軸的受力示意圖表8-2 中間軸的計算結(jié)果載荷水平面H垂直面V支反力F彎矩M總彎矩；扭矩T12.彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度根據(jù)上表中的數(shù)據(jù)及軸的單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計算應(yīng)力前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由課本表查得許用彎曲應(yīng)力，因此，故平安。13.截面5左右側(cè)受應(yīng)力最大截面5右側(cè)抗彎截面系數(shù) 抗扭截面

36、系數(shù) 截面5右側(cè)彎矩 截面5上的扭矩 =52.92Nm截面上的彎曲應(yīng)力 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表15-1查截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及按附表3-2查取。因r/d=2.0/30=0.067,D/d=1.167。由課本表用插值法求得=1.90， =1.47又由附圖3-1可得軸的材料的敏性系數(shù)為故有效應(yīng)力集中系數(shù)為由圖得尺寸系數(shù)=0.71，由圖得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)=0.87，軸按磨削加工，查得外表質(zhì)量系數(shù)為=0.92故得綜合系數(shù)為=2.54=1.70又取碳鋼的特性系數(shù)所以軸的截面5右側(cè)的平安系數(shù)為S=1.5 故可知其平安。14.截面5左側(cè)抗彎截面系數(shù) 抗扭截面系數(shù) 截

37、面5左側(cè)彎矩 截面5上的扭矩 =52.92Nm 截面上的彎曲應(yīng)力 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力過盈配合，由課本表用插值法求得/=2.13則/=0.82.13=1.7軸按磨削加工，查得外表質(zhì)量系數(shù)為 =0.92故得綜合系數(shù)為=2.22=1.79又取碳鋼的特性系數(shù)=0.1，=0.05所以軸的截面5右側(cè)的平安系數(shù)為S=1.5故可知其平安。輸出軸的設(shè)計計算1.求輸入軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩=2.74kW=66.5r/min=39.34Nm2.求作用在齒輪上的力 大圓柱斜齒輪的分度圓直徑=282mm=2373.6Nmm=1346.8 Nmm=591.8 Nmm3.初步確定軸的最小直徑先初步估算軸的最小直徑。選取軸的

38、材料為45鋼調(diào)質(zhì)，根據(jù)課本表得，取=112，得=31.3mm中間軸的最小值顯然是安裝滾動軸承的直徑。因軸上有兩個鍵槽，故直徑增大3%5%，故38mm這是安裝鏈輪的直徑，假定用聯(lián)軸器代替鏈輪進(jìn)展軸的計算。為使所選的軸直徑d1與聯(lián)軸器孔徑相適應(yīng)，故要選聯(lián)軸器的型號：聯(lián)軸器計算轉(zhuǎn)矩Tca=1.3327.02=425.126Nm查得KA=1.3，則查表選HL3型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為630Nm，半聯(lián)軸器孔徑為=40mm，故取=40mm，半聯(lián)軸器長L=112mm，半聯(lián)軸器與軸配合轂長為L1=84mm。擬定軸上零件的裝配方案如圖。圖8-7 輸出軸的構(gòu)造示意圖圖8-8 聯(lián)軸器的裝配圖5.由圖可得為整個

39、軸直徑最小處選=40 mm 。為了滿足齒輪的軸向定位，取=47mm。根據(jù)聯(lián)軸器寬度及帶輪距箱體的距離綜合考慮取82mm。6.初步選擇滾動軸承。因軸承同時受有徑向力和軸向力，應(yīng)選用單列圓錐滾子軸承，參照工作要求并根據(jù)47mm，故初步選取0根本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓錐滾子軸承30310，其尺寸為，所以=50mm，。這對軸承均采用套筒進(jìn)展軸向定位，由表查得30310型軸承的定位軸肩高度，因此取的=60mm，43mm，=40mm，=38mm。去安裝支持圓柱斜齒輪處直徑mm。7 .圓柱斜齒輪齒寬b2=75mm，為了使套筒端面可靠地壓緊端面，此軸段應(yīng)略短于輪轂長，故=76mm。.軸承端蓋的總寬度為20

40、mm。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑油的要求，求得端蓋外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離l=20mm，故取l23=40mm8.另取l45=60.75mm，l56=10mm，l78=58mm。至此，已經(jīng)初步確定了軸的各段直徑和長度。9.軸上的周向定位圓柱齒輪的周向定位采用平鍵連接，按由課本表查得平鍵截，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為36mm，同時為保證齒輪與軸配合有良好的對中性，應(yīng)選擇齒輪輪轂與軸的配合為；鏈輪的周向定位采用平鍵連接，按由課本表查得平鍵截面，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為70mm，同時為保證齒輪與軸配合有良好的對中性，應(yīng)選擇齒輪輪轂與軸的配合為；滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的

41、，此處選k6。10.確定軸上圓角和倒角尺寸，參考表得，取軸端倒角為。11.求軸上的載荷根據(jù)軸的構(gòu)造圖，做出軸的計算簡圖，支承從軸的結(jié)、構(gòu)圖，以及彎矩和扭矩圖中可以看出圓柱齒輪位置的中點截面是軸的危險截面。圖8-9 輸出軸的計算結(jié)果表8-3輸出軸的計算結(jié)果載荷水平面H垂直面V支反力F彎矩M總彎矩扭矩T12.彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度根據(jù)上表中的數(shù)據(jù)及軸的單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計算應(yīng)力 前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由課本表查得許用彎曲應(yīng)力，因此，故平安。13.截面7右側(cè)受應(yīng)力最大側(cè)面7右側(cè)抗彎截面系數(shù) 抗扭截面系數(shù) 截面7右側(cè)彎矩 截面7上的扭矩 =207.45Nm

42、截面上的彎曲應(yīng)力 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表-1查的=640MPa，=275MPa，=155MPa 截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及按附表3-2查取。因r/d=2.0/50=0.04,D/d=70/65=1.1。由課本表用插值法求得=2.0， =1.32又由附圖3-1可得軸的材料的敏性系數(shù)為故有效應(yīng)力集中系數(shù)為由附圖3-2得尺寸系數(shù)=0.67，由附圖3-3得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)=0.82軸按磨削加工，查得外表質(zhì)量系數(shù)為=0.92故得綜合系數(shù)為+1/-1=2.58+1/-1=1.56 又取碳鋼的特性系數(shù)0.05所以軸的截面5右側(cè)的平安系數(shù)為5-21S=1.5故可知其平安。

43、第9章 鍵連接的選擇和計算9.1 輸入軸與聯(lián)軸器的聯(lián)接軸徑，選取的平鍵界面為，長L=28mm，。查課本表6-2得，鍵的許用應(yīng)力。故只需要用單鍵即可滿足強(qiáng)度要求9.2 輸入軸與小圓錐齒輪的聯(lián)接軸徑，選取的平鍵界面為，長L=20mm，。查表得，鍵的許用應(yīng)力。故只需要用單鍵即可滿足強(qiáng)度要求。9.3 中間軸與大圓錐齒輪的聯(lián)接軸徑，選取的平鍵界面為，長L=22mm，。查表得，鍵的許用應(yīng)力。故只需要用單鍵即可滿足強(qiáng)度要求。9.4 中間軸與小圓柱斜齒輪的聯(lián)接軸徑，選取的平鍵界面為，長L=32mm，。查表得，鍵的許用應(yīng)力。 故只需要用單鍵即可滿足強(qiáng)度要求。9.5 輸出軸與大圓柱斜齒輪的聯(lián)接軸徑，選取的平鍵界面

44、為長L=70mm，。查課本表得，鍵的許用應(yīng)力。 故只需要用單鍵即可滿足強(qiáng)度要求。根據(jù)軸徑=60，選取的平鍵界面為，長L=36mm，。查課本表得，鍵的許用應(yīng)力。故只需要用單鍵即可滿足強(qiáng)度要求。9.6 計算壓軸力有效圓周力為鏈輪水平布置時的壓軸力則壓軸力為：。第10章 滾動軸承的選擇及校核計算10.1 計算輸入軸軸承1.根據(jù)條件，軸承預(yù)計壽命：1630015=72000小時。 初步選取 0 根本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級的角接觸球軸承7307C，接觸角15o，中窄系列，驗算軸承壽命。載荷水平面H垂直面V支反力F表10-1輸入軸軸承的計算結(jié)果=1701.3N=2397.5N:n1 =720r/min，=24

45、44N, ,63KN ,e=0.37，Y=192.求相對軸向載荷對應(yīng)的e值和Y值相對軸向載荷0.00266 比e大3.求兩軸承的軸向力4.求軸承擔(dān)量動載荷P1和P2 e72000h10.2 計算中間軸軸承1.初步選擇的滾動軸承為0根本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精 度級的單列圓錐滾子軸承30306。=1701.3N =2397.57N：n2 =720r/min，,，e=0.31，Y=1.92.求兩軸承的軸向力3. 求軸承擔(dān)量動載荷P1和P240000h 故可以選用。10.3 計算輸出軸軸承初步選擇的滾動軸承為0根本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓錐滾子軸承30310。表10-2 輸出軸軸承的計算結(jié)果載荷水平面H垂直

46、面V支反力F=866.7N=1701.5N：n3=180r/min，F(xiàn)t1 =3077.4N， Fa=591.8NC0=158000N，Cr=130000N，e=0.35，Y=1.78.3.2求兩軸承的軸向力 8.3.3 求軸承擔(dān)量動載荷e 40000h 故可以選用。軸承預(yù)計壽命58400hP1=921.8NP2=837.4N=0.40,=0.9=1,=0P1=2783.9NP2=2771.0NLh=50192h軸承合格第11章 聯(lián)軸器的選擇11.1 輸入軸的連軸器選擇在軸的計算中已選定聯(lián)軸器型號，輸入軸選LM3 型梅花型彈性聯(lián)軸器GB/T5272-2002，其公稱轉(zhuǎn)矩為 90000 N mm

47、，聯(lián)軸器主動端的孔徑 38mm ，軸孔長度60mm，Z型軸孔，C型鍵槽；從動端的孔徑 28mm ，軸孔長度45mm，Y 型軸孔，B型鍵槽。梅花形彈性聯(lián)軸器梅花形彈性聯(lián)軸器的彈性元件近似梅花狀,該聯(lián)軸器具有補償兩軸相對偏移、減振、緩沖性能，徑尺寸小、構(gòu)造簡單不用潤滑、承載能力高維護(hù)方便、更換彈性元件需軸向移動，適用于聯(lián)接同軸線、起動頻繁，正反轉(zhuǎn)變化，中速，中等轉(zhuǎn)矩等傳動軸系和要求工作可靠性高的工作部件。不適用于低速重載及軸向尺寸受限更換彈性元件后兩軸對中困難的部位。梅花形彈性聯(lián)軸器經(jīng)過車削，銑削，和拉削等機(jī)加工方法加工而成，再經(jīng)過整體熱處理以保證足夠強(qiáng)度 。梅花形彈性聯(lián)軸器具有很好的平衡性能和適

48、用于高轉(zhuǎn)速應(yīng)用最高轉(zhuǎn)速可達(dá)30000轉(zhuǎn)/分鐘，但不能處理很大的偏差，尤其是軸向偏差。較大的偏心和偏角會產(chǎn)生比其他伺服聯(lián)軸器大的軸承負(fù)荷。另一個值的關(guān)注的問題是梅花形彈性聯(lián)軸器的失效問題。一旦梅花彈性間隔體損壞或失效，扭矩傳遞并不會中斷，同時兩軸套的金屬爪嚙合在一起繼續(xù)傳遞扭矩，這很可能會導(dǎo)致系統(tǒng)出現(xiàn)問題。根據(jù)實際應(yīng)用選擇適宜的梅花彈性間隔體材料是本聯(lián)軸器的一大優(yōu)勢，不同的硬度和溫度承受力，讓客戶選擇適宜的材料滿足實際應(yīng)用的性能標(biāo)準(zhǔn)。ML系列梅花形彈性聯(lián)軸器主要由兩個帶凸齒密切嚙合并承受徑向擠壓以傳遞扭矩，當(dāng)兩軸線有相對偏移時，彈性元件發(fā)生相應(yīng)的彈性變形，起到自動補償作用。梅花形彈性聯(lián)軸器主要適

49、用于起動頻繁、正反轉(zhuǎn)、中高速、中等扭矩和要求高可靠性的工作場合，例如：冶金、礦山、石油、化工、起重、運輸、輕工、紡織、水泵、風(fēng)機(jī)等。工作環(huán)境溫度 -35+80，傳遞公稱扭矩2512500Nm，許用轉(zhuǎn)速150015300r/min。與其它聯(lián)軸器相比，梅花形彈性聯(lián)軸器具有以下特點：1工作穩(wěn)定可靠，具有良好的減振、緩沖和電絕緣性能。2構(gòu)造簡單，徑向尺寸小，重量輕，轉(zhuǎn)動慣量小，適用于中高速場合。3具有較大的軸向、徑向和角向補償能力。4高強(qiáng)度聚氨酯彈性元件耐磨耐油，承載能力大，使用壽命長，平安可靠。5聯(lián)軸器無需潤滑，維護(hù)工作量少，可連續(xù)長期運行。第12章 減速器的潤滑與密封12.1 齒輪與鏈條的潤滑齒輪

50、圓周速度v12m/s所以采用浸油潤滑，軸承采用脂潤滑。浸油潤滑不但起到潤滑的作用，同時有助箱體散熱。鏈條使用滴油潤滑。為了防止浸油的攪動功耗太大及保證齒輪嚙合區(qū)的充分潤滑，傳動件浸入油中的深度不宜太深或太淺，設(shè)計的減速器的適宜浸油深度H1對于圓柱齒輪一般為1個齒高，但不應(yīng)小于10mm，保持一定的深度和存油量。油池太淺易激起箱底沉渣和油污，引起磨料磨損，也不易散熱。取齒頂圓到油池的距離為50mm。換油時間為半年，主要取決于油中雜質(zhì)多少及被氧化、被污染的程度。查手冊選擇L-CKB 150號工業(yè)齒輪潤滑油。12.2 滾動軸承的潤滑可以利用齒輪飛濺的油潤滑軸承，并通過油槽潤滑其他軸上的軸承，且有散熱作

51、用，效果較好。密封防止外界的灰塵、水分等侵入軸承，并阻止?jié)櫥瑒┑穆┦А?2.3 密封由于減速器的浸油傳動零件的圓周速度V2m/s,所以軸承采用脂潤滑，由于轉(zhuǎn)速不高，所以選用礦物油潤滑脂。裝脂量一般以軸承部空間容積的1/3-2/3為宜。密封防止外界的灰塵、水分等侵入軸承，并阻止?jié)櫥瑒┑穆┦?，由于采用脂潤滑，所以采用氈圈油封。輸入軸處軸承由于圓周速度3m/sV5m/s,所以選擇半粗羊毛氈圈油封，而輸出軸處軸承圓周速度V3m/s,故采用粗羊毛氈圈油封。軸承端蓋采用凸緣式軸承端蓋。速器需要密封的部位很多，有軸伸出處、軸承側(cè)、箱體承受能力合面和軸承蓋、窺視孔和放油的接合面等處。軸伸出處的密封：作用是使?jié)L

52、動軸承與箱外隔絕，防止?jié)櫥吐┏鲆约跋潴w外雜質(zhì)、水及灰塵等侵入軸承室，防止軸承急劇磨損和腐蝕。由脂潤滑選用氈圈密封，氈圈密封構(gòu)造簡單、價格廉價、安裝方便、但對軸頸接觸的磨損較嚴(yán)重，因而工耗大，氈圈壽命短。軸承側(cè)的密封：該密封處選用擋油環(huán)密封，其作用用于脂潤滑的軸承，防止過多的油進(jìn)入軸承，破壞脂的潤滑效果。箱蓋與箱座接合面的密封：接合面上涂上密封膠。第13章 的構(gòu)造設(shè)計考前須知1減速機(jī) 應(yīng)結(jié)實地安裝在穩(wěn)定水平的根底或底座上，排油槽的油應(yīng)能排除，且冷卻空氣循環(huán)流 暢。根底不可靠，運轉(zhuǎn)時會引起振動及噪聲，并促使軸承及齒輪受損。當(dāng)傳動聯(lián)接件有突出 物或采用齒輪、鏈輪傳動時，應(yīng)考慮加裝防護(hù)裝置，輸出軸上

53、承受較大的徑向載荷時，應(yīng)選用加強(qiáng)型；2按規(guī)定的安裝裝置保證工作人員能方便地靠近油標(biāo)，通氣塞、排油塞。安裝就位后，應(yīng)按次 序全面檢查安裝位置的準(zhǔn)確性，各緊固件壓緊的可靠性， 安裝后應(yīng)能靈活轉(zhuǎn)動。減速機(jī)采用油池飛濺潤滑，在運行前用戶需將通氣孔的螺塞取下， 換上通氣塞。按不同的安裝位置，并翻開油位塞螺釘檢查油位線的高度，從油位塞處加油至潤滑油從油位塞螺孔溢出為止，擰上油位塞確定無誤后，方可進(jìn)展空載試運轉(zhuǎn)， 時間不得少于2小時。運轉(zhuǎn)應(yīng)平穩(wěn)，無沖擊、振動、雜音及滲漏油現(xiàn)象，發(fā)現(xiàn)異常應(yīng)及時排除。經(jīng)過一定時期應(yīng)再檢查油位，以防止機(jī)殼可能造成的泄漏，如環(huán)境溫 度過高或過低時，可改變潤滑油的牌號；3安裝減速機(jī)時

54、，應(yīng)重視傳動中心軸線對中，其誤差不得大于所用聯(lián)軸器的使用補償量。對中良好能延長使用壽命，并獲得理想的傳動效率；4在輸出軸上安裝傳動件時，不允許用錘子敲擊，通常利用裝配夾具和軸端的螺紋，用螺栓將傳動件壓入，否則有可能造成減速機(jī)部零件的損壞。最好不采用鋼性固定式聯(lián)軸器，因該類聯(lián)軸器安裝 不當(dāng)，會 引起不必要的外加載荷，以致造成軸承的早期損壞，嚴(yán)重時甚至造成輸出軸的斷裂；5減速機(jī)日常清洗。齒輪箱清洗機(jī)利用齒輪箱原有的給排油系統(tǒng)和經(jīng)過濾后的舊油可實現(xiàn)對齒輪箱的清洗、廢油快速過濾、加注新油等功能，作業(yè)過程不改變硬件設(shè)施、不添加清洗劑，保證了齒輪箱平安運營，延長使用壽命；6減速器裝置裝CKC150工業(yè)用油至規(guī)定的油面高度圍；7減速器外外表涂灰色油漆；8按減速器的實驗規(guī)程進(jìn)展試驗。表13-1通氣器的參數(shù)表dDSLlaM365041.636462558第14章 減速器箱體