連續(xù)重整基礎(chǔ)知識(shí)培訓(xùn)2

1、連續(xù)重整裝置基礎(chǔ)知識(shí)培訓(xùn)資料煉油廠芳烴車間2002年4月目錄1 概述1.1 裝置概況1.2 主要生產(chǎn)工藝及特點(diǎn)1.3 主要產(chǎn)品規(guī)格1.4 催化劑及化學(xué)藥劑2、生產(chǎn)方法和基本原理2.1預(yù)加氫反應(yīng)2.2 預(yù)加氫的操作參數(shù)2.3重整反應(yīng)2.4重整反應(yīng)的影響因素及操作參數(shù)2.5重整催化劑還原2.6重整催化劑的還原（再生）3、工藝流程簡(jiǎn)述3.1 預(yù)處理部分（100單元）3.2 重整部分（200單元）3.3 催化劑再生部分（300單元）4、主要操作條件4.1 預(yù)處理部分4.2 重整部分4.3 催化劑再生部分5、設(shè)備匯總表6、設(shè)備簡(jiǎn)介：6.1往復(fù)壓縮機(jī)專用水站6.2預(yù)加氫循環(huán)氫壓縮機(jī)K2016.3再生氣循環(huán)

2、壓縮機(jī)K-3016.4提升氮?dú)鈮嚎s機(jī)K-3026.5連續(xù)重整補(bǔ)充空氣壓縮機(jī)K3046.6重整氫增加機(jī)K-2021 概述芳烴車間40萬噸催化重整裝置是由北京設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)，其中催化劑再生部分采用法國IFP工藝包。該裝置以直餾石腦油及經(jīng)加氫處理后的焦化石腦油為原料,采用連續(xù)重整技術(shù)，生產(chǎn)高辛烷值汽油組分，實(shí)現(xiàn)全廠汽油升級(jí)換代，同時(shí)為PX裝置提供部分原料，副產(chǎn)的氫氣為現(xiàn)有的加氫裝置提供氫氣原料，富余的部分供化肥廠用。本裝置重整部分的反應(yīng)苛刻度按RON 104設(shè)計(jì)。1.1 裝置概況1.1.1 裝置規(guī)模預(yù)處理部分設(shè)計(jì)規(guī)模為47.45104t/a，重整部分設(shè)計(jì)規(guī)模為40104t/a，催化劑連續(xù)再生規(guī)模為480

3、kg/h。1.1.2 裝置組成本裝置由預(yù)處理部分（100單元）、重整部分（200單元）、催化劑再生部分（300單元）、公用工程部分（400單元）及余熱鍋爐（500單元）等幾個(gè)部分組成。1.1.3 工藝技術(shù)路線本裝置采用目前國內(nèi)外最先進(jìn)的超低壓重整反應(yīng)及IFP最新催化劑連續(xù)再生工藝技術(shù)。1.1.4 主要產(chǎn)品及副產(chǎn)品高辛烷值汽油組分 32.69/32.11104t/a（初期/末期）液化氣 2.65/3.24104t/a（初期/末期）含氫氣體 4.38/4.35104t/a（初期/末期） 其中：純氫 1.55/1.34104t/a（初期/末期）輕石腦油 7.33104t/a 燃料氣 0.40/0.4

4、2104t/a（初期/末期）1.1.5 節(jié)能措施a) 合理利用余熱資源本裝置中的重整“四合一”反應(yīng)爐由于其操作溫度高，且為純輻射爐，煙氣排放溫度為713。為了回收煙氣余熱，在“四合一”反應(yīng)爐頂對(duì)流段設(shè)計(jì)一套蒸汽發(fā)生系統(tǒng)以回收余熱，產(chǎn)生3.5 MPa蒸汽約9.7噸/時(shí)，使加熱爐總效率達(dá)90%。b) 重整“四合一”爐采用多流路立式爐，以降低重整臨氫系統(tǒng)壓降，降低循環(huán)氫壓縮機(jī)蒸汽。c)重整進(jìn)料換熱器采用國產(chǎn)板式換熱器，增加換熱量，提高換熱效率，并減少投資。1.1.6 設(shè)備總臺(tái)數(shù)序號(hào)項(xiàng) 目預(yù)處理重整催化劑再生氨冷凍公用工程合計(jì)1反應(yīng)器24172塔2133加熱爐或電加熱器254114容器及貯罐79296

5、7585換熱器1210101336空冷器471127泵111493378壓縮機(jī)及鼓風(fēng)機(jī)2461139廢熱鍋爐1套110其他2439111277合計(jì)6694709132521.1.7 自動(dòng)控制本裝置選用了集散型控制系統(tǒng)（DCS），對(duì)全裝置進(jìn)行集中控制和管理。本裝置介質(zhì)具有易燃易爆、并有氫、氯腐蝕等特點(diǎn)，現(xiàn)場(chǎng)儀表選型以本質(zhì)安全防爆儀表為主，在線分析儀表、部分現(xiàn)場(chǎng)開關(guān)、放射性料位儀表等選用隔爆型儀表。儀表選用以國內(nèi)產(chǎn)品為主，引進(jìn)儀表主要為DCS、在線分析儀、特殊調(diào)節(jié)閥及球閥、料位儀表等。本裝置共有控制回路約128個(gè)，DCS指示點(diǎn)約760點(diǎn)。1.2 主要生產(chǎn)工藝及特點(diǎn)1.2.1 由于本裝置原料中氯、氮

6、含量較高（氯含量14.35ppm、氮含量3.05ppm），其它雜質(zhì)含量不高，所以在設(shè)計(jì)中原料預(yù)處理部分采用預(yù)加氫反應(yīng)器后串聯(lián)脫氯反應(yīng)器的流程，脫氯劑采用高溫脫氯劑以達(dá)到原料精制的目的。預(yù)加氫催化劑擬采用RS-20或RS-1高空速催化劑或與之性能相當(dāng)?shù)钠渌麌a(chǎn)催化劑。1.2.2 預(yù)處理部分采用全餾份油加氫及循環(huán)氫流程。1.2.3 預(yù)加氫進(jìn)料換熱器采用雙殼程換熱器，以提高傳熱效率，減小占地。1.2.4 重整反應(yīng)部分采用IFP超低壓連續(xù)重整工藝，重整反應(yīng)部分平均反應(yīng)入口溫度530，平均反應(yīng)壓力為0.35 MPa(g)。由于采用了較苛刻的反應(yīng)條件（超低壓、高溫、低氫油比）使催化劑的活性、選擇性得到更充

7、分的發(fā)揮，從而能得到更高辛烷值與收率的產(chǎn)品。重整反應(yīng)的催化劑擬采用國產(chǎn)新一代鉑-錫雙金屬催化劑，其物理性能與3861催化劑相同，反應(yīng)性能優(yōu)于3861催化劑。1.2.5 重整進(jìn)料換熱器采用國內(nèi)自行研制的板式換熱器，以提高傳熱效率，減小占地。1.2.6 重整反應(yīng)加熱爐為“四合一”箱式爐，其對(duì)流段為蒸汽發(fā)生器，利用其高溫?zé)煔獍l(fā)生3.5MPa（g）蒸汽。1.2.7 重整產(chǎn)物采用表面蒸發(fā)空冷器，取代常規(guī)使用的空冷器和水冷器以避免由于重整反應(yīng)壓力過低水壓超過介質(zhì)壓力【循環(huán)冷水壓力為0.35MPa（g）、重整反應(yīng)產(chǎn)物壓力0.23MPa（g）】，循環(huán)水可能由管程漏到殼程重整產(chǎn)物中的危險(xiǎn)，同時(shí)也大大節(jié)省了循環(huán)水

8、耗量。1.2.8 重整循環(huán)氫壓縮機(jī)采用離心式壓縮機(jī)，根據(jù)工廠蒸汽平衡情況，采用3.5 MPa蒸汽背壓式透平驅(qū)動(dòng) 。1.2.9 催化劑連續(xù)再生部分采用IFP最新催化劑連續(xù)再生技術(shù)。與其它催化劑再生技術(shù)相比，其主要特點(diǎn)是：（1）重整反應(yīng)器為移動(dòng)床，四個(gè)反應(yīng)器并列布置。再生器也是移動(dòng)床，催化劑在再生器內(nèi)連續(xù)地進(jìn)行再生；（2）反應(yīng)器之間的催化劑提升用H2作為提升氣，反應(yīng)器與再生器之間的催化劑提升用N2作為提升氣；（3）再生催化劑的還原罐設(shè)在一反的頂部；（4）催化劑循環(huán)回路中使用閉鎖料斗控制系統(tǒng)來控制催化劑的循環(huán)；（5）催化劑循環(huán)回路中反應(yīng)器與再生器之間，再生器與反應(yīng)器之間的安全聯(lián)鎖（切斷）是由特殊閥門

9、（固體切斷閥和氣體密封閥）來實(shí)現(xiàn)，在正常操作過程中使用差壓控制來保證。（6）催化劑再生采用兩段燒焦，第一段溫度較低，第二段溫度較高；（7）再生氣體采用冷循環(huán)流程。（8）再生器壓力高于反應(yīng)器的壓力。1.3 主要產(chǎn)品規(guī)格本裝置主要產(chǎn)品有:重整汽油、液化氣、含氫氣體、拔頭油、燃料氣等。重整生成油C+5研究法辛烷值按104設(shè)計(jì)，重整副產(chǎn)含氫氣體出裝置邊界壓力為2.0MPa(g),與系統(tǒng)氫氣管網(wǎng)匹配。重整生成油經(jīng)穩(wěn)定塔穩(wěn)定后一部分作為原料去px裝置生產(chǎn)對(duì)二甲苯，一部分作高辛烷值汽油組分，穩(wěn)定塔塔頂產(chǎn)品液化氣送至液化氣儲(chǔ)罐。1.3.1 重整汽油32.69/32.11104t/a（初期/末期）本裝置的重整汽

10、油組分經(jīng)與廠內(nèi)其它汽油組分調(diào)合后可生產(chǎn)各種標(biāo)號(hào)汽油，并滿足國家標(biāo)準(zhǔn)的城市清潔車用無鉛汽油要求。1.3.2 含氫氣體4.38/4.35104t/a（其中純氫1.54/1.33104t/a）（初期/末期）重整裝置副產(chǎn)氫氣經(jīng)升壓提純后送出裝置供現(xiàn)有的加氫裝置、PX裝置及化肥廠用。送出裝置的重整產(chǎn)氫邊界條件為: 壓力： 2.0MPa(g)溫度： 28平均分子量為5.1組成H2C1C2C3iC4nC4iC5nC5C6+（v%）88.934.623.481.950.340.390.100.040.151001.3.3 液化氣2.65/3.24104t/a（初期/末期）送至工廠重油催化裂化吸收穩(wěn)定部分進(jìn)行脫

11、C2處理。平均分子量為47.8組成C1C2C3iC4nC4IC5nC5C6+（wt%）0.639.2835.5922.0031.980.450.030.041001.3.4輕石腦油7.33104t/a送出裝置。平均分子量為73.51組成iC4NC4iC5nC5C6+（wt%）0.250.6835.0650.0813.931001.3.5燃料氣0.40/0.42104t/a（初期/末期）裝置內(nèi)加熱爐自用。1.4 催化劑及化學(xué)藥劑1.4.1 預(yù)加氫催化劑選用國產(chǎn)RS-20或RS-1型催化劑或者與其相當(dāng)?shù)钠渌呋瘎?，其物理性質(zhì)如下：RS-20RS-1性質(zhì): 顏色黃綠色性質(zhì):顏色黃綠色 外型三葉草型

12、外型三葉草型 耐壓強(qiáng)度N/mm23.5 耐壓強(qiáng)度N/mm16 比表面m2/g130 比表面m2/g130 裝填密度g/ml950 裝填密度g/ml850 粒度mm 粒度mm1.4(38)(三葉草型)組成 WO3 m%23.5組成:WO3 m%19.0 NiO m%2.5 NiO m%2.0 CoO m%0.06 CoO m%0.041.4.2 重整催化劑重整催化劑可選用其物理性能與3861催化劑相同，反應(yīng)性能優(yōu)于3861或性能相當(dāng)?shù)膰a(chǎn)其它型號(hào)催化劑,其物理性質(zhì)如下： 堆密度, g/ml0.560.02 粒度分布（1.4-2.0）mm，m%98 平均粒徑1.6mm 空隙率0.411.4.3 脫

13、氯劑高溫脫氯劑用于預(yù)處理部分脫除原料中的氯，可選用國產(chǎn)T-408和GL-A或其他性能與之相當(dāng)?shù)膰a(chǎn)脫氯劑。低溫脫氯劑用于脫去重整產(chǎn)氫氣體中的氯化物，可采用T-407或其他性能相當(dāng)?shù)膰鴥?nèi)產(chǎn)品。性能指標(biāo)T-407（低溫）T-408（高溫）GL-A（高溫）外觀灰色條狀灰色條狀灰色條狀白色或灰白色規(guī) 格,mm44-1044-101.5-2.05-10堆密度,kg/l0.9-1.00.7-0.90.750.05徑向抗壓碎強(qiáng)度,N/cm6050100磨損率,%55比表面積,m2/g60活性組份含量,m%30穿透氯容量,wt%2525-3518-362、生產(chǎn)方法和基本原理21 預(yù)加氫反應(yīng)本裝置是全餾分預(yù)加氫

14、反應(yīng)。在催化劑和氫作用下，將原料油中的硫、氮和氧等雜質(zhì)分解，生成H2S、NH3、H2O，同時(shí)也使有機(jī)金屬化合物分解，金屬沉積在催化劑上，以便除去對(duì)重整催化劑有害的毒物，此外也將使原料中存在的烯烴飽和。預(yù)加氫主要反應(yīng)有以下幾種：脫硫反應(yīng)：原料中的硫化物與氫反應(yīng)生成硫化氫與烴類。低沸點(diǎn)的硫化合物 比高沸點(diǎn)的硫化合物易于脫除,脫硫的難度依烷烴，環(huán)烷，芳烴的次序增加CH3-CH2-S-S- CH2- CH3+3 H2 2CH3- CH3+2 H2 S脫氮反應(yīng)：原料中的氮化物與氫反應(yīng)生成氨與烴類。脫氮比脫硫難，脫氮反應(yīng)只有脫硫的1/5吡咯 +4 H2 C-C-C-C+NH3脫氧反應(yīng)：有機(jī)氧化物（如酚）可

15、通過加氫反應(yīng)生成水和芳烴分子_OH +4 H2 + H2O烯烴加氫飽和反應(yīng)：烯烴一般在直餾石腦油中很少，但是在未加氫的二次加工石腦油中卻很高。烯烴加氫后生成飽和烴C=C-C-C+H2 C-C-C-C脫金屬反應(yīng)：石腦油中的金屬雜質(zhì)（如砷、鉛、銅）以金屬有機(jī)化合物形式存在。在加氫條件下，金屬有機(jī)化合物分解，金屬沉積在催化劑上面而從油中除去脫硫、烯烴飽和、脫氮都是放熱反應(yīng)，每消耗1m3氫氣的反應(yīng)熱分別是8.1、40.6、1.8kJ，所以預(yù)加氫反應(yīng)器有溫升，但是對(duì)于大多數(shù)原料油，反應(yīng)器與反應(yīng)器損失不致相等，因此，反應(yīng)器的溫升不大。2.2 預(yù)加氫的操作參數(shù)影響預(yù)加氫的操作參數(shù)主要有壓力、溫度、空速、氫油

16、比。反應(yīng)壓力：從化學(xué)動(dòng)力學(xué)方程看，提高反應(yīng)壓力可以促進(jìn)加氫反應(yīng)，有利于雜質(zhì)的脫除，增加加氫深度，同時(shí)也有利于減少催化劑上的積炭，延長催化劑的壽命。但是反應(yīng)壓力也不是越高越好，提高反應(yīng)壓力要受到設(shè)備材質(zhì)的限制，再者在高壓下操作，操作費(fèi)用和能耗增大。反應(yīng)溫度：提高反應(yīng)溫度可以加快反應(yīng)速度，因此提高反應(yīng)溫度可以促進(jìn)加氫反應(yīng)，使精制油中的雜質(zhì)含量下降，但是溫度太高會(huì)促進(jìn)裂化反應(yīng)而使液體產(chǎn)物收率下降，而且催化劑上的積炭加快，縮短催化劑的壽命。本裝置的預(yù)加氫反應(yīng)溫度為340。空速：在其它條件一定的情況下，降低空速意味著增加原料與催化劑接觸時(shí)間，使加氫深度增加，精制油中雜質(zhì)含量下降。但是過低的空速不僅使裝置

17、的處理量下降，而且裂化反應(yīng)加劇，積炭增加，縮短催化劑壽命；空速過高，加氫效果不好，精制油達(dá)不到重整進(jìn)料的要求。本裝置的空速一般控制在6h-1左右。氫油比：提高氫油比，也就是提高氫分壓，有利于加氫反應(yīng)，抑制催化劑積炭，但是在處理量不變的條件下，提高氫油比，裝置負(fù)荷增加，相當(dāng)于縮短了反應(yīng)時(shí)間，對(duì)反應(yīng)不理。本裝置的氫油比150Nm3/m3。2.3重整反應(yīng)催化重整的化學(xué)反應(yīng)歸納起來主要有以下幾種（式中M為金屬功能，A為酸性功能）六元環(huán)烷烴脫氫+3H2 R M R 在所有重整反應(yīng)中，六元環(huán)烷烴脫氫反應(yīng)速度最快，而且能充分轉(zhuǎn)化成芳烴，是重整最基礎(chǔ)的反應(yīng)，此反應(yīng)為吸熱反應(yīng)。異構(gòu)化反應(yīng)：催化重整中異構(gòu)化反應(yīng)有

18、兩種情況，一種是五元環(huán)烷烴異構(gòu)化成六元環(huán)烷烴；另一種是直鏈烷烴的異構(gòu)化。五元環(huán)烷烴異構(gòu)化脫氫+3H2 H3直鏈烷烴異構(gòu)化 CR-C-C-C-C R-C-C-C烷烴的脫氫環(huán)化反應(yīng)+H2 _R R-C-C-C-C+H2 _R 直鏈烷烴經(jīng)脫氫及環(huán)化反應(yīng)，使分子重新排列成環(huán)烷烴，然后環(huán)烷烴脫氫或異構(gòu)脫氫成芳烴，脫氫環(huán)化反應(yīng)為吸熱反應(yīng)，反應(yīng)速度很慢。+H2A加氫裂化反應(yīng)：烷烴分子C-C鏈斷裂，經(jīng)加氫后，產(chǎn)生較輕的烷烴分子。此反應(yīng)為放熱反應(yīng)，并且消耗氫氣。 R-C-C-C-C RH + C-C-C加氫裂化反應(yīng)不是希望的反應(yīng)，但是因?yàn)榇呋瘎┬枰凶銐虻乃嵝砸源龠M(jìn)異構(gòu)化和脫氫環(huán)化反應(yīng)，因此不可避免地帶來了烷烴

19、和環(huán)烷烴的加氫裂化反應(yīng)。M+CH4+H2脫甲基反應(yīng)：在一定條件下，催化劑還會(huì)使烴類發(fā)生脫甲基反應(yīng)，生產(chǎn)甲烷，同時(shí)放出大量的熱。 R-C-C-C-C R-C-C-CH +RHM芳烴脫烷基反應(yīng)：此反應(yīng)是將較重芳烴脫烷基后變?yōu)檩^輕的烴。+H2 R RH 生焦反應(yīng)：烴類的深度脫氫，生成烯烴和二烯烴，烯烴進(jìn)一步聚合及環(huán)化，形成稠環(huán)芳烴，吸附在cut上，最終轉(zhuǎn)化成積炭而使催化劑失活。綜觀上述反應(yīng)，異構(gòu)化反應(yīng)中，生產(chǎn)油的芳烴增加，密度變大，體積便小，生成油收率見效。在異構(gòu)化反應(yīng)中只是分子重新排列，而分子量未變化，氫氣未損失，生成油收率可達(dá)100而辛烷值增加。在加氫裂解及脫甲基反應(yīng)中，由于生成氣態(tài)烴而使生成油

20、收率降低，氫收率及純度降低。連續(xù)重整裝置各反應(yīng)器主要反應(yīng)及溫降反應(yīng)器名稱主要反應(yīng)各爐溫降組成變化第一反應(yīng)器環(huán)烷脫氫、烷烴異構(gòu)116環(huán)烷烴下降多，芳烴有增加第二反應(yīng)器環(huán)烷脫氫、五元環(huán)烷異構(gòu)脫氫65環(huán)烷烴繼續(xù)下降芳烴有增加，C5C6有增加第三反應(yīng)器烷烴脫氫環(huán)化，加氫裂化42C7+烷烴減少，芳烴減少第四反應(yīng)器烷烴脫氫環(huán)化，加氫裂化22C5C6環(huán)烷先增加后略有下降，芳烴增加2.4重整反應(yīng)的影響因素及操作參數(shù)反應(yīng)溫度：重整反應(yīng)總的熱效應(yīng)是吸熱反應(yīng)，提高反應(yīng)溫度對(duì)環(huán)烷脫氫、烷烴環(huán)化脫氫和加氫裂化反應(yīng)都有促進(jìn)作用。促進(jìn)前兩種反應(yīng)對(duì)生產(chǎn)芳烴有有利，而過多的加氫裂化反應(yīng)會(huì)導(dǎo)致產(chǎn)品液收率下降，氫純度也下降，重整反

21、應(yīng)溫度一般控制在初期530，末期545。反應(yīng)壓力：一般低壓有利于環(huán)烷烴脫氫和烷烴的環(huán)化脫氫，并減少加氫裂化反應(yīng)。壓力低，生成油收率中，芳烴，辛烷值都會(huì)升高，氫純度增加，所以本裝置內(nèi)低壓操作，反應(yīng)壓力分別為：一反0.485Mpa；二反0.44 Mpa；三反0.395 Mpa；四反0.35 Mpa，重整產(chǎn)物分離罐0.23 Mpa?？账伲嚎账俜从沉朔磻?yīng)時(shí)間的長短?？账龠^大，反應(yīng)深度不夠，不僅不會(huì)獲得更多芳烴產(chǎn)品及更高的辛烷值，反而增加損耗；空速太小，催化劑帶焦量高，燒焦再生負(fù)荷增加?？账贋?.6L/h。氫油比：氫油比大，氫分壓增高，催化劑穩(wěn)定性好；氫油比小，有利于烷烴環(huán)化脫氫及環(huán)烷脫氫，但是催化劑含

22、焦量上升。2.5重整催化劑還原重整催化劑的金屬活性組分，只有在還原狀態(tài)下才具有良好的活性，因此在連續(xù)重整過程中，在一號(hào)反應(yīng)器上部料斗與第一反應(yīng)器之間設(shè)置了還原罐，480的高純氫進(jìn)入還原罐對(duì)催化劑進(jìn)行還原。還原過程的實(shí)質(zhì)是一種還原反應(yīng) 。+H2O+H2PtO2 Pt2.6重整催化劑的還原（再生）+O2 積炭的催化劑如同焦炭一樣，是黑色或褐灰色。燒焦時(shí)原來的焦炭發(fā)生了化學(xué)反應(yīng)，固態(tài)黑色的炭變成了無色氣體二氧化碳或一氧化碳，脫離了催化劑表面。 C CO2 或 CO 影響重整催化劑燒焦速度的因素有：催化劑積炭的形狀及類型催化劑的積炭量燒焦的溫度和循環(huán)氫量燒焦過程的補(bǔ)氧量和氧分壓系統(tǒng)殘存的烴和H2總量催

23、化劑流速3 工藝流程簡(jiǎn)述本裝置由預(yù)處理、重整、催化劑再生等三個(gè)部分組成。3.1 預(yù)處理部分（100單元）由裝置外來的混合石腦油經(jīng)預(yù)加氫進(jìn)料泵升壓后與從預(yù)加氫循環(huán)氫壓縮機(jī)出來的含氫氣體混合，經(jīng)與預(yù)加氫產(chǎn)物換熱和加熱爐加熱至反應(yīng)溫度后進(jìn)入預(yù)加氫反應(yīng)器。在催化劑作用下，石腦油中的硫、氮化物及不飽和烴與氫氣反應(yīng)生成硫化氫、氨及飽和烴，金屬雜質(zhì)則吸附在催化劑上。反應(yīng)產(chǎn)物經(jīng)與進(jìn)料換熱、冷凝冷卻后進(jìn)入預(yù)加氫氣液分離罐進(jìn)行氣液分離，罐頂含氫氣體返回預(yù)加氫循環(huán)壓縮機(jī)入口增壓循環(huán)使用。罐底液體送入石腦油汽提分餾塔，將輕組分從塔頂拔出，并脫除油中的硫、氮、水等雜質(zhì)。石腦油汽提分餾塔底油經(jīng)與石腦油分餾塔進(jìn)料換熱后即為

24、重整反應(yīng)進(jìn)料的精制石腦油。石腦油汽提分餾塔頂產(chǎn)物經(jīng)空冷器、水冷器冷凝冷卻后進(jìn)入石腦油汽提分餾塔回流罐，部分H2S、NH3隨罐頂氣體排出，進(jìn)入裝置燃料氣管網(wǎng)；水份從罐底水包排出，罐底液體經(jīng)回流泵升壓后一部分作為回流打回石腦油汽提分餾塔頂，另一部分送入拔頭油汽提塔。拔頭油汽提塔頂產(chǎn)物經(jīng)水冷器冷凝冷卻后進(jìn)入拔頭油汽提塔回流罐，油中H2S、NH3隨罐頂氣體排出，進(jìn)入裝置燃料氣管網(wǎng)；水份從罐底水包排出，罐底液體經(jīng)回流泵升壓后作為回流打回拔頭油汽提塔頂。拔頭油汽提塔底油經(jīng)與塔進(jìn)料換熱后送出裝置。石腦油汽提分餾塔采用重沸爐加熱，加熱爐燃料為燃料氣。拔頭油汽提塔采用重沸器加熱。預(yù)加氫采用循環(huán)氫流程。因反應(yīng)過程

25、耗氫很少，少量裝置外來的含氫氣體補(bǔ)到預(yù)加氫循環(huán)壓縮機(jī)入口。必要時(shí)，加氫后少量廢氣可由分離罐頂排出。通過控制預(yù)加氫產(chǎn)物分離罐頂壓力來控制預(yù)加氫反應(yīng)壓力。由于原料中氯含量較高，本裝置在預(yù)加氫反應(yīng)器后面設(shè)置了預(yù)加氫脫氯反應(yīng)器。為了防止預(yù)加氫部分的H2S腐蝕和銨鹽堵塞，本裝置設(shè)計(jì)了預(yù)加氫注水系統(tǒng)，在預(yù)加氫換熱器間和預(yù)加氫空冷器入口均設(shè)有注水點(diǎn)。預(yù)處理部分工藝流程圖見L7710-6-PR1/1和L7710-6-PR1/2。3.2 重整部分（200單元）重整進(jìn)料和重整循環(huán)氫分別進(jìn)入重整進(jìn)料換熱器（板式換熱器）與重整反應(yīng)產(chǎn)物換熱。油、氫在換熱器內(nèi)混合換熱后進(jìn)入重整進(jìn)料加熱爐，加熱后進(jìn)入重整第一反應(yīng)器。由于重

26、整反應(yīng)是吸熱反應(yīng)，所以經(jīng)反應(yīng)器反應(yīng)后溫度會(huì)降低。為了保持必要的反應(yīng)溫度，重整部分設(shè)有四臺(tái)反應(yīng)器，每臺(tái)反應(yīng)器前均設(shè)有加熱爐。重整反應(yīng)器內(nèi)裝有重整催化劑，精制石腦油在平均反應(yīng)壓力為0.35MPa(g)的臨氫條件下進(jìn)行反應(yīng)。從最后一個(gè)反應(yīng)器出來的反應(yīng)產(chǎn)物進(jìn)入重整進(jìn)料換熱器，與反應(yīng)進(jìn)料換熱并經(jīng)表面蒸發(fā)空冷器冷凝冷卻后進(jìn)入重整產(chǎn)物分離罐進(jìn)行氣液相分離。罐頂氣體的一部分作為循環(huán)氫，用背壓透平驅(qū)動(dòng)的離心壓縮機(jī)打回重整反應(yīng)部分；其余氣體即重整產(chǎn)氫經(jīng)過增壓機(jī)入口分液罐分液后進(jìn)入兩級(jí)增壓壓縮機(jī)，壓縮后的含氫氣體與重整產(chǎn)物分離罐底來的并經(jīng)泵升壓后的液相重整產(chǎn)物相混合?；旌衔锝?jīng)水冷、氨冷系統(tǒng)等冷凝、冷卻后進(jìn)入再接觸罐

27、。本裝置設(shè)置的一套氨冷凍系統(tǒng)是為再接觸部分提供冷源以提高吸收效果的。由氨液儲(chǔ)罐出來的液氨經(jīng)節(jié)流閥節(jié)流后進(jìn)入再接觸冷凍器蒸發(fā)制冷。由再接觸進(jìn)料/罐底換熱器來的油氣混合物在再接觸冷凍器中與冷凍介質(zhì)液氨進(jìn)行換冷。由再接觸冷凍器出來的氨氣經(jīng)氨液分離器分液后進(jìn)入氨壓縮機(jī)壓縮，出口高溫氨氣經(jīng)氨冷凝器冷凝后進(jìn)入氨液儲(chǔ)罐從而完成氨制冷過程循環(huán)。此流程可較大限度地回收，并能生產(chǎn)純度較高的含氫氣體。從再接觸罐分出的氣體為重整富氫氣體產(chǎn)品，其中一部分作為再生提升氫外，其余大部分經(jīng)脫氯處理后，一部分作為預(yù)加氫補(bǔ)氫，另一部分作為產(chǎn)氫出裝置。再接觸罐底液體與穩(wěn)定塔頂回流罐頂來的氣體相混合進(jìn)入液化氣吸收罐用以吸收氣體中的液

28、化氣。液化氣吸收罐頂氣體為燃料氣，排入裝置內(nèi)燃料氣管網(wǎng)；液化氣吸收罐底液體用泵送入穩(wěn)定塔對(duì)汽油進(jìn)行穩(wěn)定。自液化氣吸收罐底來的液體，與穩(wěn)定塔底產(chǎn)物換熱后進(jìn)入穩(wěn)定塔。穩(wěn)定塔頂產(chǎn)物經(jīng)空冷、水冷冷凝冷卻后進(jìn)入穩(wěn)定塔頂回流罐，罐頂氣體與再接觸罐底液體混合進(jìn)入液化氣吸收罐。回流罐底液體一部分泵送至穩(wěn)定塔頂作回流，另一部分作為液化氣產(chǎn)品出裝置，穩(wěn)定塔底油一部分作為高辛烷值汽油組分出裝置，一部分經(jīng)穩(wěn)定塔底重沸爐加熱后返回穩(wěn)定塔底。重沸爐燃料為燃料氣。重整部分工藝流程圖見L7710-6-PR1/3和L7710-6-PR1/4。3.3 催化劑再生部分（300單元）與半再生重整相比，這套裝置多了一套催化劑連續(xù)再生系

29、統(tǒng)。催化劑可以在裝置開工的條件下從反應(yīng)器內(nèi)出來進(jìn)入再生器進(jìn)行再生，再生后的催化劑再返回反應(yīng)器。a）再生回路在催化劑再生回路中，自再生氣循環(huán)壓縮機(jī)出口來的再生氣體分為兩部分，主體部分用于兩段燒焦。含O2 0.8%(V)再生氣體經(jīng)過與燒焦產(chǎn)物氣體換熱，電加熱器加熱后進(jìn)入再生器。燒焦氣體首先預(yù)熱進(jìn)入再生器燒焦區(qū)的催化劑，然后流經(jīng)一段燒焦區(qū)的徑向床層后在中心管處匯合送出再生器，在再生器外與空氣及急冷氣混合以調(diào)節(jié)二段燒焦區(qū)入口的氧含量和溫度，然后再送回再生器二段燒焦區(qū)。該股燒焦氣體氧含量為0.8%(V)，流經(jīng)二段燒焦區(qū)床層后進(jìn)入催化劑的檢查區(qū)。在檢查區(qū)，另外一股含氧1.0%(V)的惰性氣體進(jìn)入再生器，在

30、確保催化劑上的積碳全部燒完后與燒焦氣體在中心管處混合。混合后的氣體氧含量約為0.30.7%(V)，經(jīng)燒焦進(jìn)料換熱器和水冷器換熱冷卻后進(jìn)入再生氣洗滌塔，以去除氣體中的HC1、CO2等物質(zhì)。經(jīng)過洗滌和干燥的氣體回到再生氣循環(huán)壓縮機(jī)經(jīng)升壓后循環(huán)使用。自再生氣循環(huán)壓縮機(jī)出口來的小部分氣體用于催化劑的氧氯化。該股氣體在注水泵注水后經(jīng)氧氯化電加熱器升溫至氧氯化區(qū)的操作溫度，經(jīng)注氯泵注氯后進(jìn)入再生器的氧氯化區(qū)。用于焙燒的氣體為干燥空氣（氣體露點(diǎn)40）經(jīng)焙燒電加熱器加熱后自再生器底部進(jìn)入再生器。氧氯化區(qū)的氣體及焙燒用的干燥空氣在氧氯化區(qū)進(jìn)行混合。因此氧氯化區(qū)的氣體是由兩部分組成的：（1）約50%的氣體是經(jīng)過焙

31、燒區(qū)的空氣；（2）約50%的氣體是自再生循環(huán)壓縮機(jī)來的注有氯化物和水的氣體。該氣體的組成如下：氧含量：1020%氯含量：1000ppm wt水含量：8000ppm wt氧氯化區(qū)的出口氣體經(jīng)氧氯化進(jìn)料換熱器換熱后與洗滌塔流出的堿液混合，在中和了氣體中的氯化物之后排往大氣。b）催化劑循環(huán)回路各反應(yīng)器下部均設(shè)有下部料斗和提升器，頂上設(shè)有上部料斗。再生器上部設(shè)有緩沖罐和閉鎖料斗，下部也設(shè)有下部料斗和提升器。催化劑依次從一反到二反、三反、四反都是通過含氫氣體輸送的，從四反底部至再生器頂部以及從再生器底部至一反頂部的催化劑是通過氮?dú)廨斔偷摹Ｔ诟鞣磻?yīng)器和再生器內(nèi)，催化劑的流動(dòng)是通過重力進(jìn)行的。待生催化劑從四

32、反底部經(jīng)N2提升進(jìn)入上部緩沖罐，通過重力由上部緩沖罐進(jìn)入閉鎖料斗，然后進(jìn)入再生器進(jìn)行再生；再生后的新鮮催化劑從再生器底部用N2提升至一反上部料斗，催化劑通過重力流經(jīng)一反頂部的還原罐用高純度的H2在一定溫度下對(duì)催化劑進(jìn)行還原；還原后的催化劑通過重力流至一反，從而完成催化劑待生、再生、還原的全過程 。催化劑的輸送流率是由一次氣體和二次氣體共同控制的 。在保證總提升氣體量恒定的前提下，一次氣體起提升作用，而二次氣體起控制催化劑提升量的作用。c）再生隔斷和安全聯(lián)鎖系統(tǒng)（1）為了防止反應(yīng)系統(tǒng)的烴類進(jìn)入N2提升系統(tǒng)和還原罐，在四反底部和一反頂部的上部料斗和還原罐之間設(shè)置了特殊的自動(dòng)隔離閥，當(dāng)出現(xiàn)此類事故的

33、可能性時(shí)，隔斷閥將通過程序自動(dòng)關(guān)閉。（2）為了防止再生系統(tǒng)的O2氣進(jìn)入N2提升系統(tǒng)，在再生器下部料斗和提升器之間的密封料腿上設(shè)置了特殊的自動(dòng)隔離閥，通過程序來控制此閥的關(guān)閉以防止事故的發(fā)生。（3）為了保證再生系統(tǒng)安全操作，在反應(yīng)器下部料斗和再生器下部料斗上都設(shè)置了密封氣體以保證下部料斗壓力比上部反應(yīng)器和再生器的壓力要稍高，同時(shí)比下部提升器的壓力也稍高，當(dāng)密封氣體流量低于某一數(shù)值，聯(lián)鎖程序?qū)⒆詣?dòng)關(guān)閉隔斷閥再生系統(tǒng)與反應(yīng)系統(tǒng)隔斷。催化劑再生部分工藝流程圖見L7710-6-PR1/5和L7710-6-PR1/6。3.4催化劑提升的控制方案：再生的催化劑在重力的作用下由D-304進(jìn)入D-305中，D-

34、304的氮?dú)饷芊庥蒔DIC-3007控制，保證D-304壓力0.55Mpa，高于D-303底壓力（0.345Mpa）和D-305壓力（0.535Mpa），在D-304與D-305之間加一電磁切斷閥UV-3013。D-305中的催化劑，在一次氣、二次氣的作用下通過催化劑提升管進(jìn)入D-310中，一次氣流量用FIC-3010控制，孔板測(cè)量流量為一、二次氣總量，二次氣流量由PDIC3006控制，PDIC-3006可手動(dòng)設(shè)定（此壓差為D-310頂與D-305底壓差），催化劑在氮?dú)獾淖饔孟逻M(jìn)入D-310。氮?dú)馓嵘龤馔ㄟ^D-310頂去M306除塵循環(huán)使用，催化劑料位由LIC-3111控制，在D-310底部設(shè)

35、一氮?dú)饷芊庥靡员ＷCD-310壓力（0.505MPa）高于D-311壓力（0.495MPa），流量由FIC-3011控制，在D-310與D-311之間設(shè)一電磁切斷閥UV-3014。催化劑在重力的作用下由D-310進(jìn)入D-311，催化劑在D-311中由氫氣還原，還原氫氣由F-304加熱，溫度由TIC-3007控制，還原氣出口流量由PDIC-3012控制，PDIC-3012（D-311底部與R-201頂壓差），而D-310底壓差與D-311頂壓力差PDIC-3019則控制D-310頂去M306，氮?dú)獬鯩306的量，以保證D-310與D-311之間的壓差。經(jīng)還原的催化劑在重力的作用下進(jìn)入R-201參加

36、反應(yīng)，在反應(yīng)器底部催化劑在重力作用下進(jìn)入2號(hào)下部料斗D-321，D-321密封由氫氣提供，PDI-3119顯示R-201底與D-321之間的壓差，密封流量由手調(diào)現(xiàn)場(chǎng)控制。D-321中的催化劑在重力作用下，通過管線進(jìn)入D-331，D-331中的催化劑在一次、二次氣的作用下（氫氣）通過催化劑提升管進(jìn)入D-312中，一次氣流量由FIC-3012控制，二次氣流量由PDIC-3008控制，PDIC-3008可與LIC-3111串級(jí)控制二次氣流量以達(dá)到控制催化劑提升量的目的。催化劑由一次、二次氣作用提升至D-312中，氫氣從D-312頂部引出進(jìn)入R-202，催化劑在重力作用下進(jìn)入R-202，液位由LIC-

37、3118控制，R-202底出來的催化劑進(jìn)入D-322中，引一股氫氣作為D-322的密封氣，現(xiàn)場(chǎng)控制，D-322中催化劑在重力的作用下進(jìn)入D-332中，在一次、二次氣的共同作用下通過催化劑提升管進(jìn)入D-313，一次氣流量由FIC-3013控制，二次氣流量由PDIC-3009控制，PDIC-3009可與LIC-3118串級(jí)控制二次氣流量。進(jìn)D-313中的催化劑和氫氣，氫氣從D-313頂引出進(jìn)入R-203，催化劑在重力的作用下進(jìn)入R-203，液位由LIC-3115控制，從R-203底出來的催化劑通過料腿進(jìn)入D-323中，引一股氫氣作為D-323的密封氣，PDI-3131顯示D-323與R-203之間

38、的壓差，PDI-3130顯示D-323與D-333之間的壓差，用密封H2的流量，現(xiàn)場(chǎng)控制來保證壓差，催化劑進(jìn)入D-333，在一次、二次氣的共同作用下進(jìn)入D-314，一次氣流量由FIC-3014控制，二次氣流量由PDIC-3010控制，PDIC-3010可與LIC-3115串級(jí)控制二次氣流量，以實(shí)現(xiàn)控制催化劑的提升量，保證D-313的催化劑液位。進(jìn)入D314中的氫氣和催化劑，H2通過上部平衡罐D(zhuǎn)-354進(jìn)入R-204，催化劑在重力的作用下進(jìn)入R-204，液位由LIC-3121控制，從R-204底出來的催化劑，通過料腿進(jìn)入5號(hào)下部料斗D-324中，引一股H2作為D-324的密封氣，流量由FIC-3

39、016控制，進(jìn)入D-334中的催化劑在一次氣、二次氣的共同作用下提升至D-301中，一次氣流量由FIC-3015控制，二次氣流量由PDIC-3011控制，PDIC-3011可與LIC-3121串級(jí)控制二次氣，以此達(dá)到控制催化劑提升量保證D-314料位的目的，D-324與D-334之間的壓差由PDIC-3018控制，M-307出口氣閥得以實(shí)現(xiàn)。進(jìn)入D-301中的催化劑和氮?dú)?，氮?dú)鈴腄-301頂引出，至M-307進(jìn)行粉塵收集后循環(huán)使用，催化劑從D-301至D-302至D-303由一套邏輯系統(tǒng)來完成，從而完成了整個(gè)催化劑提升工作。4 主要操作條件4.1 預(yù)處理部分4.1.1 預(yù)加氫反應(yīng)反應(yīng)壓力:2.

40、2MPa(g)反應(yīng)溫度:280340反應(yīng)空速:6(體)氫油比:150(體)4.1.2 預(yù)加氫產(chǎn)物分離罐操作壓力:2.0MPa(g)操作溫度:404.1.3 石腦油汽提分餾塔操作溫度：137/220（頂/底）操作壓力：1.25MPa（g）（頂）回流比： 1.86（對(duì)產(chǎn)品）4.1.4 拔頭油汽提塔 操作溫度：111/156（頂/底） 操作壓力：1.7MPa（g）（頂）4.2 重整部分4.2.1 重整反應(yīng)重整反應(yīng)操作條件一反二反三反四反介質(zhì)氫氣油氣反應(yīng)壓力，MPa(g)0.4850.440.3950.35反應(yīng)溫度，530530530530最高操作溫度，545545545545規(guī)格(內(nèi)徑切線長度)mm

41、19004266205052232200604925507242催化劑設(shè)計(jì)裝量m36.710.114.025.0催化劑裝填比12182545空速，時(shí)-1(重)1.6氫油分子比（mol）3.0進(jìn)料流率kg/h727714.2.2 重整產(chǎn)物分離罐操作壓力：0.23MPa（g）操作溫度：38 04.2.3 再接觸罐操作壓力：2.17MPa（g）操作溫度：04.2.4 穩(wěn)定塔操作溫度：68/224（頂/底）操作壓力：1.56MPg（g）（頂）回流比：2.43（對(duì)產(chǎn)品）4.3 催化劑再生部分4.3.1燒焦 一段 二段 操作壓力，MPa（g） 0.555 0.545 操作溫度， 460 480 4.3.2

42、還原 操作壓力：0.495MPa（g） 操作溫度：4804.3.3 再生器流程編號(hào)D-303名稱再生器數(shù)量（臺(tái)）1型式內(nèi)設(shè)有約翰遜網(wǎng)介質(zhì)催化劑、氮?dú)?、氧氣最高操作溫度?65操作壓力，MPg（g）0.55催化劑循環(huán)量，kg/h480規(guī)格（內(nèi)徑切線長度）mm1380/90013325(T/T)再生器各段工藝條件溫度壓力MPa（g）氧含量%(mol)第一燒焦床層4600.5550.8第二燒焦床層4800.5450.8檢查區(qū)5190.5351.0氧氯化區(qū)5100.53515焙燒區(qū)5200.545214.3.4 洗滌罐操作壓力：0.415MPa（g）（罐頂）操作溫度：38 05、連續(xù)重整設(shè)備匯總表：設(shè)

43、備類別合計(jì)數(shù)量序號(hào)設(shè)備編號(hào)設(shè)備名稱備注反應(yīng)器類51R-201重整第一反應(yīng)器2R-202重整第二反應(yīng)器3R-203重整第三反應(yīng)器4R-204重整第四反應(yīng)器5D-303再生器罐271D-311還原室2D-302閉鎖料斗3D-306洗滌罐4D-308氧氯化流出物罐5D-307氮壓縮機(jī)氣液分離罐6D-341氮?dú)鈨?chǔ)罐7D-361堿罐8D-362氧氯化水罐9D-363氯化劑罐10D-301上部緩沖罐11D-310第一上部料斗12D-312第二上部料斗13D-313第三上部料斗14D-314第四上部料斗15D-304第一下部料斗16D-321第二下部料斗17D-322第三下部料斗18D-323第四下部料斗1

44、9D-324第五下部料斗20D-305第一提升釜罐21D-331第二提升罐22D-332第三提升罐23D-333第四提升罐24D-334第五提升罐25D-352第一平衡罐26D-353第二平衡罐27D-354第三平衡罐加熱爐類41F-301燃燒加熱2F-302氧氯化加熱爐3F-303焙燒加熱爐4F-304還原加熱爐換熱器81E-301燃燒進(jìn)料/流出物器2E-302氧氯化進(jìn)料/流出物3E-303再生回路調(diào)溫冷卻器4E-304還原換熱器5E-305氫氣提升氣體換熱器6E-306氮?dú)饣芈防鋮s器7E-307氮?dú)馊?chǔ)罐冷卻器8E-308氫氣冷卻器壓縮機(jī)51K-301A再生回路壓縮機(jī)2K-301B再生回路

45、壓縮機(jī)3K-302A氮?dú)鈮嚎s機(jī)4K-302B氮?dú)鈮嚎s機(jī)5K-303淘析鼓風(fēng)機(jī)泵81P-301A/B堿液再循環(huán)泵2P-302A/B堿噴射泵3P-303A/B氧氯化水泵4P-304A/B氯化劑泵過濾器31M-303再生回路過濾器2M-306第一上部料斗細(xì)粉過濾器3M-307上部緩沖罐細(xì)粉過濾器攪拌器31M-301堿靜態(tài)攪拌器2M-305氧氯化靜態(tài)攪拌器3M-304流出物靜態(tài)攪拌器干燥機(jī)11Z-301再生回路干燥機(jī)其他21Z-302氫氣膜式凈化裝置2M-302堿噴霧噴射噴嘴6、設(shè)備簡(jiǎn)介：以下對(duì)連續(xù)重整裝置一些特殊設(shè)備進(jìn)行簡(jiǎn)要說明。6.1CWC-15F-1型水站6.1.1概述CWC-15F-1型水站為

46、烏石化公司煉油廠40萬噸連續(xù)重整往復(fù)式壓縮機(jī)專用水站，它的作用是向壓縮機(jī)氣缸及壓力填料提供安全有效的閉路循環(huán)冷卻水系統(tǒng)，是往復(fù)式壓縮機(jī)正常運(yùn)行的前提和保證，其設(shè)計(jì)制造參照美國“API618石油、化工和氣體工業(yè)用往復(fù)式壓縮機(jī)”及技術(shù)附件所規(guī)定的內(nèi)容進(jìn)行的。一般煉油廠用往復(fù)壓縮機(jī)的氣缸冷卻水溫度應(yīng)高于壓縮機(jī)進(jìn)氣溫度58，而過低的冷卻水溫度可能造成壓縮氣體結(jié)凝而引起液擊，嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致壓縮機(jī)故障，通常在煉油廠來至工藝氣管網(wǎng)的壓縮進(jìn)氣溫度均在40左右，而循環(huán)冷卻水的進(jìn)氣溫度一般在常溫或40以下，因此只有采用專用的水站才能避免壓縮機(jī)氣缸由于冷卻水溫度過低而引起的液擊事故。另外，本水站使用的冷卻水為工業(yè)用軟

47、化水，可避免壓縮機(jī)應(yīng)壓力填料冷卻水通道結(jié)垢，從而影響換熱效果和填料使用壽命。因此往復(fù)式壓縮機(jī)采用專用水站作為其循環(huán)冷卻水系統(tǒng)可有效的降低壓縮機(jī)的功耗，延長氣缸和壓力填料的使用壽命，從而確保壓縮機(jī)的正常運(yùn)行。6.1.2技術(shù)指標(biāo)序號(hào)項(xiàng)目單位參數(shù)值備注綜合指標(biāo)1公稱流量T/h152供水壓力MPa0.253供氣缸水溫度45504水箱容積M31.15換熱面積M216*26冷卻水耗量T/h357電加熱器參數(shù)N=20kw P=380v8供冷卻器冷卻水溫度30水泵1型號(hào)IS65-40-200B2流量T/h153揚(yáng)程m384允許氣融余度m2.05效率55%水泵電機(jī)1型號(hào)YA112M-22功率kw43轉(zhuǎn)速r/mi

48、n29004防護(hù)等級(jí)IP545防爆等級(jí)d11CT46.1.3工作原理與結(jié)構(gòu)特點(diǎn)水站的作用是分別向往復(fù)泵壓縮機(jī)各氣缸提供與其相適應(yīng)的壓力、溫度及流量的冷卻水，該冷卻水在進(jìn)入系統(tǒng)前須經(jīng)過軟化處理。水站工作時(shí)，由獨(dú)立的電動(dòng)機(jī)直接驅(qū)動(dòng)水泵，使水箱中冷卻水經(jīng)過Y型過濾器，在水泵出水口形成系統(tǒng)所需壓力，流經(jīng)止回閥后，根據(jù)需要一部分經(jīng)水冷卻器進(jìn)行冷卻。另一部分直接流經(jīng)氣動(dòng)薄膜調(diào)節(jié)閥，這部分水一路進(jìn)填料冷卻腔，一部分與冷卻器后的水在進(jìn)入氣缸前混合在一起，調(diào)和金氣缸的冷卻水溫度提供給氣缸。冷卻水通過氣缸后的各自回水管回到水箱，形成封閉的循環(huán)水系統(tǒng)，確保壓縮機(jī)安全有效的運(yùn)行。正常工作時(shí)一臺(tái)水泵工作，另一臺(tái)備用，當(dāng)

49、系統(tǒng)供水壓力降到設(shè)定值時(shí)由壓力變送器發(fā)出信號(hào)自動(dòng)開啟備用泵，并停止運(yùn)行主泵。系統(tǒng)還設(shè)置保護(hù)水泵的溢流系統(tǒng)和壓力平衡系統(tǒng)，水站的水箱能夠容納系統(tǒng)中主輔泵同時(shí)工作時(shí)回水的足夠水量，水箱上設(shè)有雙色玻璃板液位計(jì)，在低液位時(shí)通過二次儀表發(fā)出報(bào)警信號(hào)，在水箱底部配置有電加熱器，通過電孔部分使水箱水溫設(shè)某一設(shè)定值，（一般水溫為32時(shí)電加熱器接上電源加熱，當(dāng)水溫為46時(shí)，電加熱器切斷電源）預(yù)加氫循環(huán)壓縮機(jī)K-101A/B6.2.1機(jī)組的作用預(yù)加氫循環(huán)壓縮機(jī)（K-101A/B）是連續(xù)重整主要設(shè)備之一，它的作用是為預(yù)加氫反應(yīng)提供循環(huán)氫，使石腦油中的硫、氮化物及不飽和烴在催化劑的作用下，生成硫化氫、氨及飽和烴，金屬

50、雜質(zhì)則吸附在催化劑上。反應(yīng)產(chǎn)物經(jīng)與進(jìn)料換熱、冷凝冷卻后進(jìn)入預(yù)加氫氣液分離罐進(jìn)行氣液分離，罐頂含氫氣體返回預(yù)加氫循環(huán)壓縮機(jī)入口增壓循環(huán)使用。6.2.2性能參數(shù)及主要技術(shù)指標(biāo)表一 設(shè)備位號(hào) 項(xiàng)目K-101A/B設(shè)備名稱預(yù)加氫循環(huán)壓縮機(jī)設(shè)備型號(hào)DW-12.5/（20-28）-X結(jié)構(gòu)型式兩列對(duì)稱平衡式壓縮級(jí)數(shù)一級(jí)操作參數(shù)介質(zhì)氫、烴類混合氣體標(biāo)準(zhǔn)流量（Nm3/h）750入口溫度40 出口溫度70 入口壓力MPa2.0 出口壓力MPa2.8 安全閥定壓值MPa 3.08 循環(huán)潤滑系統(tǒng)供油壓力MPa0.15-0.55循環(huán)潤滑系統(tǒng)供油溫度60冷卻水總進(jìn)水壓力MPa（循環(huán)水0.25-0.45） 軟化水0.25-

51、0.4冷卻水總進(jìn)水溫度（循環(huán)水32） 氣缸軟化水45-50 填料軟化水35主軸承溫度60活塞桿摩擦表面溫度100分子量4.34（含氫氣94.52% 甲烷2.26% 其它烴類3.22%）儀表風(fēng)壓力MPa0.4-0.6結(jié)構(gòu)參數(shù)氣缸直徑mm 240 壓縮機(jī)軸功率KW204氣缸數(shù)量2曲軸轉(zhuǎn)速r/min371活塞行程mm240活塞桿直徑mm71振動(dòng)烈度mm/s18噪聲db(A)85氣量調(diào)節(jié)范圍0、 25% 、 50%、75%、 100%氣缸潤滑方式無油潤滑運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)潤滑方式稀油站供油強(qiáng)制潤滑盤車方式手動(dòng)盤車壓縮機(jī)重量kg11300驅(qū)動(dòng)機(jī)參數(shù)型號(hào)YAKK710-16型式增安型三相異步電動(dòng)機(jī)額定轉(zhuǎn)速r/min

52、371額定電壓V6000額定功率KW250防護(hù)等級(jí)EXeT3轉(zhuǎn)向從非驅(qū)動(dòng)端看電動(dòng)機(jī)為逆時(shí)針重量kg10000傳動(dòng)方式剛性直連主油泵驅(qū)動(dòng)方式由曲軸齒輪驅(qū)動(dòng)輔助油泵驅(qū)動(dòng)方式電機(jī)驅(qū)動(dòng)過濾精度m精過濾器：80粗過濾器：25潤滑油壓力MPa0.15-0.55潤滑油溫度35-50潤滑油流量L/min63（輔助泵） 45（軸頭泵）曲軸箱潤滑油編號(hào)L-AN68#機(jī)械油（夏季） L-AN46#機(jī)械油（冬季）潤滑油運(yùn)動(dòng)粘度(40)mm2/s61.8-74.841.4-50.6潤滑油凝點(diǎn)-10-10潤滑油殘?zhí)?0.250.25潤滑油灰分%0.070.07潤滑油水溶性酸或堿無無潤滑油酸值mgKOH/g0.250.2潤

53、滑油機(jī)械雜質(zhì)%0.0070.007潤滑油水分%無無潤滑油閃點(diǎn)（開口）190180輔助油泵的類型螺桿泵油路安全閥起跳壓力MPa0.66.2.3機(jī)組簡(jiǎn)要設(shè)計(jì)說明該機(jī)組為臥式、雙缸、雙作用對(duì)稱平衡式壓縮機(jī)，是由無錫壓縮機(jī)股份有限公司生產(chǎn)，該機(jī)組是利用電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)曲軸旋轉(zhuǎn)從而帶動(dòng)連桿作往復(fù)直線運(yùn)動(dòng)，本機(jī)組氣缸為雙作用，即蓋側(cè)與軸側(cè)都有相應(yīng)的工作腔。以蓋側(cè)為例，當(dāng)活塞由蓋側(cè)始點(diǎn)位置向軸側(cè)開始運(yùn)動(dòng)時(shí)，蓋側(cè)容積變大，氣缸內(nèi)的殘留氣體膨脹，壓力下降，與進(jìn)氣腔（氣缸的氣道）內(nèi)壓力產(chǎn)生壓力差。當(dāng)壓力差大于吸氣閥彈簧壓力時(shí)，吸氣閥自動(dòng)打開。隨著活塞繼續(xù)向軸側(cè)運(yùn)動(dòng)，缸內(nèi)容積進(jìn)一步擴(kuò)大，將氣體吸入缸內(nèi)，活塞到達(dá)內(nèi)止點(diǎn)時(shí)吸

54、氣完畢。隨后活塞又從軸側(cè)位置向蓋側(cè)方向返回移動(dòng)，此時(shí)，缸內(nèi)容積開始變小，已吸入的氣體受到壓縮，壓力逐步升高。當(dāng)缸內(nèi)壓力高于排氣腔內(nèi)壓力且壓力差大于排氣閥彈簧力時(shí)，排氣閥打開。此時(shí)缸內(nèi)已被壓縮的氣體開始排出，當(dāng)活塞返回到外止點(diǎn)（蓋側(cè)始點(diǎn)位置）時(shí)，排氣完畢。至此完成了一個(gè)工作循環(huán)。軸側(cè)工作腔的工作原理與此相同，但有180度的相位差（即當(dāng)氣缸軸側(cè)吸氣時(shí)蓋側(cè)排氣，軸側(cè)排氣時(shí)蓋側(cè)吸氣）。如此往復(fù)運(yùn)動(dòng)，在吸排氣閥的配合下，氣體被周期性的吸入、壓縮和排出，提高氣體壓力。根據(jù)工藝操作需要，本機(jī)采用一級(jí)壓縮，兩端氣缸同時(shí)進(jìn)氣，同時(shí)排氣，在氣缸的出入口都設(shè)置了緩沖罐，減小氣流脈動(dòng)和管線振動(dòng)，它在設(shè)計(jì)上具有以下特點(diǎn)

55、：6.2.3.1該機(jī)采用對(duì)稱平衡型，能將曲軸產(chǎn)生的不平衡力合理均衡。6.2.3.2采用強(qiáng)制潤滑形式向各運(yùn)動(dòng)構(gòu)件供油，通過由曲軸驅(qū)動(dòng)的齒輪油泵向主軸承、連桿大小頭瓦、十字頭襯套、十字頭滑瓦供油，另設(shè)有一臺(tái)電機(jī)驅(qū)動(dòng)的輔助油泵。在曲軸箱內(nèi)設(shè)置有一臺(tái)電加熱器，通過油冷卻器和三通閥控制潤滑油溫度，氣缸采用無油潤滑。6.2.3.3壓縮機(jī)的氣量調(diào)節(jié)有兩種方式：第一種，壓開吸氣閥調(diào)節(jié)，它是由負(fù)荷控制分配閥、氣量調(diào)節(jié)閥及管路組成，儀表風(fēng)通過負(fù)荷控制閥分配，進(jìn)入安裝在吸氣閥孔蓋上的氣量調(diào)節(jié)閥，使小活塞和壓叉移動(dòng)并將吸氣閥壓開，通過分別壓開氣缸軸側(cè)和蓋側(cè)的吸氣閥片，而實(shí)現(xiàn)氣量的分級(jí)定量調(diào)節(jié)，其氣量調(diào)節(jié)范圍：0、25

56、、50、75%、100。第二種：固定余隙閥調(diào)節(jié)，在氣缸蓋端裝有固定余隙閥，通過手動(dòng)開啟，使固定余隙閥腔與氣缸內(nèi)腔連通，致使氣缸實(shí)際余隙容積增大，減少吸入氣量，從而實(shí)現(xiàn)氣量的單級(jí)定量調(diào)節(jié)，其氣量調(diào)節(jié)范圍83。6.2.3.4氣缸冷卻采用密閉軟水強(qiáng)制循環(huán)冷卻系統(tǒng)，有效地降低了氣缸的溫升，避免了冷卻水的消耗，減少氣缸水套結(jié)垢。6.2.3.5為了防止入口過濾器堵塞，本機(jī)組設(shè)置有進(jìn)氣過濾器壓差報(bào)警系統(tǒng)。6.2.3.6本機(jī)組設(shè)置由安全自保系統(tǒng)，以確保其安全、正常運(yùn)轉(zhuǎn)。當(dāng)機(jī)組在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中出現(xiàn)異?，F(xiàn)象，該系統(tǒng)能發(fā)出報(bào)警信號(hào)，甚至停機(jī)，機(jī)組安全自保系統(tǒng)動(dòng)能見下表。6.3再生氣循環(huán)壓縮機(jī)K-301A/B6.3.1機(jī)

57、組的作用再生氣循環(huán)壓縮機(jī)是連續(xù)重整主要設(shè)備之一，它的作用是為催化劑再生提供循環(huán)再生氣體。在催化劑再生回路中自再生氣循環(huán)壓縮機(jī)出來的再生氣分為兩部分，主體部分用于兩段燒焦，含氧0.8%(v)再生氣體經(jīng)過與燒焦產(chǎn)物氣體換熱，電加熱器加熱后進(jìn)入再生器。燒焦氣體首先預(yù)熱進(jìn)入再生器燒焦區(qū)的催化劑，然后流經(jīng)一段燒焦區(qū)的徑向床層后在中心管處匯合送出再生器，去再生器外與空氣及急冷氣混合以調(diào)節(jié)二段燒焦區(qū)入口的氧含量和溫度，然后在送回再生器二段燒焦區(qū)。該股燒焦氣體氧含量為0.8%(v)，流經(jīng)二段燒焦區(qū)床層后進(jìn)入催化劑的檢查區(qū)，在檢查區(qū)，另外一股氧含量1.0%(v)的惰性氣體進(jìn)入再生器，在確保催化劑上的積炭全部燒完

58、后與燒焦氣體在中心管處混合?；旌虾蟮臍怏w氧含量為0.3%0.7%(v)，經(jīng)燒焦進(jìn)料換熱器和水冷器換熱冷卻后進(jìn)入再生器洗滌塔，以去除氣體中的HCL和CO2等物質(zhì)。經(jīng)過洗滌和干燥的氣體回到再生循環(huán)壓縮機(jī)經(jīng)升壓后循環(huán)使用。自再生器循環(huán)壓縮機(jī)出來的小部分氣體用于催化劑的氧氯化。該股氣體去注水泵注水后經(jīng)焙燒電加熱器升溫至焙燒區(qū)的操作溫度，經(jīng)注氯泵注氯后進(jìn)入再生器的氧氯化區(qū)。氧氯化區(qū)的氣體及焙燒用的干燥空氣去氧氯化區(qū)進(jìn)行混合。氧氯化區(qū)的出口氣體經(jīng)氧氯化進(jìn)料換熱器換熱后與洗滌塔流出的堿液混合，在中和了氣體中的氯化物后排往大氣。性能參數(shù)及主要技術(shù)指標(biāo) 表一 設(shè)備位號(hào) 項(xiàng)目K-301A/B設(shè)備名稱再生氣循環(huán)壓縮

59、機(jī)設(shè)備型號(hào)2D16-62/2.8-6.7-BX結(jié)構(gòu)型式兩列對(duì)稱平衡式壓縮級(jí)數(shù)一級(jí)操作參數(shù)介質(zhì)再生氣 含O2 0.57%(V), N2 82.71%(V),CO2 16.72%(V)標(biāo)準(zhǔn)流量（Nm3/h）11941.4入口溫度37.6出口溫度120入口壓力MPa0.285出口壓力MPa0.675安全閥定壓值MPa0.8循環(huán)潤滑系統(tǒng)供油壓力MPa0.25-0.35循環(huán)潤滑系統(tǒng)供油溫度45冷卻水總進(jìn)水壓力MPa（循環(huán)水0.25-0.45） 軟化水0.25-0.4冷卻水總進(jìn)水溫度（循環(huán)水27）氣缸軟化水45-50 填料軟化水35主軸承溫度65活塞桿摩擦表面溫度100分子量30.7儀表風(fēng)壓力MPa0.3

60、5-0.45結(jié)構(gòu)參數(shù)氣缸直徑 mm490壓縮機(jī)軸功率 KW400氣缸數(shù)量2曲軸轉(zhuǎn)速 r/min372活塞行程 mm280活塞桿直徑 mm70振動(dòng)烈度 mm/s18噪聲 db(A)85氣量調(diào)節(jié)范圍0, 25%, 50%, 75%, 100%氣缸潤滑方式無油潤滑運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)潤滑方式稀油站供油強(qiáng)制潤滑盤車方式手動(dòng)盤車壓縮機(jī)重量 kg12562驅(qū)動(dòng)機(jī)參數(shù)型號(hào)YKK900-16型式高壓三相異步電動(dòng)機(jī)額定轉(zhuǎn)速 r/min375額定電壓 V6000額定功率 KW500防護(hù)等級(jí)ET3轉(zhuǎn)向從軸伸端看電動(dòng)機(jī)為逆時(shí)針重量 kg16500傳動(dòng)方式剛性直連輔助系統(tǒng)曲軸箱潤滑油編號(hào)L-DAB N150壓縮機(jī)油主油泵驅(qū)動(dòng)方式由