地方電網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計(jì)

1、前 言電力工業(yè)是國(guó)家的基礎(chǔ)工業(yè)， 在國(guó)家建設(shè)和國(guó)民經(jīng)濟(jì)發(fā)展中占據(jù)十分重要的地位。電能是一種無形的，不能大量?jī)?chǔ)存的二次能源。電能的發(fā)、變、送、配和用電，幾乎是在同一瞬間完成的， 須隨時(shí)保持有功功率和無功率的平衡。 電力工業(yè)發(fā)展的經(jīng)驗(yàn)告訴我們，電力系統(tǒng)愈大，調(diào)度運(yùn)行就愈合理，經(jīng)濟(jì)效益愈好，應(yīng)變事故的能力就俞強(qiáng)， 這也是我國(guó)電力工業(yè)必然的發(fā)展趨勢(shì)。 然而聯(lián)合電網(wǎng)也是由地方電力網(wǎng)相互聯(lián)接而成的。 要滿足國(guó)民經(jīng)濟(jì)發(fā)展的要求， 電力工業(yè)必須超前發(fā)展，因此，做好電力規(guī)劃，加強(qiáng)電網(wǎng)的建設(shè)十分重要。電力規(guī)劃是根據(jù)社會(huì)經(jīng)濟(jì)發(fā)展的需求， 能源資源和負(fù)荷的分布， 確定合理的電源結(jié)構(gòu)和戰(zhàn)略布局。 確立電壓等級(jí)， 輸電方

2、式和合理的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)等， 電力規(guī)劃合理與否，事關(guān)國(guó)民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展， 直接影響電力系統(tǒng)今后的運(yùn)行的穩(wěn)定性， 經(jīng)濟(jì)性，電能質(zhì)量的好壞和未來的發(fā)展。根據(jù)系統(tǒng)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程 (SDJ 161-85) 地方電網(wǎng)網(wǎng)絡(luò)方案設(shè)計(jì)應(yīng)從全網(wǎng)出發(fā)，合理布局，消除薄弱環(huán)節(jié)，加強(qiáng)受端主干網(wǎng)絡(luò)，增強(qiáng)抗事故干擾的能力，貫徹“分層分區(qū)”原則，簡(jiǎn)化網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，降低網(wǎng)損，并滿足以下基本要求：一、網(wǎng)絡(luò)發(fā)展應(yīng)與電源發(fā)展配套， 與下一級(jí)電壓網(wǎng)絡(luò)相協(xié)調(diào)， 適應(yīng)各地區(qū)電力負(fù)荷發(fā)展的需要，并對(duì)電源和負(fù)荷的變化有一定的適應(yīng)能力；二、電壓質(zhì)量應(yīng)符合標(biāo)準(zhǔn)；三、系統(tǒng)運(yùn)行應(yīng)安全穩(wěn)定，調(diào)度靈活；四、網(wǎng)絡(luò)的過電壓水平應(yīng)不超過允許值；五、不超過允許的短路電流水平；

3、六、節(jié)省投資和年運(yùn)行費(fèi)用，使年計(jì)算費(fèi)用最小，并考慮分期建設(shè)和過渡的方便。網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)必須滿足電力系統(tǒng)安全穩(wěn)定導(dǎo)則中保持穩(wěn)定運(yùn)行的標(biāo)準(zhǔn)。降壓變電所變壓器的容量、臺(tái)數(shù)、相數(shù)、繞組數(shù)及阻抗等主要規(guī)范的選擇，應(yīng)根據(jù)電力負(fù)荷發(fā)展及潮流變化，結(jié)合系統(tǒng)短路電流、系統(tǒng)穩(wěn)定、系統(tǒng)繼電保護(hù)、對(duì)通信線路的危險(xiǎn)影響、調(diào)相調(diào)壓、設(shè)備制造及運(yùn)輸?shù)染唧w條件進(jìn)行。通過課程設(shè)計(jì)，綜合運(yùn)用所學(xué)專業(yè)知識(shí)，特別是有關(guān)電網(wǎng)、發(fā)電廠和變電站方面的理論、概念和計(jì)算方法，了解電力行業(yè)有關(guān)技術(shù)政策、經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、設(shè)計(jì)規(guī)程和規(guī)定，樹立統(tǒng)籌兼顧、綜合平衡、整體優(yōu)化的觀點(diǎn)，掌握電網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計(jì)的一般原則和常用方法，培養(yǎng)從技術(shù)、經(jīng)濟(jì)諸多方面分析和解決實(shí)際工程問題

4、的能力。1、 鞏固并拓展所學(xué)專業(yè)知識(shí)；2、 理論與實(shí)際聯(lián)系，基本掌握電力網(wǎng)設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容、原則與方法；3、 樹立技術(shù)經(jīng)濟(jì)觀點(diǎn)，進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較；4、 培養(yǎng)正確計(jì)算、繪圖與編寫說明書的能力；5、 建立正確的設(shè)計(jì)思想與方法，提高獨(dú)立工作能力。目錄摘 要 4 第一章 電力網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計(jì)方案擬訂及初步比較 .1.1 電力網(wǎng)電壓的確定和電網(wǎng)接線的初步選擇51.1.1電網(wǎng)接線方式51.1.2電網(wǎng)電壓等級(jí)的選擇61.2 方案初步比較的指標(biāo)61.2.1線路長(zhǎng)度（公里）61.2.2路徑長(zhǎng)度（公里）61.2.3負(fù)荷矩（兆瓦 * 公里）71.2.4高壓開關(guān)（臺(tái)數(shù)）111.3 方案初步比較及選擇11第二章 電力網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計(jì)

5、方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較 .2.1 架空線路導(dǎo)線截面選擇122.1.1按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇導(dǎo)線截面122.1.2按機(jī)械強(qiáng)度校驗(yàn)導(dǎo)線截面122.1.3按發(fā)熱校驗(yàn)導(dǎo)線截面132.1.4按電暈校驗(yàn)導(dǎo)線截面132.1.5最終導(dǎo)線型號(hào)132.2 電壓損耗計(jì)算132.2.1線路參數(shù)計(jì)算132.2.2線路功率計(jì)算142.2.3電壓損耗計(jì)算142.3 電網(wǎng)的年電能損耗182.3.1最大負(fù)荷時(shí)的有功損耗計(jì)算182.3.2最大負(fù)荷損耗時(shí)間的計(jì)算192.3.3電網(wǎng)的年電能損耗計(jì)算212.4 變壓器的選擇222.4.1變電所變壓器的選擇222.4.2發(fā)電廠變壓器的選擇222.4.3高壓斷路器的選擇232.5方案經(jīng)濟(jì)比較232

6、.5.1計(jì)算網(wǎng)絡(luò)建設(shè)投資費(fèi)用 K232.5.2計(jì)算年運(yùn)行費(fèi)用 N 242.5.3方案經(jīng)濟(jì)比較25第三章 潮流分布與調(diào)壓措施選擇 .3.1潮流分布計(jì)算263.1.1計(jì)算參數(shù)273.1.2潮流計(jì)算293.2調(diào)壓與調(diào)壓設(shè)備選擇383.2.1發(fā)電機(jī)端調(diào)壓383.2.2變壓器變比（分接頭）調(diào)壓38第四章 物資統(tǒng)計(jì)及其運(yùn)行特性計(jì)算 .4.1物資統(tǒng)計(jì)444.2網(wǎng)損率及網(wǎng)絡(luò)輸電效率444.2.1最大運(yùn)行方式有功功率損耗率444.2.2最小運(yùn)行方式有功功率損耗率444.2.3年電能損耗率44第五章 總結(jié) 46參考文獻(xiàn) 47附錄48摘要本課程設(shè)計(jì)是進(jìn)行地方電網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計(jì)。本規(guī)劃設(shè)計(jì)包括有一個(gè)電廠，四個(gè)變電所。發(fā)電廠

7、的總裝機(jī)容量為 86 MW 。根據(jù)所給出的原始資料擬定七種接線方案，通過對(duì)這七種方案的初步選擇后， 選出三種較為優(yōu)異的方案詳細(xì)比較， 進(jìn)行指標(biāo)排選，同時(shí)選擇了主要設(shè)備的型號(hào)和確定了大致投資運(yùn)行費(fèi)用， 最后參考市場(chǎng)價(jià)格通過定量的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較確定了最終的電氣主接線方案，即有發(fā)電廠通過兩臺(tái)升壓變壓器 （10.5KV / 121KV ）與母線連接，個(gè)變電所母線與其構(gòu)成兩個(gè)小環(huán)網(wǎng)，再分別通過兩臺(tái)降壓變壓器（110KV / 10.5KV ）連接負(fù)荷，發(fā)電機(jī)側(cè)接有一個(gè)機(jī)端負(fù)荷。整個(gè)網(wǎng)絡(luò)采用 110KV 等級(jí)。之后對(duì)整個(gè)網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行了最大運(yùn)行方式和最小運(yùn)行方式下的潮流計(jì)算和電網(wǎng)調(diào)壓措施的確定， 并計(jì)算得到網(wǎng)絡(luò)的功

8、率損耗、年電能損耗和輸電效率，給出了全網(wǎng)的等值潮流分布圖及其電網(wǎng)的電氣主接線圖。關(guān)鍵詞 : 地區(qū)力電網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計(jì)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較調(diào)壓計(jì)算第一章電力網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計(jì)方案擬訂及初步比較1.1 電力網(wǎng)電壓的確定和電網(wǎng)接線的初步選擇由于電網(wǎng)電壓的高低與電網(wǎng)接線的合理與否有著相互的影響，因此，在這里設(shè)計(jì)的時(shí)候是將兩者的選擇同時(shí)予以考慮。電網(wǎng)接線方式這里所擬訂的電網(wǎng)接線方式為全為有備用接線方式，這是從電網(wǎng)供電的可靠性、靈活性與安全性來考慮的。當(dāng)網(wǎng)絡(luò)內(nèi)任何一段線路因發(fā)生故障或檢修而斷開時(shí)，不會(huì)對(duì)用戶中斷供電。這里結(jié)合所選的電網(wǎng)電壓等級(jí)，初步擬訂了五種電網(wǎng)接線方式，方案（1）、方案（ 3）為環(huán)網(wǎng)，方案（ 2）中既有環(huán)網(wǎng)又

9、有雙回線路，方案（ 4）、方案（ 5）為雙回線路 ,。它們均滿足負(fù)荷的供電的可靠性。五種方案的電網(wǎng)接線方式如圖1-1 所示：方案1方案2方案3方案4方案 5圖 1-1各種電網(wǎng)接線的初步方案電網(wǎng)電壓等級(jí)的選擇根據(jù)電網(wǎng)中電源和負(fù)荷的布局，按輸送容量和輸送距離， 查閱有關(guān)設(shè)計(jì)手冊(cè)，選擇適當(dāng)?shù)碾娋W(wǎng)電壓。 電網(wǎng)電壓等級(jí)符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)電壓等級(jí)，所選電網(wǎng)電壓， 這里是根據(jù)網(wǎng)內(nèi)線路輸送容量的大小和輸電距離來確定的。表 1-1電網(wǎng)接線方案（ 1）的電壓等級(jí)選擇線路名輸送容量輸電距離電壓等級(jí)（MVA）（KM ）(KV)G-1（單回）1823110G-2（單回）20211101-4（單回）15331102-3（單回）

10、20331103-4（單回）1533110從表 1-1，可確定該方案（ 1）的電網(wǎng)電壓等級(jí)全網(wǎng)為110KV 。電網(wǎng)接線方案（ 2）的電壓等級(jí)選擇全網(wǎng)為110KV 。電網(wǎng)接線方案（ 3）的電壓等級(jí)選擇全網(wǎng)為110KV 。電網(wǎng)接線方案（ 4）的電壓等級(jí)選擇全網(wǎng)為110KV 。電網(wǎng)接線方案（ 5）的電壓等級(jí)選擇全網(wǎng)為110KV 。1.2方案初步比較的指標(biāo)線路長(zhǎng)度（公里）線路長(zhǎng)度反映架設(shè)線路的直接費(fèi)用，對(duì)全網(wǎng)建設(shè)投資的多少起很大作用?？紤]到架線地區(qū)地形起伏等因素，單回線路長(zhǎng)度應(yīng)在架設(shè)線路的廠、站間直線距離的基礎(chǔ)上增加（ 5-20）%的彎曲度。這里對(duì)各種方案的架空線路的長(zhǎng)度統(tǒng)一增加 10%的彎曲度。方案

11、（ 1）的全網(wǎng)總線路長(zhǎng)度約為157Km。方案（ 2）的全網(wǎng)總線路長(zhǎng)度約為172Km。方案（ 3）的全網(wǎng)總線路長(zhǎng)度約為177Km。方案（ 4）的全網(wǎng)總線路長(zhǎng)度約為209Km。方案（ 5）的全網(wǎng)總線路長(zhǎng)度約為242Km。路徑長(zhǎng)度（公里）它反映架設(shè)線路的間接費(fèi)用，路徑長(zhǎng)度為架設(shè)線路的廠、站間直線距離再增加（5-20）%的彎曲度。這里對(duì)有雙回線路的線路統(tǒng)一再增加 10% 的彎曲度。當(dāng)全網(wǎng)均為單回線路時(shí)，路徑長(zhǎng)度與線路長(zhǎng)度相等。方案（ 1）的全網(wǎng)總線路長(zhǎng)度約為157Km。方案（ 2）的全網(wǎng)總線路長(zhǎng)度約為195Km。方案（ 3）的全網(wǎng)總線路長(zhǎng)度約為177Km。方案（ 4）的全網(wǎng)總線路長(zhǎng)度約為230Km。方

12、案（ 5）的全網(wǎng)總線路長(zhǎng)度約為266Km。負(fù)荷矩（兆瓦 * 公里）全網(wǎng)負(fù)荷矩等于各線段負(fù)荷矩之和，即Pi l i 。它可部分反映網(wǎng)絡(luò)的電壓損耗和功率損耗。在方案（ 1）、方案（ 2）、方案（ 3）中有環(huán)型網(wǎng)絡(luò)，這里先按線段長(zhǎng)度和負(fù)荷功率求出各線段上的功率分布（初分布），再計(jì)算其負(fù)荷矩。初步方案并未確定導(dǎo)線截面積， 因此先按均一網(wǎng)對(duì)其進(jìn)行初步功率分布的計(jì)n*nSi Z iSi Li算。均一網(wǎng)初步功率分布的計(jì)算公式如下：S=i1即： Si1。nn*LiZii 1i 1最大負(fù)荷時(shí)：方案 1 的負(fù)荷矩計(jì)算：方案 1 的等值網(wǎng)絡(luò)1kk1Pli ijQil i )120 j 9 120 10 87 j 5

13、 87 15 44S(18li 1i 1143j8442021j1021)28.74j14.52MVA方案（ 1）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖SG 1S 28.74 j14.52MVASG 235j18MVAS1410.74j5.52MVAS2314.26j 7.48MVAS430.74j 0.52MVAPLPLPLPLPLPL2245.44(MW.km)iiG 1G 11 41 4G2G22 32 34 34 3方案 2：方案 2環(huán)網(wǎng)等值電路圖1kk1 (18S(Pli i jQi l i )92 j 9 92 10 59 j 5 59 15 26 j 8 26)li 1i111522.92j1

14、1.58MVA方案（ 2）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖方案（ 2）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖SG 1S22.92 j11.58MVASG 320.08 j10.42MVAS144.92j 2.58MVAS345.08j 2.42 MVASG 220j10MVAPL PLP LP LPL3GP L1807.76(MW.km)i iG 1 G 114 14G2 G2G 334 34方案 3：等值電路圖先算環(huán)網(wǎng) G-1-4-G1kk1S(PliijQli i )(18 58 j8 58 10 25 j 5 25) 15.97 j 7.27MVAl81i1i1再算環(huán)網(wǎng) G-3-2-GS 1(kk1 (15

15、54 j 8 54 20 21 j10 21) 15.37 j8.02MVAPli i jQli i )li 1i 180方案（ 3）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖SG 1S15.97j7.27 MVASG 412.03j6.73 MVAS412.03j1.73 MVASG 3S15.37j8.02 MVASG 219.639.98MVAS320.37j 0.02MVAPLPLPLPLPLPLPL1559.11(MW.km)iiG 1G 14 14 1G 2G 2G 3G 33 23 2G 4G 4方案 4 的電網(wǎng)接線及功率初分布圖SG 118j9MVASG 220j10MVASG 315j8MVA

16、SG 410j5MVAPLPLPLPLPL1474(MW.km)i iG 1G 1G 2G 2G 3G 3G 4G 4方案 5 的電網(wǎng)接線及功率初分布圖SG 128j14MVAS1 410j 5MVASG 235j18MVAS2 315j 8MVAPLPLPLPLPL2204(MW.km)i iG 1G 1G 2G 21 41 42 32 3高壓開關(guān)（臺(tái)數(shù)）由于高壓開關(guān)價(jià)格昂貴， 在網(wǎng)絡(luò)投資中占較大比例， 所以需應(yīng)統(tǒng)計(jì)在擬訂的各設(shè)計(jì)方案中的高壓開關(guān)臺(tái)數(shù)， 以進(jìn)行比較。 這里暫以網(wǎng)絡(luò)接線來統(tǒng)計(jì)高壓開關(guān)臺(tái)數(shù)， 暫不考慮發(fā)電廠與變電站所需的高壓開關(guān)。 考慮到一條單回線路的高壓斷路器需在兩端各設(shè)置一個(gè)

17、， 故一條單回線路的高壓斷路器需 2 個(gè)。各種接線方案所需的高壓開關(guān)臺(tái)數(shù)（高壓斷路器）統(tǒng)計(jì)如下：方案（ 1）所需的高壓開關(guān)臺(tái)數(shù)為10 個(gè)；方案（ 2）所需的高壓開關(guān)臺(tái)數(shù)為12 個(gè)；方案（ 3）所需的高壓開關(guān)臺(tái)數(shù)為12 個(gè)；方案（ 4）所需的高壓開關(guān)臺(tái)數(shù)為16 個(gè)；方案（ 5）所需的高壓開關(guān)臺(tái)數(shù)為16 個(gè)；1.3 方案初步比較及選擇這里將各初選方案的四個(gè)指標(biāo)列表1-2 如下：表 1-2方案初步比較的指標(biāo)方案線路長(zhǎng)度 （公路徑長(zhǎng)度（公負(fù)荷矩（兆瓦 * 公高壓開關(guān)（臺(tái)里）里）里）數(shù)）（ 1）1571572245.4410（ 2）1721951807.7612（ 3）1771771559.1112（

18、4）209230147416（ 5）242266220416根據(jù)表 1-2 所列四個(gè)指標(biāo)，注意到方案（ 1）、方案（ 2）與方案（ 3）的各項(xiàng)指標(biāo)較??；但考慮到方案（ 1）為單一環(huán)網(wǎng)，當(dāng)環(huán)網(wǎng)中的某線路發(fā)生故障而斷開時(shí)，電壓降落太大很可能不滿足電壓質(zhì)量要求， 而且線路可能負(fù)荷較重， 所以為慎重起見，不予采納。方案（ 2）與方案（ 3）的各項(xiàng)指標(biāo)均較小，電壓等級(jí)為 110KV ，因此這里僅對(duì)方案（ 2）與方案（ 3），再做進(jìn)一步的詳細(xì)比較。第二章 電力網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計(jì)方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較2.1 架空線路導(dǎo)線截面選擇對(duì) 110KV 及以上電壓級(jí)的架空線路， 其導(dǎo)線截面的選擇是從保證安全、 電能質(zhì)量和經(jīng)濟(jì)性等

19、來考慮。一般是按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇，用電壓損失、電暈、機(jī)械強(qiáng)度及發(fā)熱等技術(shù)條件加以校驗(yàn)。按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇導(dǎo)線截面按經(jīng)濟(jì)密度選擇導(dǎo)線截面用的輸送容量， 應(yīng)考慮線路投入運(yùn)行后 510 年的發(fā)展。在計(jì)算中必須采用正常運(yùn)行方式下經(jīng)常重復(fù)的最高負(fù)荷，但在系統(tǒng)發(fā)展不明確的情況下，應(yīng)注意勿使導(dǎo)線截面定得過小。導(dǎo)線截面的計(jì)算公式：SP /( 3 V c o s J )式中S 為導(dǎo)線截面（平方毫米）P 為流過線路的有功功率（KW ）V 為電網(wǎng)電壓等級(jí)（ KV ）J 為經(jīng)濟(jì)電流密度（安培 /平方毫米）cos( ) 為線路的功率因素我國(guó) 1956 年電力部頒布的經(jīng)濟(jì)電流密度如下表：導(dǎo)線材料最大負(fù)荷利用小時(shí)數(shù) Tma

20、x3000 以下300050005000 以上鋁線1.651.150.9銅線3.02.251.75根據(jù)原始資料顯示：變電站1、 2、 3、 4 的最大負(fù)荷利用小時(shí)數(shù)Tmax 均在50006000 之間，由于經(jīng)濟(jì)性，一般都選用鋼芯鋁絞線，由此可確定其經(jīng)濟(jì)電流密度均為 0.9。方案 2、5 的導(dǎo)線截面選擇：根據(jù)地方電網(wǎng)規(guī)劃課程設(shè)計(jì)任務(wù)要求：為簡(jiǎn)化計(jì)算，所選線路統(tǒng)一采用 LGJ-120 導(dǎo)線。按機(jī)械強(qiáng)度校驗(yàn)導(dǎo)線截面為保證架空線路的安全，導(dǎo)線截面具備一定的機(jī)械強(qiáng)度，對(duì)于跨越鐵路、河道、公路、居名區(qū)的架空線路，其導(dǎo)線截面不得小于 35 平方毫米。按發(fā)熱校驗(yàn)導(dǎo)線截面因 LGJ 系列導(dǎo)線可負(fù)載的最大允許電流

21、比正?；蚬收蠒r(shí)通過的最大電流大得多，所以可不需校驗(yàn)此項(xiàng)。按電暈校驗(yàn)導(dǎo)線截面電壓為 110KV 及以上的架空線路，會(huì)在導(dǎo)線周圍產(chǎn)生電暈，按電暈要求的最小導(dǎo)線 LGJ 型號(hào)為 LGJ-120，即導(dǎo)線截面不得小于 120 平方毫米。最終導(dǎo)線型號(hào)方案（ 2）與方案（ 3）在經(jīng)過按機(jī)械強(qiáng)度校驗(yàn)、按電暈校驗(yàn)導(dǎo)線截面后，確定的最終導(dǎo)線型號(hào)如下：方案（ 2）：線路 G-1 選擇導(dǎo)線為： LGJ-120導(dǎo)線長(zhǎng)度： 23KM線路 G-2 選擇導(dǎo)線為：LGJ-120導(dǎo)線長(zhǎng)度：21KM線路 G-3 選擇導(dǎo)線為：LGJ-120導(dǎo)線長(zhǎng)度：26KM線路 1-4 選擇導(dǎo)線為：LGJ-120導(dǎo)線長(zhǎng)度：33KM線路 3-4 選擇

22、導(dǎo)線為：LGJ-120導(dǎo)線長(zhǎng)度：33KM方案（ 3）：線路 G-1 選擇導(dǎo)線為： LGJ-120導(dǎo)線長(zhǎng)度：23KM線路 G-2 選擇導(dǎo)線為：LGJ-120 （雙回）導(dǎo)線長(zhǎng)度：21KM線路 G-3 選擇導(dǎo)線為：LGJ-120導(dǎo)線長(zhǎng)度：26KM線路 G-4 選擇導(dǎo)線為：LGJ-120導(dǎo)線長(zhǎng)度：25KM線路 3-2 選擇導(dǎo)線為：LGJ-120導(dǎo)線長(zhǎng)度：33KM線路 4-1 選擇導(dǎo)線為：LGJ-120導(dǎo)線長(zhǎng)度：33KM2.2 電壓損耗計(jì)算2.2.1 線路參數(shù)計(jì)算LGJ-120 型號(hào)經(jīng)查表得 :導(dǎo)線單位長(zhǎng)度阻抗為R0jX 0 =0.22+j0.42 （ /km），充電功率 Qc=-3.21Mvar/10

23、0km阻抗參數(shù)計(jì)算公式： ZL( RX)l （其中 l為線路長(zhǎng)度，單位：）00km1）方案（ 2）中各線路的阻抗參數(shù)計(jì)算如下：ZG 1RG 1j XG 1 ( 0. 2 2 j 0. 4 2 ) * 2 35. j 0 69. 66( )ZG 22.31j 4.41()ZG35.7 2 j1 0.9 2 ()Z1 47.26j 13.86()Z347.26 j13.86()2）方案（ 3）中各線路的阻抗參數(shù)計(jì)算如下：ZG 1RG 1jX G 1(0.22 j 0.42)*235.06 j 9.66()ZG 24.62j8.82()ZG 35.7 2 j10. 92( )ZG 45.5j10.5

24、()Z4 17.26j13.86( )Z3 27.26j13.86()線路功率計(jì)算1）方案（ 2）由于方案（ 2）所選線路的型號(hào)都相同，均為 LGJ-120，所以該整個(gè)電網(wǎng)是一個(gè)均一網(wǎng)絡(luò)， 環(huán)網(wǎng)的功率分布僅與線路長(zhǎng)度成正比， 因此其功率的分布與前面所算相同，這里不再重算。SG 1S22.92 j 11.58MVASG 320.08 j10.42MVAS144.92j 2.58MVAS345.08j 2.42MVASG 220j10MVA2）方案（ 3）由于方案（ 3）所選線路的型號(hào)都相同，均為 LGJ-120，所以該整個(gè)電網(wǎng)是一個(gè)均一網(wǎng)絡(luò)， 環(huán)網(wǎng)的功率分布僅與線路長(zhǎng)度成正比， 因此其功率的分布

25、與前面所算相同，這里不再重算。SG 115.97j7.27MVASG 412.03j 6.73MVAS4 12.03j1.73MVASG 315.37j8.02MVASG 219.639.98MVAS3 20.37j 0.02MVA電壓損耗計(jì)算為保證用戶的電能質(zhì)量，正常情況下，網(wǎng)絡(luò)中電源到任一負(fù)荷點(diǎn)的最大電壓損耗，不超過額定電壓的5%，故障時(shí)（指斷一條線路）應(yīng)不超過 10%。方案（ 2）電壓損耗計(jì)算由于方案（ 2）括有一小環(huán)網(wǎng)，在負(fù)荷變電站 4 有功率分點(diǎn)，所以這里校驗(yàn)變電站母線 4 的電壓。還校驗(yàn)負(fù)荷變電站 2 母線電壓。a) 正常情況下：22.92*5.0611.58*9.66VG 12.

26、07( kv)110V1110 2.07 107.93(kv)VG 1%1. 88%V14.92*7.262.58*13.864107.930.61(kv)V2107.930.61107.32kv)V1 4 %0.55%從電源點(diǎn)經(jīng)負(fù)荷點(diǎn)1 到負(fù)荷點(diǎn) 4 的電壓總損耗為V %2.43%20.08*5.7210.42*10.922.08( kv)VG 3110V11102.08107.92(KV )VG 31. 89%5.08*7.262.42*13.860.49(kv)V3 4107.92V2 107.92 0.49 107.43(kv)V34 %0.45%從電源點(diǎn)經(jīng)負(fù)荷點(diǎn)3 到負(fù)荷點(diǎn) 4 的電

27、壓總損耗為V %2.34%VG20*2.3110*4.410.82( kv )2110V2110 0.82 109.18(kv)VG 2%0. 75%從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)2 電壓損耗為VG2 %0. 75%b) 故障情況下：若線路 G-3 故障而被切除，則43*5.0622*9.663.91(kv)VG 1110V1110 3.91 106.09(kv)VG 1%3. 5%V125*7.2613*13.863.41(kv)4106.09V2106.093.41102.68(kv)V14 %3.1%V415*7.268*13.862.14(kv)3102.68V3102.682.14100.54(k

28、v)V43 %1.94%從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)4 的總電壓損耗V %8.54%若線路 G-1 因故障而被切除，則VG 443*5.7223*10.924.52( kv)110V31104.52105.48(kv)VG 3%4. 11%V328*7.2614*13.8643.70( kv)110V2105.48 3.70101.78(kv)V34 %3.36%V418*5.069*9.6611.85( kv)101.78V1101.78 1.8599.93(kv)V41%1.68%從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)1 總電壓損耗V %9.15%若雙回線路 G-2 的一條因故障而被切除，則VG 220*4.6210*8.

29、821.64( kv)110V21101.64108.36(kv)VG 3%1. 49%通過計(jì)算，可看出該方案（ 2）的電壓損耗 V % ，在正常情況下最大為 2.43%；在故障情況下，其最大電壓損耗為 9.15%；可見該網(wǎng)絡(luò)的電壓質(zhì)量問題能得到保證。方案（ 3）電壓損耗計(jì)算由于方案（ 3 包括有兩小環(huán)網(wǎng)，分別在負(fù)荷變電站 1、2 處有功率分點(diǎn)，所以這里校驗(yàn)變電站母線 1、 2 處的電壓。正常情況下：PRQX115. 97* 5. 06 7. 27* 9. 66G1G1G 1 GVG 1VN1101.3 7kv()VG 1%1. 25%V2 110 1.3 7 1 0 8k.v63 ()VGP

30、G2RG 2 QG X2G219. 63* 4. 62 9. 98* 8. 822VN1.6 2kv( )110VG2% 1. 47%V41 1 0 1. 6 2 1 0 8k.v3 8 ()故障情況下：若線路 G-1 故障而被切除，則28*5.514*10.5VG 42.74(kv)110V41102.74107.26(kv)VG 4 %2. 4 9 %V418*7.269*13.8612.38(kv)107.26V1107.262.38104.88(kv)V4 1%2.16%從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)1 電壓損耗V %4.65%若線路 G-4 障而被切除，則28*5.0614*9.66VG 12.5

31、2( kv)110V2110 2.52 107.48(kv)VG1 %2. 29%V110*7.265*13.8641.32(kv)107.48V4107.481.32106.16(kv)V1 4%1.2%從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)1 的總電壓損耗V %3.39%若線路 G-2 故障而被切除，則35*5.7218*10.92VG 33.61(kv)110V3110 3.61 106.39(kv)VG3 %3. 28%V320*7.2610*13.8622.67( kv)106.39V2106.392.67103.72(kv)V32 %2.43%從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)3 的總電壓損耗V %5.71%若線路 G-

32、3 障而被切除，則35*4.6218*8.82VG 12.91(kv)110V2110 2.91 107.09(kv)VG3 %2. 65%V215*7.268*13.8632.05(kv)107.09V3107.092.05105.04(kv)V23 %1.86%從電源點(diǎn)到負(fù)荷點(diǎn)2 總電壓損耗V %4.51%通過計(jì)算，可看出該方案 （3）電壓損耗 V % ，在正常情況下最大為 1.47%；在故障情況下，其最大電壓損耗為 5.71%；可見該網(wǎng)絡(luò)的電壓質(zhì)量問題能得到保證。2.3 電網(wǎng)的年電能損耗電網(wǎng)的年電能損耗A 一般用最大損耗時(shí)間法計(jì)算，即：APm a x（萬度）式中Pm a x為最大負(fù)荷時(shí)的

33、有功損耗（千瓦） ；為最大負(fù)荷損耗時(shí)間（小時(shí)） ；最大負(fù)荷損耗時(shí)間與元件上通過功率的最大負(fù)荷利用小時(shí)Tmax 和功率因素 cos 有關(guān)，其具體的關(guān)系可查表。2.3.1 最大負(fù)荷時(shí)的有功損耗計(jì)算計(jì)算公式：P (P2Q 22 ) RVN式中S=P+jQ 為線路上流過的潮流（單位： MW ）；VN 為線路的額定電壓（ KV ）；RL 為線路的電阻值（）方案（ 2）各線路的功率損耗經(jīng)計(jì)算如下：PG 1( PG21 QG21)* RG 1( 22.922 11.582)*5.06*1000 275.75(kw)VN11022222PG2 (PG2QG 2)* RG 2(2010)*2.31*1000 9

34、5.45(kw)VN1102P3(PG23QG23)* R( 20.08210.422)*5.72*1000 241.93(kw)GVNG 31102P124Q12 44.9222.582P14(VN)*R14(1102)*7.26*100018.52(kw)P34( P324Q324)* R34(5.0822.422)*7.26*100019(kw)VN1102方案（ 3）各線路的功率損耗經(jīng)計(jì)算如下：P( PG21 QG21)* R(15.972 7.272)*5.06*1000 128.75(kw)G 1VNG 11102PG2PG22QG22)* RG2(19.6329.982)*4.6

35、2*1000185.16(kw)(VN1102PG 3( PG23QG23)* RG3(15.3728.022)*5.72*1000141.07(kw)VN1102PG 4( PG24QG24)* RG4(12.0326.732)*5.5*100083.37(kw)VN1102P41(P421Q421)* R4 1(2.0321.732)*7.26*10004.27(kw)VN1102P2( P322Q322)* R2( 0.3720.022)*7.26*10000.082(kw)3VN31102最大負(fù)荷損耗時(shí)間的計(jì)算Tmax 與 cos 的計(jì)算一條線路供給幾個(gè)負(fù)荷，此時(shí)按照下式計(jì)算：SM 1

36、SMa SMbPMaSMa cos aPMb SMb cos bPMa T max aPMb Tmax bTmax 1PMa PMbPMa PMbc o s1SM 1上述計(jì)算公式以下圖為例加以說明SM 1Tm a1x cos 1SM 2Tmax 2 cos2SMacosaSMbcosbTmax aTm a bx方案（ 2）各線路的 Tmax 與 cos的計(jì)算根據(jù)方案（ 2）的功率初分布，負(fù)荷點(diǎn) 4 為功率分點(diǎn)，線路 G-1 和 G-3 供給兩個(gè)負(fù)荷。PM 1SM 1cos1PM 4SM 4cos4cos1cos4PM 1T max 1PM 4Tmax 45321（h）Tmax. G 1PM1

37、PM 4SM.G 1SM 1SM 428+j14MVAPM 1PM 40.89cos G 1SM.G 1查表可得：線路G-1 的最大負(fù)荷損耗時(shí)間Tmax5321hcos0.893950h同理可得：線路1-4 的最大負(fù)荷損耗時(shí)間Tmax5000hcos0.83600h線路 G-2 的最大負(fù)荷損耗時(shí)間Tmax6000hcos0.84650h線路 G-3 的最大負(fù)荷損耗時(shí)間Tmax5300hcos0.883950h線路 3-4 的最大負(fù)荷損耗時(shí)間Tmax5000hcos0.83600h方案（ 3）各線路的 Tmax 與 cos的計(jì)算線路 G-1 的最大負(fù)荷損耗時(shí)間Tmax5500hcos0.8410

38、0 h線路 G-2 的最大負(fù)荷損耗時(shí)間Tmax6000hcos0.84650h線路 G-3 的最大負(fù)荷損耗時(shí)間Tmax5785hcos0.894500h線路 G-4 的最大負(fù)荷損耗時(shí)間Tmax5321hcos0.893950h線路 4-1 的最大負(fù)荷損耗時(shí)間Tmax5500hcos0.84100 h線路 3-2 的最大負(fù)荷損耗時(shí)間Tmax 6000hcos0.84650h2）方案（ 2）最大負(fù)荷損耗時(shí)間的計(jì)算如下：這里的表2-1 列出了各線路的值及相關(guān)參數(shù)表 2-1線路線路潮流Pmax (kw)Tmax （ h）最大負(fù)荷損耗時(shí)間（MVA）cos(h)G-120.08+j10.42275.755

39、3210.893950G-220+j1095.4560000.84650G-322.92+j11.58241.9353000.8839501-42.08+j1.4218.5250000.836003-47.92+j3.581950000.836003）方案（ 3）最大負(fù)荷損耗時(shí)間的計(jì)算如下：這里的表2-2 列出了各線路的值及相關(guān)參數(shù)表 2-2線路潮流最大負(fù)荷損耗時(shí)間線路Pmax （kw ） Tmax （ h）cos（MVA）(h)G-115.97+j7.27128.7555000.84100G-219.63+j9.98185.1660000.84650G-315.37+j8.02141.075

40、7850.894500G-412.03+j6.7383.3753210.8939504-12.03+j1.734.2755000.841003-20.37+j0.020.08260000.84650電網(wǎng)的年電能損耗計(jì)算方案（ 2）電網(wǎng)的年電能損耗計(jì)算如下：APm a x(275.75* 3950 95.45* 4650 241.93600*3950 18.52*19*3600)10000262.37( 萬 Kwh)方案（ 3）電網(wǎng)的年電能損耗計(jì)算如下：APmax(128.75*4100185.16*4650 141.07*4500 83.37*39504.27*41000.082*4650)1

41、0000237.09(萬 Kwh )2.4 變壓器的選擇因兩種方案（ 2）與（3）的電壓損耗在正常時(shí)或是在故障時(shí)都能滿足電壓質(zhì)量要求，即在正常情況下 V % 5%,在故障情況下 V % 10%,初步考慮在變電站選擇普通雙繞組變壓器就能滿足調(diào)壓要求。變電所變壓器的選擇根據(jù)變電站 1、2、 3、 4 所帶負(fù)荷的容量大小，以及為了保證供電的連續(xù)性即當(dāng)變壓器因故障或需要檢修而退出運(yùn)行時(shí)不至于對(duì)負(fù)荷的供電中斷，同時(shí)盡可能減小變壓器的初次投資，所以考慮分別在變電站1、2、3、4 處安排兩臺(tái)普通雙繞組變壓器，兩臺(tái)變壓器并聯(lián)運(yùn)行。其型號(hào)及參數(shù)如下：表 2-3變電站變壓器的選擇變壓器選擇變電站 1變電站 2變電

42、站 3變電站 4型號(hào)20000/110型雙25000/110 型雙20000/110型雙20000/110 型雙圈降壓變壓器圈降壓變壓器圈降壓變壓器圈降壓變壓器額定容量 SN2*20MW2*25MW2*20MW2*20MW額定電壓121KV/10.5KV121KV/10.5KV110KV/10.5KV110KV/10.5KV短路損耗Ps104KW125KW104KW104KW空載損耗P027.5KW32.527.5KW27.5KW短路電壓U s%10.510.510.510.5空載電流I 0 %0.90.80.90.9發(fā)電廠變壓器的選擇發(fā)電機(jī)與主變壓器采用單元接線， 主變壓器的容量可按下列條件

43、中的較大者選擇：1）按發(fā)電機(jī)的額定容量扣除本機(jī)組的廠用負(fù)荷后，留有10%裕度；2）按汽輪發(fā)電機(jī)組的最大連續(xù)輸出容量扣除本機(jī)組的廠用負(fù)荷。由于原始資料中無機(jī)端負(fù)荷，故按發(fā)電機(jī)額定容量選擇。表 2-4發(fā)電廠變壓器的選擇發(fā)電機(jī)編號(hào)12#35#變壓器型號(hào)SFL7-31500/110SFL7-20000/110額定容量 SN31.5MW20MW額定電壓11022.5%10.511022.5%10.5短路損耗P0121KW104KW空載損耗P03127.5KW短路電壓U s %10.510.5空載電流I 0 %0.80.9高壓斷路器的選擇由于兩種方案所設(shè)計(jì)的電網(wǎng)線路都有6 條，都需要 12 臺(tái)高壓斷路器，

44、所有線路采用相同型號(hào)的斷路器，這里選用110KV 高壓斷路器，型號(hào)為 SF6 。2.5 方案經(jīng)濟(jì)比較計(jì)算網(wǎng)絡(luò)建設(shè)投資費(fèi)用K這里計(jì)算投資費(fèi)用是為了進(jìn)行方案比較，故只計(jì)算其不同部分的投資費(fèi)用。它由線路、變壓器和高壓斷路器的投資構(gòu)成。1) 線路投資 K L表 2-5方案（ 2）的線路投資一攬表線路名導(dǎo)線型號(hào)導(dǎo)線長(zhǎng)度單價(jià)（萬元 /線路造價(jià)（公里）公里）（平（萬元）原）G-1LGJ-12023471.5G-2(雙回 )LGJ-120211.9817.95G-3LGJ-1202620.55331-4LGJ-12033676.53-4LGJ-12033676.5線路總投資費(fèi)用：K L =3175.45 萬元

45、表 2-6方案（ 3）的線路投資一攬表線路名導(dǎo)線型號(hào)導(dǎo)線長(zhǎng)度單價(jià)（萬元 /線路造價(jià)（公里）公里）（平（萬元）原）G-1LGJ-12023471.5G-2LGJ-12021430.5G-3LGJ-1202620.5533G-4LGJ-12025512.54-1LGJ-12033676.53-2LGJ-12033676.5線路總投資費(fèi)用： K L=3300.5 萬元2）變壓器投資 KT由于這兩種方案在變電站 1、2、3、4 所選變壓器的容量及臺(tái)數(shù)均相同，所以它們其在變壓器上的總投資也相同，變壓器的總投資費(fèi)用計(jì)算如下：K T =1204 2=960 萬元3）高壓斷路器的投資K S由于兩種方案所設(shè)計(jì)的

46、電網(wǎng)線路都有6 條，都需要 12 臺(tái)高壓斷路器，所有線路采用相同型號(hào)的斷路器，兩種方案在高壓斷路器的投資KS 也相同高壓斷路器單價(jià)： 28.3 萬元 /臺(tái)K S =12 28.3=339.6 萬元全網(wǎng)總投資費(fèi)用：KKLKTKS方案（ 2）為： K=3175.45+960+339.6=4475.05(萬元 )方案（ 5）為： K=3300.5+960+339.6=4600.1（萬元）計(jì)算年運(yùn)行費(fèi)用N年運(yùn)行費(fèi)用包括全網(wǎng)的年電能損耗費(fèi)和設(shè)備的折舊維護(hù)費(fèi)。（ 1） 年電能損耗費(fèi) N AA（萬元）式中A 為全網(wǎng)年電能損耗（萬度）為電價(jià)（元 /度）這里取 0.35 元/kwh方案（ 2）年電能損耗費(fèi) N

47、AA=274.26 0.35=95.9910(萬元 )方案（ 3）年電能損耗費(fèi) N AA=237.09 0.35=82.9815(萬元 )（ 2） 設(shè)備折舊維護(hù)費(fèi) N ZK（萬元）式中K 為設(shè)備投資費(fèi)為設(shè)備折舊維護(hù)率，其值可取為：線路： 2.2%；變電設(shè)備（包括變壓器、斷路器等） ：4.2%方案（ 2）設(shè)備折舊維護(hù)費(fèi) N ZK=3175.45 2.2%+(960+339.6)4.2%=124.4431（萬元）方案（ 3）設(shè)備折舊維護(hù)費(fèi) N ZK=3300.52.2%+(960+339.6)4.2%=127.1942（萬元）全網(wǎng)年運(yùn)行費(fèi)用： CN ANZ方案（ 2）為：CNANZ（萬元）=95.

48、9910+124.4431=220.4341方案（ 3）為：CNANZ（萬元）=82.9815+127.1942=210.17572.5.3 方案經(jīng)濟(jì)比較這里采用回收年限法對(duì)方案（2）與方案（ 3）作經(jīng)濟(jì)比較。表 2-5經(jīng)濟(jì)比較方 案方案（ 3）（ 2）全網(wǎng)投資費(fèi)用 K （萬元）3175.43300.505全網(wǎng)年運(yùn)行費(fèi)用 N（萬元） 220.43210.175741這里因方案（ 2）的全網(wǎng)投資費(fèi)用K1 方案（ 3）的全網(wǎng)年運(yùn)行費(fèi)用N 2所以用下式計(jì)算回收年限T：TK1K2（年）C2C1K 2K13300.53175.4512.19年）TC2220.4341210.175713(C1TN 為標(biāo)準(zhǔn)

49、回收年限，計(jì)算時(shí) TN 可按 10年考慮。因 T 標(biāo)準(zhǔn)回收年限 TN ,所以，在經(jīng)過詳細(xì)的技術(shù)和經(jīng)濟(jì)比較后，可以看出方案（ 2）在電壓損耗方面雖然略大于方案（ 3）；但其在經(jīng)濟(jì)方面卻是占優(yōu)，因此最終確定選擇方案（ 3）作為在技術(shù)上和經(jīng)濟(jì)上綜合最優(yōu)的電網(wǎng)接線。第三章潮流分布與調(diào)壓措施選擇.通過不同方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，最終選擇方案 2 最為一個(gè)最優(yōu)方案，將其作為電網(wǎng)建設(shè)的依據(jù)，以下對(duì)其進(jìn)行更為詳細(xì)的潮流分布計(jì)算和調(diào)壓措施的選擇。3.1 潮流分布計(jì)算1）因?yàn)殡娋W(wǎng)是 110KV ，所以這里計(jì)及線路的充電功率。2）計(jì)及線路和變壓器的功率損耗、變壓器的激磁功率損耗。3）這里分別計(jì)算最大負(fù)荷、最小負(fù)荷及最嚴(yán)

50、重?cái)嗑€故障（最大負(fù)荷）時(shí)功率分布與電壓分布最大負(fù)荷與最小負(fù)荷時(shí)的功率分布及電壓分布計(jì)算結(jié)果的詳細(xì)數(shù)據(jù)見潮流計(jì)算結(jié)果附表 1 與附表 2。圖 3-1 方案 2 的地理接線圖圖 3-2 方案 2 電路網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)圖由于 2 是一個(gè)單獨(dú)的負(fù)荷點(diǎn)，由電源點(diǎn)雙線供電，與其余幾點(diǎn)不直接接觸，因此方案 2 環(huán)網(wǎng)部分的等值電路圖如下：計(jì)算參數(shù)線路參數(shù)線路 (G-1):線路 (G-3):線路 (1-4):線路 (3-4)線路 G-2：圖 3-3 方案 2 環(huán)網(wǎng)等值電路圖 (a)ZZG 1 5.06 j9.66( )2 QB3. 212 3 21M. 5 2 6 v a r100ZZG 35.72j10.92()2

51、Q 3. 212 621M. 6 7 0 v a rB100ZZ147.26j13.86()2 QB3. 213 32.M1 1 8 v a r100ZZ3 47.26j13.86()2 QB3. 213 32.M1 1 8 v a r100ZG 22. 3 1 j 4. 4 1 ( )2 QB(G 2)3. 212122M2. 6 9 6 v a r100變電所參數(shù)（1）變壓器 1#、3#、4#：RTPSVN210411023.1461000SN21000202XTVS % VN210. 5 1210100 SN63. 53100 20GP027.52.27106ST1000VN21000

52、1102BTI 0 %SN0.92014.87 10 6 S100VN2100 1102kTV1N11V2 N變壓器 2#:RTPVSN212511022.4201000SN21000252XTVS % VN210. 5 121050. 82100 SN1 0 02 5GTP032.52.68 10 6 S1000VN210001102BTI0% SN0.8 2013.22 10 6S100VN21001102kTV1 N11V2 N變電所 1、3、4：ZT 1ZT3 ZT 41 (RTjX T )1 (3.146j 63.53)1.573j31.76( )22S0 1S 0 3S2S 02(

53、TG2I0 %S)Tj B) V 2 (PjN0 401 0 02( 0 . 0 2 7j50 . 92 0)0 . 0j 5 5MV0A.361 0 0變電所 2：ZT 21 (RTjX T )1 (2.42j50.82)1.21j 25.41( )22S2S02 G(jBTV)22P( j I 0% S)0 2T010002(0.03250.825)0.065j 0.40MVAj100潮流計(jì)算1.最大負(fù)荷時(shí)的功率分布和電壓分布計(jì)算節(jié)點(diǎn) 1、 4、3 及 2 的運(yùn)算負(fù)荷ST118292(1.573j 31.76)0.053j 2.63MVA1102S1SL D1ST 1S0 1j QB jQ

54、B1 8 j 9 0. 0 5 3j2. 6 3 0. j 0 5 5 j 0. 3 6 j 0. 7 6 3 1. 0 5 91 8.1 0 8j1 0.M2V0 A1ST315282(1.573j 31.76)0.037j1.88MVA1102S3SLD 3ST 3S03j Q jQB15j80.037j1.880.055j 0.36j 0.835j1.05915.092j 8.346MVAST 410252(1.573j 31.76)0.016j0.328MVA1102S4SLD 4ST4S04j Qj QB10j 50.016j 0.3280.055j 0.36j1.059j1.059

55、10.071j 3.57MVAST 220 2102(1.573j31.76)0.065j 3.247 MVA1102S2SLD 2ST2S022 j QG-220j100.065j 3.2470.065 j 0.4j1.34820.13j12.299 MVA計(jì)算閉環(huán)網(wǎng)絡(luò)的功率分布方案 2 中的節(jié)點(diǎn) 1、3、4 與電源點(diǎn) G 構(gòu)成均一環(huán)網(wǎng)。(VG*1VG*2 )VNSCZ*01kk1 (18.108 92S(PliijQil i )j10.2019210.07159j 3.5759li1i111515.09226j 8.34626)22.99j3.9MVA1kikQi li )1 (18.10

56、8 23S(Plijj10.2012310.07156j3.5756li1i111515.09289j 8.34689)20.21j10.24MVASSS14.882j 6.301MVASSS35.118j1.894MVA計(jì)算電壓損耗節(jié)點(diǎn) 4 為功率分點(diǎn)。功率損耗計(jì)算=SjQB4.882j 6.301 j1.059 4.882 j5.242MVASS( S )2(RjX )4.88226.3012(7.26j13.86)0.038j3.84MVAVN1102=SjQB4.882j 5.2420.038j 3.84j1.0594.92j 2.461MVASS= S1jQB4.92j0.34318

57、.108 j10.201j 0.763 23.008j 9.095MVASSSS)2(RjX)23.00829.0952j 9.66)0.26j 0.49MVA(5.06VN1102= 23.268j 8.822MVAS jQ SSB同理算得：=SjQB4.118j1.894j1.0594.118j 2.953MVASS (S )2 (RjX )4.11822.9532(7.26 j13.86) 0.015 j1.55MVAVN1102= S jQ B 4.118 j 2.953 0.015 j1.55 j 1.059 4.133 j 3.444MVASS= jQ B 4.133 j 3.44

58、4 15.092 j 8.346 j 0.835 19.225 j10.955MVASS S3S)2( R jX)19.225210.9552j10.92)0.24 j0.44MVAS (5.721102VN= jQB19.465j10.56MVASSS電壓損耗計(jì)算PXR +Q23.268 5.06+8.8229.661.76(kv) VG1115VR23.2689.66 8.8225.061.56(kv)P XQ G 1VG1115V1(1151.76)21.562113.25(kv)V1P R+Q X4.927.26 2.461 13.860.014(kv)4V1113.25V1P XQ

59、R4.92 13.86 2.461 7.260.76(kv)4V1113.25V4(113.250.014)20.762113.24(kv)VGPR +Q X19.4655.72 10.56 10.921.97(kv)3VG 2115VPXQR19.465 10.92 10.56 5.721.32(kv) G3VG 2115V3(1151.97)21.322113.04(kv)R +QX4.1337.26 3.444 13.86PV3 0.69(kv)4V3113.04V3P XQ R4.133 13.86 3.444 7.264V30.29(kv)113.04V (113.040.69)20

60、.292112.35(kv)44）計(jì)算 G-2 線路功率分布節(jié)點(diǎn) 2 為電源雙線供電。SG2S220.13j12.299MVASG2( SG2 )2 (RG2jX G2 )20.13212.2992 (2.31 j 4.41) 0.11 j 1.08MVAVN1152SG2SG2SG 2jQB (G 2)20.24j12.031MVA電壓損耗：VG2PG2RG 2 +QG2XG 220.242.31 12.0314.41 0.87(kv)VN115VGPG2XG 2QG2RG 220.244.41 12.0312.312VN1150.53(kv)V2(1150.87)20.532114.13(