單層廠房排架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)實(shí)例

1、第3章 單層廠房結(jié)構(gòu) 3.9單層廠房排架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)實(shí)例A Design of Example for Mill Bents of One-story Industrial Workshops3.9.1 設(shè)計(jì)資料及要求1工程概況某機(jī)修車車間為單單跨廠房房，跨度度為244m，柱柱距均為為6m，車間總總長(zhǎng)度為為66mm。每跨跨設(shè)有起起重量為為20/5t吊吊車各22臺(tái)，吊吊車工作作級(jí)別為為A5級(jí)級(jí)，軌頂頂標(biāo)高不不小于99.600m。廠廠房無天天窗，采采用卷材材防水屋屋面，圍圍護(hù)墻為為2400mm厚厚雙面清清水磚墻墻，采用用鋼門窗窗，鋼窗窗寬度為為3. 6m，室內(nèi)外外高差為為l500mm，素混凝凝土地面面

2、。建筑筑平面及及剖面分分別如圖圖3-76和和圖3-77所所示。圖3-776圖3-7772結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)原原始資料料廠房所在在地點(diǎn)的的基本風(fēng)風(fēng)壓為，地面粗粗糙度為為B類；基本雪雪壓為。風(fēng)風(fēng)荷載的的組合值值系數(shù)為為0.66，其余余可變荷荷載的組組合值系系數(shù)均為為0 77。土壤壤凍結(jié)深深度為00.3mm，建筑筑場(chǎng)地為為I級(jí)非非自重濕濕陷性黃黃土，地地基承載載力特征征值為ll65kkN/mm：，地地下水位位于地面面以下77m，不不考慮抗抗震設(shè)防防。3材料料基礎(chǔ)混凝凝土強(qiáng)度度等級(jí)為為C200;柱混混凝土強(qiáng)強(qiáng)度等級(jí)級(jí)為C330?？v縱向受力力鋼筋采采用HRRB3335級(jí)、HRBB4000級(jí)；箍箍筋和分分布鋼筋筋

3、采用HHPB2235級(jí)級(jí)。設(shè)計(jì)要求求分析廠房房排架內(nèi)內(nèi)力，并并進(jìn)行排排架柱和和基礎(chǔ)的的設(shè)計(jì)；3.9.2 構(gòu)構(gòu)件選型型及柱截截面尺寸寸確定因該廠房房跨度在在l5-36mm之間，且且柱頂標(biāo)標(biāo)高大于于8m，故故采用鋼鋼筋混凝凝土排架架結(jié)構(gòu)。為了保保證屋蓋蓋的整體體性和剛剛度，屋屋蓋采用用無檁體體系。由由于廠房房屋面采采用卷材材防水做做法，故故選用屋屋面坡度度較小而而經(jīng)濟(jì)指指標(biāo)較好好的預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土折線線形屋架架及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土屋面面板。普普通鋼筋筋混凝土土吊車粱粱制作方方便，當(dāng)當(dāng)?shù)踯嚻鹌鹬亓坎徊淮髸r(shí)，有較好好的經(jīng)濟(jì)濟(jì)指標(biāo)，故選用用普通鋼鋼筋混凝凝土吊車車粱。廠廠房各主主要構(gòu)件件造型見見表3-16

4、。由設(shè)計(jì)資資料可知知，吊車車軌頂標(biāo)標(biāo)高為99. 880m。對(duì)起重重量為220/55t、工工作級(jí)別別為A55的吊車車，當(dāng)廠廠房跨度度為244m時(shí)，可求得得吊車的的跨度=24-0. 752=22. 5mm，由附附表4可可查得吊吊車軌頂頂以上高高度為22.3mm;選定定吊車梁梁的高度度=1.20mm，暫取取軌道頂頂面至吊吊車梁頂頂面的距距離=00.2mm，則牛牛腿頂面面標(biāo)高可可按下式式計(jì)算： 牛腿頂頂面標(biāo)高高=軌頂頂標(biāo)高=9.60-1.220-00.200=8.20mm由建筑模模數(shù)的要要求，故故牛腿頂頂面標(biāo)高高取為88. 440m。實(shí)際軌軌頂標(biāo)高高=8. 400+1. 200+0.20=9. 80m

5、m9. 600m?？紤]吊車車行駛所所需空隙隙尺寸=2200mm，柱頂標(biāo)標(biāo)高可按按下式計(jì)計(jì)算：柱頂標(biāo)高高=牛腿腿頂面標(biāo)標(biāo)高+吊車高高度+， =88. 440+11. 220+00. 220+22. 330+00. 222=112.332m故柱頂（或屋架架下弦底底面）標(biāo)標(biāo)高取為為12. 300m。 取室內(nèi)內(nèi)地面至至基礎(chǔ)頂頂面的距距離為00.5mm，則計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖圖中柱的的總高度度、下柱柱高度和和上柱高高度分別別為=12.3+00. 55=122. 88m=8.44+0. 5=8.99m=12.88.99=3.9m 根據(jù)柱柱的高度度吊車起起重量及及工作級(jí)級(jí)別等條條件，可可由表33-5并并參考表表3-7

6、7確定柱柱截面尺尺寸為AA、B軸軸 上柱 口下柱 3.9.3 定定位軸線線 橫向定定位軸線線除端柱柱外，均均通過柱柱截面幾幾何中心心。對(duì)起起重量為為20/5t、工作級(jí)級(jí)別為的的吊車，由附表表4可查查得軌道道中心至至吊車端端部距離離;吊車車橋架外外邊緣至至上柱內(nèi)內(nèi)邊緣的的凈空寬寬度，一一般取。對(duì)邊柱，取封閉閉式定位位軸線，即縱向向定位軸軸線與縱縱墻內(nèi)皮皮重合，則，故故亦符合要要求。3.9.4 計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖圖確定由于該機(jī)機(jī)修車間間廠房，工藝無無特殊要要求，且且結(jié)構(gòu)布布置及荷荷載分布布（除吊吊車荷載載外）均均勻，故故可取一一榀橫向向排架作作為基本本的計(jì)算算單元，單元的的寬度為為兩相鄰鄰柱間中中心線之之

7、間的距距離，即即，如圖圖3-778(bb)所示示；計(jì)算算簡(jiǎn)圖如如圖3-78(a)所示示。（a）（b）圖3-7783.9.5 荷荷載計(jì)算算1. 永永久荷載載（l）屋屋蓋恒載載為了簡(jiǎn)化化計(jì)算，天溝板板及相應(yīng)應(yīng)構(gòu)造層層的恒載載，取與與一般屋屋面恒載載相同。兩氈三油油防水層層 20mmm厚水泥泥砂漿找找平層100mmm厚水水泥蛭石石保溫層層一氈兩油油隔氣層層20mmm厚水泥泥砂漿找找平層預(yù)應(yīng)力混混凝土屋屋面板（包括灌灌縫） 屋蓋鋼支支撐圖3-779 AA、B柱柱永久荷荷載作用用位置相相同屋架自重重重力荷荷載為ll06kkN/榀榀，則作作用于柱柱頂?shù)奈菸萆w結(jié)構(gòu)構(gòu)自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值為為(2)吊吊車梁及及軌道自自

8、重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(3)柱柱自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值A(chǔ)、B軸軸上柱下柱各項(xiàng)永久久荷載作作用位置置如圖33-799所示。 2屋面面可變荷荷載由荷載載規(guī)范查得，屋面活活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值為為0.55kN/,屋面面雪荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值為0.25kkN/，由于于后者小小于前者者，故僅僅按屋面面均布活活荷載計(jì)計(jì)算。作作用于柱柱頂?shù)奈菸菝婊詈珊奢d標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值為的作用位位置與作作用位置置相同，如圖33-799所示。3吊車車荷載對(duì)起重量量為200/5tt的吊車車，查附附表4并并將吊車車的起重重量、最最大輪壓壓和最小小輪壓進(jìn)進(jìn)行單位位換算，可得： 根根據(jù)B及及K，可可算得吊吊車梁支支座反力力影響線線各輪壓壓對(duì)應(yīng)點(diǎn)點(diǎn)的豎向向坐標(biāo)值值，如圖圖3-8

9、80所示示，據(jù)此此可求得得吊車作作用于柱柱上的吊吊車荷載載。圖3-880 (11)吊車車豎向荷荷裁吊車豎向向荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值為為 (2)吊吊車橫向向水下荷荷藏 作用用于每一一個(gè)輪子子上的吊吊車橫向向水平制制動(dòng)力為為 同時(shí)時(shí)作用于于吊車兩兩端每排排架柱上上的吊車車橫向水水平荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值為4風(fēng)荷荷載 風(fēng)風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值按按式（3312）計(jì)算，其中基基本風(fēng)壓壓按B類類地面粗粗糙度，根據(jù)廠廠房各部部分標(biāo)高高（圖3377），由附附表3-1可查查得風(fēng)壓壓高度變變化系數(shù)數(shù)為 柱柱頂（標(biāo)標(biāo)高122.300m） 檐檐口（標(biāo)標(biāo)高144.600m） 屋屋頂(標(biāo)標(biāo)高166.000） 風(fēng)風(fēng)荷載體體型系數(shù)數(shù)如圖33-811(

10、a)所示，則由式式(3-12)可求得得排架迎迎風(fēng)面及及背風(fēng)面面的風(fēng)荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值分別別為則作用于于排架計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖圖(圖33-81bb)上的的風(fēng)荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值為圖3-8813.9.6 排排架內(nèi)力力分析有有關(guān)系數(shù)數(shù)廠房為等等高排架架可用剪剪力分配配法進(jìn)行行排架內(nèi)內(nèi)力分析析。由于于該廠房房的A柱柱和B柱柱的柱高高、截面面尺寸等等均相同同，故這這兩柱的的有關(guān)參參數(shù)相同同。1柱頂頂剪力分分配系數(shù)數(shù)柱頂位移移系數(shù) 和柱的的剪力分分配系數(shù)數(shù) 分別別計(jì)算，結(jié)果見見下表柱號(hào)A、B柱柱由上表可可知，。2.單階階變截面面柱柱頂頂反力系系數(shù)由表3-9中給給出的公公式可分分別計(jì)算算不同荷荷載作用用下單階階變截面面柱的柱

11、柱頂反力力系數(shù)，計(jì)算結(jié)果果見表33-199。表 3-19 簡(jiǎn)圖柱頂反力力系數(shù)A柱和BB柱2.14431.10040.55590.3226內(nèi)力正負(fù)負(fù)號(hào)規(guī)定定本例題中中，排架架柱的彎彎矩、剪剪力和軸軸力的正正負(fù)號(hào)規(guī)規(guī)定如圖圖3-882所示示，后面面的各彎彎矩圖和和柱底剪剪力均未未標(biāo)出正正負(fù)號(hào)，彎矩圖圖畫在受受拉一側(cè)側(cè)，柱底底剪力按按實(shí)際方方向標(biāo)出出。圖 3-823.9.7 排排架內(nèi)力力分析永久荷載載作用下下排架內(nèi)內(nèi)力分析析永久荷載載作用下下排架的的計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如圖圖3-883（aa）所示示。圖中的重重力荷載載 及力力矩 根根據(jù)圖33-799確定，即由于圖33-833(a)所示排排架為對(duì)對(duì)稱結(jié)構(gòu)構(gòu)且作

12、用用對(duì)稱荷荷載，排排架結(jié)構(gòu)構(gòu)無側(cè)移移，故各各柱可按按頂為不不動(dòng)鉸支支座計(jì)算算內(nèi)力。按照表表3-119計(jì)算算的柱頂頂反力系系數(shù)，柱柱頂不動(dòng)動(dòng)鉸支座座反力可可根據(jù)表表3-99所列的的相應(yīng)公公式計(jì)算算求得，即求得柱頂頂反力后后，可根根據(jù)平衡衡條件求求得柱各各截面的的彎矩和和剪力。柱各截截面的軸軸力為該該截面以以上重力力荷載之之和。恒恒載作用用下排架架結(jié)構(gòu)的的彎矩圖圖、軸力力圖和柱柱底剪力力分別見見圖3-83(b)、(c)。圖3-883屋面可變變荷載作作用下排排架內(nèi)力力分析排架計(jì)算算簡(jiǎn)圖如如圖3-84(a)所所示。屋屋架傳至至柱頂?shù)牡募泻珊奢d,它它在柱頂頂及變階階處引起起的力矩矩分別為為按照表33-

13、199計(jì)算的的柱頂反反力系數(shù)數(shù)和表33-9所所列的相相應(yīng)公式式可求得得柱頂不不動(dòng)鉸支支座反力力即則排架柱柱頂不動(dòng)動(dòng)鉸支座座總反力力為：排架各柱柱的彎矩矩圖、軸軸力圖及及柱底剪剪力如圖圖3-884（bb)、（c)所所示。圖 3-84屋面可變變荷載作作用下排排架內(nèi)力力分析（1）作作用于AA柱計(jì)算簡(jiǎn)圖圖如圖33-866(a)所示。其中吊吊車豎向向荷載、在牛腿腿頂面處處引起的的力矩分分別為：按照表33-199計(jì)算的的柱頂反反力系數(shù)數(shù)和表33-9所所列的相相應(yīng)公式式可求得得柱頂不不動(dòng)鉸支支座反力力分別為為排架各柱柱頂剪力力分別為為排架各柱柱的彎矩矩圖、軸軸力圖及及柱底剪剪力如圖圖3-886（bb)、（c

14、)所所示。圖 3-86作用于BB柱同理，將將 作用用于A柱柱情況的的A、BB柱內(nèi)力力對(duì)換，并改變變內(nèi)力符符號(hào)可求求得各柱柱的內(nèi)力力。作用于AAB跨柱柱當(dāng)AB跨跨作用吊吊車橫向向水平荷荷載時(shí)，排架計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖圖如圖33-900(a)所示。由表3-9得 , 則則柱頂不不動(dòng)鉸支支座反力力分別為為排架柱頂頂總反力力R為各柱頂剪剪力分別別為排架各柱柱的彎矩矩圖及柱柱底剪力力值如圖圖3-990（bb)所示示。當(dāng)方方向相反反時(shí)，彎彎矩圖和和剪力圖圖只改變變符號(hào)，數(shù)值不不變。圖 3-90風(fēng)荷載作作用下排排架內(nèi)力力分析左吹風(fēng)時(shí)時(shí)計(jì)算簡(jiǎn)圖圖如圖33-922（a)所示。柱頂不動(dòng)動(dòng)鉸支座座反力及及總反力力分別為為各柱頂

15、剪剪力分別別為排架內(nèi)力力圖如圖圖3-992（bb)所示示。右吹風(fēng)時(shí)時(shí)將圖3-92(b)所所示A、B柱內(nèi)內(nèi)力圖對(duì)對(duì)換，并并改變內(nèi)內(nèi)力符號(hào)號(hào)后即可可。圖 3-923.9.8 內(nèi)內(nèi)力組合合以A柱內(nèi)內(nèi)力組合合為例?？刂平亟孛娣謩e別取上柱柱底部截截面I-I、牛牛腿頂截截面和下柱柱底截面面-，如圖圖3-553所示示。表33-200為各種種荷戴作作用下AA柱各控控制截面面的內(nèi)力力標(biāo)準(zhǔn)值值匯總表表。表中控制制截面及及正號(hào)內(nèi)內(nèi)力方向向如表33-200中的例例圖所示示。荷載載效應(yīng)的的奉基本本組合設(shè)設(shè)計(jì)值按按式(33-244)進(jìn)行行計(jì)算。在每種種荷載效效應(yīng)組合合中，對(duì)對(duì)矩形和和I形截截面柱均均應(yīng)考慮慮以下四四種組合

16、合，即(1)及及相應(yīng)的的(2)及及相應(yīng)的的;(3)及及相應(yīng)的的；(4)及及相應(yīng)的的。表 3-20控制截面面及正向向內(nèi)力荷載類別別永久荷載載效應(yīng)SSGK屋面可變變荷載效效應(yīng)SGGK吊車豎向向荷載效效應(yīng)SGGK吊車水平平荷載效效應(yīng)SQQK風(fēng)荷載效效應(yīng)SQQK作用在AA柱作用在BB柱作用在AAB跨左風(fēng)右風(fēng)彎矩圖及及柱底截截面剪力力序號(hào)I-IMK15.5532.411-27.22-27.77019.446-27.28NK295.4036.00000000 = 2 * ROMAN * MERGEFORMAT II- = 2 * ROMAN * MERGEFORMAT IIIMK-45.03-6.5591

17、11.461.266019.446-27.28NK339.7036.000462.2596.775000 = 3 * ROMAN * MERGEFORMAT III- = 3 * ROMAN * MERGEFORMAT IIIIMK22.3353.02249.334-62.1+62.1165.83-1400.244NK381.4436.000462.2596.775000VK7.5771.088-6.998-7.1128.26624.441-16.65由于本例例不考慮慮抗震設(shè)設(shè)防，對(duì)對(duì)柱截面面一般不不需進(jìn)行行受剪承承載力計(jì)計(jì)算。故故除下柱柱底截面面-外，其其他截面面的不利利內(nèi)力組組合未給給出所

18、對(duì)對(duì)應(yīng)的剪剪力值。對(duì)柱進(jìn)行行裂縫寬寬度驗(yàn)算算和基礎(chǔ)礎(chǔ)地基承承載力計(jì)計(jì)算時(shí)，需采用用荷載效效應(yīng)的標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)組合合和準(zhǔn)永永久組合合的效應(yīng)應(yīng)設(shè)計(jì)值值。表33-2ll和表33-222為A柱柱荷載效效應(yīng)的基基本組合合和標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)組合。表 3-21截面內(nèi)力力組合基本組合合（可變變荷載控控制）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)組合合:+Mmaax及相相應(yīng)的NN,V-Mmaax及相相應(yīng)的NN,VNmaxx及相應(yīng)應(yīng)的M,VNminn及相應(yīng)應(yīng)的N,V = 1 * ROMAN * MERGEFORMAT I- = 1 * ROMAN * MERGEFORMAT IM1.2+11.4+11.40.7748.224+1.400.9+11.40.770.9

19、+0.6-66.381.2+1.400.9+11.40.7745.224+1.400.9+11.40.7742.114N389.76295.40389.76295.40 = 2 * ROMAN * MERGEFORMAT II- = 2 * ROMAN * MERGEFORMAT IIIM+1.400.9+11.40.66114.481.2+11.40.99+1.440.7-94.871.2+11.40.99+1.440.77+0.66（+）75.884+1.400.9+11.40.66-80.26N922.14442.9210255.366339.70 = 3 * ROMAN * MERGE

20、FORMAT III- = 3 * ROMAN * MERGEFORMAT IIIIM1.2+11.4+11.4(0.7+0.700.9+00.70.99)361.04+1.4+0.700.9（）-2933.8551.2+11.40.99+1.440.7（+00.9）196.421.4+1.400.7（+00.8+00.9）335.84N946.01466.7710755.444779.12V34.334-24.469.93333.334Mk+0.7(+)+0.700.9275.570.770.8+0.700.9-2033.411+0.9+0.7+0.700.9+00.6219.29（0.7+

21、0.700.9）273.46NK730.20435.62822.67705.02VK34.334-24.4621.11433.226表 3-22截面內(nèi)力力組合基本組合合（永久久荷載控控制）+Mmaax及相相應(yīng)的NN,V-Mmaax及相相應(yīng)的NN,VNmaxx及相應(yīng)應(yīng)的M,VNminn及相應(yīng)應(yīng)的N,V = 1 * ROMAN * MERGEFORMAT I- = 1 * ROMAN * MERGEFORMAT IM1.355+1.4（0.7+0.66）39.666+1.4（0.70.88+0.700.9+00.6）-53.181.355+1.44（00.6+00.7）39.666+1.4（0.6

22、+0.77）34.223N434.07295.40434.07330.68 = 2 * ROMAN * MERGEFORMAT II- = 2 * ROMAN * MERGEFORMAT IIIM+1.4（0.7+0.66）80.5551.355+1.44（0.6+0.77）-80.401.355+1.4400.70.99+0.77+0.66（+）24.446+1.400.6（）-51.62N792.71493.88901.58339.70 = 3 * ROMAN * MERGEFORMAT III- = 3 * ROMAN * MERGEFORMAT IIIIM1.355+1.4400.7+

23、0.70.88（+）+00.6274.46+1.40.66+00.70.88（）-2077.2881.355+1.440.77+0.770.9（+)）147.691.4（0.77+0.70.88+0.66）203.29N912.63457.29957.93779.12V32.779-18.4712.44123.6663.9.9 柱柱截面設(shè)設(shè)計(jì)仍以A柱柱為例?；炷镣翉?qiáng)度等等級(jí)為CC30, ;縱縱向鋼筋筋采用HHRB4400級(jí)級(jí)，。上、下柱均均采用對(duì)對(duì)稱配筋筋。選取控制制截面最最不利內(nèi)內(nèi)力對(duì)上柱，截面的的有效高高度取 ，則大大偏心受受壓和小小偏心受受壓界限限破壞時(shí)時(shí)對(duì)應(yīng)的的軸向壓壓力為當(dāng)時(shí),為為

24、大偏心心受壓;由表33-211表3-23可可見,上上柱II截面面共有88組不利利內(nèi)力。經(jīng)判別別,其中中8組內(nèi)內(nèi)力均為為大偏心心受壓，對(duì)8組組大偏心心受壓內(nèi)內(nèi)力，按按照“彎矩相相差不多多時(shí)，軸軸力越小小越不利利；軸力力相差不不多時(shí)，彎矩越越大越不不利”的原則則，可確確定上柱柱的最不不利內(nèi)力力為對(duì)下柱，截面的的有效高高度取，則大偏偏心受壓壓和小偏偏心受壓壓界限破破壞時(shí)對(duì)對(duì)應(yīng)的軸軸向壓力力為 當(dāng),且且彎矩較較大時(shí),為大偏偏心受壓壓。由表表3-221-表表3-223可見見，下柱柱一和一截面共共有166組不利利內(nèi)力。經(jīng)用判判別，其其中122組內(nèi)力力為大偏偏心受壓壓,有44組內(nèi)力力為小偏偏心受壓壓且均滿滿

25、足，故故小偏心心受壓均均為構(gòu)造造配筋。對(duì)122組大偏偏心受壓壓內(nèi)力，采用與與上柱II-I截截面相同同的分析析方法，可確定定下柱的的最不力力內(nèi)力為為上柱配筋筋計(jì)算 由上上述分析析結(jié)果可可知，上上柱取下下列最不不利內(nèi)力力進(jìn)行配配筋計(jì)算算：由表3-12查查得有吊吊車廠房房排架方方向上柱柱的計(jì)算算長(zhǎng)度為為由于h/30=4000/300=133.333mm,取附加加偏心距距,則取故取進(jìn)行行計(jì)算選3（三三級(jí)鋼）118，則則滿足要求求。由表3 12得得，垂直直于排架架方向上上柱的計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度度，則，滿足彎矩矩作用平平面外的的承載力力要求。下柱配筋筋計(jì)算 由分分析結(jié)果果可知，下柱取取下列兩兩組為最最不利內(nèi)內(nèi)力進(jìn)

26、行行配筋計(jì)計(jì)算：按計(jì)算由表3-12可可查得下下柱計(jì)算算長(zhǎng)度取?。唤孛婷娉叽?。取附加偏偏心距,則取先假定中中和軸位位于翼緣緣內(nèi)，受受壓區(qū)進(jìn)進(jìn)入腹板板內(nèi)，則則，為大偏偏心受壓壓構(gòu)件，則（2）按按計(jì)算計(jì)算方法法與上述述相同，計(jì)算過過程從略略，計(jì)算算結(jié)果為為綜合上述述計(jì)算結(jié)結(jié)果，下下柱截面面選用66（三級(jí)鋼筋筋）200（），且滿足足最下配配筋的要要求，即即。柱的裂縫縫寬度驗(yàn)驗(yàn)算按荷載準(zhǔn)準(zhǔn)永久組組合計(jì)算算時(shí)，該該單層廠廠房A柱柱的效應(yīng)應(yīng)設(shè)計(jì)值值較小，不起控控制作用用，因此此可不對(duì)對(duì)其進(jìn)行行裂縫寬寬度驗(yàn)算算。柱箍筋配配置非地震區(qū)區(qū)單層廠廠房柱，其箍筋筋數(shù)量一一般由構(gòu)構(gòu)造要求求控制，根據(jù)構(gòu)構(gòu)造柱要要求，上上

27、、下柱柱箍筋均均選用 。牛腿設(shè)計(jì)計(jì)根據(jù)吊車車梁支承承位置、截面尺尺寸及構(gòu)構(gòu)造要求求，初步步擬定牛牛腿尺寸寸如圖33-944所示。其中牛牛腿截面面寬度，牛腿截截面高度度，。(l)牛牛腿截面面高度驗(yàn)驗(yàn)算 作用于于牛腿頂頂面按荷荷載效應(yīng)應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組組合計(jì)算算的豎向向力為 牛腿腿頂面無無水平荷荷載，即即；圖3-994牛腿腿尺寸簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖對(duì)支承吊吊車梁的的牛腿，裂縫控控制系數(shù)數(shù)；，?。挥捎墒?33-277)得故牛腿截截面高度度滿足要要求。 (22)牛腿腿配筋計(jì)計(jì)算 由由于，因因而該牛牛腿可按按構(gòu)造要要求配筋筋。根據(jù)據(jù)構(gòu)造要要求，實(shí)際選選用4（三級(jí)鋼）14（）。水水平箍筋筋選用。柱的吊裝裝驗(yàn)算采用翻身身起吊，吊點(diǎn)

28、設(shè)設(shè)在牛腿腿下部，混凝土土達(dá)到設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度度后起吊吊。由表表3-113可得得柱插入入杯口深深度為，取，則則柱吊裝裝時(shí)總長(zhǎng)長(zhǎng)度為33.9+8.99+0.85=13.65mm,計(jì)算算簡(jiǎn)圖如如圖3-95所所示。圖3-995 柱吊吊裝計(jì)算算簡(jiǎn)圖（l)荷荷載計(jì)算算 柱吊吊裝階段段的荷載載為柱自自重重力力荷載，且應(yīng)考考慮動(dòng)力力系數(shù)，即 (22)內(nèi)力力計(jì)算 在在上述荷荷載作用用下，柱柱各控制制截面的的彎矩為為由得令，得則下柱段段最大彎彎矩為承載力和和裂縫寬寬度驗(yàn)算算上柱配筋筋為（33三級(jí)鋼鋼18），其受受彎承載載力按下下式進(jìn)行行驗(yàn)算：裂縫寬度度驗(yàn)算如如下：，取滿足要求求。下柱配筋筋（6三級(jí)鋼200），其其受彎

29、承承載力按按下式進(jìn)進(jìn)行計(jì)算算：裂縫寬度度驗(yàn)算如如下：，取，取滿足要求求。 3.99.100 基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)計(jì)建筑地地基基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范(GB 500007-20002)規(guī)規(guī)定，對(duì)對(duì)6m柱柱距單層層排架結(jié)結(jié)構(gòu)單跨跨廠房，當(dāng)?shù)鼗休d力力特征值值為,廠廠房跨度度，吊車車額定起起重量不不超過，以及設(shè)設(shè)計(jì)等級(jí)級(jí)為丙級(jí)級(jí)時(shí)，設(shè)設(shè)計(jì)時(shí)可可不做地地基變形形驗(yàn)算。本例符符合上述述條件，故不需需進(jìn)行地地基變形形驗(yàn)算。下面以以A柱為為例進(jìn)行行該柱的的基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)。 基礎(chǔ)材材料：混混凝土強(qiáng)強(qiáng)度等級(jí)級(jí)取,，；鋼筋筋采用，；基礎(chǔ)礎(chǔ)墊層采采用素混混凝土。1基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)不利內(nèi)內(nèi)力的選選取作用于基基礎(chǔ)頂面面上的荷荷載包括括柱底（一

30、截面）傳給基基礎(chǔ)的以以及圍護(hù)護(hù)墻自重重重力荷荷載兩部部分。按按照建建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范 (GB5500007-220111)的規(guī)規(guī)定，基基礎(chǔ)的地地基承載載力驗(yàn)算算取用荷荷載效應(yīng)應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組組合,基基礎(chǔ)的受受沖切承承載力驗(yàn)驗(yàn)算和底底板配筋筋計(jì)算取取用荷載載效應(yīng)基基本組臺(tái)臺(tái)。由于于圍護(hù)墻墻自重重重力荷載載大小、方向和和作用位位置均不不變，故故基礎(chǔ)最最不利內(nèi)內(nèi)力主要要取決于于柱底（一截面）的不利利內(nèi)力，應(yīng)選取取軸力為為最大的的不利內(nèi)內(nèi)力組合合以及正正負(fù)彎矩矩為最大大的不利利內(nèi)力組組合。經(jīng)經(jīng)對(duì)表33-200-表33-222中的柱柱底截面面不利內(nèi)內(nèi)力進(jìn)行行分析可可知，基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)時(shí)的不不利內(nèi)力力如表3

31、3-233。 表33-233組別荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)組合的的效應(yīng)設(shè)設(shè)計(jì)值荷載基本本組合的的效應(yīng)設(shè)設(shè)計(jì)值第一組275.75730.2234.334361.04946.0134.334第二組-2033.444435.62-24.46-2633.855466.77-24.46第三組219.29822.6721.114196.4210755.4449.9332圍護(hù)護(hù)墻自重重重力荷荷載計(jì)算算如圖3-97所所示,每每個(gè)基礎(chǔ)礎(chǔ)承受的的圍護(hù)墻墻總寬度度為,總總高度為為,墻體體為240mmm厚燒燒結(jié)普通通黏土磚磚砌筑,重度為為;鋼框框玻璃窗窗自重,按計(jì)算,每根根基礎(chǔ)梁梁自重為為,則每每個(gè)基礎(chǔ)礎(chǔ)承受的的由墻體體傳來的的重力

32、荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值為基礎(chǔ)梁自自重 墻體自重重 鋼窗自重重 圖3-9圍護(hù)墻對(duì)對(duì)基礎(chǔ)產(chǎn)產(chǎn)生的偏偏心距為為3基礎(chǔ)礎(chǔ)地面尺尺寸及地地基承載載力驗(yàn)算算(l)基基礎(chǔ)高度度和埋置置深度確確定 由構(gòu)造造要求可可知，基基礎(chǔ)高度度為，其其中為柱柱插入杯杯口深度度，由表表3-113可知知，取??；為杯底底厚度，由表33-144可知，?。还使驶A(chǔ)高高度為因基礎(chǔ)頂頂面標(biāo)高高為，室室內(nèi)外高高差為，則基礎(chǔ)礎(chǔ)埋置深深度為 (2)基礎(chǔ)底底面尺寸寸擬定 基礎(chǔ)底底面面積積按地基基承載力力計(jì)算確確定，并并取用荷荷載效應(yīng)應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組組合。由由建筑筑地基基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范范(GGB 5500007-220111)可查查得，（黏性性土），取基礎(chǔ)礎(chǔ)底面以

33、以上土及及基礎(chǔ)的平平均重度度為，則則深度修修正后的的地基承承載力特特征值按按下式計(jì)計(jì)算： 由式式(3-31)按軸心心受壓估估算基礎(chǔ)礎(chǔ)底面尺尺寸，取取則考慮到偏偏心的影影響，將將基礎(chǔ)的的底面尺尺寸再增增加300%，取取基礎(chǔ)底面面的彈性性抵抗矩矩為(3)地地基承載載力驗(yàn)算算 基礎(chǔ)自自重和土土重為（基礎(chǔ)及及其上填填土的平平均自重重取） 由表33-233可知，選取以以下三組組不利內(nèi)內(nèi)力進(jìn)行行基礎(chǔ)底底面積計(jì)計(jì)算：先按第一一組不利利內(nèi)力計(jì)計(jì)算，基基礎(chǔ)底面面相應(yīng)于于荷載效效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)組合時(shí)時(shí)的豎向向壓力值值和力矩矩值分別為為（圖33-988a）m 由式(3-332)可可得基礎(chǔ)礎(chǔ)底面邊邊緣的壓壓力為 由式式(3

34、-35aa)和式式(3-35bb)進(jìn)行行地基承承載力驗(yàn)驗(yàn)算滿足要求求。 取第二二組不利利內(nèi)力計(jì)計(jì)算，基基礎(chǔ)底面面相應(yīng)于于荷載效效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)組合時(shí)時(shí)的豎向向壓力值值和力矩矩值分別為(圖3-98bb)m 由式(3-332)可可得基礎(chǔ)礎(chǔ)底面邊邊緣的壓壓力為 由式式(3-35aa)和式式(3-35bb)進(jìn)行行地基承承載力驗(yàn)驗(yàn)算滿足要求求。 取第三三組不利利內(nèi)力計(jì)計(jì)算，基基礎(chǔ)底面面相應(yīng)于于荷載效效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)組合時(shí)時(shí)的豎向向壓力值值和力矩矩值分別為(圖3-98cc) 由式(3-332)可可得基礎(chǔ)礎(chǔ)底面邊邊緣的壓壓力為 由式式(3-35aa)和式式(3-35bb)進(jìn)行行地基承承載力驗(yàn)驗(yàn)算滿足要求求。 圖圖3-9984基礎(chǔ)礎(chǔ)受沖切切承載力力驗(yàn)算基礎(chǔ)受沖沖切承載載力計(jì)算算時(shí)采用用荷載效效應(yīng)的基基本組合合，并采采用基底底凈反力力。由表表3-223可知知，選取取下列三三組不利利內(nèi)力； 先按按第一組組不利內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算,該組組內(nèi)力組組合時(shí)，取，不不考慮基基礎(chǔ)自重重及其上上土重后后相應(yīng)于于荷載效效應(yīng)基本本組合時(shí)時(shí)的地基基凈反力力計(jì)算如如下(圖圖3-999b)： 按第二二組不利利內(nèi)力計(jì)計(jì)算,該該組內(nèi)力力組合時(shí)時(shí)，取，不考慮慮基礎(chǔ)自自重及其其上土重重后相應(yīng)應(yīng)于荷載載效應(yīng)基基本組合合時(shí)的地地基凈反反力計(jì)算算如下(圖3-99cc)：因最小凈凈反力為