上?！痘庸こ碳夹g總結規(guī)范》

1、第1章總則上海工程勘探設計有限公司上海現代建筑設計（公司）有限公司為使上海地區(qū)的基坑工程設計與施工吻合安全適用、技術先進、經濟合理的原則，保證基坑及周邊環(huán)境安全，擬定本規(guī)范。本規(guī)范適用于上海地區(qū)的建筑、市政、港口、水利工程的陸上以及臨水基坑的勘探、設計、施工、檢測和監(jiān)測?；庸こ虘C合考慮地質條件、水文條件、開挖深度、主體構造種類、周邊環(huán)境保護要求及施工條件，并結合工程經驗，合理設計、精心施工、嚴格檢測和監(jiān)測。本規(guī)范依照建筑構造可靠度設計一致標準（GB50068），采用以分項系數表達的極限狀態(tài)設計方法擬定。基坑工程除應吻合本規(guī)范的規(guī)定外，尚應吻合國家和本市現行相關標準、規(guī)范和規(guī)程的規(guī)定第2章術

2、語、符號上海工程勘探設計有限公司上?，F代建筑設計（公司）有限公司2.1術語基坑foundationpit為進行工程基礎的施工，在地面以下開挖的坑。基坑工程foundationpitproject為保證基坑及周邊環(huán)境安全而采用的圍護、支撐、降水、挖土等工程措施的總稱。圍護墻retainingwall圍在基坑周邊、能承受作用于基坑側壁上各種荷載的墻體。基坑支護構造structureofsupportandprotectfoundationpit基坑工程中采用的圍護墻及支撐（或錨桿）等構造的總稱?；又苓叚h(huán)境environmentaroundfoundationpit基坑開挖影響范圍內的既有建（構）

3、筑物、道路、地下設施、地下管線等的總稱。水土合算calculatetogetherwithwaterpressureandsoilpressure將作用于圍護墻體與土體界面處的水壓力及土壓力合并，計算支護構造上的作用效應。水土分算calculateseparatewithwaterpressureandsoilpressure將作用于圍護墻體與土體界面處的水壓力及土壓力分開，分別計算支護構造上的作用效應。復合土釘支護compositesoilnailofsupportandprotect由土釘與被加固的基坑側壁土體以及混凝土護面等組成的構造。水泥土重力式墻self-verticalwallof

4、cement-soil由多列連續(xù)搭接的水泥土樁形成的重力式構造。排樁式墻tiedpile-wall由單列鋼筋混凝土樁形成的構造。型鋼水泥土攪拌墻shapedsteelcement-soilmixeddiaphragmwall在連續(xù)搭接的水泥土樁內插入型鋼形成的構造。地下連續(xù)墻diaphragmwall以機械施工方法在地面以下成槽后澆灌鋼筋混凝土，或放入預制鋼筋混凝土板形成的地下墻體。內支撐構造supportstructureinfoundationpit基坑內部由鋼筋混凝土或鋼構件組成的用以支撐基坑側壁的構造。土層錨桿anchorbarinsoillayer在土中鉆孔，插入鋼筋或鋼索并灌注水泥

5、漿，使其形成一端與圍護墻相連，另一端固定于土層內的受拉桿體。兩墻合一becomeonewithretainingwallandload-bearingwall基坑圍護墻兼作主體構造的地下室外墻。逆作法constructionmethodfromgrounddown由地面開始逐層往下的地下構造施工方法。流土runningsoil在地下水滲流作用下，土體顆粒隨地下水滲流而發(fā)生的搬動現象。管涌pipingflow在地下水滲流作用下，土體中的微小顆粒隨滲流水經過粗大土顆粒之間的孔隙，發(fā)生搬動或被帶出的現象，也稱為潛蝕。地下水控制ground-watercontrolling為基坑工程施工及保證周邊環(huán)境

6、安全而采用的排水、降水、止水或回灌等措施。井點降水well-pointground-waterlowering在基坑周圍埋設深于坑底的井管，利用抽水設施連續(xù)抽水，使地下水位低于坑底的降水方法。隔水帷幕waterproofcurtain為阻攔地下水流入基坑，在基坑開挖前，沿基坑周圍設置的隔水圍護壁。盆式開挖excavationofthebasin挖除基坑中心部分的土，保留基坑周邊的土坡，形成盆狀土坑的挖土方式。島式開挖excavationoftheisland保留基坑中心部分的土，挖除基坑周邊的土，形成島狀土坑的挖土方式。時空效應effectsoftimeandspace基坑開挖的空間尺度與無支

7、撐圍護墻體的裸露面積和時間對基坑變形產生的影響。2.2符號土的物理力學指標a土的壓縮系數；c、cu土的粘聚力；c土的有效粘聚力；c。土的次固結系數；cv土的豎向固結系數；ch土的側向固結系數；ccu土的總應力粘聚力；Cu土的不平均系數；(cu)v十字板不排水抗剪強度；d10土的有效粒徑，土粒累計質量百分數為10%的粒徑；30土的中間粒徑，土粒累計質量百分數為30%的粒徑；dd土的平均粒徑，土粒累計質量百分數為50%的粒徑；50d60土的界線粒徑，土粒累計質量百分數為60%的粒徑；e土的天然孔隙比；Es土的壓縮模量；E土的回彈模量；IL土的液性指數；IP土的塑性指數；Kv土的豎向滲透系數；Kh土

8、的側向滲透系數；Pc土的先期固結壓力；土的天然含水量；土的質量密度；G土粒的比重；土的重度；w水的重度；、u土的內摩擦角；土的有效內摩擦角；o水泥土擋墻底土的內摩擦角；cu土的總應力內摩擦角。土壓力系數和資料系數E資料的彈性模量；BL支撐構件的抗彎剛度；Ka主動土壓力系數；Ko靜止土壓力系數；Kp、Kph被動土壓力系數；KB內支撐的壓縮彈簧系數；KH土側向壓縮彈簧剛度；KV土豎向壓縮彈簧剛度；H土的側向基床系數；V土的豎向基床系數；N標準貫入試驗錘擊數實測值；Pa主動土壓力強度；Po靜止土壓力強度；Pp被動土壓力強度；Pw1基坑內地下水位處的水壓力值；Pw2圍護墻底端處的水壓力值；土的泊松比；

9、作用、作用效應和承載力Fa墻后主動土壓力設計值；FP墻前被動土壓力設計值；Gd作用于水泥土自立式圍護墻上的豎向荷載設計值；Md作用于水泥土自立式圍護墻上的側向荷載產生的彎矩設計值；MRL抗隆起力矩設計值；MSL隆起力矩設計值；MRC抗推翻力矩設計值；MOC推翻力矩設計值；Pcz承壓水層頂板上復土的自重壓力設計值；Pwy承壓水層的水頭壓力設計值；q地面均布超載設計值；W墻體自重設計值；幾何參數a荷載離基坑邊的距離；A圍護墻中水泥土墻體部分的斷面面積；A土釘截面積；b荷載分布寬度；B水泥土圍護墻的墻體寬度；d樁或鋼筋的直徑；dnj土釘注漿體直徑；D圍護墻插入坑底以下的深度；ho基坑開挖深度；H水泥

10、土圍護墻的高度；hw基坑內外處下水位之差；l土釘長度；SV土釘豎向間距；L基坑的最大邊長；U格柵型水泥土圍護墻的格子周長；地表斜坡面與水平面的夾角；土釘與水平面的傾角；土釘支護斜面坡角；OH圍護墻頂的水平位移。計算系數K復合土釘支護的牢固系數；KHL墻底抗滑安全系數；KL抗隆起牢固性安全系數；KQ抗推翻牢固性安全系數；KWZ墻底地基土承載力安全系數；KS抗?jié)B流或抗管涌牢固性安全系數；KY抗承壓水頭牢固性安全系數；KD坑底牢固性安全系數；第3章基本規(guī)定上?，F代建筑設計（公司）有限公司上海市勘探設計行業(yè)協(xié)會中船第九設計研究院同濟大學依照基坑的開挖深度，基坑工程安全等級分為三級：1基坑開挖深度大于、

11、等于12米或支護構造與主體構造相結合時，屬一級安全等級基坑工程；基坑開挖深度小于7米，屬三級安全等級基坑工程；除一級和三級以外的均屬二級安全等級基坑工程。依照基坑周邊環(huán)境的重要性程度及其與基坑的距離，基坑工程環(huán)境保護等級劃分為三級。當基坑位于地鐵、地道等大型地下設施安全保護區(qū)范圍內，或周邊城市生命線工程、對周邊場所位移有特別要求的儀器設施，工程設計、施工與監(jiān)測應吻合相關管理部門的規(guī)定。基坑支護構造設計方案應依照工程地質與水文地質條件、環(huán)境條件、施工條件以及基坑使用要求與基坑規(guī)模等因素，經過技術與經濟比較確定?；又ёo構造不得超越用地紅線?；又ёo構造常用種類以下：放坡開挖；復合土釘支護；水泥土

12、重力式圍護墻；板式支護系統(tǒng)。無支撐基坑工程的設計使用年限不宜高出一年，有支撐基坑工程的設計使用年限不宜高出二年。兼作支護構造的主體構造構件設計使用年限應滿足相關構造設計規(guī)范要求?；又ёo構造設計應具備以下資料：巖土工程勘探報告；基地紅線圖，基地周邊地形圖；基地周邊相關建（構）筑物、管線的檢查資料；建筑總平面圖，主體工程建筑、構造圖。基坑支護構造設計應包括以下內容：支護系統(tǒng)的方案比較和選型；基坑的牢固性驗算；支護構造的強度計算和變形計算；環(huán)境影響解析與保護技術要求；降水技術要求；土方開挖技術要求；基坑監(jiān)測要求?；又ёo構造應滿足承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的設計計算或驗算要求。與主體構造相

13、結合的基坑支護構造在永久使用階段的設計，尚應滿足相關規(guī)范要求；承載能力極限狀態(tài)計算和驗算：支護構造和地基牢固性驗算：包括支護構造的抗推翻，抗滑移，抗?jié)B流（或抗管涌）牢固性，地基的抗滑動以及抗隆起等牢固性驗算；構造構件承載能力計算：全部構造構件均應進行承載能力計算。正常使用極限狀態(tài)計算或驗算：支護構造和基坑的變形計算，并滿足支護構造正常使用和環(huán)境保護等級所對應的變形控制指標；支護構造有長遠性要求時，應驗算構造構件抗裂性或計算裂縫寬度滿足限值規(guī)定。基坑支護構造設計應以分項系數表達的極限狀態(tài)設計表達式進行計算：基坑牢固性驗算的荷載效應組合，應按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應的基本組合，分項系數均為1.0

14、，抗力限值應采用以經驗分項系數表達的設計限值；基坑支護構造構件承載能力計算的荷載效應組合，應按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應的基本組合，分項系數均為1.25，抗力限值應采用構造設計限值基坑支護構造構件正常使用極限狀態(tài)計算的荷載效應組合，應采用荷載標準組合，抗力限值應依照相關規(guī)范采用經驗或構造設計限值；基坑支護構造設計應試慮以下荷載作用與影響：土壓力、水壓力；地面超載；影響區(qū)范圍內建（構）筑物荷載影響；施工荷載以及周邊基礎施工的影響；當為臨水基坑時擋墻應試慮波浪、潮汐荷載等；被動側土的強度計算指標宜依照坑內降水、坑底加固、工程樁種類和密集程度等結合工程經驗作合適調整?；庸こ淌┕で皯_成以下技術資料

15、的準備工作：基坑設計施工圖；各專項工程推行方案；監(jiān)測方案；降水方案；環(huán)境保護技術方案；技術、質量、安全保證措施；基坑工程應依照信息化施工原則，在推行過程中依照監(jiān)測信息對設計與施工進行動態(tài)的調整。對重要的基坑工程宜利用反響信息進行反解析，檢驗校核設計施工參數，指導后續(xù)設計、施工。第4章巖土勘探與環(huán)境檢查上海巖土工程勘探設計研究院上?，F代建筑設計（公司）有限公司同濟大學4.1一般規(guī)定當基坑開挖深度大于3m時，應按基坑勘探要求進行勘探。基坑工程的巖土勘探宜與主體建筑的地基勘探同步進行?？碧椒桨傅臄M定應結合基坑支護設計與施工的要求一致部署勘探工作量?；庸こ炭碧角埃蟹綉敱M的工程基礎資料以及設

16、計對勘探的技術要求。并供應可能采用的圍護方式、施工工藝要求等，必要時應供應建設場所及周邊的環(huán)境資料?；庸こ炭碧焦ぷ髁繎煽碧絾挝灰勒赵O計技術要求，結合基坑安全等級及可能采用的圍護方式、施工工藝等綜合確定?；庸こ虘勒掌洵h(huán)境安全等級進行必要的專項環(huán)境檢查工作并獲得相應的資料作為設計、施工的依照。4.2巖土勘探勘探點宜沿基坑周邊部署，基坑主要的轉角處宜有勘探孔控制。安全等級為一、二級的基坑工程其相鄰勘探孔間距宜為2035m，安全等級為三級的基坑工程其相鄰勘探孔間距宜為3050m。當相鄰勘探孔揭示的地層變化較大并影響到基坑圍護設計或施工方案選擇時，應合適加密勘探孔，但相鄰勘探孔間距不宜小于10m

17、?？碧娇咨疃葢獫M足基坑牢固性驗算的要求，不宜小于基坑開挖深度的2.5倍，并應同時滿足不相同基礎種類及施工工藝對孔深的要求。對安全等級為一、二級的基坑工程應穿透淤泥質軟土層。淺層勘探宜沿基坑周邊部署小螺紋鉆孔，孔間距可為1015m。發(fā)現暗浜及厚度較大的雜填土等不良地質現象時，應加密孔距，控制其界線的孔距宜為23m，場所條件贊同時宜將探摸范圍合適外延。探摸深度應進入正常土層很多于0.5m。就地所地表下存在阻攔物而無法按要求達成淺層勘探時，應進行施工勘探或由勘探人員進行施工驗槽。主要土層取樣和原位測試的數量應滿足以下要求：1取土數量應依照工程規(guī)模、鉆孔數量、地基土層的厚度和平均性等確定。每一主要土層

18、原狀土試樣或原位測試數據不應少于6個（組）；或采用連續(xù)記錄的靜力觸探孔不應少于個孔；2關于厚度大于0.5m的夾層或透鏡體，應采用土試樣或進行原位測試。場所地下水勘探宜滿足以下要求：1潛水牢固水位量測要求：宜對每個鉆孔在水位恢復牢固后量測牢固水位，量測牢固水位的間隔時間應依照地層的浸透性確定，從停鉆至量測的時間，對砂土不宜少于0.5h，對粉土和粘性土不宜少于8h。需繪制地下水等水位線圖時，可在勘探結束后一致量測牢固水位。對位于江邊、岸邊的工程，地表水、地下水應同時量測，并注明量測時間，以認識地下水與地表水之間的水力聯(lián)系。2對工程有影響的微承壓水及承壓水的量測要求：應采用必要的止水措施后測其牢固水

19、位。當有多個層承壓含水層時，應分別量丈量測其牢固水位。牢固水位的量測時間一般不宜小于連續(xù)5天。工程需要時，宜收集其地區(qū)的長遠水位觀察資料。3當地下水的變化或承壓含水層的水文地質特點對設計及施工有重要影響，且已有勘探資料不能夠滿足解析議論要求時，宜進行特地的水文地質勘探。當承壓水對基坑有影響時，基坑內勘探孔如鉆入擬開挖深度以下的砂土、粉性土時，鉆探結束后應實時采用有效措施進行回填封孔。4.3巖土測試參數巖土測試的試驗項目、測定參數、主要試驗目的可參照表431的規(guī)定。表巖土測試參數和方法與目的一覽表試驗種類試驗項目測定參數試驗目的含水率物理性密度土的基本參數計算比重G顆粒大小分布曲線不平均系數Cu

20、=d60/d10有效粒徑d10顆粒解析議論流砂、管涌可能性中間粒徑d30平均粒徑d50界線粒徑d60水理性土層浸透性議論，降水、浸透浸透系數v、h抗?jié)B計算ep曲線壓縮系數a土體變形及回彈量計算壓縮模量Es回彈模量E固結elogp曲線先期固結壓力pc土體應力歷史議論超固結比OCR土體變性及回彈量計算壓縮指數Cc回彈指數Cs內摩擦角直剪固塊牢固性驗算粘聚力c力學性內摩擦角s直剪慢剪土壓力及牢固性驗算粘聚力cs總應力內摩擦角cu三軸固結不排水剪總應力粘聚力ccu土壓力及牢固性驗算（CU）有效應力內摩擦角有效應力粘聚力c三軸不固結不排水內摩擦角u施工速度較快，排水條件剪(UU)粘聚力cu差粘性土的牢固

21、性驗算；抗壓強度qu無側限抗壓強度牢固性驗算矯捷度St靜止土壓力系數土壓力系數Ko靜止土壓力計算基坑工程除供應的固結快剪強度指標外，尚宜供應浸透性試驗指標，關于粉性土、砂土還宜供應土的顆粒級配曲線等。對安全等級為一、二級的基坑工程應進行三軸固結不排水壓縮試驗或直剪慢剪試驗以及供應土的靜止土壓力系數。必要時還宜進行回彈再壓縮試驗?；庸こ炭碧匠龖M行靜力觸探試驗外，并選擇部分勘探孔在粉性土和砂性土中進行標準貫入試驗。對安全等級為一、二級的基坑工程宜在軟粘性土層進行十字板剪切試驗，必要時，能夠進行旁壓試驗、扁鏟側脹試驗等。常用的原位測試方法、適用性及試驗目的可拜會表：表常用原位測試方法一欄表序號測

22、試方法適用土性試驗目的1靜力觸探試驗粘性土、粉性土、砂1、獲得直觀的連續(xù)的土性變化柱狀圖，劃分土層；（包括單橋、雙土、素填土、沖填土2、估計土的力學參數；橋和孔壓）3、估計地基土承載力；4、鑒識場所地基液化；5、孔壓靜探試驗還可估計土的固結系數。2標準貫入試驗砂土和粉性土，也可1、采用擾動樣，確定土名；用于一般粘性土2、判斷砂土和砂質粉土的密實度；3、估計砂土和砂質粉土的內摩擦角和壓縮模量；4、鑒識場所地基液化；3十字板剪切試驗飽和軟粘性土1、測定原位應力條件下軟粘性土的不排水抗剪強度；2、估計軟粘性土的矯捷度；3、估計地基土承載力；4、判斷軟粘性土的固結歷史；5、驗算軟粘性土邊坡的牢固性。4

23、旁壓試驗粘性土、粉性土和砂1、確定土的臨塑壓力和極限壓力，估計地基土承載土等力；2、估計土的旁壓模量、旁壓剪切模量及側向基床系數；3、估計軟粘性土的不排水抗剪強度和砂土的內摩擦角；4、自鉆式旁壓試驗可確定土的原位水平應力（或靜止側壓力系數）。5扁鏟側漲試驗粘性土、粉性土和松1、可獲得直觀的連續(xù)的土性變化柱狀圖，劃分土散中密的砂土層、判斷土類；2、估計土的靜止側壓力系數和側向基床系數；3、估計粘性土的不排水抗剪強度；4、估計土的壓縮模量；鑒識場所地基液化。對安全等級為一、二級的基坑工程宜進行現場簡單抽（注）水試驗綜合測定土層的浸透系數；對安全等級為三級的基坑工程，土的浸透系數k值可按下表經驗數值

24、采用。表三級基坑工程土的浸透系數k值經驗數值土層序號土層名稱K(cm/s)1、1粉質粘土（25）10-63、2、2粘質粉土（0.62）10-4砂質粉土（26）10-4粉砂（612）10-41、3淤泥質粉質粘土（25）10-6淤泥質粉質粘土夾薄層粉砂（0.73）10-4淤泥質粘土（24）10-71粘土（25）10-74.4巖土勘探成就勘探報告對付基坑工程影響深度范圍內的土層埋藏條件、分布和特點進行綜合解析議論。對沿基坑周邊填土、暗浜、地下阻攔物等淺層不良地質現象分布情況解析其對工程的影響。說明場所淺部潛水及深部承壓水的埋藏條件、水位變化幅度以及土層的滲流條件，并對產生流砂、管涌、坑底突涌等可能性

25、進行解析議論。供應基坑工程影響范圍內的各土層物理、力學試驗指標的統(tǒng)計值。并按基坑工程的安全等級，供應基坑工程設計、施工所需的巖土參數建議值。供應的勘探成就文件應附以下列圖件：勘探點平面部署圖；鉆孔柱狀圖；工程地質剖面圖；室內土（水）試驗成就圖表；原位測試成就圖表；其他所需的成就圖表，如暗浜分布圖等?？碧匠删蛨蟾鎸Ω痘庸こ讨ёo方式和設計、施工中應注意的巖土問題以及對基坑工程的監(jiān)測工作提出建議。4.5環(huán)境檢查基坑工程在進行圍護設計前應依照環(huán)境保護等級進行環(huán)境檢查工作，對環(huán)境保護等級為一、二級的基坑宜供應相應的專項檢查報告，檢查報告應能滿足環(huán)境影響解析與議論的需要。一般應檢查基坑周邊2倍開挖深度范

26、圍內建（構）筑物及設施的情況，當在24倍開挖深度范圍內有需要保護的建（構）筑物及設施時亦應作檢查。環(huán)境檢查包括以下內容：關于建筑物應查明其平面地址、層數、構造形式、基礎形式與埋深、歷史沿革及現狀、荷載與裂縫情況、相關竣薪水料（如平面圖、立面圖和剖面圖等）及保護要求等；對近代優(yōu)秀建筑，必要時興需進行構造檢測與判斷，以進一步確定其抵抗變形的能力。關于地道、共同溝、防汛墻等修筑物應查明其平面地址、埋深、資料種類、斷面尺寸及保護要求等。關于管線應查明其平面地址、直徑、資料種類、埋深、接頭形式、壓力、建筑年代及保護要求等，當無相關資料時可按城市地下管線探測技術規(guī)程（CJJ61）進行必要的地下管線探測工作

27、。第5章土壓力和水壓力同濟大學上?，F代建筑設計（公司）有限公司中船第九設計研究院5.1一般規(guī)定土體作用在圍護墻上的側壓力，應按水土分算的原則計算（側壓力等于土壓力和水壓力之和）。土體作用在圍護墻上的側壓力計算應試慮以下因素：1土的物理力學性質（土的重度、抗剪強度）；墻體相對土體的變位方向和大??；地面坡度、地面超載和周邊基礎荷載；地下水位及其變化；支護構造系統(tǒng)的剛度與形狀；基坑工程的施工方法和施工序次。計算基坑圍護墻側面的土壓力時，應依照圍護墻與土體的位移情況和采用的施工措施等因素，確定土壓力計算狀態(tài)，分別按靜止土壓力、主動土壓力和被動土壓力計算。計算水壓力時宜考慮地下水的滲流條件。5.2靜止土

28、壓力當坑外處表面為水平面，基坑圍護墻背為豎直面時，由土體自己與地表面均布荷載作用產生的靜止土壓力強度按（）式計算：p0ihiqK0（）式中p0計算點處的靜止土壓力強度（kPa）；i計算點以上各層土的重度（kN/m3）。地下水位以上取天然重度，地下水位以下取浮重度；hi各土層的厚度（m）；q地面的均布超載（kPa)；K0計算點處土的靜止土壓力系數。靜止土壓力系數宜采用室內K0試驗或現場原位試驗確定，在無試驗條件時，可按（）式和（）式的經驗關系估計。砂性土、粉土K01sin（）黏性土、淤泥質土K00.95sin（）式中K0正常固結土的靜止土壓力系數；土的有效內摩擦角（o）。按三軸固結不排水剪切試驗

29、測定。5.3主動土壓力、被動土壓力和水壓力主動土壓力當坑外處表面為水平面，基坑圍護墻背為豎直面時，由土體自己與地表面均布荷載作用產生的主動土壓力強度按（）式計算：paihiqKa2cKa（）式中a計算點處的主動土壓力強度（kPa）。pa0時，取a0；ppK計算點處土的主動土壓力系數；aKatan2(45)2c、計算點處土的粘聚力（kPa）和內摩擦角（o。）按三軸固結不排水剪切試驗測定的峰值強度指標ccu、cu或直剪固結快剪試驗峰值強度指標取用。當圍護墻體變形較小時，主動土壓力系數可合適提升，提升的主動土壓力系數在KaK0之間。被動土壓力當坑外處表面為水平面，基坑圍護墻背為豎直面時，由土體自己產

30、生的被動土壓力強度按（）式計算：ppihiKp2cKph（）式中pp計算點處的被動土壓力強度（kPa）；Kp、Kph計算點處土的被動土壓力系數；cos2Kp2sin()sin1coscos2cos2Kph)21sin(23計算點處土與圍護墻面的摩擦角（o）。板式支護墻取34，且20；水泥土墻取0。土壓力分布模式土壓力分布模式可按表，依照支護構造的種類、入土深度和側向變位條件采用。表土壓力分布模式圍護構造種類側向變位條件土壓力分布圖式整體水平位移或繞A點轉動水泥土擋墻或兩者的組合整體水平位移或繞A點轉動懸臂板式或兩者的組合頂底端位移小，近開挖面附支撐板式近位移大水壓力按水土分算原則計算水壓力時，

31、應按有無產生地下水的滲流情況，采用不相同的水壓力分布模式。1地下水無滲流時，作用于圍護墻上主動土壓力側的水壓力，在基坑內地下水位以上按靜水壓力三角形分布計算；在基坑內地下水位以下水壓力按矩形分布計算其實不計作用于圍護墻被動土壓力側的水壓力，見圖。（水壓力為常量），圖地下水無滲流時的水壓力分布模式地下水有牢固滲流時，作用于圍護墻上主動土壓力側的水壓力分布可按以下近似方法計算：1）按圖（a）計算1)計算基坑圍護墻滲流的基坑內、外側地下水位差hw，一般取坑內外處下水位標高差的最不利狀態(tài)。坑外處下水位宜考慮降雨和季節(jié)性變化。坑內地下水位宜考慮降水等施工措施的影響?；觾鹊叵滤惶幍乃畨毫Π聪率接嬎悖簆

32、w1whwpw1（）式中pw1基坑內地下水位處的水壓力值（kPa）；pw1基坑開挖面處的水壓力修正當（kPa），pw1iawhw；ia0.7hwia基坑外的近似水力坡降，取hw1hw1hw2；hw基坑內、外側地下水位差（m）；hw1、hw2基坑外側、基坑內側地下水位至圍護墻底端的高度m）。圍護墻底端處的水壓力按下式計算：pw2whwpw2（）式中pw2圍護墻底端處的水壓力值（kPa）；pw2圍護墻底端處水壓力的修正當（kPa)，pw2iawhw1ipwhw2；ip0.7hwhw1hw2；ip基坑內被動區(qū)的近似水力坡降，hw22）按圖（b）計算取基坑內地下位處的水壓力為靜水壓力whw，圍護墻底端

33、處為零的直線分布計算水壓力。(a)(2b)圖地下水有穩(wěn)態(tài)滲流時的近似水壓力分布模式5.4其他情況下的土壓力在基坑外側地表有局部均布荷載時，附加的側向土壓力按(）式或(）式近似計算。2qsincos2(）pHpHKaq(）式中pH附加側向土壓力（kPa)；q地表局部均布荷載（kPa)；、見圖所示，以弧度計。圖地表局部均布荷載引起的附加側向壓力相鄰基礎荷載引起的附加側向土壓力按（）或（）式計算。pHQL0.203n當m0.4Hs0.16n22（）pH4QLm2n2當m0.4Hsm2n2（）式中QL相鄰基礎底面處的線均布荷載（kN/m)；m、n分別為a/Hs、z/Hs的比值；a、z見圖；Hs相鄰基礎

34、底面以下的圍護墻體高度（m）。圖相鄰基礎荷載引起的側向土壓力基坑外側地面不規(guī)則時，作用于圍護墻上的土壓力按圖中的陰影部分計算?；拥酌嫣幍闹鲃油翂毫Π词剑ǎ┦?、（）式及（）式計算。pacoscos2cos2zcoscos2cos2cos（）paKazh2cKa（）paKazh2cKa（）式中地表斜坡面與水平面間的夾角（o）；z地表斜坡面延伸線與圍護墻的交點至基坑地面的距離（m）；h地表斜坡面延伸線與圍護墻的交點至地表水平面的距離（m）；h地表斜坡面延伸線與圍護墻的交點至圍護墻頂端的距離（m）；開挖深度范圍內土層天然重度的加權平均值(kN/m3)。（1）（2）（3）圖基坑外層地面不規(guī)則時主動土壓

35、力的計算圖式附加說明本次校正工作中還對以下內容進行了調整更正：刪除了原5.4條“水土合算的土壓力”。對原規(guī)程5.5動用土壓力一節(jié)進行了整合刪減：（原規(guī)程中相關被動土壓力降低的經驗系數方法目前在工程界已很少使用，刪除原規(guī)程條。2)原規(guī)程中相關被動土壓力計算的彈性地基反力法在相關支護構造（如板式支護系統(tǒng)、圍護墻構造）的內力與變形計算條則中將列出，為防范重復，刪除原規(guī)程條。3)板式圍護構造系統(tǒng)中被動土壓力計算公式采用條的庫侖公式計算時，被動土壓力值無需增大，因此刪除原規(guī)程中關于被動土壓力增大修正計算的條。4)依照目前的工程設計現狀，對環(huán)境要求高的基坑或剛度大的圓形基坑，圍護墻體變形較小，宜采用較大的

36、主動土壓力系數，平時提升的主動土壓力系數在KaK0之間。此條與主動土壓力條合并，單列一款。第8章水泥土重力式圍護墻中船第九設計研究院上海建工（公司）總公司上?，F代建筑設計（公司）有限公司81一般規(guī)定水泥土重力式圍護墻是以水泥系資料為固化劑，經過攪拌機械采用濕法（噴漿）施工將固化劑和原狀土強行攪拌，形成連續(xù)搭接的水泥土柱狀加固體擋墻。依照施工工藝的不相同，水泥土重力式圍護墻的種類包括：雙軸水泥土攪拌樁、三軸水泥土攪拌樁、高壓旋噴樁等。水泥土重力式圍護墻控制開挖深度不宜高出7m，基坑環(huán)境保護等級為二級或以上時開挖深度不宜高出5m。確定墻體寬度B、坑底以下插入深度D時，應試慮土層的特點、周圍環(huán)境條件

37、和地面荷載情況。水泥摻合量以每立方加固體所拌和的水泥重量計，常用摻合量為雙軸水泥土攪拌樁1215%，三軸水泥土攪拌樁1822%，高壓旋噴樁很多于20%，土的重度取18kN/m3。水泥土圍護體的強度以齡期28天的無側限抗壓強度qu為標準，qu應不低于0.8MPa。水泥土未達到設計強度和養(yǎng)護齡期前不得開挖基坑。水泥土加固體的浸透系數不大于10-7cm/s，水泥土圍護墻兼作隔水帷幕。82設計計算水泥土重力式圍護墻構造的設計應依照本規(guī)范第6章進行整體滑動牢固性、抗滑動牢固性、抗推翻牢固性、抗?jié)B流(抗管涌)牢固性計算，以及墻體正截面承載力驗算、墻頂水平位移量計算局部強度驗算。水泥土重力式圍護墻計算圖式見

38、圖。圖圖中：P1=2ctg（45?-/2）（）P2=2ctg（45?+1/2）（）1Z0=2c/tg（45?-/2）（）式中：c墻底以上各土層粘聚力按土層厚度的加權平均值（kPa）；c1墻底至基坑底之間各土層粘聚力按土層厚度的加權平均值（kPa）；墻底以上各土層內摩擦角按土層厚度的加權平均值（?）；1墻底至基坑底之間各土層內摩擦角按土層厚度的加權平均值（?）；墻底以上各土層天然重度按土層厚度的加權平均值（kN/m3）。水泥土重力式圍護墻計算單元應依照攪拌樁部署選擇標準墻段。按驗算內容，采用荷載最不利組合和部署進行設計計算。2作用在水泥土重力式圍護墻上的側壓力，按水土分算的原則依照本規(guī)范第5章計

39、算。墻后地面超載范圍應從水泥土重力式圍護墻最外排攪拌樁外側起算。4水泥土墻體的重度取值一般為1819kN/m3，關于土體天然重度小于18kN/m3的淤泥質粘土和淤泥質粉質粘土等地基土，宜取下限?？觾鹊叵滤灰韵碌膲w重度應取浮重度。水泥土重力式圍護墻坑底截面處墻體應力應滿足式1)和2)的要求：1021)=h-6M/B02=h0+q+6M/（B2）qu/（2j）2)式中：M=（h-z）Fa/3+（h-z）Fw/3+qh2Ka/2（kNm）0000010Fa0=（h0-z0）2Ka/2（kN）2（kN）Fw=（h-z）/20w01墻體截面水泥土置換率，為水泥土加固體和墻體截面積之比；j分項系數?？?/p>

40、慮水泥土加固體強度的不平均性，平時取2.0，當墻體插鋼管或毛竹時，可取j=1.5。水泥土重力式圍護墻構造加固體平面平時呈格柵型部署，每個格子的鄉(xiāng)俗光積F應滿足(8.2.4)式的要求。C/fF/u(8.2.4)式中：u格子的周長(m)，按圖規(guī)定的邊框線計算；f分項系數。對砂土和砂質粉土取1.0，粘土取2.0。圖格柵截面部署驗算水泥土重力式圍護墻墻頂的水平位移量計算可采用有限元解析計算、非巖石地基土中剛性墻體m法計算，或按上海地區(qū)經驗公式估計。1基坑環(huán)境保護等級為二級或以上時，宜采用有限元解析計算或非巖石地基土中剛性墻體m法計算圍護墻墻頂的水平位移量。墻頂位移：YY0H0D(248D)236H12

41、DHmD43mB3mD2mD3mB3124D8D2236H12DH(43B3D2D3B3)mD其中：M0H0DEahMWH0EaWtgcB公式中：D插入深度Ea坑底以下墻背主動土壓力合力f墻底面摩阻力，取fWtgcB,計算單元長度墻體自重M0坑底以上的墻背主動土壓力在坑底截面處的力矩H0坑底以上的墻背主動土壓力在坑底截面處的合力Mw墻體單元長度的自重力矩MwWB2mv墻底土豎向抗力系數，由于對Y0、0影響小，取mvm計算說明：（1）墻后土壓力系數c、值均為加權平均值。（2）m值的采用參照地質勘探報告及上海市工程建設規(guī)范地基基礎設計規(guī)范采用。2當水泥土重力式圍護墻吻合墻寬B=（0.60.8）h0

42、、坑底以下插入深度D=（1.01.4）h0（開挖深度h05m）時，墻頂的水平位移量可按(8.2.5)式估計OH0.18KaLh02DB式中：OH墻頂估計水平位移(cm)；開挖基坑的最大邊長(m),高出100m，按100m計算；施工質量影響系數，最大不高出1.5.83構造水泥土重力式圍護墻構造頂部需設置150200mm厚的鋼筋混凝土壓頂板，壓頂板應設置雙向配筋，鋼筋直徑不小于8，間距不小于200mm。水泥土加固體中宜插入加強構件，加強構件可采用鋼管、鋼筋、毛竹等。加強構件宜進入壓頂板。水泥土重力式圍護墻攪拌樁搭接長度不小于200mm。墻體寬度大于等于3.2m時，前后墻厚度不宜小于1.2m。在墻體

43、圓弧段或折角處，搭接長度宜合適加大。水泥土重力式圍護墻采用變截面的構造形式或局部增加重力墩時，圍護墻體同一截面加固體應一次達成施工。水泥土重力式圍護墻轉角部位應加強，增加墻體寬度、加固體滿打、適當增加樁長等。8.4施工與檢測水泥土重力式圍護墻施工現場起初應予以平展，必定除去地上和地下的阻攔物。遇有明浜、池塘及洼地時應抽水和清淤，回填粘性土料并予以壓實，不得回填雜填土。圍護墻體應采用連續(xù)搭接的施工方法，嚴格控制樁位和樁身垂直度，并保證足夠的搭接長度和形成連續(xù)的墻體，不能夠連續(xù)施工或與相鄰樁無法搭接時應采用補強措施。雙軸水泥土重力式圍護墻按以下要求施工：攪拌樁機應保持底盤的水平和導向架的豎直，成樁

44、直徑和樁長不得小于設計值。雙軸攪拌機施工深度不宜高出18m。水泥漿液的水灰比應控制在0.450.55范圍內,制備好的漿液不得離析，泵送必定連續(xù)。成樁應采用兩噴三攪工藝，噴漿攪拌時鉆頭的提升（或下沉）速度不宜大于0.5m/min，鉆頭每轉一圈的提升（或下沉）量以1015mm為宜。噴漿速度應和提升（或下沉）速度相當合，保證額定漿量在樁身長度范圍內平均分布。當攪拌機預攪下沉至預定標高，水泥漿液到達出漿口后，應噴漿攪拌30s，在水泥漿與樁端土充分攪拌后，再開始提升攪拌頭。6水泥土重力式圍護墻施工前應依照設計進行工藝性試樁，數量不得少于2根。并依照試樁結果確定相關施工參數。7施工中因故停漿時，應將攪拌頭

45、下沉至停漿點以下0.5m處，待恢復供漿時再噴漿攪拌提升。停機高出三個小時，宜先拆卸輸漿管路，并妥加沖刷。墻體施工深度較深或墻深范圍內主要為砂性土時，可采用三軸水泥土攪拌樁施工。施工要點應吻合本規(guī)范的規(guī)定，檢測要點應吻合本規(guī)范的規(guī)定。局部深坑區(qū)、攪拌樁弊端的補強或遇有地下阻攔物不能夠成樁時，可采用高壓旋噴施工。施工工藝與檢測應吻合本規(guī)范14.3的規(guī)定。水泥土重力式圍護墻體內外排攪拌樁應連續(xù)施工，不應留設縱向施工縫。鋼管、鋼筋或毛竹的插入應在水泥土攪拌樁成樁后16小時內施工，并采用可靠的定位措施。水泥土重力式圍護墻的質量檢驗應按成樁施工期、開挖前和開挖期三個階段進行。成樁施工期質量檢驗包括機械性能

46、、資料質量、摻合比試驗等資料的考據，以及逐根檢查樁位、樁長、樁頂高程、樁架垂直度、樁身水泥摻量、上提噴漿速度、外摻劑摻量、水灰比、攪拌和噴漿起止時間、噴漿量的平均、搭接樁施工間歇時間等；成樁施工期質量檢驗標準應吻合表的規(guī)定：檢查項目質量標準水泥及外摻劑設計要求水泥用量參數指標水灰比設計及施工工藝要求樁底標高100mm樁頂標高+100mm、-50mm樁位誤差50mm垂直度誤差1%搭接200mm搭接樁施工間歇時間16小時基坑開挖前的質量檢測宜在圍護構造壓頂板澆注從前進行。檢測包括樁身強度的考據和樁數的復核。對開挖深度高出5m的基坑應采用制作試塊和鉆取樁芯的方法檢驗樁長和樁身強度：試塊制作應采用70

47、.7mm70.7mm70.7mm立方體試模，宜每個機械臺班制作一組。試塊載荷試驗宜在齡期28天后進行。鉆取樁芯宜采用110鉆頭，連續(xù)鉆取全樁長范圍內的樁芯，樁芯應呈硬塑狀態(tài)并無明顯的夾泥、夾砂斷層。取樣數量很多于總樁數的1%且很多于5根。有效樁長范圍內的樁身強度應吻合設計要求?；娱_挖期的質量檢測主要經過外觀檢驗開挖面樁體的質量以及墻體和坑底滲漏水情況。第9章板式支護系統(tǒng)圍護墻上?，F代建筑設計（公司）有限公司上海建工（公司）總公司上海交通大學中船第九設計研究院上海市地道工程軌道交通設計研究院9.1一般規(guī)定板式支護系統(tǒng)由圍護墻構造、支撐與圍檁系統(tǒng)，以及防滲與止水構造等組成。板式支護系統(tǒng)圍護墻的常

48、用形式有鉆孔灌注樁、鋼板樁、鋼筋混凝土板樁、型鋼水泥土攪拌墻以及現澆和預制鋼筋混凝土地下連續(xù)墻等構造型式。圍護墻的構造選型，應依照工程地質與水文地質條件、環(huán)境條件、施工條件，以及基坑使用要求與基坑規(guī)模等因素，經過技術和經濟比較確定。板式支護基坑應有可靠的防滲與止水構造。坑外防滲構造的常用型式有連續(xù)搭接的水泥土攪拌樁帷幕和高壓發(fā)射注漿帷幕等防滲帷幕墻構造。部分圍護墻構造也兼有防滲與止水收效，如地下連續(xù)墻、型鋼水泥土攪拌墻、小企口連接的鋼板樁等。板式支護系統(tǒng)圍護墻的設計計算，應依照支護構造的特點、基坑使用的要求，以及環(huán)境要求與施工條件等因素，正確選擇和確定地基土的物理力學性質指標與設計計算方法。設

49、計計算工況應完滿，包括基坑分層開挖與設置支撐的施工期和地下主體構造分層施工與換撐施工期等的各種工況條件。板式支護系統(tǒng)圍護墻的設計與驗算應包括以下主要內容：基坑底部土體的抗隆起牢固性和抗?jié)B流或抗管涌牢固性驗算；圍護墻構造的抗推翻牢固性驗算；圍護墻構造和地基的整體抗滑動牢固性驗算；圍護墻構造的內力和變形計算；基坑外處表變形和土體搬動的驗算；圍護墻構造兼作工程主體構造時，尚應依照主體構造設計所依照的規(guī)范，驗算長遠荷載作用時的構造內力和變形等。板式支護系統(tǒng)中，圍護墻構造的內力和變形宜采用豎向彈性地基梁法計算。計算時應試慮支撐或錨碇點的位移、施工工況及支撐剛度等對構造內力與變形的影響。關于采用地下連續(xù)墻

50、作為圍護構造且空間效應較為明顯的圍護構造，宜建立支護結構的三維力學模型進行受力計算。圍護構造的內力和變形宜采用豎向彈性地基板法進行有限單元法求解，地下連續(xù)墻采用板單元模擬，支撐采用彈性桿件單元模擬，依照地下連續(xù)墻和支撐的實質空間部署情況進行建模，計算中應試慮支撐系統(tǒng)的平面部署和施工工況的影響。圍護墻構造采用豎向彈性地基梁（板）法的計算，各項計算規(guī)定以下：坑內開挖面以上的內支撐點，以彈性支座模擬?？觾乳_挖面以下作用在圍護墻面的彈性抗力，依照地基土的性質和施工措施等條件確定，并以均布的水平彈簧支座模擬。彈性抗力的分布平時取開挖面處為零，開挖面以下必然深度內三角形分布，其下按矩形分布。有工程實踐經驗

51、時，彈性抗力的分布也可取梯形或階梯形等其他分布形式。圍護墻底以垂直彈簧支座模擬；圖板式圍護墻計算表示圖2平面計算中，基坑內支撐點彈性支座的壓縮彈簧系數KB，應依照支撐系統(tǒng)的部署和支撐構件的材質與軸向剛度等條件確定。2EAKBlgS式中KB內支撐的壓縮彈簧系數（kN/m/m）；與支撐廢弛相關的折減系數，一般取0.51.0；混凝土支撐與鋼支撐施加預壓力時，取1.0；E支撐構造資料的彈性模量（m2）；A支撐構件的截面積（m2）；l支撐的計算長度（m）；S支撐的水平間距（m）。3基坑開挖面以下，水平彈簧支座和垂直彈簧支座的壓縮彈簧剛度KH和KV，可按下式確定。KHkHbhKVkVbh式中KH、KV分別

52、為水平向和垂直向壓縮彈簧剛度（kN/m）；kH、kV分別為地基土的水平向和垂直向基床系數3（kN/m），宜由現場試驗確定，或參照近似工程的經驗確定。當無條件進行現場試驗時，可依照地基土的性質，按表和表采用。開挖面以下三角形分布區(qū)的水平向基床系數kH=mz，m為水平向基床系數沿深度增大的比率系數，可依照地基土的性質，按表采用。z為影響深度，一般取開挖面以下35m。坑底地基土柔弱或受擾動較大時取大值，反之取小值；b、h分別為彈簧的水平向和垂直向計算間距（m）。水平向基床系數kH表地基土分類流塑的粘性土軟塑的粘性土和松弛的粉性土可塑的粘性土和稍密中密粉性土硬塑的粘性土和密實的粉性土松弛的砂土稍密的砂

53、土中密的砂土密實的砂土水泥摻量12%垂直向基床系數kv地基土分類流塑的粘性土軟塑的粘性土和松弛的粉性土可塑的粘性土和稍密中密粉性土硬塑的粘性土和密實的粉性土松弛的砂土（不含新填砂）稍密的砂土中密的砂土密實的砂土kH（kN/m3）30001500015000300002000025000表kv（kN/m3）500010000100002000020000400002500040000比率系數m表地基土分類m（kN/m4）流塑的粘性土10002000軟塑的粘性土、松弛的粉砂性土和砂土20004000可塑的粘性土和稍密中密粉性土和砂土40006000堅硬的粘性土、密實的粉性土、砂土600010000

54、水泥摻量25%水泥摻量12%40006000板式圍護墻構造的坑外側壓力，包括土壓力、水壓力和滲流壓力等。主動側土壓力的計算，與支護構造及地基土的位移，以及所采用的施工措施等相關，應依照土壓力的發(fā)揮狀態(tài)，分別按極限主動土壓力和靜止土壓力計算。板式圍護墻構造坑外處面均布荷載，平時取20kPa計算。當坑外處面非水平面，或者有周邊建修筑物荷載、施工荷載以及車輛荷載等其他種類荷載時，應按實質情況取值。由上述荷載引起作用于圍護墻的側向壓力按相關規(guī)定計算。板式支護系統(tǒng)圍護墻的頂部，應設置封閉圈梁（或稱鎖口梁）。圈梁的高度和寬度由計算確定，且不宜小于圍護墻的厚度。當圍護墻采用鉆孔灌注樁或現澆地下連續(xù)墻構造時，

55、與圈梁相接部分的混凝土強度等級必定吻合設計要求；圍護構造豎向鋼筋錨入圈梁內的長度，宜按受拉錨固要求考慮；圍護墻頂嵌入圈梁的深度不宜小于50mm。當圍護墻采用型鋼水泥土攪拌墻時，型鋼應穿過圈梁，伸出圈梁頂部很多于500mm。9.2地下連續(xù)墻地下連續(xù)墻的厚度應依照地下連續(xù)墻成槽機的規(guī)格、墻體的抗?jié)B要求、墻體的受力和變形計算等綜合確定?，F澆地下連續(xù)的常用墻厚為600、800、1000和1200mm。預制地下連續(xù)墻墻體厚度應略小于成槽寬度，墻厚不宜大于800mm。地下連續(xù)墻單元槽段的平面形狀和成槽長度，應依照墻段的構造受力特點、槽壁穩(wěn)定性、環(huán)境條件和施工條件等因素綜合確定。單元槽段的平面形狀有一字形、

56、L形、T形等，單元槽段又可組合成格形構造或圓筒形構造等構造形式。當采用2根混凝土導管澆筑時，現澆地下連續(xù)墻一字形槽段的成槽長度平時不大于6m，L形、T形等槽段各肢長度總和不宜大于6m。為了便于吊裝和運輸，預制地下連續(xù)墻平時采用空心截面，墻段平面長度依照設施吊裝能力確定，平時為3m5m。應按9.1節(jié)規(guī)定對地下連續(xù)墻內力、變形和牢固性進行計算，并驗算地下連續(xù)墻的截面強度和裂縫寬度。地下連續(xù)墻截面計算應吻合現行國家標準混凝土構造設計規(guī)范（GB50010-2002）的相關規(guī)定。對付預制地下連續(xù)墻在水平起吊和運輸過程中的各工況進行受力、變形和裂縫寬度計算。依照施工工況和吊裝階段內力計算包絡圖進行截面設計

57、、確定開孔面積和截面空心率。由單元槽段筑成的格形構造墻體稱為格形地下連續(xù)墻。格形地下墻由內墻、中隔墻、外墻、帽梁等組成，內墻和外墻宜采用T型槽段，且與中隔墻應采用剛性接頭連接。其設計計算應吻合以下要求：內力和變形按彈性地基中的空間構造采用基床系數法計算；內外墻之間的土壓力應試慮谷倉效應，外墻外側采用靜止土壓力；無支撐的格形地下連續(xù)墻應按條規(guī)定進行各項牢固性驗算，以及墻底和墻前地基應力的驗算；對付內墻、外墻與中隔墻之間的接頭強度進行計算。由單元槽段筑成的圓筒形構造墻體稱為圓筒形地下連續(xù)墻，其設計計算應吻合以下要求：圓筒形地下連續(xù)墻以環(huán)向軸力起主要控制作用。由于土方開挖和地質條件等因素的影響，對付

58、圓筒形地下連續(xù)墻處于非平均圍壓受力狀態(tài)下進行設計計算。內力和變形宜按彈性地基中的空間構造采用基床系數法計算。也可按軸對稱構造取單位寬度的墻體作為豎向彈性地基梁計算。宜采用整體滑移牢固驗算法進行牢固性驗算。地下連續(xù)墻槽段施工接頭依照受力特點分為柔性接頭和剛性接頭。柔性接頭包括：圓形鎖口管接頭、漣漪管接頭、楔形接頭、工字鋼接頭、鋼筋混凝土預制接頭、預制地下連續(xù)墻現澆接優(yōu)等。剛性接頭包括：一字形和十字形穿孔鋼板接頭、鋼筋承插式接優(yōu)等。地下連續(xù)墻工程宜采用柔性接頭，當依照構造受力特點地下連續(xù)墻槽段需形成整體時，槽段間可采用剛性接頭。采用剛性接頭時應依照實質受力狀態(tài)驗算槽段接頭的強度。預制地下連續(xù)墻單幅

59、墻段的兩端宜采用凹口形式以方便墻段連接和加強接頭止水性能。鋼筋混凝土預制接頭宜設計為近似工字型截面，以增加預制接頭與現澆墻體接觸面的浸透路徑。鋼筋混凝土預制接頭內力計算除考慮基坑開挖與換撐施工工況外，尚對付其在水平起吊和運輸過程中的各工況進行受力、裂縫和變形驗算。并依照施工工況和吊裝階段內力計算包絡圖進行截面設計。在淺層砂性較重的土層中成槽施工地下連續(xù)墻，可采用如槽壁預加固、預降水等措施保證槽壁牢固性。采用地下連續(xù)墻作為圍護構造，一般不另行設置防滲帷幕，但墻體和槽段接頭應滿足防滲設計要求，地下連續(xù)墻混凝土抗?jié)B等級不宜小于S6級。當在開挖深度范圍內存在浸透性較強土層，且地下連續(xù)墻槽段接頭采用柔性

60、接頭時，接頭外側宜采用高壓旋噴樁等防水措施。地下連續(xù)墻的混凝土設計強度等級不應低于C30，水下澆筑時混凝土強度等級按相關規(guī)范要求提升。地下連續(xù)墻縱向受力鋼筋沿墻身平均配置，且可按受力大小沿墻體深度分段配置。受力鋼筋宜采用HRB335級或HRB400級鋼筋，直徑不宜小于16mm；構造鋼筋可采用HPB235級鋼筋，直徑不宜小于12mm。預制地下連續(xù)墻的構造鋼筋直徑不宜小于10mm?？v向受力鋼筋的凈距不宜小于75mm,并應盡量減少鋼筋接頭。縱向受力鋼筋應有一半以上通長配置?，F澆地下連續(xù)墻主筋保護層在基坑內側不宜小于50mm，基坑外側不宜小于70mm。預制地下連續(xù)墻主筋保護層厚度不應小于30mm，基坑