t工作平臺梁格體系

提供全套，各專業(yè)畢業(yè)設計課程設計土木類專業(yè)《鋼結構》課程設計內容及指導書工作平臺梁格體系設計一、 設計資料結構型式一工作平臺尺寸為14mx12m，次梁跨度為6米，次梁間距2.0米，預制鋼筋混凝土鋪板焊于次梁上翼緣.平臺永久荷載(不包括次梁自重)為7.5KN/m2,荷載分項系數為1.2,活荷載為16KN/m2，荷載分項系數為1.4.主梁跨度為14米。(若考慮次梁疊接在主梁上，其支承長度a=15cm，[f]=1/400)。材料鋼材：Q235焊條：E43，手工電焊，普通方法檢查；規(guī)范《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2019)二、 設計內容結構布置要求擬出合理的結構布置方案，并扼要說明選型的理由與根據，按比例繪出結構布置簡圖.梁格的型式主梁型式次梁型式及數目梁格的連接形式次梁設計次梁的荷載和內力計算次梁截面選擇次梁截面驗算(包括強度、穩(wěn)定，局部承壓及剛度驗算)主梁設計主梁的設計荷載和內力主梁截面設計及驗算主梁截面改變及驗算主梁翼緣焊縫設計腹板加勁肋設計三、 設計成果設計說明書一份主梁施工圖一張工作平臺結構總圖一一立面圖、平面圖、剖面圖。四、圖紙要求字體及書寫字體用工程字，要求字跡清楚、端正、不得潦草。圖紙幅面規(guī)格：3號圖。土木類專業(yè)《鋼結構》課程設計例題工作平臺梁格體系設計一、 設計資料結構型式一工作平臺尺寸為15mx12m，次梁跨度為6米，次梁間距2.5米，預制鋼筋混凝土鋪板焊于次梁上翼緣.平臺永久荷載(不包括次梁自重)為8.5KN/m2,荷載分項系數為1.2,活荷載為20KN/m2，荷載分項系數為1.4.主梁跨度為15米。(若考慮次梁疊接在主梁上，其支承長度"=心0?,舊一城)。材料鋼材：Q235焊條：E43，手工電焊，普通方法檢查；規(guī)范《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2019)二、 設計內容結構布置要求擬出合理的結構布置方案，并扼要說明選型的理由與根據，按比例繪出結構布置簡圖。梁格的型式主梁型式次梁型式及數目梁格的連接形式次梁設計次梁的荷載和內力計算次梁截面選擇次梁截面驗算(包括強度、穩(wěn)定，局部承壓及剛度驗算)主梁設計主梁的設計荷載和內力主梁截面設計及驗算主梁截面改變及驗算主梁翼緣焊縫設計腹板加勁肋設計三、《鋼結構》課程設計計算(一)結構布置

6X2500=150006X2500=15000（二）次梁設計:設計數據：f=1、次梁的荷載及內力均布荷載設計值：g=(L2x&5+L4x2Qx25=95L5BV/jh最大彎矩：Afr=-ei3=-xft5j5x63=4M_751WAf1? 82、初選截面義=42^10^帥如”105x215選用I50b,agx=109Jliy/m=lW3_lV/m,^=14^^=160nnR,t=20mm3、強度驗算：(1)正應力驗算：次梁自重彎矩：M=-xlJxl_(MBlx63T9KNM8160-14-114~2^20~=33<137235/235片=105虬?虬（42975+5_-0xl0fl .ff= = r-—Zlj_4xV/inHI<T=21jxV/HDRT瓦 105x19422x10s（2）剪應力驗算：支座剪力：^=O5（955+L2xL093}x6=29（M4iW（3）次梁承受均布荷載作用，其上翼緣沒有局部集中荷載作用，可不驗算局部壓應力，但考慮次梁疊接在主梁上，應驗算支座處腹板局部壓應力。支座反力： ,設支承長度：支承面至腹板邊緣的垂直距離:底二rH二14+20二34toh2d局部承壓強度：4、 整體穩(wěn)定性驗算：由于次梁受壓翼緣與剛性面板焊接（鋼筋混凝土鋪板焊于上翼緣），能保證其整體穩(wěn)定性，按規(guī)范要求，可不驗算整體穩(wěn)定性。5、 局部穩(wěn)定性：由于次梁采用型鋼梁，可不驗算其局部穩(wěn)定性。6、 剛度驗算：剛度驗算按正常使用極限狀態(tài)進行驗算，采用荷載的標準組合：（三）主梁設計（1） 、主梁荷載及內力：由次梁傳來的集中荷載：P=2^=2x29044=4ft5_XKW假設主梁自重為迥，加勁肋等的附加重量構造系數為1.1，荷載分項系數為1.2,則自重荷載的設計值為口xL1x3= m跨中最大彎矩：支座最大剪力：（2） 、截面設計及驗算：1、截面選擇：

考慮主梁跨度較大，翼緣板厚度在16?40mm范圍內選用，回需要的凈截面抵抗矩為:由公式（5.2.4）計算梁的經濟高度為:因此取梁腹板高由公式（5.2.6）計算腹板抗剪所需的厚度:由公式（5.2.7）得:取腹板厚為:腹板采用一取腹板厚為:腹板采用一1750X14的鋼板。需要的凈截面慣性矩:腹板慣性矩為：所需翼緣板的面積:取b=500mm,t=22mm，梁高=22+22+1750=1794mnr旦慕硝1/5=5^354之間。2、梁截面特性計算：235234035OW17r=—fc0xl7?>_43-4?_6xl755235234035OW1112X J町=JT^-=235234035x =2S224J53cm31J2 175.4J4=2x5foc22+175xl_4=46W3、截面驗算:(1)受彎強度驗算：”■主E=LL*y=L1mOL0465c785x10=4KNfm梁自重：&=-x465ix7_5-465^(5+2_5)+-x4xl52=5346?WJf8（2）剪應力、

剛度不需驗算，因選擇梁高及腹板厚度時已得到滿足。整體穩(wěn)定性驗算：因次梁與剛性鋪板連接，主梁的側向支承點間距等于次梁的間距，即4F0e，則有^^^)=5<160，故不需驗算梁的整體穩(wěn)定性。主梁截面改變及驗算:」處開始改變翼緣的寬度，所需翼緣的寬」處開始改變翼緣的寬度，所需翼緣的寬度由截面改變處的抗彎強度確定，截面改變點的彎矩和剪力為:需要：2(^-4) 1,2(^-4) 1,4=二^=瓦5=13449上1? “ —-xl_4xl75=36cm17S 6…則…則，取改變后的翼緣寬度為20cm.2、截面改變處折算應力驗算:主梁翼緣焊縫設計支座最大剪力：P=-x465J2=1163iW

—2則需要的焊縫厚度為：二…隊 ^1-5^22=7_03mm土歸少上,-8mm按構造要求： ，選取翼緣焊縫的焊腳尺寸r。腹板加勁肋設計：80<&=絲=125<170根據腹板的局部穩(wěn)定性要求，因 七14 ，按規(guī)范要求，應設置橫向加勁肋，而不需設置縱向加勁肋。首先，按構造要求，在每根次梁下面和支座處設置加勁肋，即取加勁肋的間a=2.5m，將半跨范圍內劃分為三個區(qū)段，分別驗算每個區(qū)段的局部穩(wěn)定性。1、加勁肋的設計：在腹板兩側成對配置加勁肋，加勁肋截面外伸寬度：廿瓦二lOOnm. ,, . I_9 f,=&niH 一—取 ，加勁肋的厚度：——，取 2、區(qū)段I區(qū)段左邊截面內力M區(qū)段左邊截面內力M=0,區(qū)段右邊截面內力V區(qū)段右邊截面內力Vx=11531W區(qū)段截面平均內力Jf=2S&5/2=1447JL￡W區(qū)段截面平均內力Jf=2S&5/2=1447JL￡W,JfV=(11551-116572=115?V腹板計算高度邊緣處由平均彎矩和剪力所引起的應力:臨界應力計算：(1臨界應力計算：(1)J的計算:=0_817<0_85(2)曲的計算:a250175=143>10a250175=143>10MJfr_ 175/144175-34+4(^/a)2V2354175J4+4(175/250/0_8<Jl3屯脫=4心加脾皿蛔W/l腹板局部穩(wěn)定驗算：24J麗r-v—Y24J麗=OJ2?<1￡L+2L=OJ2?<13、區(qū)段II區(qū)段左邊截面內力

區(qū)段右邊截面內力：=-x4fi5J2x5--x4x52-俯衛(wèi)小2 2區(qū)段截面平均內力： M二(2S95+4?K)/2二37牲5如/V=(6873+6718)/2=6823KV$二50x22x&&6=974W 腹板計算高度邊緣處由平均彎矩和剪力所引起的應力：壘 37心x伸竺=］距匕235234035x1/ 2哂*x郵頑16x10、'2352340J5x104x14 臨界應力計算：(1)%的計算：2M4153175/14153=0^17<0_852M4