腳手架搭拆專項施工方案

腳手架搭拆專項施工方案目錄1?第一節(jié)編制依據2?第二節(jié)工程概況3?第三節(jié)腳手架方案選擇4?第四節(jié)腳手架材料選擇5?第五節(jié)腳手架搭設流程及要求6?第六節(jié)腳手架的勞動力安排7?第七節(jié)腳手架的檢查和驗收8?第八節(jié)腳手架搭設安全技術措施9?第九節(jié)腳手架拆除安全技術措施10?第十節(jié)腳手架計算書第一節(jié)編制依據《建筑施工計算手冊》《建筑施工手冊》第四版《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2001《建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施)》《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2001《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2002《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002另外參照本工程施工圖紙及施工組織設計編制本施工方案?第二節(jié)工程概況康興園小區(qū)1#樓位于安康市林業(yè)局對面振興實業(yè)集團第三節(jié)腳手架方案選擇本工程考慮到施工工期?質量?安全和合同要求,故在選擇方案時,應充分考慮以下幾點:1?架體的結構設計,力求做到結構要安全可靠,造價經濟合理?2?在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內,能夠充分滿足預期的安全性和耐久性?3?選用材料時,力求做到常見通用?可周轉利用,便于保養(yǎng)維修?4?結構選型時,力求做到受力明確,構造措施到位,升降搭拆方便,便于檢查驗收;5?綜合以上幾點,腳手架的搭設,還必須符合JCJ59-99檢查標準要求,要符合相關文明標化工地的有關標準?6?結合以上腳手架設計原則,同時結合本工程的實際情況,綜合考慮了以往的施工經驗,決定采用以下腳手架方案:鋼管落地腳手架,普通型鋼懸挑腳手架?第四節(jié)腳手架材料選擇鋼管落地腳手架l?鋼管落地腳手架,選用外徑48mm,壁厚3.5mm,鋼材強度等級Q235-A,鋼管表面應平直光滑,不應有裂紋?分層?壓痕?劃道和硬彎,新用的鋼管要有出廠合格證?腳手架施工前必須將入場鋼管取樣,送有相關國家資質的試驗單位,進行鋼管抗彎?抗拉等力學試驗,試驗結果滿足設計要求后,方可在施工中使用?2?本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件,應符合建設部《鋼管腳手扣件標準》JGJ22-85的要求,由有扣件生產許可證的生產廠家提供,不得有裂紋?氣孔?縮松?砂眼等鍛造缺陷,扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配,貼和面應平整,活動部位靈活,夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm?鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞?如使用舊扣件時,扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位,進行扣件抗滑力等試驗,試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用?3?搭設架子前應進行保養(yǎng),除銹并統(tǒng)一涂色,顏色力求環(huán)境美觀?腳手架立桿?防護欄桿?踢腳桿統(tǒng)一漆黃色,剪力撐統(tǒng)一漆桔紅色?底排立桿?掃地桿均漆紅白相間色?4?腳手板?腳手片采用符合有關要求?5?安全網采用密目式安全網,網目應滿足2000目/100cm2,做耐貫穿試驗不穿透,1.6×1.8m的單張網重量在3kg以上,顏色應滿足環(huán)境效果要求,選用綠色?要求阻燃,使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證,以及由杭州市建筑安全監(jiān)督管理部門發(fā)放的準用證?6?連墻件采用鋼管,其材質應符合現行國家標準《碳素鋼結構》(GB700-88)中Q235A鋼的要求?普通型鋼懸挑腳手架l?普通型鋼懸挑腳手架,選用架設鋼管外徑48mm,壁厚3.5mm,鋼材強度等級Q235-A,鋼管表面應平直光滑,不應有裂紋?分層?壓痕?劃道和硬彎,新用的鋼管要有出廠合格證?腳手架施工前必須將入場鋼管取樣,送有相關國家資質的試驗單位,進行鋼管抗彎?抗拉等力學試驗,試驗結果滿足設計要求后,方可在施工中使用?2?本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件,應符合建設部《鋼管腳手扣件標準》JGJ22-85的要求,由有扣件生產許可證的生產廠家提供,不得有裂紋?氣孔?縮松?砂眼等鍛造缺陷,扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配,貼和面應平整,活動部位靈活,夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm?鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞?如使用舊扣件時,扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位,進行扣件抗滑力等試驗,試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用?3?搭設架子前應進行保養(yǎng),除銹并統(tǒng)一涂色,顏色力求環(huán)境美觀?腳手架立桿?防護欄桿?踢腳桿統(tǒng)一漆黃色,剪力撐統(tǒng)一漆桔紅色?底排立桿?掃地桿均漆紅白相間色?4?腳手板?腳手片采用符合有關要求?5?安全網采用密目式安全網,網目應滿足2000目/100cm2,做耐貫穿試驗不穿透,1.6×1.8m的單張網重量在3kg以上,顏色應滿足環(huán)境效果要求,選用綠色?要求阻燃,使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證,以及由杭州市建筑安全監(jiān)督管理部門發(fā)放的準用證?6?連墻件采用鋼管,其材質應符合現行國家標準《碳素鋼結構》(GB700-88)中Q235A鋼的要求?7?型鋼水平懸挑桿采用16a號槽鋼,斜桿采用支桿采用48×4mm鋼管?8?預埋螺栓的直徑為16mm?第五節(jié)腳手架搭設流程及要求鋼管落地腳手架落地腳手架搭設的工藝流程為:場地平整?夯實→基礎承載力實驗?材料配備→定位設置通長腳手板?底座→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿(擱柵)→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網?定距定位?根據構造要求在建筑物四角用尺量出內?外立桿離墻距離,并做好標記;用鋼卷尺拉直,分出立桿位置,并用小竹片點出立桿標記;墊板?底座應準確地放在定位線上,墊板必須鋪放平整,不得懸空?在搭設首層腳手架過程中,沿四周每框架格內設一道斜支撐,拐角除雙向增設,待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除?當腳手架操作層高出連墻件兩步時,宜先立外排,后立內排?其余按一下構造要求搭設?1?主桿基礎本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實,采用強度等級不低于C15的混凝土進行硬化,混凝土硬化厚度不小于10cm?地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求(具體計算數據參閱腳手架計算書)?2?立桿間距(1)腳手架立桿縱距1.5m,橫距1.05m,步距1.8m;連墻桿間距豎直3.6m,水平4.5m(即兩步三跨);里立桿距建筑物0.25m?(2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置,使鋼管立桿的對接接頭交錯布置,高度方向相互錯開500mm以上,且要求相鄰接頭不應在同步同跨內,以保證腳手架的整體性?(3)立桿應設置墊木,并設置縱橫方向掃地桿,連接于立腳點桿上,離底座20cm左右?(4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400?(5)立桿及縱橫向水平桿構造要求:3?大橫桿?小橫桿設置(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m,以便立網掛設,大橫桿置于立桿里面,每側外伸長度為150mm?(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿,兩端固定在立桿,以形成空間結構整體受力?4?剪刀撐腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐,并應由底至頂連續(xù)設置;中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m?剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接,搭接長度不小于1m,應采用不少于2個旋轉扣件固定?剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上,旋轉扣件中心線離主節(jié)點的距離不宜大于150mm?5?腳手板?腳手片的鋪設要求(1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板:板寬為200mm,里外立桿間應滿鋪腳手板,無探頭板?(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設,滿鋪到位,不留空位,不能滿鋪處必須采取有效的防護措施?(3)腳手片須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎,不少于4點,要求綁扎牢固,交接處平整,鋪設時要選用完好無損的腳手片,發(fā)現有破損的要及時更換?6?防護欄桿(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉,且將安全網固定在腳手架外立桿里側?(2)選用18鉛絲張掛安全網,要求嚴密?平整?(3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿,頂排防護欄桿不少于2道,高度分別為0.9m和1.3m?(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等),在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿?(5)腳手架上門洞?出入口構造示意圖7?連墻件(1)腳手架與建筑物按計算書中連墻件布置要求設拉結點?樓層高度超過4m,則在水平方向加密,如樓層高度超過6m時,則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩?(2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密,即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點?(3)拉結點應保證牢固,防止其移動變形,且盡量設置在外架大小橫桿接點處?(4)外墻裝飾階段拉結點,也須滿足上述要求,確因施工需要除去原拉結點時,必須重新補設可靠,有效的臨時拉結點,以確保外架安全可靠?(5)連墻件構造示意圖8?架體內封閉(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm,如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板,站人板設置平整牢固?(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉?(3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉?普通型鋼懸挑腳手架懸挑腳手架搭設的工藝流程為:水平懸挑→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿(擱柵)→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網?定距定位?根據構造要求在建筑物四角用尺量出內?外立桿離墻距離,并做好標記;用鋼卷尺拉直,分出立桿位置,并用小竹片點出立桿標記;墊板?底座應準確地放在定位線上,墊板必須鋪放平整,不得懸空?在搭設首層腳手架過程中,沿四周每框架格內設一道斜支撐,拐角除雙向增設,待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除?當腳手架操作層高出連墻件兩步時,宜先立外排,后立內排?其余按一下構造要求搭設?1?立桿間距(1)腳手架立桿縱距1.5m,橫距1.05m,步距1.8m;連墻桿間距豎直3.6m,水平4.5m(即兩步三跨):里立桿距建筑物0.25m?(2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置,使鋼管立桿的對接接頭交錯布置,高度方向相互錯開500mm以上,且要求相鄰接頭不應在同步同跨內,以保證腳手架的整體性?(3)立桿應設置墊木,并設置縱橫方向掃地桿,連接于立腳點桿上,離底座20cm左右?(4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400?2?大橫桿?小橫桿設置(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m,以便立網掛設,大橫桿置于立桿里面,每側外伸長度為150mm?(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿,兩端固定在立桿,以形成空間結構整體受力?(3)大小橫桿連接構造要求3?剪刀撐腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐,并應由底至頂連續(xù)設置;中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m?剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接,搭接長度不小于1m,應采用不少于3個旋轉扣件固定?剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上,旋轉扣件中心線離主節(jié)點的距離不宜大于150mm?4?腳手板?腳手片的鋪設要求(1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板:板寬為200mm,里外立桿間應滿鋪腳手板,無探頭板?(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設,滿鋪到位,不留空位,不能滿鋪處必須采取有效的防護措施?(3)腳手片須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎,不少于4點,要求綁扎牢固,交接處平整,鋪設時要選用完好無損的腳手片,發(fā)現有破損的要及時更換?5?防護欄桿(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉,且將安全網固定在腳手架外立桿里側?(2)選用18鉛絲張掛安全網,要求嚴密?平整?(3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿,頂排防護欄桿不少于2道,高度分別為0.9m和1.3m?(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等),在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿?6?連墻件(1)腳手架與建筑物按計算書中連墻件設計要求設置拉結點?樓層高度超過4m,則在水平方向加密,如樓層高度超過6m時,則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩?(2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密,即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點?(3)拉結點應保證牢固,防止其移動變形,且盡量設置在外架大小橫桿接點處?(4)外墻裝飾階段拉結點,也須滿足上述要求,確因施工需要除去原拉結點時,必須重新補設可靠,有效的臨時拉結點,以確保外架安全可靠?7?架體內封閉(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm,如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板,站人板設置平整牢固?(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉?(3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉?支承結構型鋼的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同,立桿直接支承在懸挑的支承結構上?上部腳手架立桿與支承結構應有可靠的定位連接措施,以確保上部架體的穩(wěn)定?通常采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接150-200mm?外徑φ40mm的鋼管,立桿套座其外,并同時在立桿下部設置掃地桿?第六節(jié)腳手架的勞動力安排1?為確保工程進度的需要,同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量,確定本工程外腳手架搭設人員需要5-10人,均有上崗作業(yè)證書?2?建立由項目經理?施工員?安全員?搭設技術員組成的管理機構,搭設負責人負有指揮?調配?檢查的直接責任?3?外腳手架的搭設和拆除,均應有項目技術負責人的認可,方可進行施工作業(yè),并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具?第七節(jié)腳手架的檢查與驗收鋼管落地腳手架?普通型鋼懸挑腳手架1?腳手架搭設完畢或分段搭設完畢,應按規(guī)定對腳手架工程的質量進行檢查,經檢查合格后方可交付使用?2?高度在20m及20m以下的腳手架,應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收?高度大于20m的腳手架,應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收?3?驗收時應具備下列文件:(1)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志;(2)腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄;(3)腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄,(4)腳手架工程的施工驗收報告?4?腳手架工程的驗收,除查驗有關文件外,還應進行現場檢查,檢查應著重以下各項,并記入施工驗收報告?(1)構配件和加固件是否齊全,質量是否合格,連接和掛扣是否緊固可靠;(2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全;(3)基礎是否平整堅實?支墊是否符合規(guī)定;(4)連墻件的數量?位置和設置是否符合要求;(5)垂直度及水平度是否合格?第八節(jié)腳手架搭設安全技術措施1?技術保障措施

(1)架子搭設完畢,用合格密目安全網鋪圍護于架子的外圍及底部?

(2)鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選(選擇標準應符合規(guī)范JGJ130-200第3條),所用扣件在使用前應清理加油一次,扣件一定要上緊,不得松動?每個螺栓的預緊力在40N·m~65N·m之間?^

(3)架子搭設到10m高度時由架子搭設人員進行自檢;架子搭設完畢后由搭設會同施工單位?監(jiān)理單位和質檢單位對整個腳手架進行驗收檢查,驗收合格后方可投入使用?

(4)該腳手架作為建筑物裝飾作業(yè)時,安全防護屏障及裝修時作業(yè)平臺,嚴禁將模板支架?攬風繩?泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上;腳手架嚴禁懸掛起重設備?

(5)腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的,未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件?其中在腳手架使用期間,下列桿件嚴禁拆除:主節(jié)點處橫?縱向水平桿,連墻件?

2?質量保障措施

(1)操作人員作業(yè)前必須進行崗位技術培訓與安全教育?

(2)技術人員在腳手架搭設?拆除前必須給作業(yè)人員下達安全技術交底,并傳達至所有操作人員?(3)腳手架必須嚴格依據本《施工方案》進行搭設;搭設時,技術人員必須在現場監(jiān)督搭設情況,保證搭設質量達到設計要求?

(4)腳手架搭設完備,依據施工組織設計與單項作業(yè)驗收表對腳手架進行驗收,發(fā)現不符合要求處,必須限時或立即整改?

3?安全保障措施

(1)操作人員必須持有登高作業(yè)操作證,方可上崗?

(2)架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業(yè),不得從架子上掉落工具?物品;同時必須保證自身安全,高空作業(yè)需穿防滑鞋,佩戴安全帽?安全帶,未佩戴安全防護用品不得上架子?

(3)在架子上施工的各工種作業(yè)人員,應注意自身安全(尤其是在卸料平臺上的工作人員);不得隨意向下?向外拋?掉物品,不得隨意拆除安全防護裝置?

(4)雨?雪?霧及六級以上大風等天氣,嚴禁進行腳手架搭設?拆除工作?

(5)應設安全員負責對腳手架進行經常檢查和保修?

A在下列情況下,必須對腳手架進行檢查|

a在六級以上大風和大雨后

b停用超過二個月,復工前?

B檢查保修項目

a各主節(jié)點處各桿件的安裝?連墻件等構造是否符合《施工方案》的要求;

b扣件螺絲是否松動;

c安全防護措施是否符合要求?

(6)在腳手架上進行電?氣焊作業(yè)時,必須有防火措施和專人看護,安全員巡視檢查?

(7)腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施?

(8)搭拆腳手架期間,地面應設置圍欄和警戒標志,嚴禁非操作人員入內?鋼管落地腳手架?普通型鋼懸挑腳手架1?鋼管架應設置避雷針,分置于主樓外架四角立桿之上,并聯通大橫桿,形成避雷網絡,并檢測接地電阻不大于30Ω?2?外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內,并做好可靠的安全接地處理?3?定期檢查腳手架,發(fā)現問題和隱患,在施工作業(yè)前及時維修加固,以達到堅固穩(wěn)定,確保施工安全?4?外腳手架嚴禁鋼竹?鋼木混搭,禁止扣件?繩索?鐵絲?竹篾?塑料篾混用?5?外腳手架搭設人員必須持證上崗,并正確使用安全帽?安全帶?穿防滑鞋?6?嚴禁腳手板存在探頭板,鋪設腳手板以及多層作業(yè)時,應盡量使施工荷載內?外傳遞平衡?7?保證腳手架體的整體性,不得與井架?升降機一并拉結,不得截斷架體?8?結構外腳手架每支搭一層,支搭完畢后,經項目部安全員驗收合格后方可使用?任何班組長和個人,未經同意不得任意拆除腳手架部件?9?嚴格控制施工荷載,腳手板不得集中堆料施荷,施工荷載不得大于3kN/m2,確保較大安全儲備?10?結構施工時不允許多層同時作業(yè),裝修施工時同時作業(yè)層數不超過兩層,臨時性用的懸挑架的同時作業(yè)層數不超過兩層?11?當作業(yè)層高出其下連墻件3.6m以上?且其上尚無連墻件時,應采取適當的臨時撐拉措施?12?各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄,防止墜落物體傷人?第九節(jié)腳手架拆除安全技術措施鋼管落地腳手架?普通型鋼懸挑腳手架1?拆架前,全面檢查擬拆腳手架,根據檢查結果,擬訂出作業(yè)計劃,報請批準,進行技術交底后才準工作?作業(yè)計劃一般包括:拆架的步驟和方法?安全措施?材料堆放地點?勞動組織安排等?2?拆架時應劃分作業(yè)區(qū),周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志,地面應設專人指揮,禁止非作業(yè)人員進入?3?拆架的高處作業(yè)人員應戴安全帽?系安全帶?扎裹腿?穿軟底防滑鞋?4?拆架程序應遵守“由上而下,先搭后拆”的原則,即先拆拉桿?腳手板?剪刀撐?斜撐,而后拆小橫桿?大橫桿?立桿等,并按“一步一清”原則依次進行?嚴禁上下同時進行拆架作業(yè)?5?拆立桿時,要先抱住立桿再拆開最后兩個扣,拆除大橫桿?斜撐?剪刀撐時,應先拆除中間扣件,然后托住中間,再解端頭扣?6?連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除,拆拋撐時,應用臨時撐支住,然后才能拆除?7?拆除時要統(tǒng)一指揮,上下呼應,動作協調,當解開與另一人有關的結扣時,應先通知對方,以防墜落?8?拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線,以防觸電事故?9?在拆架時,不得中途換人,如必須換人時,應將拆除情況交代清楚后方可離開?10?拆下的材料要徐徐下運,嚴禁拋擲?運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運,分類堆放,“當天拆當天清”,拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理?11?高層建筑腳手架拆除,應配備良好的通訊裝置?12?輸送至地面的桿件,應及時按類堆放,整理保養(yǎng)?13?當天離崗時,應及時加固尚未拆除部分,防止存留隱患造成復崗后的人為事故?14?如遇強風?大雨?雪等特殊氣候,不應進行腳手架的拆除,嚴禁夜間拆除?15?翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置,并應自外向里翻起豎立,防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人?第十節(jié)腳手架計算書鋼管落地腳手架一?參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為32m,12米以下采用雙管立桿,12米以上采用單管立桿;搭設尺寸為:立桿的橫距為1.05m,立桿的縱距為1.5m,大小橫桿的步距為1.8m;內排架距離墻長度為0.25m;大橫桿在上,搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根;腳手架沿墻縱向長度為65.00m;采用的鋼管類型為Φ48×3.5;橫桿與立桿連接方式為單扣件;取扣件抗滑承載力系數為1.00;連墻件采用兩步三跨,豎向間距3.6m,水平間距4.5m,采用扣件連接;連墻件連接方式為雙扣件;2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000kN/m2;腳手架用途:結構腳手架;同時施工層數:2層;3.風荷載參數本工程地處浙江杭州市,基本風壓0.45kN/m2;風荷載高度變化系數μz為1.34,風荷載體型系數μs為1.13;腳手架計算中考慮風荷載作用;4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248;腳手板自重標準值(kN/m2):0.300;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140;安全設施與安全網(kN/m2):0.005;腳手板類別:竹笆片腳手板;欄桿擋板類別:欄桿?木腳手板擋板;每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038;腳手板鋪設總層數:10;單立桿腳手板鋪設層數:0;5.地基參數地基土類型:素填土;地基承載力標準值(kPa):120.00;立桿基礎底面面積(m2):0.20;地基承載力調整系數:1.00?二?大橫桿的計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定,大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面?將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形?1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m;腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m;活荷載標準值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m;靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m;活荷載的設計值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m;圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1?圖2組合?跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52=0.362kN.m;支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.426kN.m;選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算:σ=Max(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858N/mm2;大橫桿的最大彎曲應力為σ=83.858N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度?計算公式如下:其中:靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m;活荷載標準值:q2=Q=1.05kN/m;最大撓度計算值為:ν=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900)=2.291mm;大橫桿的最大撓度2.291mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm,滿足要求!三?小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定,小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面?用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形?1.荷載值計算大橫桿的自重標準值:p1=0.038×1.5=0.058kN;腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN;活荷載標準值:Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN;集中荷載的設計值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.575=2.463kN;小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和;均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN.m;集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=2.463×1.05/3=0.862kN.m;最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.868kN.m;最大應力計算值σ=M/W=0.868×106/5080=170.953N/mm2;小橫桿的最大彎曲應力σ=170.953N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和;小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm;大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.575=1.79kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=2.929mm;最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.929=2.953mm;小橫桿的最大撓度為2.953mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm,滿足要求!四?扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角?旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,按照扣件抗滑承載力系數1.00,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN;R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN;小橫桿的自重標準值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN;腳手板的自重標準值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN;活荷載標準值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN;荷載的設計值:R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684kN;R<8.00kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五?腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載?活荷載和風荷載?靜荷載標準值包括以下內容:(1)每米立桿承受的結構自重標準值,為0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×(32.00-12.00)=3.136kN;NGL1=[0.1248+0.038+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×12.00=2.342kN;(2)腳手板的自重標準值;采用竹笆片腳手板,標準值為0.3kN/m2NG2=0.3×0×1.5×(1.05+0.2)/2=0kN;NGL2=0.3×10×1.5×(1.05+0.2)/2=2.925kN;(3)欄桿與擋腳手板自重標準值;采用欄桿?木腳手板擋板,標準值為0.14kN/mNG3=0.14×0×1.5/2=0kN;NGL3=0.14×10×1.5/2=1.05kN;(4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網;0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×(32-12)=0.15kN;NGL4=0.005×1.5×32=0.24kN;經計算得到,靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.286kN;NGL=NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4=9.693kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值?經計算得到,活荷載標準值NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN;風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m2),按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用:Wo=0.45kN/m2;Uz--風荷載高度變化系數,按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用:Uz=1.335;Us--風荷載體型系數:取值為1.128;經計算得到,風荷載標準值Wk=0.7×0.45×1.335×1.128=0.474kN/m2;不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式Ns=1.2NGL+1.4NQ=1.2×9.693+1.4×4.725=18.247kN;Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.286+1.4×4.725=10.558kN;考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為Ns=1.2NGL+0.85×1.4NQ=1.2×9.693+0.85×1.4×4.725=17.255kN;Nd=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.286+0.85×1.4×4.725=9.566kN;風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.474×1.5×1.82/10=0.274kN.m;六?立桿的穩(wěn)定性計算:外腳手架采用雙立桿搭設,按照均勻受力計算穩(wěn)定性?1.12.00米以上立桿穩(wěn)定性計算?不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為:立桿的軸向壓力設計值:N=10.558kN;計算立桿的截面回轉半徑:i=1.58cm;計算長度附加系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得:k=1.155;當驗算桿件長細比時,取塊1.0;計算長度系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得:μ=1.5;計算長度,由公式lo=k×μ×h確定:l0=3.118m;長細比Lo/i=197;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ,由長細比lo/i的計算結果查表得到:φ=0.186;立桿凈截面面積:A=4.89cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩):W=5.08cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值:[f]=205N/mm2;σ=10558/(0.186×489)=116.083N/mm2;立桿穩(wěn)定性計算σ=116.083N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值:N=9.566kN;計算立桿的截面回轉半徑:i=1.58cm;計算長度附加系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得:k=1.155;計算長度系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得:μ=1.5;計算長度,由公式l0=kuh確定:l0=3.118m;長細比:L0/i=197;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到:φ=0.186立桿凈截面面積:A=4.89cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩):W=5.08cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值:[f]=205N/mm2;σ=9565.95/(0.186×489)+274336.851/5080=159.177N/mm2;立桿穩(wěn)定性計算σ=159.177N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!2.12.00米以下立桿穩(wěn)定性計算?不考慮風荷載時,雙立桿的穩(wěn)定性計算公式為:立桿的軸向壓力設計值:N=9.124kN;計算立桿的截面回轉半徑:i=1.58cm;計算長度附加系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得:k=1.155;當驗算桿件長細比時,取塊1.0;計算長度系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得:μ=1.5;計算長度,由公式lo=k×μ×h確定:l0=3.118m;長細比Lo/i=197;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ,由長細比lo/i的計算結果查表得到:φ=0.186;立桿凈截面面積:A=4.89cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩):W=5.08cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值:[f]=205N/mm2;σ=9124/(0.186×489)=100.309N/mm2;立桿穩(wěn)定性計算σ=100.309N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!考慮風荷載時,雙立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值:N=8.627kN;計算立桿的截面回轉半徑:i=1.58cm;計算長度附加系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得:k=1.155;計算長度系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得:μ=1.5;計算長度,由公式l0=kuh確定:l0=3.118m;長細比:L0/i=197;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到:φ=0.186立桿凈截面面積:A=4.89cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩):W=5.08cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值:[f]=205N/mm2;σ=8627.415/(0.186×489)+274336.851/5080=148.858N/mm2;立桿穩(wěn)定性計算σ=148.858N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!七?連墻件的穩(wěn)定性計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算:Nl=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.474kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=16.2m2;按《規(guī)范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000kN;風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),按照下式計算:Nlw=1.4×Wk×Aw=10.758kN;連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=15.758kN;連墻件承載力設計值按下式計算:Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數;由長細比l/i=250/15.8的結果查表得到φ=0.958,l為內排架距離墻的長度;又:A=4.89cm2;[f]=205N/mm2;連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.958×4.89×10-4×205×103=96.035kN;Nl=15.758<Nf=96.035,連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接?由以上計算得到Nl=15.758小于雙扣件的抗滑力16kN,滿足要求!連墻件扣件連接示意圖八?立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=120kPa;其中,地基承載力標準值:fgk=120kPa;腳手架地基承載力調整系數:kc=1;立桿基礎底面的平均壓力:p=N/A=52.791kPa;其中,上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值:N=10.558kN;基礎底面面積:A=0.2m2?p=52.791≤fg=120kPa?地基承載力滿足要求!九?腳手架配件數量匡算:扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量,以適應構架時變化需要,因此按匡算方式來計算;根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算:L--長桿總長度(m);N1--小橫桿數(根);N2--直角扣件數(個);N3--對接扣件數(個);N4--旋轉扣件數(個);S--腳手板面積(m2);n--立桿總數(根)n=88;H--搭設高度(m)H=32;h--步距(m)h=1.8;la--立桿縱距(m)la=1.5;lb--立桿橫距(m)lb=1.05;長桿總長度(m)L=1.1×32.00×(88+1.50×88/1.80-2×1.50/1.80)=5620.27;小橫桿數(根)N1=1.1×(32.00/1.80×1/2+1)×88=958;直角扣件數(個)N2=2.2×(32.00/1.80+1)×88=3636;對接扣件數(個)N3=5620.27/6.00=937;旋轉扣件數(個)N4=0.3×5620.27/6.00=282;腳手板面積(m2)S=1.1×(88-2)×1.50/1.05=135.14?根據以上公式計算得長桿總長5620.267m;小橫桿958根;直角扣件3636個;對接扣件937個;旋轉扣件282個;腳手板135.143m2?普通型鋼懸挑腳手架一?參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為18m,立桿采用單立桿;搭設尺寸為:立桿的縱距為1.5m,立桿的橫距為1.05m,立桿的步距為1.8m;內排架距離墻長度為0.25m;大橫桿在上,搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根;腳手架沿墻縱向長度為46.00m;采用的鋼管類型為Φ48×3.5;橫桿與立桿連接方式為單扣件;取扣件抗滑承載力系數1.00;連墻件布置取兩步三跨,豎向間距3.6m,水平間距4.5m,采用扣件連接;連墻件連接方式為雙扣件;2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000;腳手架用途:結構腳手架;同時施工層數:2層;3.風荷載參數本工程地處浙江杭州市,查荷載規(guī)范基本風壓為0.450kN/m2,風荷載高度變化系數μz為1.206,風荷載體型系數μs為1.128;計算中考慮風荷載作用;4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248;腳手板自重標準值(kN/m2):0.300;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140;安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005;腳手板鋪設層數:10層;腳手板類別:竹笆片腳手板;欄桿擋板類別:欄桿?木腳手板擋板;5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼,其中建筑物外懸挑段長度1.8m,建筑物內錨固段長度2m?與樓板連接的螺栓直徑(mm):16.00;樓板混凝土標號:C30;6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:6.000;鋼絲繩與墻距離為(m):3.000;懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結,最里面面鋼絲繩距離建筑物1.2m?二?大橫桿的計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定,大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面?將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形?1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m;腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m;活荷載標準值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m;靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m;活荷載的設計值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m;圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1?圖2組合?跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52=0.362kN.m;支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.426kN.m;選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算:σ=Max(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858N/mm2;大橫桿的最大彎曲應力為σ=83.858N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度?計算公式如下:其中:靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m;活荷載標準值:q2=Q=1.05kN/m;最大撓度計算值為:ν=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900)=2.291mm;大橫桿的最大撓度2.291mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm,滿足要求!三?小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定,小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面?用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形?1.荷載值計算大橫桿的自重標準值:p1=0.038×1.5=0.058kN;腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN;活荷載標準值:Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN;集中荷載的設計值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.575=2.463kN;小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和;均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN.m;集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=2.463×1.05/3=0.862kN.m;最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.868kN.m;最大應力計算值σ=M/W=0.868×106/5080=170.953N/mm2;小橫桿的最大彎曲應力σ=170.953N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和;小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm;大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.575=1.79kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=2.929mm;最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.929=2.953mm;小橫桿的最大撓度為2.953mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm,滿足要求!四?扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角?旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,按照扣件抗滑承載力系數1.00,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN;R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN;小橫桿的自重標準值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN;腳手板的自重標準值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN;活荷載標準值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN;荷載的設計值:R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684kN;R<8.00kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五?腳手架立桿荷載的計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載?活荷載和風荷載?靜荷載標準值包括以下內容:(1)每米立桿承受的結構自重標準值,為0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×18.00=2.822kN;(2)腳手板的自重標準值;采用竹笆片腳手板,標準值為0.3kN/m2NG2=0.3×10×1.5×(1.05+0.2)/2=2.925kN;(3)欄桿與擋腳手板自重標準值;采用欄桿?木腳手板擋板,標準值為0.14kN/mNG3=0.14×10×1.5/2=1.05kN;(4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網;0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×18=0.135kN;經計算得到,靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.932kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值?經計算得到,活荷載標準值NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN;風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m2),按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用:Wo=0.45kN/m2;Uz--風荷載高度變化系數,按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用:Uz=1.206;Us--風荷載體型系數:取值為1.128;經計算得到,風荷載標準值Wk=0.7×0.45×1.206×1.128=0.429kN/m2;不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.932+1.4×4.725=14.934kN;考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.932+0.85×1.4×4.725=13.942kN;風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.429×1.5×1.82/10=0.248kN.m;六?鋼絲繩卸荷計算(因此內容在規(guī)范以外,故僅供參考):鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法?在腳手架全高范圍內卸荷2次;吊點選擇在立桿?小橫桿?大橫桿的交點位置;以卸荷吊點分段計算?第1次卸荷凈高度為6m;第2次卸荷凈高度為5m;經過計算得到a1=arctg[3.000/(1.050+0.250)]=66.571度a2=arctg[3.000/0.250]=85.236度第1次卸荷處立桿軸向力為:P1=P2=1.5×14.934×6/18=7.467kN;kx為不均勻系數,取1.5各吊點位置處內力計算為(kN):T1=P1/sina1=7.467/0.918=8.138kNT2=P2/sina2=7.467/0.997=7.493kNG1=P1/tana1=7.467/2.308=3.236kNG2=P2/tana2=7.467/12.000=0.622kN其中T鋼絲繩軸向拉力,G鋼絲繩水平分力?卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為[Fg]=T1=8.138kN?鋼絲繩的容許拉力按照下式計算:其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN);Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN),計算中可以近似計算Fg=0.5d2,d為鋼絲繩直徑(mm);α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數,取0.82;K--鋼絲繩使用安全系數?計算中[Fg]取8.138kN,α=0.82,K=6,得到:選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為:d=(2×8.138×6.000/0.820)0.5=10.9mm?吊環(huán)強度計算公式為:σ=N/A≤[f]其中[f]--吊環(huán)鋼筋抗拉強度,《混凝土結構設計規(guī)范》規(guī)定[f]=50N/mm2;N--吊環(huán)上承受的荷載等于[Fg];A--吊環(huán)截面積,每個吊環(huán)按照兩個截面計算,A=0.5πd2;選擇吊環(huán)的最小直徑要為:d=(2×[Fg]/[f]/π)0.5=(2×8.138×103/50/3.142)0.5=11mm?第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為10.9mm,必須拉緊至8.138kN,吊環(huán)直徑為11mm?根據各次卸荷高度得:第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為10.0mm,必須拉緊至6.782kN,吊環(huán)直徑為10mm?七?立桿的穩(wěn)定性計算:不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為:立桿的軸向壓力設計值:N=14.934×7/18=5.808kN;計算立桿的截面回轉半徑:i=1.58cm;計算長度附加系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得:k=1.155;當驗算桿件長細比時,取塊1.0;計算長度系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得:μ=1.5;計算長度,由公式lo=k×μ×h確定:l0=3.118m;長細比Lo/i=197;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ,由長細比lo/i的計算結果查表得到:φ=0.186;立桿凈截面面積:A=4.89cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩):W=5.08cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值:[f]=205N/mm2;σ=5808/(0.186×489)=63.852N/mm2;立桿穩(wěn)定性計算σ=63.852N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值:N=13.942×7/18=5.422kN;計算立桿的截面回轉半徑:i=1.58cm;計算長度附加系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得:k=1.155;計算長度系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得:μ=1.5;計算長度,由公式l0=kuh確定:l0=3.118m;長細比:L0/i=197;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到:φ=0.186立桿凈截面面積:A=4.89cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩):W=5.08cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值:[f]=205N/mm2;σ=5421.745/(0.186×489)+247827.897/5080=108.395N/mm2;立桿穩(wěn)定性計算σ=108.395N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!八?連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算:Nl=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.429kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=16.2m2;按《規(guī)范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000kN;風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),按照下式計算:Nlw=1.4×Wk×Aw=9.719kN;連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=14.719kN;連墻件承載力設計值按下式計算:Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數;由長細比l/i=250/15.8的結果查表得到φ=0.958,l為內排架距離墻的長度;又:A=4.89cm2;[f]=205N/mm2;連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.958×4.89×10-4×205×103=96.035kN;Nl=14.719<Nf=96.035,連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接?由以上計算得到Nl=14.719小于雙扣件的抗滑力16kN,滿足要求!連墻件扣件連接示意圖九?懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算?懸臂部分受腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點?本方案中,腳手架排距為1050mm,內排腳手架距離墻體250mm,支拉斜桿的支點距離墻體為1200mm,水平支撐梁的截面慣性矩I=866.2cm4,截面抵抗矩W=108.3cm3,截面積A=21.95cm2?受腳手架集中荷載P=(1.2×6.932+1.4×4.725)×7/18=5.808kN;水平鋼梁自重荷載q=1.2×21.95×0.0001×78.5=0.207kN/m;懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為:R[1]=7.49kN;R[2]=4.88kN;R[3]=0.033kN?最大彎矩Mmax=0.768kN.m;最大應力σ=M/1.05W+N/A=0.768×106/(1.05×108300)+