下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案

164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程-1--1-第一章、編制依據(jù)206國道大吳橋改建工程施工圖設計》《城市橋梁工程施工與質量驗收規(guī)范》（CJJ2-2008）；《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTGTF50-2011）；《鐵路鋼橋制作規(guī)范》（TB10212-2009）（5）《起重機械安全規(guī)程》（GB6067.1-2010）（6）《鋼絲繩國家標準》（GB8918-2006）（7）《一般起重用鍛造卸扣》（JB8112-1999）JTG2006-2012《吊裝施工規(guī)范》（JTG2006-2012）《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2012）第二章、工程概況1、橋位簡介、橋梁概況大吳橋是徐州市境內(nèi)206國道跨越京杭運河的重要節(jié)點，現(xiàn)狀大吳橋為2320+45+70+70+45+2320mT型剛構橋，1996年建成，荷載標準汽-20，橋寬24m。經(jīng)過多次加固改造，橋梁病害仍十分嚴重，必須拆除重建。本項目地理位置用一跨過河，主橋跨徑：164m。新建大吳橋跨徑布置為3325+164+3325m，主橋采用下承式鋼箱提籃拱橋，橋梁全寬為30.7m。主梁：疊合梁結構，分離雙箱截面，橋面板采用25cm厚預制砼橋面板；主拱：提籃式，每個拱肋為矩形截面；風撐：箱形結構；系桿：采用環(huán)氧涂層可更換式鋼絞線，HDPE護套，錨固在端橫梁外側；吊桿：采用平行鋼絲，冷鑄錨，在拱上張拉；墩身蓋梁：鋼筋砼橋墩,鋼筋砼蓋梁；2.0m鉆孔灌注樁(嵌巖樁--PAGE4-、水文地質地質構造擬建橋梁跨越京杭大運河，場地原始地貌系第四系山前沖積平原地貌單元，上部為全新系沖洪積粉土及黏土，中部為第四系上更新統(tǒng)（Q3）湖積形成的黏性土層，下部為石灰?guī)r，場地高差變化不大?？辈靾龅丶爸苓叺貐^(qū)，基巖構造穩(wěn)定，第四紀沉積物的沉積相和沉積厚度變化穩(wěn)定，未見近期新構造活動跡象，適宜作為建設工程的場地之用。地下水勘探期間，鉆孔內(nèi)未測得地下水位。根據(jù)本地區(qū)的區(qū)域水文地質資料，該場地含水類型為第四系空隙潛水，主要含水232.0雨季稅務上升，旱季水位下降。場地為干濕交替環(huán)境，環(huán)境類型為Ⅱ類。、工程地質、地基土的工程特性橋址區(qū)勘察深度范圍內(nèi)，地基土自上而下分為如下12層：①層雜填土:灰褐色～灰黃色,稍濕,松散,成分以建筑垃圾為主,夾粉土及粉砂,:2.30-10.40m,5.78m;:20.65-31.65m,25.39m;層底埋深:2.30-10.40m,5.78m。壓縮性不均，工程性能較差。①-1層素填土:灰黃色,稍濕,松散,成分以粉土為主,夾黏性土及粉砂,均勻性較差。橋址區(qū)少部分區(qū)域有分布，厚度:2.40-5.40m,平均3.92m;層底標高:28.22-31.42m,平均28.97m;層底埋深:2.40-5.40m,平均3.92m。壓縮性不均，工程性能較差。②層粉土夾粉質黏土:灰黃色,濕,中密,土質均勻性一般,遍分布，厚度:0.80-6.90m,平均3.80m層底標高:20.18-26.36m,平均24.33m;層底埋深:6.20-9.80m,8.47m。壓縮性中等，工程性能一般。③層粉土夾粉質黏土:灰褐夾灰黃色,很濕-濕,中密-密實,土質均勻性一般,夾黏性土薄層。橋址區(qū)較普遍分布，厚度:0.80-4.60m,平均2.47m;層底標高:17.85-23.20m,平均21.10m;層底埋深:6.50-12.60m,平均10.50m。壓縮性中等，工程性能一般。④層黏土:灰褐夾灰黃色,可～硬塑,含少量鐵錳質結核,土層較均勻,切面光滑,韌性較好,:1.00-5.20m,2.47m;:15.66-20.80m,18.64m;層底埋深:11.40-14.70m,12.96m。壓縮性中等，工程性能一般。⑤層含鈣核黏土:黃褐色,硬塑,含大量鐵錳質結核和鈣質結核(直徑約2～4cm，含20-30%),土層均勻性一般,切面光滑,韌性較好,2.84m;層底標高:12.88-18.53m,15.80m;層底埋深:13.00-17.80m,平均15.80m。壓縮性中等，工程性能較好。⑥層黏土:褐黃色,可～硬塑,含少量鐵錳質結核和鈣質結核,土層較均勻,切面光滑,韌性較好無搖震反應。橋址區(qū)普遍分布，厚度:6.00-16.10m平均9.93m;層底標高:1.23-5.87m,4.64m;層底埋深:22.10-31.00m,26.96m1層含鈣核黏土:褐黃色,硬塑,含大量鈣質結核2～6m局部鈣質結核富集成層,50%以上,土層均勻性一般,切面光滑,韌性較好,:1.00-2.10m,1.23m;層底標高:9.38-15.22m,12.10m;層底埋深:17.50-21.00m,19.50m。壓縮性中等，工程性能較好。⑦層強風化石灰?guī)r:淺灰色,微晶結構,層理構造,主要礦物成份為方解石,巖芯多呈碎塊狀,溶蝕現(xiàn)象明顯,,鉆進過程中有卡鉆及漏水現(xiàn)象，屬軟巖。橋址區(qū)較普遍分布，厚度:0.20-6.10m,平均1.80m;層底標高:-1.59-4.94m,2.55m;層底埋深:23.00-36.00m,28.85m。強度較高，工程性能較好。⑦-1層溶洞:滿充填,充填部分的充填物主要為可塑粘性土,局部夾碎石,土質不均,鉆進速度較快。橋址區(qū)有16個樁位有分布，厚度:0.10-3.70m,平均0.97m;層底標高:0.45-4.80m,3.06m;層底埋深:23.50-34.00m,28.24m⑦-2層溶洞:無充填物,為空洞,度:0.10-0.90m,0.51m;層底標高:-0.92-5.15m,3.01m;層底埋深:24.60-35.40m,均29.56m。⑧層中風化石灰?guī)r:灰色,微晶結構,層理構造,主要礦物成份為方解石,巖芯多呈短柱狀,5-35cm,60-80%左右,RQD40～65硬巖，巖體基本質量等級分類屬Ⅲ級。強度高，工程性能好。⑧-1層溶洞:無充填物,為空洞,6度:0.30-1.00m,0.47m;層底標高:-0.30-2.82m,1.66m;層底埋深:26.50-31.80m,均30.13m。⑧-2層溶洞:滿充填,充填部分的充填物主要為可塑粘性土,夾碎石,土質不均,8:0.10-1.70m,0.64m;:-1.50-3.56m,1.18m;層底埋深:25.90-33.10m,29.36m。壓縮性不均，工程性能差。、地基承載力本容許值及樁基設計參數(shù)見下表：各巖土層設計參數(shù)一覽表（建議值）土層編號土層名稱承載力基本容許值[fa0]（kPa）壓縮模量(建議值)ES(MPa)鉆孔樁qikkPa①雜填土①-1素填土②粉土夾粉質黏土1107.040③粉土夾粉質黏土1309.545④黏土1806.060⑤含鈣核黏土2809.575⑥黏土2609.070⑥-1含鈣核黏土29010.075⑦強風化石灰?guī)r500--130⑦-1溶洞⑦-2溶洞⑧中風化石灰?guī)r3700⑧-1溶洞⑧-2溶洞說明：1.樁側及樁端參數(shù)為標準值。2.中風化石灰?guī)r飽和單軸抗壓強度標準值frk建議按36.15Mpa取值，驗算嵌巖樁的承載力。-5--5-164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案 G206大吳橋危橋改造工程-6--6-164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案 G206大吳橋危橋改造工程2、主橋結構主梁鋼梁由兩邊箱主縱梁與預制砼橋面板及橫梁組成，梁高2.3m。主縱梁雙邊箱截面3.5（斜寬）32.3（高25cm2.36米設置一對吊桿，即間隔一道橫梁布置一對吊桿。主縱梁中布置三道工字形截面0.55m1.5m30.7m。主梁端橫梁主梁端橫梁高2.3~3.0m，順橋向長3.5m。主拱1/532米（32.715米）212跨中（拱腳）m。拱軸線為二次拋物線。風撐拱頂風撐采用箱形結構，全橋共設6道風撐。系桿15-37HDPE4k≥2.0。吊桿吊桿間距為6米。選用Φ7低松弛鍍鋅鋼絲（標準強度fpk＝1670MPa），邊吊桿（1PES7-121PEPE78k≥3.0。主橋主體結構拱肋、系梁、橫梁、小縱梁板材均采用Q345qD，全橋鋼結構總重3916t。-7--7-164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案 G206大吳橋危橋改造工程主橋立面圖主橋平面圖-8--8-164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案 G206大吳橋危橋改造工程主橋斷面圖3、節(jié)段劃分及運輸重量、節(jié)段劃分164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程-9--9-拱肋立面圖拱肋平面圖-10--10-主梁平面圖主梁斷面圖164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程--PAGE15-）、運輸重量統(tǒng)計）名稱節(jié)段長mm寬mm高mm單重kg數(shù)量總重kg主梁JD1150004895235354988.02109976.0JD2135004864235348072.3296144.6JD3135004844235350360.72100721.4JD4135004825235348082.3296164.6JD5135004816235349846.0299692.0JD6100004811235336354.3272708.6JD5'135004816235349846.0299692.0JD4'135004825235348082.3296164.6JD3'135004844235350360.72100721.4JD2'135004864235348072.3296144.6JD1'150004895235354988.02109976.0中橫梁JD121790720247015431.2577156.0JD221790720247015431.2461724.8JD321790720247015431.2577156.0JD421790720247015431.2461724.8JD521790720247015431.2577156.0JD621790720247015431.2346293.6JD5'21790720247015431.2577156.0JD4'21790720247015431.2461724.8JD3'21790720247015431.2577156.0JD2'21790720247015431.2461724.8JD1'21790720247015431.2577156.0小縱梁（標準段JD124005501500975.31211703.6JD224005501500975.31514629.5JD324005501500975.31211703.6JD424005501500975.31514629.5JD524005501500975.31211703.6JD624005501500975.31211703.6JD5'24005501500975.31211703.6JD4'24005501500975.31514629.5JD3'24005501500975.31211703.6JD2'24005501500975.31514629.5JD1'24005501500975.31211703.6小縱梁（與端橫梁連接段）16905501500663.263979.2端橫梁系梁800049163800100014.24400056.8橫梁208003289350081757.62163515.2名稱節(jié)段長mm寬mm高mm單重kg數(shù)量總重kg中橫梁217907202570.517463.9234927.8小系梁240055015001802.6610815.6拱肋S1S1-115512.31800316753969.34215877.2S1-213555.41800319947159.84188639.2S1-314409.81800314550132.34200529.2拱肋S2S2-117004.31800330954317.04217268.0S2-214808.61800325448703.84194815.2S2-311649.21800314338653.9277307.8風撐風撐114303.22280.4220021118.9242237.8風撐215994.42363.6220024570.7249141.4風撐319062.82511.4220038250.4276500.8連接板散件60270.01、工程特點

第三章、工程重、難點分析206國道上，橫跨二級航道京杭運河。工程上游1.2公里為解臺閘，過往船只較多。164m1812構有效施工工期短，施工組織難度大。2、重點及難點并有效地組織實施是本工程施工重點。大噸位鋼結構起重吊裝作業(yè)、高空作業(yè)、水上作業(yè)等施工是本工程施工施工控制重點。京杭運河航道繁忙，跨航道施工過程中，確保施工階段安全及通航安全是本工程施工控制重點。工程施工階段及成橋線型控制、應力狀態(tài)控制、節(jié)段焊接質量控制、高強螺栓連接質量控制等是本工程施工難度。構安全及臨時結構安全，是本工程施工難點。3、方案比選、頂推方案因主橋一跨過河，跨越二級航道京杭運河，鋼結構安裝設計指導性施工方案為步履式整體頂推。、步履式頂推原理先將整體鋼箱梁托起；再向前托送；之后將鋼箱梁置于橋墩臨時結構上；頂推油缸縮缸到底，繼續(xù)實現(xiàn)下一個循環(huán)。通過往復頂推步驟的循環(huán)，最終將鋼箱梁送到預定的位置。步履式頂推設備布置圖及主要流程圖如下：步履式頂推裝備圖步履式頂推施工的主要流程如下：箱梁箱梁箱梁箱梁第1步：豎向頂升油缸同步伸長200mm，將箱梁頂起150mm。 第2步：利用縱向推進油缸，將箱梁向前頂推300mm。箱梁箱梁第3步：同步回縮豎向油缸，將箱梁擱置在頂推設備前后的臨時支撐上，繼續(xù)回縮豎向油缸，使頂推設備卸載。

箱梁第4步：利用縱向頂推油缸將滑移層后拉300mm。箱梁一個頂推循環(huán)示意圖、步履式頂推施工布置164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程--PAGE16-鋼結構南岸拼裝步履式整體頂推-17--17-164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案 G206大吳橋危橋改造工程、步履式頂推優(yōu)缺點豎向、縱向千斤頂同步性要求高，對同步控制系統(tǒng)的精度和性能要求高。工工序、施工周期長。采用步履式頂推形式，施工方案涉及陸地場地平整、拼裝支架搭拆、拱梁間等施工措施，施工工序多、難度大、安全風險高、施工投入較多。采用步履式頂推形式，頂推工況頻繁變換，頂推各工況及頂落梁工況中對主、橋位拼裝方案、橋位拼裝原理橋位拼裝一般采用先梁后拱、先拱后梁法或拱梁同步法進行施工。根據(jù)本橋特點，采用先梁后拱法進行拼裝。橋位拼裝主要施工步驟如下:梁體節(jié)段支架搭設；從支點向跨中依次吊裝、定位、焊接梁體節(jié)段，再進行梁體節(jié)段合攏；進行拱肋支架搭設；進行后續(xù)工序施工3.2.2164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案 G206大吳橋危橋改造工程橋位拼裝布置圖-18-164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程--PAGE19-3.3.3、橋位拼裝優(yōu)缺點先梁后拱橋位拼裝施工工法是目前國內(nèi)拱橋施工中較成熟且最常用的施工梁等，施工不確定性影響因素少，施工周期較短且相對可控。度較低、安全風險較低、施工投入較少。采用橋位拼裝法，對主體結構底板承壓、腹板抗剪要求較低，只要滿足自重荷載下跨度要求即可，可避免因主體結構施工過程中承載力、穩(wěn)定性頂出現(xiàn)結構失穩(wěn)、結構損壞現(xiàn)象。、方案比選根據(jù)對以上兩種不同施工方案的比較，綜合比選如下表所示：施工方案比選表比選項方案一：步履式頂推方案二：橋位拼裝施工工序較多較少施工進度較長、不確定性影響因素較多較短、相對可控施工安全工序危險源多工序危險源少施工成本較大一般對航道影響頂推過河需管制、維護協(xié)調壓力大大節(jié)段吊裝需封航施工過程對主體結構影響較小施工過程監(jiān)控難度較大、繁瑣、較小成橋線型及應力控制難度較大難度較少--PAGE20-1、總體安裝方案

第四章、現(xiàn)場總體施工方案根據(jù)本橋梁工程結構特點和現(xiàn)場老橋北半幅航道不通航的有利因素，在原老橋南48m工工藝。根據(jù)現(xiàn)場施工條件，采用先梁后拱的安裝順序。施工準備。大節(jié)段組拼支架及大節(jié)段組拼施工。梁體及拱肋拼裝水中鋼管樁插打。安裝主梁節(jié)段：第一步：采用150t浮吊吊裝定位小里程東西兩端梁、端橫梁及拱腳節(jié)段，再吊裝定位大里程東西兩端梁、端橫梁及拱腳節(jié)段；150tJD1JD2JD3JD4JD5JD6150tJD1第三步：采用500t吊裝定位主梁合龍段即大節(jié)段（JD2+JD3+JD4+JD5）主梁，主梁合龍后完成剩余小縱、橫梁的定位及安裝。安裝拱肋節(jié)段：500tS1-1S1-2S1-3S2-1、S2-2、S2-3500t浮吊北側吊裝空隙期間，大里程東西兩側的小S1-2拱肋；吊裝定位節(jié)段拱肋后，進行相拱肋橫撐定位及安裝。500t（S1-2+S1-3+S2-1+S2-2）肋；。其中：進行主梁大節(jié)段及對應小縱、橫梁，主拱大節(jié)段及對應橫撐時，每次吊裝需將航道封閉4小時。及張拉，在系桿索預張后拆除拱肋支架，在吊桿終張后拆除主梁支架。164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程--PAGE22-164m下承式鋼箱提籃拱橋總體安裝圖2、總體施工計劃164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程--PAGE29-經(jīng)理助理項目總會項目總工經(jīng)理助理項目總會項目總工項目副經(jīng)理1、項目實施組織管理安裝組織機構設置根據(jù)施工生產(chǎn)及人員配置要求，項目成立了“G20652公司行使管理職能及履行合同的權力和義務，確保安全、優(yōu)質、按期、文明地完成本項目的施工。項目部組織機構形式如下圖所示：項目書記項目書記項目經(jīng)理中鐵四局集團第二工程有限公司G206大吳橋危橋改造工程項目經(jīng)理部綜合辦公室綜合辦公室工程經(jīng)理部財務部物資機械部安全質量部試驗室工程技術部北岸作業(yè)隊南岸作業(yè)隊組織機構框圖北岸作業(yè)隊南岸作業(yè)隊施工隊力資源配置部門工種人數(shù)職責橋梁隊管理人員隊長及副隊長2人處理現(xiàn)場各種事務生產(chǎn)調度1人協(xié)調及控制現(xiàn)場生產(chǎn)安全保障1人保障現(xiàn)場安全及文明生產(chǎn)生產(chǎn)保障人員1人保障現(xiàn)場動能及設備管理精度管理員1人合攏精度控制質量檢驗員1人控制安裝質量技術員1人解決現(xiàn)場的技術問題起重運輸組吊車司機2人吊車操作部門工種人數(shù)職責起重司索工4人指揮、司索、掛鉤、摘鉤叉車司機1人小件物料叉運結構安裝組裝配工12人鋼箱梁合攏裝配焊工、打磨工12人鋼箱梁焊接及打磨涂裝組打磨工3人涂裝前表面處理油漆工3人手工刷油、機器噴涂總計45人2、施工資源配置、施工機械設備選用及相關性能參數(shù)施工機械設備選用序號設備名稱數(shù)量主要用途1500t浮吊1臺大節(jié)段鋼梁吊裝2150t浮吊1臺小節(jié)段鋼梁吊裝3100t汽車吊1臺梁段卸車、節(jié)段組拼425噸汽車吊1臺現(xiàn)場材料轉運；桿件、支架吊裝；530噸平板車1臺支架等現(xiàn)場材料轉運650噸級螺旋式千斤頂24個調梁7雙向滑塊16組調梁820噸手拉葫蘆5個構件安裝910噸手拉葫蘆5個構件安裝10鋼絲繩若干吊裝11卸環(huán)若干吊裝12電動扭力扳手4套高強螺栓施擰13DZJ-120振動錘1臺打樁起重設備性能參數(shù)1）500t浮吊性能參數(shù)75米吊桿角度（°）起重高度（米）水平距離（米）起重負荷（噸）6567.9731.702806064.9537.502305561.4443.021705057.4548.2114085米吊桿角度（°）起重高度（米）水平距離（米）起重負荷（噸）6577.0335.922406073.6142.501905569.6248.751305065.1154.631002）150t浮吊性能參數(shù)3）100t汽車吊性能參數(shù)工作幅度（m）主 臂主臂仰角（°）主臂+副臂支腿全伸、后方、側方作業(yè)45+9.5m45+16.0m臂 長副臂安裝角副臂安裝角12．0m16．2m20．4m27．0m33．0m39．0m45．0m5°30°5°30°3.0100000700008060002500400013003.59200070000580007855002400360012004.08500070000540007650002300320011504.5760006400051000350007445002200300011005.0700005800049000350007240002100270010505.563000510004500035000260007037002050250010006.05700046000430003400026000683400195024009506.5480004300041000330002600020000663200190022009007.0440004000039000320002600020000642900185021008507.537000370003500030500250002000015000622400180018008008.03400034000320002900040001900015000602000175015007509.0270002700027000250002250017500150005816001500120070010.02190021900022000205001650015000561400135011.018400190001950018000155001400012.015700160001650016000145001360014.01160001280013500130001200016.08400980010500110001050018.06300780082008500900020.0600066007200750022.0500052005800620024.042004800520026.03800430028.03100360030.029005）DZJ-120振動錘規(guī)格參數(shù)功率KW偏心力矩N*m激振力KN轉速r/min振幅mm最大拔樁力KN尺寸（長*寬*高）m重量Kg1207500~8230~10000~7.453922.1*1.4*3.57000、現(xiàn)場安裝施工主要設備配置表、電焊設備配置

電焊設備配置表序號設備名稱數(shù)量主要用途1CO2氣體保護焊機8臺焊接2埋弧自動焊機4臺焊接3交直流焊機4臺焊接4碳弧氣刨2臺氣刨5空壓機2臺供打磨機使用6焊條烘箱2個焊條烘焙7打磨機6臺打磨測量設備配置見測量設備配置表

電焊設備配置表序號設備名稱型號數(shù)量1全站儀TC4021臺2電子水準儀DSZ31臺450m卷尺2把涂裝設備配置見測量設備配置表

電焊設備配置表序號設備名稱型號數(shù)量1空壓機XP900E/(電動)2臺2高壓清洗機KEW40401臺3攪漆泵4臺4噴漆泵GRAGO2臺5涂渡層測厚儀QuaNix75001個、施工用水和施工用電、施工用水工地水源的選擇，利用自來水公司提供到施工現(xiàn)場的水源，進行施工現(xiàn)場水管網(wǎng)的鋪設，鋪設原則是在保證不間斷供水的情況下，管道鋪設越短越好，同時還考慮到在施工期間各段管網(wǎng)具有移動的可能性。為確保安全施工，施工現(xiàn)場用水擬沿線路周邊及施工臨設布置。從供水主管（100mm）200mm12只Φ消火栓，作為消防之用。另外，工程地處京杭運河，周邊水資源豐富，對水質要求不高的臨時用水可就近取水。、施工用電2只，電箱分別安置在河岸兩側，電源線埋地，以免影響地面施工。施工用電采用電力局提供的箱變，根據(jù)箱變位置在施工區(qū)域全線排布電纜，滿足2200Kw發(fā)電機進行輔助。、施工水電材料見施工水電材料配置表施工水電材料配置表材料名稱規(guī)格型號數(shù)量備注鋼管?100100m用水鋼管?50100m用水鋼管?32100m用水電纜150mm2200m用電配電盤10個二級配電箱250kv2施工用電--PAGE30-一機一電10施工用電發(fā)電機200Kw2發(fā)電3、吊耳布置、小節(jié)段吊耳布置30t0.21L(L行布置，總體布置如下圖所示：164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程-31--31-164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程--PAGE34-、大節(jié)段吊耳布置4120t下圖所示：0.21L(L、大節(jié)段吊點位置箱內(nèi)加勁每個吊耳齒板在箱內(nèi)對應隔板兩側均設置兩道加勁板，每個吊耳共設置四道加勁板，加勁板構造如圖所示：4、現(xiàn)場布置及大節(jié)段組裝施工-35--35-164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案 G206大吳橋危橋改造工程、施工現(xiàn)場總體布置根據(jù)現(xiàn)場情況，在京杭運河南岸、G206東側布置存梁場地，在原河岸碼頭位置布置大節(jié)段拼裝場地，在河北岸沿河岸布置存梁場地?，F(xiàn)場總體布置圖164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程--PAGE37-、場地準備現(xiàn)場分為存梁場地及拼裝場地，根據(jù)不同要求進行硬化：存梁場地由于采用的是浮吊吊裝，故存梁場地盡量選擇在南北岸靠近主墩的碼頭位置處，5cmG206東側軟土位置硬化處理后作為備用場地。其現(xiàn)狀如圖所示G206東側現(xiàn)狀具體場地大小根據(jù)現(xiàn)場施工進度及存梁需求確定，施工時利用挖機將便道范圍內(nèi)1m20cm滿足要求。拼裝場地JD2+JD3+JD4+JD5S1-2+S1-3+S2-1+S2-2需在現(xiàn)場拼裝成大節(jié)段后進行吊裝，拼裝場地位于橋梁東側京杭運河南岸碼頭位置處，原場地開闊，已經(jīng)硬化，滿足拼裝要求。、大節(jié)段拼裝岸上組拼大節(jié)段梁體安裝組拼大節(jié)段梁體采用立拼，胎架東西布置，拼裝胎架基礎為條形基礎，每個基礎尺寸為4m（長）30.6m（）30.5m（高），4mH7003300H大節(jié)段拱肋岸上組拼寸為1.8m（長）30.6m（寬）30.5m（高）2mH7003300H線型確定，其結構形式如下圖所示：164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程--PAGE39-5、臨時支架設計1~967G1G5，搭設在拼裝完成的橋面系橫梁上，用型鋼做分配梁分散應力。支架采用格構形式，位于節(jié)段拼縫下方，支架高度結合節(jié)段設計高程及監(jiān)控數(shù)據(jù)進行設置，支架總體布置與主橋相對位置如下圖所示.164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程--PAGE44-6、運輸方案、鋼結構運輸、運輸時間具體按照交通管理部門的要求和批示執(zhí)行。、運輸設備及人力配備運輸機械設備需求表機械名稱型號數(shù)量備注運輸機械斯太爾平板車100噸4輛運輸鋼箱梁司機8人運輸鋼箱梁對本項目提供的車輛及所有相關的設備輔材均做到在投入使用前進行過計算驗證并經(jīng)嚴格檢查，以保證安全和梁段運輸?shù)募皶r性。運輸車輛基本要求：最大載重量：100t，最大運輸尺寸：15m34.9m。、運輸路線為保證運輸過程的順利，靖江至徐州入口擬采用以下路線：靖江市上京滬高速公路→京滬高速公路→淮徐高速公路→G206→大吳橋。徐州市內(nèi)運輸路線：淮徐高速公路→G206→大吳橋南；淮徐高速公路→大黃山樞紐→G3→G310→G206→大吳橋北。4308小時。、裝載方案及加固方案裝載、加固：、裝載必須在裝載車輛的平板與箱梁相接觸的位置鋪設墊木以防止箱梁及鋼墩在運輸過程中與車輛平板發(fā)生摩擦。具體裝載辦法如下圖：墊木 物件平板車平板車物件墊木墊木平板車、加固

鋼梁裝載示意圖加固捆扎是保證梁段安全的重要環(huán)節(jié)，為使鋼梁節(jié)段順利的到達施工現(xiàn)場，所以在運輸途中使用手動葫蘆及鋼絲繩將箱梁和裝載車輛的平板（大梁）之間進行鎖定，以保證箱梁運輸?shù)姆€(wěn)定性及安全，需采取如下圖所示的加固捆綁措施。鋼絲繩 墊木 物件平板車平板車手動葫蘆物件墊塊鋼絲繩 平板車、運輸作業(yè)安全措施

鋼梁加固捆扎示意圖、一般安全技術措施運輸專責工程師（技術負責人）在運輸前應向參加運輸全體人員，認真細致的進行運輸措施交底；無措施或未交底，嚴禁布置運輸作業(yè)；所有參加運輸人員，在現(xiàn)場應戴安全帽，穿膠鞋或者布鞋；醒目、明確；凡用于運輸?shù)能囕v、機具、繩索、器材等，在做準備工作時，應詳細6.3.2、沿途運輸安全技術措施針對超高、超寬、超長構件的運輸，需做到以下幾點：間行駛時，警示燈需長亮。2雨雪天氣時，為防止制動器失靈，應先經(jīng)過試車并隨車準備三角木及防滑鏈。拱肋支架拆除中間S2-3拱肋安裝系桿索初張拉南側S1-1拱肋安裝定位北側拱肋S1-1~S1-3、S2-1~S2-2安裝定位梁上拱肋支架安裝及水中拱肋支架接高第六章、施工工藝技術拱肋支架拆除中間S2-3拱肋安裝系桿索初張拉南側S1-1拱肋安裝定位北側拱肋S1-1~S1-3、S2-1~S2-2安裝定位梁上拱肋支架安裝及水中拱肋支架接高1、施工工藝流程、施工工藝流程施工前準備南側端橫梁及拱腳安裝定位北側端橫梁及拱腳安裝定位梁體及拱肋拼裝水中鋼管樁插打施工前準備南側端橫梁及拱腳安裝定位北側端橫梁及拱腳安裝定位梁體及拱肋拼裝水中鋼管樁插打小縱、橫梁安裝中間段及大節(jié)段小縱、橫梁安裝南側大節(jié)段梁體安裝定位（合攏）中間JD6梁體節(jié)段安裝定位南側JD1梁體節(jié)段安裝定位北側JD1~JD5梁體節(jié)段安裝定位小縱、橫梁安裝橫撐安裝橫撐安裝 南側大節(jié)段拱肋安裝定位(合攏)橫撐安裝南側大節(jié)段拱肋安裝定位(合攏)橫撐安裝系桿索安裝吊桿初張拉吊桿安裝系桿索終張橋面板架設張拉橋面鋪裝全橋調索梁體支架拆除系桿索安裝吊桿初張拉吊桿安裝系桿索終張橋面板架設張拉橋面鋪裝全橋調索梁體支架拆除164m下承式提籃拱橋上部結構施工流程圖164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程--PAGE118-、施工步驟164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程--PAGE123-2、支架設計及安裝拆除技術、主梁支架Φ47831（其中78的鋼管作為樁基立柱，四根一組，中間用∠100x10HL8HH型鋼，橫梁上方設置小立柱支撐，用于調節(jié)標高。主梁水中支架工程實例、拱肋支架

支架橫梁頂部小立柱Φ4783（其中67Φ63012[20拱肋支架標準塊體結構形式如下圖所示：GG6G6支架間用四根Φ27336鋼管和[25a槽鋼組成的格構體系相連，增強其穩(wěn)定性，格構體系構造圖如下所示： 拱肋支架工程照片HN700x300H用于調節(jié)標高，具體如下圖所示：拱肋支架工程照片G6G7630接打樁，G1~G5164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程-124--124-164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程--PAGE142-、支架安裝及拆除、水中鋼管樁施工工藝流程圖、鋼管樁沉樁施工技術措施測量控制、定位與復測⑴放線定位：根據(jù)工地現(xiàn)場導線控制點，按照施工圖紙給定的具體平面位置坐標，用全站儀將樁位測放定位。尺寸及樁位置尺寸是否符合施工圖紙設計要求。⑶標高控制：標高用水準儀測定，確保精度，對基準點加以保護。吊運樁⑴鋼管樁進場后應按規(guī)定要求進行樁的外觀檢查。⑵搬運鋼管樁時嚴禁樁體撞擊，吊樁點要布置合理。⑶鋼管樁在駁運、堆放過程中應保持平衡，力求輕吊輕放，避免撞擊和損傷。⑷鋼管樁按不同長度及施工流水順序分別堆放，并在地面上設置二道墊木，墊木應分別位于距樁端0.2倍樁長處。打樁機具⑴浮吊的起重臂必須具有足夠的強度、剛度，確保能滿足使用需求。⑵采用振動樁錘。根據(jù)計算，選擇120KW最大激振力823KN的打樁錘可滿足施工要求。鋼管樁的焊接第一節(jié)樁沉至樁頂高出水面60～80cm時，停止振動，進行接樁。鋼管樁焊接采用坡口焊，焊接前，坡口內(nèi)的水、油、銹其它污物必須清除干凈。將內(nèi)襯箍放置在下節(jié)樁內(nèi)側的擋塊上，緊貼鋼管樁內(nèi)壁分段點焊，然后吊上節(jié)樁，其坡口擱置在焊2～4mm技術熟練、經(jīng)驗豐富的焊工，嚴格按焊接規(guī)范進行施工。焊接設備必須性能良好。焊接施工時，要加強質量監(jiān)理。在鋼管樁對接接頭處要增加加勁板，加勁板寬度為300mm，厚14mm。加勁板在與上下節(jié)樁要焊接牢固。待加勁板焊接完畢之后，應冷卻5分鐘后方可沉樁。鋼管樁的沉樁⑴樣樁放好后經(jīng)復核無誤方可施工。打樁施工時，必須對每根樁根據(jù)軸線進行復核糾正，每天應對軸線控制樁進行復測校正。（即振動錘、樁在同一垂直線上），不得偏移。0.8%法糾偏。⑷宜將每根樁一次性連續(xù)打到底，盡量減少中間休歇時間，且盡可能避免粗砂至礫砂層或在接近設計深度時進行接樁。⑸打樁時應由專職記錄員及時準確地填寫鋼管樁施工記錄表，施工記錄應填寫規(guī)范、內(nèi)容真實。⑹樁在打入過程中，發(fā)生下列情況時，應及時與有關方面研究，確定能否繼續(xù)施工。①打入過程中樁身出現(xiàn)嚴重回彈；②樁身突然發(fā)生顯著的偏斜和水平方向移動；⑺施工時按有關規(guī)定嚴格做好記錄，內(nèi)容有：樁的每米沉入時間，入土深度、焊接外觀檢查記錄，樁的垂直度及平面偏移值。

水中鋼管樁施工照片待縱向系桿索預張拉后，進行拱肋支架拆除；待全橋吊桿調索后進行梁體支架拆除。梁上拱肋支架拆除梁上拱肋支架拆除在縱向系桿索預張完成后，吊裝安裝前進行拆除，先將拱肋上端調節(jié)標高小立柱割除后，采用浮吊直接吊離。拆除水中臨時支架：在操作空間上來看，拔樁施工不同于打樁。拔樁時，上部的橋梁鋼構件已經(jīng)全部安裝完8m鋼管樁長度較長，在拔樁過程中不可能一次性整體拔出，因此在每拔出一段長度后人工將鋼管樁進行割斷處理，割斷后用浮吊鋼管樁節(jié)段吊運至指定地點堆放；割除完成繼續(xù)該根鋼管樁的拔樁工作，直至該根鋼管樁全部拔除?？紤]到施工的多種因素，鋼管樁確實拔不出，可采用水下液壓切割或水下繩線切割法。1.0-2.0m，確保鋼管樁頂部高程控制在河床以下。、水中鋼管樁承載力試驗、水中單樁靜壓試驗①試驗方法試驗方法采用錨樁反力梁法。在橋址的南岸或北岸選擇2組作為鋼管樁的測試點。強型鋼橫梁。平面布置圖②試驗設備裝配式梁系、壓重平臺、帶泵站的油壓千斤頂、荷重傳感器、電測百分表、顯示器、樁基靜載荷測試分析系統(tǒng)。本次抗壓試驗采用250t油壓千斤頂加載。靜載示意圖如下：

抗壓靜載示意圖本橋采用全支墩（即滿堂支架）施工方案，支墩的安全性是整個施工過程的關鍵之一，需謹慎對待，本工程不但對管樁進行水中單樁靜壓試驗，而且還進行水中鋼管臨時支墩整體預壓，雙重保障施工質量及施工安全。①方案概述為了保證水中臨時支墩結構安全，滿足施工要求，選擇具有代表性、可操作性的支墩L8進行支墩整體靜壓試驗。（JGJ106-2014），630310mm鋼管樁柱式整體格構支架的軸向受壓承載能力和沉降量。水中鋼管臨時支墩布置圖4φ630310mm2L83000m4250t25mm厚若干鋼板進行作用力的擴散或均分。焊接矩形反力梁長度12m11003400mm20mm10cm20mmQ345qD2②試驗設備荷測試分析系統(tǒng)。本次抗壓試驗采用4臺250t油壓千斤頂（一拖四）加載。③預壓步驟步驟一：根據(jù)現(xiàn)場情況選定的預壓支墩L8，提前做好浮吊、反力梁、千斤頂及油泵等進場準備。步驟二：施工抗拔樁、輔助樁、臨時支墩施工平臺，安裝反力梁、千斤頂及油泵，且完成千斤頂調試工作。 步驟三：加載前布置觀測點：為方便觀測和保證數(shù)據(jù)的準確性，觀測點設置在每根鋼管上端部墊板上，布置4個百分表，百分表與輔助樁輔助結構連接，沉降觀測點布置圖如下圖。測試儀器：為保證測試的精度，本次變形觀測采用位移計測讀，用東華3817測試系統(tǒng)采集讀數(shù)，測試精度為0.01mm。步驟四：為了保證整個支墩受力均勻，使用1臺油泵及四臺千斤頂（1拖四）開始頂升預壓。步驟五：加載與變形觀測使用千斤頂頂升進行加載，加載30%超重，根據(jù)位測量系統(tǒng)進行監(jiān)控、實時觀察，并做好記錄。每級荷載增量為最大加載量的1/10～1/15，共分10級加載；每級卸載量和分級加載量相同，共分10級卸載。加載方式：慢速維持荷載載法。注：每次加、卸載穩(wěn)定15～20分鐘后采集本次讀數(shù)步驟六：觀測成果及整理預壓完畢，整理記錄的數(shù)據(jù)，提供正式報告。將整理數(shù)據(jù)上報給監(jiān)理、監(jiān)控、設計，多方進行分析，根據(jù)預壓實測支架的沉降量及支架的彈性變形量，安裝主桁時進行相應的抬高補償量。④預壓過程中的注意事項及安全保證措施載時間周期長，需要大量的人力，因此設立總指揮1名，一切行動聽指揮；c.所有參加測試人員均佩戴安全帽等安全措施。、靜載試驗注意事項、加載方法應符合下列規(guī)定⑴試樁休止時間的要求：不應少于樁周土體恢復或基本恢復所需的時間：不少于15天。⑵加載重心應與樁軸線相一致。加載時應分級進行，使荷載傳遞均勻，無沖擊。加載過程中，不應使荷載超過每級的規(guī)定值。⑶加載分級時，每級加載量宜為預估最大荷載的1/10~1/15。、沉降觀測應符合下列規(guī)定⑴下沉未達到穩(wěn)定時不得進行下一級加載。5、10、15、20、25、30速率達到相對穩(wěn)定標準時方可施加下一級荷載。5、10、15、20、25、302515、3030、穩(wěn)定標準0.1mm（1.5h。、終止試驗條件當試驗呈現(xiàn)或達到下列條件之一時即可終止試驗：a.某級荷載作用下，樁頂沉降量大于前一級荷載作用下沉降量的5倍。b.已達到設計要求的最大加載量或反力裝置提供的最大反力。c.當工程樁作錨樁時，錨樁上拔量已達到允許值。、樁的卸載和回彈量觀測應符合下列規(guī)定⑴卸載應分級進行，每級卸載量為兩個加載級的荷載值。每級荷載卸載后，應觀測樁頂?shù)幕貜椓?，觀測辦法與沉降相同。直到回彈穩(wěn)定后，在卸下一級荷載?；貜椃€(wěn)定標準與下沉穩(wěn)定標準相同。2h30min115min1h15min1、結果分析JTG/TF50-2011下列條件時，應判定支架預壓合格：（1.5h支架預壓不合格處理措施：原因分析出來后，加大預壓比例，通常承載力達不到理論要求時，采用補打樁的方法,最后再次預壓。同時增加后續(xù)預壓比例。3、節(jié)段吊裝及定位技術、施工準備設計及安裝要求，并按要求完成上下爬梯，焊接平臺等準備。驗收各進場塊體結構尺寸，焊接坡口修整打磨質量等是否滿足安裝要求?？攸c坐標計算、復核。檢查浮吊性能是否良好、鋼絲繩是否損失、吊耳焊接質量等是否滿足吊裝要求對安裝天氣、溫度進行采集，綜合確定吊裝時間。、安裝精度控制標準橋梁軸線偏差精度為：±2mm；二箱型主梁軸線偏差：±1mm；箱梁拼裝扭轉偏差：±1mm；二拱肋軸線偏差：±1mm；扭轉偏差：±1mm；、鋼結構節(jié)段塊體吊裝及定位技術每節(jié)段鋼結構塊體出廠時，在其頂板上四角沖有控制點，在安裝時依據(jù)理論計算的四點空間坐標通過全站儀對四個沖點的精確空間定位，達到要求控制精度。在實際安裝過程中，借助場內(nèi)拼裝時預設匹配件及臨時馬板將本次拱肋節(jié)段后端與前一節(jié)段的上口對齊，采用浮吊進行粗略定位后，再采用手拉鏈葫蘆和千斤頂進行精確調整。粗定位30cm后，確認塊體姿態(tài)合理、吊裝安全。動卷揚機提升塊體至一定高度穩(wěn)定后，浮吊慢慢旋轉至安裝位置上方。進行塊體緩慢下放，人工拉繩牽引至支架頂端標高調節(jié)小柱上方。（4cm）要85%。精確定位12實現(xiàn)梁段的縱向移動。10~20mm，反復此過程，直至達到監(jiān)控數(shù)據(jù)的要求。塊體就位照片 橫向節(jié)照片豎向調節(jié)照片精確定位時，同樣保持吊機設備的吊裝狀態(tài)（每根鋼絲繩都保證繃緊狀態(tài)）鋼梁固定各塊體吊裝落架的三維坐標根據(jù)施工監(jiān)控提供的數(shù)據(jù)確定。鋼梁定位公差符合要求后馬板固定并與鋼墩點焊，要求定位焊有足夠的強度。避免連續(xù)焊，盡可能的減少對梁底板材的損傷。鋼梁接口連接梁段吊裝完成后對鋼梁的橋梁中心線、豎向線型進行調整，按照腹板→頂板→底板的順序進行對接縫的碼平，碼平時宜先碼平箱口剛性較大的拐角部位，然后固定中間，采用定位板和火焰矯正的方法進行局部調整，保證對接縫板面錯位不大于1.0mm。鋼梁定位復核由于晝夜溫差較大，溫度對鋼箱梁平面位置有影響。如果鋼梁在前一天已完成接口連接但未焊接，第二天應在凌晨日出之前需再次復核鋼箱梁四個測控點和兩個軸線控制點，誤差滿足安裝精度要求后方可進行下一步的焊接施工。節(jié)段塊體安裝注意事項裝。鋼箱梁就位過程中測量人員全程測量。鋼梁吊裝時應緩慢松鉤，以確保安全各梁段拼裝焊接作業(yè)完成之后，及時補涂裝。、大節(jié)段拼裝控制技術、大節(jié)段吊裝工況分析主梁大節(jié)段吊裝工況分析主梁大節(jié)段在南岸拼裝場地完成拼裝后，通過500T浮吊站在橋位東側吊裝至支架上。其吊裝工況如下圖所示拱肋大節(jié)段吊裝工況分析拱肋大節(jié)段在南岸拼裝場地完成拼裝后，根據(jù)吊點設置，精確計算并設置鋼絲繩長度，確保吊裝后傾角為12°，通過500T浮吊站在橋位東側吊裝至支架上。其吊裝工況如下圖所示、大節(jié)段反變形控制措施通航孔位置處主梁及拱肋節(jié)段是在現(xiàn)場組拼成大節(jié)段后吊裝，中間支架間距較大，梁體結構在吊桿張拉之前會產(chǎn)生一定變形，故梁及拱均采用大節(jié)段合攏，有效減小變形。主梁大節(jié)段反變形措施：JD1JD6頭環(huán)縫四周焊接碼板固定，在時間允許的情況下，將大節(jié)段兩側部分環(huán)縫焊接完成，使主梁大節(jié)段與兩側主梁連為一體，形成整體連續(xù)梁結構，避免大節(jié)段因處于簡支狀態(tài)而產(chǎn)生局部變形。拱肋大節(jié)段反變形措施：拱肋大節(jié)段起吊安裝就位于支架頂部后，會產(chǎn)出較大水平推力，為確保支架安裝，同時克服拱因自重產(chǎn)出下?lián)?，在拱肋大?jié)段的兩端必須拉設臨時水平拉索（鋼絞線），以保證拱肋安裝在鋼管支架頂部不產(chǎn)生水平推力，使拱肋產(chǎn)生的水平推力直接由臨時水平拉索承擔。錨固裝置設置在拱肋底板兩端隔板位置處，對拉兩組鋼絞線，其具體布置如圖所示。164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案 G206大吳橋危橋改造工程拱肋大節(jié)段吊裝實例照片-143-164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206164m下承式鋼箱提籃拱橋施工專項方案G206大吳橋危橋改造工程--PAGE241-、大節(jié)段穩(wěn)定控制措施12臨時支架上的穩(wěn)定性，采取如下穩(wěn)定措施：H7003300Φ47838鋼管。將支架頂部橫橋向通過格構柱相連，提高支架水平穩(wěn)定性。其具體設置如下圖所示：穩(wěn)定措施立面布置圖穩(wěn)定措施平面圖

支架頂部穩(wěn)定措施詳圖、主梁合龍本橋主梁與拱肋合龍段均為大節(jié)段。合龍段定位和控制20○C后，用鋼碼板連接固定，較正裝配，并進行環(huán)縫的焊接施工。減少吊裝后的誤差修正工作。減少合龍段在高溫下產(chǎn)生的熱脹變形。高程的控制，主要以構件上表面預留測控點的控制為準。（標是否符合要求。合龍段劃線配割為了合龍段的順利合龍，保證大吳橋合龍時橋梁線型，更好的控制合龍間隙，主梁塊體劃線配割如下：依據(jù)梁段總拼圖和總拼線型，拼焊合龍段（JD2+JD3+JD4+JD5）JD1JD6。200mmJD1、JD56200mmJD1、JD6環(huán)線，在總拼胎架上該基準環(huán)線平行與合龍段切割基準環(huán)線。的影響，確定合龍段長度并將合龍段兩端的加工余量切割掉。合龍段吊裝將廠內(nèi)制作好的合龍段運輸至現(xiàn)場，然后用1臺500t浮吊進行起吊合龍段（JD2+JD3+JD4+JD5主梁結構不變形、不扭曲。合龍流程：兩側主梁施工完畢復核主梁標高，確認達到監(jiān)控要求，合龍節(jié)段安裝前應根據(jù)合龍測量數(shù)據(jù)修割合龍段的余量，然后完成主梁節(jié)段的合龍。步驟一：兩側主梁施工完畢，復核主梁標高，確認達到監(jiān)控要求；500t受自重荷載下?lián)献冃?，合攏段兩側均用死碼固定；500t受自重荷載下?lián)献冃?，合攏段兩側均用死碼固定；實際可能發(fā)生的溫差變化，確定需要合龍。臨時碼板布置圖步驟四：完成打底焊及節(jié)段環(huán)縫焊接；步驟五：利用500t浮吊吊裝中間橫梁及小縱梁并精確定位、焊接、栓接；、拱肋合龍間不少于72小時，詳細記錄溫度與合龍段長度變化量的數(shù)據(jù)，繪制溫度—變化量安裝拱頂橫撐。拱肋合龍段安裝前，用全站儀在拱肋臨時支墩上測放出拱肋軸線及外緣邊線，在邊線位置焊接好限位及導向裝置，使安裝方位提前明確。墩的聯(lián)結。 拱肋碼板示意圖、合龍段安裝注意事項特別是由于焊接、溫度、日照等眾多因素的影響，使得對合龍段的吊裝帶來較大困難。4個點，測量時間段安排在每日的溫度低點進行，一般為早晨6:00前。測量時記錄好當時的氣溫。3攏時的氣溫，結合監(jiān)控數(shù)據(jù)，推算出合龍段的余量大小。為盡量壓縮合龍段安裝時間，在合龍段安裝前，將余量予以切除。合龍段安裝前，用全站儀在臨時支墩上測放出梁段軸線及外緣邊線，在邊線位置焊接好限位及導向裝置，使安裝方位提前明確。要求后，將合龍段與相鄰邊節(jié)段進行碼板焊接，并做好與支墩的聯(lián)結。合龍段安裝完成、浮吊松吊鉤后，再次對合龍段進行測量，本次測量為復核測量。合龍段安裝過程中采取如下措施予以確保：a、與監(jiān)控等相關單位共同商討，以采取最佳的合攏分段和連接方式；b、建立高精度測量系統(tǒng)，借助現(xiàn)代先進的測量儀器，提高合龍段的測量精度；c、嚴格控制合龍段的加工精度，確保合攏順利實施；d、合龍段在20℃溫度下進行安裝，用同一把鋼盤尺，依據(jù)已確定的配切長度劃線切除合龍段的合攏端頭余量，并修磨焰切邊。4、焊接技術、橋位焊接內(nèi)容大節(jié)段梁段接長組組焊接。大節(jié)段拱肋接長組裝焊接所有主縱梁節(jié)段間環(huán)縫焊接。所有拱肋節(jié)段間環(huán)縫焊縫。主梁節(jié)段、拱肋節(jié)段箱內(nèi)嵌補段焊接。橫撐與拱肋間焊接。、施工準備臺可采用普通型鋼或φ4833.55cmφ4833.5鋼管設置全防護欄桿，設置踢腳板并采用密目網(wǎng)四周維護。水上通道平臺 拱肋焊接平臺

拱肋上下通道為確保節(jié)段拼裝焊接質量，制定焊接工藝流程如下：拱肋、主梁節(jié)段吊裝就位拱肋、主梁節(jié)段吊裝就位N檢查YN檢查Y返工連接定位環(huán)縫焊接）；環(huán)縫焊接返修焊N ●外觀檢查、無損檢驗、焊接試檢查 檢驗；返修焊Y環(huán)口嵌補件組焊環(huán)口嵌補件組焊返工N返工檢查焊縫合格焊縫合格、橋位焊接工藝要求、基本要求人員要求：所有參加徐州大吳橋橋位焊接的焊接操作人員必須持有相應部門頒發(fā)的焊工資格證書，中斷焊接時間超過6個月時應重新考核。在開工之前，結合橋位焊接的焊縫特點對焊工進行理論培訓，上崗焊接前焊工必須有公司焊接上崗證，只有持有焊工資格證書和公司頒發(fā)的焊工上崗證的焊工才能進行橋位高空焊接作業(yè)。設備要求：63個月，并且隨時巡查是否有異常。焊接環(huán)境5℃。80%5℃。CO22/2/重防風措施，見下圖： CO2氣體保護半自動防風示意圖 CO2體保護半自動焊防風現(xiàn)場照片、焊接材料焊接材料管理徐州大吳橋橋位焊接所使用的焊接材料必須要滿足本項目復驗的相關技術要求。量、生產(chǎn)日期、入庫日期、有效期等資料。5℃60%不得存放有害介質。存放時間超過質量證明書或說明書推薦期限的焊接材料禁止使用；1：表1 焊接材料烘干溫度序號焊接材料烘干溫度(℃)烘干時間(h)保存溫度(℃)備注1E5015370±202140±10或按照廠家說明書執(zhí)行2SJ101q350±102140±10230%，50%。4h.CO299.9%，使用前需經(jīng)倒置放水處理。焊接材料使用表2焊接方法及焊接材料序號代表桿件焊接位置焊接材料焊接方法1定位焊平位、立位、仰位E5015（Φ4.0）SMAW平位、立位ER50-6（Φ1.2）GMAW2橫梁腹板與主梁對接平位ER50-6（Φ1.2）GMAW立位ER50-6（Φ1.2）GMAW3主梁環(huán)口對接焊縫平位ER50-6（Φ1.2）GMAW立位E501T-1（Φ1.2）FCAW4主拱環(huán)口對接焊縫平位ER50-6（Φ1.2）GMAW立位ER50-6（Φ1.2）GMAW5主拱與主梁焊縫平位、立位ER50-6（Φ1.2）GMAW仰位E501T-1（Φ1.2）FCAW6加勁肋嵌補焊縫立位、仰位E501T-1（Φ1.2）FCAW7板肋嵌補對接焊縫平位、立位ER50-6（Φ1.2）GMAW8其它角焊縫平位、立位ER50-6（Φ1.2）GMAW仰位E501T-1（Φ1.2）FCAW備注：SMAW為手工焊條電弧焊 SAW為埋弧自動焊接焊GMAW為實芯CO2氣體保護焊 FCAW為藥芯CO2氣體保護焊前準備①焊前檢查因素。根據(jù)焊接的需要準備好相應的設備設施。全。檢查構件組裝的正確性，是否與圖紙相一致，如結構組裝存在問題時不得焊接。30mm121：對接接頭 T型接頭 T型接頭圖1 焊接部位除銹范圍②預熱預熱溫度的確定，預熱溫度見表3表3 預熱溫度環(huán)境溫度焊接方法板厚（ｍｍ）預熱溫度（℃）≤5℃手工焊半自動焊氣體保護焊埋弧自動焊﹤3030～180≥3060～180﹥5℃手工焊半自動焊氣體保護焊埋弧自動焊﹤30不預熱≥3060～180備注：1.上述預熱板厚以板厚組合中厚板為準。2.預熱方法：采用火焰預熱。80~100mm50~8③焊接置以及其它技術要求等。性。焊接時嚴格按照焊接工藝規(guī)定的參數(shù)進行，工藝參數(shù)在焊接過程中不得隨意變更。e.嚴禁向焊縫中填加任何異物，如焊條、鐵絲等。100mm焊縫。間向兩端。l.主要構件組裝后要在24小時之內(nèi)焊接，超過時要重新進行除濕、除銹處理。焊接方法①定位焊接部位的清理情況等，如不符合要求不得實施定位焊。的熔渣。30mm50～100mm，400～600mm1/2裝、翻身時，焊縫必須滿足安全需要，可增大定位焊焊腳尺寸和縮小定位焊間距。寸正確的條件下補充定位焊。焊條的烘干和焊件的預熱。定位焊預熱溫度應按照正式焊接的有關規(guī)定執(zhí)行。②CO2氣體保護半自動焊CO230mm。CO2HG/T2537定的時間（30），排除瓶內(nèi)可能存在的水分后方可用于焊接。2/并且隨時檢查氣體的保護效果，及時清理氣罩內(nèi)的飛濺物，保持氣路暢通。發(fā)現(xiàn)堵塞和漏氣要及時處理。當焊接環(huán)境的風速超過規(guī)定時，要采取有效的防風措施。CO21MPa（10Kg/cmP2P）。h.CO2氣體保護半自動焊的電流種類為直流反極性。③埋弧焊埋弧自動焊的焊縫焊接前端部須加裝尺寸不小于603120mm，厚度、坡口形式、80mm。于l:5斜坡、并搭接50mm再引弧施焊，焊后搭接處應修磨勻順。1④焊接過程文件規(guī)定的焊接變形的控制措施，不得隨意焊接。接。d.各種焊縫在施焊前應將定位焊的熔渣清除干凈后再施焊。保持加熱狀態(tài)。在母材的非焊接部位引熄弧。焊后必須清理熔渣及飛濺物。⑤焊縫修磨和返修所有對接焊縫、角接焊縫焊接完成后都要將焊縫打磨勻順。平整。50mm弧自動焊的返修缺陷較短時可采用手工焊條電弧焊返修。并用適合的砂輪等工具清除表面的氧化皮等，使其露出金屬光澤，補焊部位周圍30mm范圍的油污、鐵銹等影響焊接的雜物不允許存在。g.焊縫修磨時，磨痕的方向應順應力方向。5、鋼結構安裝測量控制、測量主要內(nèi)容及重難點臨時支撐胎架的測量：需確定胎架的位置標高等；試壓沉降測量：在橋梁安裝之前，需對支架做靜載試驗試壓，消除空隙；橋位安裝測量：根據(jù)設計橋面曲線確定鋼箱梁節(jié)段安裝的平面位置，根據(jù)設計預供度及豎曲線確定各個支撐點的高程；胎架沉降監(jiān)控：橋梁段安裝到位后，在此過程中對胎架的沉降進行監(jiān)控，防止出現(xiàn)大的豎向位移；焊接時的測量：在焊接過程中，對于橋段的平曲位置（主要是焊接收縮）進行監(jiān)控，以便于及時調整焊接工藝；化；、測量控制準備工作測量準備工作是保證施工測量全過程順利進行的重要環(huán)節(jié)，所以必須充分做好測量前各項準備工作。、測量人員的配備職稱人數(shù)職責測量工程師1主管工程首級平面控制網(wǎng)的設測、結構整體定位控制和把握、測量資料的管理。專職測量員2主要負責施工全過程的定位測量工作，保障工程順利有序施工。、測量時機的選擇每個施工節(jié)段的相應標高均由監(jiān)控提供。而大型結構往往跨季節(jié)、跨晝夜施且最接近季節(jié)平均氣溫，是測量的較好時機。來減少日照溫差的影響。、夜間測量施工準備部分施工在夜間進行時，需準備相應的照明設備。（或立鏡人員更好的聽從測量師的現(xiàn)場指揮。扶尺（或立鏡）人員位置照明，以便能夠正常立鏡，以及方便測量工程師能夠看清尺上讀數(shù)。、測量控制、坐標系建立為方便各定位測點坐標計算和定位放樣，直觀反映結構情況，本工程將大地坐標系轉換為局部施工坐標系。局部施工坐標系以小里程左右側拱座連線中點設為原點；X其正方向指向大里程左右側拱座連線中點，Y結構右側；ZX、Y164m下承式鋼箱提籃拱橋局部坐標系設定、測量坐標轉換局部坐標系選定后，可通過推算將大地坐標系下導線點轉換為局部坐標系下導線（測量坐標系（施工坐標系已知O’在大地坐標系中坐標為（X0、Y0）,X’方位角αPx'(xx)cos(yy)sinp p 0 p 0y'

(x

x)sin(

y)cosp p 0 p 042DW1DW2點作為測站點，DW2DW3進行校核測量，以確保南北岸控制體系的一致性。南岸區(qū)域的構件安裝DW3、DW4DW3作為測站點，DW4DW2進行校核3測控網(wǎng)數(shù)據(jù)測點分組測點編號XY基準點D1536432.6933799896.024D2535920.843799786.603控制點DW1535851.343799431.265DW2535848.7553799115.987DW3535832.7233798853.105DW4535733.5943798545.806橋軸線控制點JD0535846.8883799336.154JD1535742.873798684.402、測點布置

測控網(wǎng)平面布置圖4點定位，430cm前均進行打點標識，以便現(xiàn)場安裝時，能準確找到測點位置，并進行測量。1、參考標準及規(guī)范

第七章、高強螺栓施工方案高強度螺栓的施工及驗收，除按本標準的規(guī)定執(zhí)行外，還應符合《鋼結構設計規(guī)范》（GBJ17）、《鋼結構工程施工及驗收規(guī)范》（GBJ205）等有關規(guī)定。本標準采用的高強度螺栓，應分別符合《鋼結構用大六角頭螺栓》（GB1228）、《鋼結構用高強度大六角螺母型式與尺寸》（GB1229）、《鋼結構用高強度墊圈型式（GB1230）（GB1231）或《鋼結構用扭剪型高強度螺栓連接副形式尺寸》（GB3632）和《鋼結構用扭剪型高強度螺栓連接副技術條件》（GB3663）的規(guī)定。在高強度螺栓施擰、構件摩擦面處理及安裝過程中，應遵守國家勞動保護和安全技術等有關規(guī)定。2、術語、符號—施工扭矩（N2m）；KPc—高強度螺栓施工預拉力（kN）；d—高強度螺栓螺桿直徑（mm）。3、基本規(guī)定合格之后開始施工。3.2-13.2-23.2-33.2-4。高強度螺栓孔徑選配表 表3.2-1螺栓公稱直徑（mm）12162022242730螺栓孔直徑（mm）13.517.52224263033注：承壓型連接（如柱或抗剪桁架的壓桿連接）中的高強螺栓孔可按表中值減少0.5～1.0mm。高強度螺栓連接構件制孔允許偏差 表3.2-2名稱直徑及允許偏差（mm）螺栓直徑2602470允許偏差±0.43±0.52±0.84螺栓孔直徑3.57.52（24）6（30）3允許偏差+0.430+0.520+0.840（最大和最小直徑差1.001.50中心線傾斜度3％3.0mm。高強度螺栓的孔距和邊距值 表3.2-3名稱位置和方向最大值（取兩者的較小值）最小值中心間距外排8d0或12t3d0中間排構件受壓力12d0或18t構件受拉力16d0或24t中心至構件邊緣的距離順內(nèi)力方向4d0或8t2d0垂直內(nèi)力方向切割邊1.5d0扎制邊1.5d0注：1.d0為高強度螺栓的孔徑；t為外層較薄板件的厚度。鋼板邊緣與剛性構件（如角鋼、槽鋼等）間排數(shù)值采用。設計有規(guī)定時按設計要求采用。高強度螺栓連接構件的孔距允許偏差 表3.2-4項次項目螺栓孔距（mm）＜500500～12001200～3000＞30001同一組內(nèi)任意兩孔間允許偏差±1.0±1.2--2相鄰兩組的端孔間±1.2±1.5+2.0±3.0注：孔的分組規(guī)定：在節(jié)點中連接板與一根桿件相連的孔劃為一組。的孔為一組。1、2所指的孔。1m長度內(nèi)的孔為一組。4、技術準備、高強度螺栓長度的選用高強度螺栓緊固后，以絲扣露出2～3扣為宜，一個工程的高強螺栓，首先按直徑分類，統(tǒng)計出鋼板束厚度，根據(jù)鋼板束厚度，按下列公式選擇所需長度：螺栓長度＝板束厚度＋附加長度螺栓長度小于l00mm取整為5mm的倍數(shù)，余數(shù)2舍3進，螺栓長度大于100mm可以取為l0mm的整倍數(shù)進行歸類。高強度螺栓的附加長度可參考表4.1-1。高強度螺栓的附加長度 表4.1-1螺栓直徑（mm）121620222427302530354045505525303540、施工軸力與終擰力矩的換算表4.2-1列出了一般國產(chǎn)高強度螺栓允許的施工軸力。設計給出了軸力時按設計要般要增加10%。國產(chǎn)大六角頭高強度螺栓施工軸力（單位：kN）表4.2-1性能等級軸力螺栓直徑（mm）8.8S10.9S設計軸力施工軸力設計軸力施工軸力M1245505560M167075100110M20110120155170M22135150190210M24155170225250M27205225290320M30250275355390對于大六角高強度螺栓，施工時必須把施工軸力換算為施工扭矩作為施工控制參數(shù)。大六角頭高強度螺栓施工扭矩可由下式確定：C＝2PC2dTC–—施工扭距，2m；K距系數(shù)代入。PC–—高強度螺栓施工預拉力，kN；d–—高強度螺栓螺桿直徑，㎜。、高強度螺栓安裝前的試驗高強度螺栓使用前，應按《鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50205的有關規(guī)定對高強度螺栓及連接件至少進行以下幾項檢驗：高強度螺栓連接副扭矩系數(shù)試驗3000（3000套的按一批記80.010PTK＝/（P2d）式中：T–—施擰扭矩，N2m；d–—高強度螺栓的公稱直徑，㎜；P–—螺栓預拉力，kN。螺栓規(guī)格（mm）M16M20M22M24M27M30螺栓規(guī)格（mm）M16M20M22M24M27M30預拉力值P10.9S93～113142～177175～215206～250265～324325～3908.8S62～78100～120125～150140～170185～225230～275扭剪型高強螺栓連接副采用扭矩法施工時，其扭矩系數(shù)亦按上述規(guī)定確定。緊固軸力試驗；扭剪型高強度螺栓施工前，按每3000套螺栓為一批（不足3000套的按一批計），螺栓直徑（mm）1620（22）24每批復驗8套高強螺栓的緊固軸力，其平均值和變異系數(shù)應符合表螺栓直徑（mm）1620（22）24每批緊固軸力平均值公稱（kN）109170211245最大（kN）120186231270最?。╧N）99154191222緊固軸力變異系數(shù)≤10％3)連接件的摩擦系數(shù)（又稱抗滑移系數(shù)）試驗及復驗：批三組，由鋼構件制作廠及安裝現(xiàn)場分別作摩擦系數(shù)試驗。試件數(shù)量，以單項工程每2000t2000t的有關要求。5、高強度螺栓的工藝流程高強度螺栓扳手校驗、檢查合格安裝高強螺栓擰緊確定可作業(yè)條件（天氣、安全）施工扭矩試驗確定控制值高強度螺栓扳手校驗、檢查合格安裝高強螺栓擰緊確定可作業(yè)條件（天氣、安全）施工扭矩試驗確定控制值高強度螺栓軸力、扭矩系數(shù)試驗合格高強度螺栓軸力、扭矩系數(shù)試驗合格連接件摩擦系數(shù)試驗合格檢查連接面，清除浮銹、飛刺與油污安裝構件就位，臨時螺栓固定校正構件達到預留偏差值連接件摩擦系數(shù)試驗合格檢查連接面，清除浮銹、飛刺與油污安裝構件就位，臨時螺栓固定校正構件達到預留偏差值不合格超擰欠擰節(jié)點全部拆除，高強度螺栓重新安裝不合格超擰欠擰節(jié)點全部拆除，高強度螺栓重新安裝緊固臨時螺栓，沖孔，檢查縫隙補擰到位檢查終擰初擰按緊固順序，采用轉角法做出標記換掉臨時螺栓超標加填板施工前應根據(jù)工程特點設計施工操作吊籃，并按施工組織設計的要求加工制作或采購；高強度螺栓的有關技術參數(shù)已按有關規(guī)定進行復驗合格；抗滑移系數(shù)試驗合格；鋼結構安裝的剛度單元內(nèi)的框架構件已經(jīng)吊裝到位，校正合格后應及時進行高強度螺栓的施工。7、高強螺栓的安裝、高強度螺栓長度的確定連接用高強度螺栓的計算長度按下式確定：Ll'l式中：lˊ——連接板層總厚度；L——附加長度，可由下式確定，也可由表7.1.1-1查得?！鱨＝m＋ns＋3p，式中：m—高強度螺母公稱厚度；n12s—高強度墊圈公稱厚度p—螺紋的螺距高強度螺栓附加長度（mm） 表7.1.1-1螺栓公稱直徑M12M16M20M22M24M27M30高強度螺母公稱厚度12162022242730高強度墊圈公稱厚度3．04．04．05．05．05．05．0螺紋的螺距1．752．002．502．503．003．003．50大六角頭高強度螺栓附加長度24313639434751扭剪型高強度螺栓附加長度26323639510mm2-3（s）應取實際厚度。7.1.2-1定進行處理。接觸面間隙處理方法 表接觸面間隙示意圖處理方法t＜1.0mm時不予處理t=1.0～3.0mm1：101.0mmt＞3.0mm三層，墊板材質和摩擦面處理方法應與構件相同高強度螺栓的緊固方法采用扭矩法施工時，大六角頭高強度螺栓的施工扭矩可由下式計算確定：k2P2d——施工扭矩；（2m）;k——高強度螺栓連接副的扭矩系數(shù)平均值；Pc——高強度螺栓施工預拉力（kN），見表7.2.1-1；d——高強度螺栓螺桿直徑（mm）。大六角頭高強度螺栓施工預拉力（kN） 表7.2.1-1螺栓性能等級螺栓公稱直徑(mm)M12M16M20M22M24M27M308.8S457512015017022527510.9S601101702102503203907.2.2-1執(zhí)行。初擰后螺母的終擰角度 表7.2.2-1螺栓長度l連接件兩面的狀態(tài)連接件兩面均與螺栓軸垂直連接件兩面均與螺栓軸呈1：20以下的傾斜面l≤4d1/3圈（120°）1/2圈（180°）2/3圈（240°）4d＜l≤8d1/2圈（180°）2/3圈（240°）5/6圈（300°）8d＜l≤12d2/3圈（240°）5/6圈（300°）1圈（360°）注：1.螺母的轉角為螺母與螺栓桿之間的相對轉角；2.當螺栓長度l超過12倍螺栓公稱直徑d時，螺母的終擰角度應由試驗確定。高強度螺栓緊固分初擰和終擰進行緊固，當接頭單排（列）20時，應分初擰、復擰、終擰進行緊固。高強度螺栓初擰、復擰扭矩宜按終擰扭矩的50%進行施擰，施擰緊方法可參照表7.2.3-1。高強度螺栓初擰、復擰方法 表7.2.3-1施擰方法M12M16M20M22M24M27M30扭矩控制法80N?M100N?M200N?M250N?M300N?M400N?M500N?M標準板手法一個工人用標距300mm的扳手用力擰緊一個工人用標距400mm的扳手用力擰緊一個工人用標距500mm的扳手用力擰緊由螺栓群中央順序向外擰緊，和以接頭剛度較大的部位向約束較小的方向施擰。如：7.2.4-1所示。圖7.2.4-17.2.4-2A、B、C、D的順序進行。圖7.2.4-27.2.4-3所示①～⑥順序進行。圖7.2.4-3工字形柱對接螺栓緊固順序為先翼緣后腹板。兩個接頭栓群的擰緊順序應為先主要構件接頭，后次要構件接頭。8、高強螺栓施工質量的檢驗1h后、48h8.1-1的規(guī)定。高強度螺栓連接副終擰扭矩合格質量標準 表8.1-1