塔吊基礎(chǔ)施工方案

塔吊基礎(chǔ)施工方案塔吊基礎(chǔ)施工方案塔吊基礎(chǔ)施工方案資料僅供參考文件編號：2022年4月塔吊基礎(chǔ)施工方案版本號：A修改號：1頁次：1.0審核：批準(zhǔn):發(fā)布日期：塔吊基礎(chǔ)方案目錄TOC\o"1-3"\u1，工程概況 22，塔機概況 23，塔吊基礎(chǔ)的平面布置 24，地質(zhì)情況 2，總體地質(zhì)情況 2，安裝塔吊基礎(chǔ)部位地質(zhì)情況 35，基礎(chǔ)設(shè)計 4，基礎(chǔ)設(shè)計 4，安裝高度 4塔吊基礎(chǔ)的驗算 56，墊層及模板施工 137，鋼筋綁扎 148，螺栓、地腳螺栓預(yù)埋 149，混凝土澆筑 1410，塔機沉降、垂直度測定及偏差校正 1411，安全注意事項及安全措施 1412，防雷設(shè)計 1513，塔機基礎(chǔ)及標(biāo)準(zhǔn)節(jié)與上部結(jié)構(gòu)及相鄰施工升降機的影響說明 1514，塔吊基礎(chǔ)部分防水處理 1515，附圖 151，工程概況該項目用地面積㎡，地上部分建筑面積58435㎡，地下部分建筑面積17295㎡，總建筑面積75730㎡。項目一期全部開發(fā)，地下室一層，共由6棟高層建筑構(gòu)成，1#樓首層架空，各棟均為兩梯兩戶，北面沿街建4棟（A3#、A4#、A5#、A6#）21F高層，在南面建2棟（A1#20F、A2#18F）高層。其中A1#東西長約42m，南北寬約22m；A2#東西長、南北寬各約為44m、24m；A3#與A4#連體，東西長、南北寬各約為60m、；A5#與A6#連體，東西長、南北寬各約為、。A1#與A2#、A1#與A5#A6#、A2#與A3#A4#、A4#與A5#建筑邊各相距約為44m、52m、50m、。本工程采用筏板基礎(chǔ)，A1#、A2#處底板厚1200mm，A3#~A6#處底板厚1400mm，純地下室部分底板厚550mm。2，塔機概況根據(jù)本工程及我司的實際情況，施工期間擬采用四臺塔式起重機，其中型號為QTZ63(5610)型塔式起重機4臺，其相關(guān)技術(shù)參數(shù)如下：性能型號工作方式最大自由高度最大安裝高度起重噸位工作半徑相關(guān)參數(shù)QTZ63(5610)上旋轉(zhuǎn)自升式m139最大5t，最小2tm3，塔吊基礎(chǔ)的平面布置塔吊的定位本著充分發(fā)揮塔吊的作用，盡量避免死角，不出現(xiàn)盲點，最大可能地覆蓋地下室及地上建筑物、鋼筋加工場和材料堆放區(qū)，既不影響結(jié)構(gòu)施工又便于塔吊安裝拆除的原則，并結(jié)合工程特點，我司在本工程施工過程中布置四臺塔吊。塔吊具體平面布置詳見附圖。4，地質(zhì)情況，總體地質(zhì)情況本工程場地屬于珠江三角洲沖積區(qū)，原為舊白云機場，地形較平坦。建筑場地所處區(qū)域底層為石炭系（C）灰?guī)r，根據(jù)1:5萬《廣州綜合區(qū)域地質(zhì)調(diào)查報告》，場區(qū)內(nèi)未見有區(qū)域斷裂通過，且鉆探揭露亦未發(fā)現(xiàn)斷裂跡象。場地巖層埋深較淺，中風(fēng)化灰?guī)r埋深米，微風(fēng)化灰?guī)r埋深。場地不良地質(zhì)作用為巖溶、溶洞（共鉆孔143個，揭露鉆孔有61個，見洞率%，揭露洞高~；洞頂深度~），部分充填或半充填軟塑-流塑粉質(zhì)土或粘土，局部無充填物，稍漏水-漏水，部分不漏水。項目場地溶洞大致分布情況如下，溶洞為黃色所示鉆孔：，安裝塔吊基礎(chǔ)部位地質(zhì)情況四個塔吊基礎(chǔ)承臺均處于工程cfg樁地基處理范圍外，按純地下室部分地基地質(zhì)情況，fak≥80Kpa，此地基承載力不能滿足塔吊說明書中對地基承載力的要求，故采取與塔樓部分地基cfg樁地基處理一致的方式進(jìn)行地基處理。處理后的復(fù)合地基承載力特征值fspk≥250Kpa。因2#塔吊處未進(jìn)行人工處理，故采取天然地基基礎(chǔ)，據(jù)地質(zhì)勘察報告可知，2#塔吊所處位置基礎(chǔ)底為一般性粘土，其承載力特征值可達(dá)110Kpa以上。1#、3#、4#四臺塔吊基礎(chǔ)均選用經(jīng)cfg樁地基處理后的復(fù)合地基基礎(chǔ)。5，基礎(chǔ)設(shè)計，基礎(chǔ)設(shè)計根據(jù)本工程的地質(zhì)情況及塔式起重機產(chǎn)品說明書，本工程所有的塔吊基礎(chǔ)采用cfg樁復(fù)合地基，QTZ63(5610)型塔吊基礎(chǔ)截面1#、3#、4#為，2#為由于本工程塔吊均設(shè)置于地下室范圍內(nèi)，需要穿越地下室頂板，為減少塔吊對本工程結(jié)構(gòu)的影響，塔吊基礎(chǔ)設(shè)置于地下室底板以下，1#~4#塔吊基礎(chǔ)面具體標(biāo)高均為。塔吊基礎(chǔ)采用與筏板基礎(chǔ)一致的C35商品混凝土。塔吊基礎(chǔ)配筋按塔式起重機產(chǎn)品說明書的要求進(jìn)行，具體如下：上層鋼筋為16@150，雙向配置，下層鋼筋為16@150，雙向配置，上下拉鉤為Φ14@600，基礎(chǔ)配筋圖如下。，安裝高度根據(jù)本工程建筑高度及群塔安全技術(shù)要求，同時考慮到施工之需要，1#~4#塔吊的最大安裝高度分別為、、、。根據(jù)塔吊說明書，1#、2#、2#、3#塔吊均需設(shè)置4道附墻。第一道附墻設(shè)置于處，往上每隔24m附著段H1H1H1H1H1附著段間距（米）24242421塔吊基礎(chǔ)的驗算1#、3#、4#塔吊（QTZ63(5610)）（獨立塔）型塔吊驗算（1）混凝土基礎(chǔ)承載力參數(shù)根據(jù)QTZ63(5610)塔式起重機產(chǎn)品說明書，其相關(guān)參數(shù)如下：載荷工況基礎(chǔ)承載PHPVMMZ工作狀態(tài)4521153非工作狀態(tài)33417220其中：PH為基礎(chǔ)所受的水平力kNPV為基礎(chǔ)所受的垂直力kNM為基礎(chǔ)所受的傾覆力矩kN·mMZ為基礎(chǔ)所受扭矩kN·m（2）塔吊基礎(chǔ)承載力計算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2002)第條承載力計算。當(dāng)不考慮附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式：當(dāng)考慮附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式：當(dāng)考慮偏心距較大時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式：式中F──塔吊作用于基礎(chǔ)的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載,F=；G──基礎(chǔ)自重與基礎(chǔ)上面的土的自重，G=×Bc×Bc×Hc=；Bc──基礎(chǔ)底面的寬度，取Bc=；W──基礎(chǔ)底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=；M──傾覆力矩，包括風(fēng)荷載產(chǎn)生的力距和最大起重力距，M=；a──合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算：a=2-1722/(452+750)=。經(jīng)過計算得到:無附著的最大壓力設(shè)計值Pmax=(452+750)/+1722/=無附著的最小壓力設(shè)計值Pmin=(452+750)/－1722/=有附著的壓力設(shè)計值P=(1068+750)/=偏心距較大時壓力設(shè)計值Pkmax=2×(452+750)/(3××=kPa（3）地基基礎(chǔ)承載力驗算根據(jù)本工程地質(zhì)勘察報告，經(jīng)cfg樁地基處理后的復(fù)合地基承載力特征值特征值fak≥250kPa地基承載力特征值fa大于最大壓力設(shè)計值Pmax=，滿足要求！地基承載力特征值×fa大于偏心距較大時的壓力設(shè)計值Pkmax=，滿足要求?。?）塔吊抗傾覆驗算抗傾覆條件：e=(Mmax+Py×Hc)/(F+G)≤Bc/3上式中：e——塔身、基礎(chǔ)整體的偏心距（m）；Mmax——塔身傳給固定支腳的最大彎矩（N·m）；P——塔身傳給固定支腳的水平力（N）；F——塔身自重（N）；Hc——基礎(chǔ)厚度（m）；G——基礎(chǔ)自重（N）；Bc——基礎(chǔ)邊長（m），取b=m。在最大自由高度下，將數(shù)據(jù)代入得偏心矩非工作狀態(tài)下：代入上式得偏心矩e=（1722+××）/(334×+750)=<b/3=滿足要求。工作狀態(tài)下：=（×1153+××）/(452×+750)=<b/3=滿足要求。（4）承臺沖切驗算混凝土基礎(chǔ)在塔式起重機重力作用下，由于局部集中荷截，有可能因強度不夠而發(fā)生沖切破壞，其破壞形式會從塔身周邊起呈斜拉狀態(tài)，與底面夾角允為450。依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2002第條。驗算公式如下:式中hp──受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，取hp=；ft──混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，取ft=；am──沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度:am=[++2×]/2=；h0──承臺的有效高度，取h0=；Pj──最大壓力設(shè)計值，取Pj=；Fl──實際沖切承載力：Fl=×+×2=。允許沖切力：×××2850×1100==實際沖切力不大于允許沖切力設(shè)計值，滿足要求。（5）承臺計算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2002第條。1）抗彎計算，計算公式如下:式中a1──截面I-I至基底邊緣的距離，取a1=；P──截面I-I處的基底反力:P=×(3×；a'──截面I-I在基底的投影長度,取a'=。經(jīng)過計算得M=×[(2×+×+×452/+(。2）配筋面積計算,公式如下:依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002式中1──系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，1取為,期間按線性內(nèi)插法確定；fc──混凝土抗壓強度設(shè)計值；h0──承臺的計算高度。經(jīng)過計算s=×106/×××103×11002)==1-(1-2×=s=2=As=×106/×1100×=mm2。實際配雙向Φ16@150，即為mm2，滿足要求。(6)地基變形計算規(guī)范規(guī)定：當(dāng)?shù)鼗饕芰拥某休d力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地區(qū)經(jīng)驗，且黏性土的狀態(tài)不低于可塑（液性指數(shù)IL不大于）、砂土的密實度不低于稍密時，可不進(jìn)行塔機基礎(chǔ)的地基變形驗算，其他塔機基礎(chǔ)的地基均應(yīng)進(jìn)行變形驗算。本地基可不進(jìn)行變形驗算。（7）基礎(chǔ)的抗浮計算據(jù)工程設(shè)計說明，“施工時應(yīng)保證地下水位低于基地設(shè)計標(biāo)高不少于米，降水應(yīng)在地下室頂板覆土全部完成及地下室內(nèi)隔墻及回填部分全部完成，同時塔樓施工至5層樓面后方可停止?！彼趸A(chǔ)埋深米<筏板基礎(chǔ)埋深米，故可不計算基礎(chǔ)的抗浮。2#塔吊（QTZ63(5610)）型塔吊（獨立塔）驗算（1）混凝土基礎(chǔ)承載力參數(shù)根據(jù)QTZ63(5610)塔式起重機產(chǎn)品說明書，其相關(guān)參數(shù)如下：載荷工況基礎(chǔ)承載PHPVMMZ工作狀態(tài)4521153非工作狀態(tài)33417220其中：PH為基礎(chǔ)所受的水平力kNPV為基礎(chǔ)所受的垂直力kNM為基礎(chǔ)所受的傾覆力矩kN·mMZ為基礎(chǔ)所受扭矩kN·m（2）塔吊基礎(chǔ)承載力計算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2002)第條承載力計算。當(dāng)不考慮附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式：當(dāng)考慮附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式：當(dāng)考慮偏心距較大時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式：式中F──塔吊作用于基礎(chǔ)的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載,F=；G──基礎(chǔ)自重與基礎(chǔ)上面的土的自重，G=×Bc×Bc×Hc=1080kN；Bc──基礎(chǔ)底面的寬度，取Bc=；W──基礎(chǔ)底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=；M──傾覆力矩，包括風(fēng)荷載產(chǎn)生的力距和最大起重力距，M=；a──合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算：a=2-1722/(452+1080)=。經(jīng)過計算得到:無附著的最大壓力設(shè)計值Pmax=(452+1080)/+1722/36=無附著的最小壓力設(shè)計值Pmin=(452+1080)/－1722/36=偏心距較大時壓力設(shè)計值Pkmax=2×(452+1080)/(3××=kPa（3）地基基礎(chǔ)承載力驗算根據(jù)本工程地質(zhì)勘察報告可知，本塔吊基礎(chǔ)所處位置為一般性粘土，地基承載力特征值特征值fak≥110kPa.地基承載力特征值fa大于最大壓力設(shè)計值Pmax=，滿足要求！地基承載力特征值×fa大于偏心距較大時的壓力設(shè)計值Pkmax=，滿足要求?。?）塔吊抗傾覆驗算抗傾覆條件：e=(Mmax+Py×Hc)/(F+G)≤Bc/3上式中：e——塔身、基礎(chǔ)整體的偏心距（m）；Mmax——塔身傳給固定支腳的最大彎矩（N·m）；P——塔身傳給固定支腳的水平力（N）；F——塔身自重（N）；Hc——基礎(chǔ)厚度（m）；G——基礎(chǔ)自重（N）；Bc——基礎(chǔ)邊長（m），取b=m。在最大自由高度下，將數(shù)據(jù)代入得偏心矩非工作狀態(tài)下：代入上式得偏心矩e=（1722+××）/(334×+1080)=<b/3=滿足要求。工作狀態(tài)下：=（×1153+××）/(452×+1080)=<b/3=滿足要求。（4）承臺沖切驗算混凝土基礎(chǔ)在塔式起重機重力作用下，由于局部集中荷截，有可能因強度不夠而發(fā)生沖切破壞，其破壞形式會從塔身周邊起呈斜拉狀態(tài)，與底面夾角允為450。依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2002第條。驗算公式如下:式中hp──受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，取hp=；ft──混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，取ft=；am──沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度:am=[++2×]/2=；h0──承臺的有效高度，取h0=；Pj──最大壓力設(shè)計值，取Pj=；Fl──實際沖切承載力：Fl=×+×2=。允許沖切力：×××2850×1100==實際沖切力不大于允許沖切力設(shè)計值，滿足要求。（5）承臺計算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2002第條。1）抗彎計算，計算公式如下:式中a1──截面I-I至基底邊緣的距離，取a1=；P──截面I-I處的基底反力:P=×(3×；a'──截面I-I在基底的投影長度,取a'=。經(jīng)過計算得M=×[(2×+×+×452/+(。2）配筋面積計算,公式如下:依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002式中1──系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，1取為,期間按線性內(nèi)插法確定；fc──混凝土抗壓強度設(shè)計值；h0──承臺的計算高度。經(jīng)過計算s=×106/×××103×11002)==1-(1-2×=s=2=As=×106/×1100×=mm2。實際配雙向Φ16@150，即為mm2，滿足要求。(6)地基變形計算規(guī)范規(guī)定：當(dāng)?shù)鼗饕芰拥某休d力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地區(qū)經(jīng)驗，且黏性土的狀態(tài)不低于可塑（液性指數(shù)IL不大于）、砂土的密實度不低于稍密時，可不進(jìn)行塔機基礎(chǔ)的地基變形驗算，其他塔機基礎(chǔ)的地基均應(yīng)進(jìn)行變形驗算。本地基可不進(jìn)行變形驗算。（7）基礎(chǔ)的抗浮計算據(jù)工程設(shè)計說明，“施工時應(yīng)保證地下水位低于基地設(shè)計標(biāo)高不少于米，降水應(yīng)在地下室頂板覆土全部完成及地下室內(nèi)隔墻及回填部分全部完成，同時塔樓施工至5層樓面后方可停止?！彼趸A(chǔ)埋深米<筏板基礎(chǔ)埋深米，故可不計算基礎(chǔ)的抗浮。6，墊層及模板施工根據(jù)塔吊定位圖精確對塔吊基礎(chǔ)進(jìn)行定位，放出開挖線并撒上灰線，再進(jìn)行土方開挖，土方開挖及地基處理后，應(yīng)對其進(jìn)行基坑驗槽，確定其土質(zhì)情況是否與地質(zhì)勘察報告吻合，如不同應(yīng)立即停止施工，報項目技術(shù)部進(jìn)行處理。平整地面后，即可澆一層100mm厚C1承臺支模均采用120厚磚胎模，砌筑時必須保證塔吊承臺的截面尺寸。7，鋼筋綁扎鋼筋綁扎前應(yīng)在基底彈出基礎(chǔ)邊線，用粉筆按照鋼筋間距進(jìn)行分格，再按此綁扎底部雙向鋼筋，鋼筋保護(hù)層上、下及四周均為50mm，保護(hù)層墊塊間距1000mm布置8，螺栓、地腳螺栓預(yù)埋按照塔式起重機產(chǎn)品說明書的要求，QTZ63(5610)型塔吊預(yù)埋地腳螺栓，預(yù)埋時應(yīng)注意螺栓的定位尺寸及相互間的距離，確保準(zhǔn)確。螺栓、地腳螺栓的預(yù)埋須在專業(yè)的機械施工員指導(dǎo)下進(jìn)行安裝，必須確保其位置和標(biāo)高達(dá)到設(shè)計要求。本工程地腳螺栓由租賃廠家到場進(jìn)行預(yù)埋。9，混凝土澆筑混凝土采用C35商品混凝土。澆灌混凝土?xí)r注意保持中軸螺栓的位置及標(biāo)高。混凝土澆灌后采用蓄水養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)時間不小于21天，達(dá)到減小大體積混凝土內(nèi)外溫度梯度，防止產(chǎn)生表面裂縫，有利于水化的目的。10，塔機沉降、垂直度測定及偏差校正①塔機沉降觀測應(yīng)定期進(jìn)行