層框剪綜合樓結(jié)構(gòu)、施工全套畢業(yè)設(shè)計計算、施組、圖紙及計價14

PAGE5.7內(nèi)力組合：5.7.1確定抗震等級：結(jié)構(gòu)抗震等級應(yīng)根據(jù)烈度、結(jié)構(gòu)類型和房屋高度確定。對于框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，還應(yīng)判別總框架承受的地震傾覆力矩是否大于總地震傾覆力矩（）的50%，為此，應(yīng)計算總框架承受的地震傾覆力矩（）。由前表得：則有：因此，本工程應(yīng)按框架—剪力墻結(jié)構(gòu)中的框架確定抗震等級，查規(guī)范得本工程的框架抗震等級為三級，剪力墻抗震等級為二級。5.7.2組合表見附錄5.8截面設(shè)計：5.8.1內(nèi)力調(diào)整：對第1、7、9層構(gòu)件內(nèi)力進行調(diào)整，且為實現(xiàn)大震不倒的目標(biāo)僅對有地震力參與的內(nèi)力進行調(diào)整.5.8.1.1強柱弱梁的調(diào)整——放大柱端彎矩頂層柱柱端彎矩不必放大，一層柱下端直接乘以放大系數(shù)1.15，其余層柱對軸壓比的進行柱端彎矩放大，放大系數(shù)。下面以第7層A柱上端截面為例說明計算方法，其余計算過程從略，計算結(jié)果見表1-47。柱軸壓比，可見需調(diào)整內(nèi)力表1-47強柱弱梁內(nèi)力調(diào)整計算表層次柱軸線截面柱軸壓比調(diào)整前調(diào)整后9A上189.80-189.80下159.97-159.97B上273.96273.96下211.08211.08C上252.89-252.89下205.14-205.14D上165.23165.23下126.89208.527A上0.23-143.93-143.9下0.24-140.16-142.56B上0.23241.97246.85下0.25242.16244.207C上0.26-240.2-245.062下0.23-240.34-243.105D上0.25139.08139.92下0.24139.61140.571A上0.23-70.8-96.49下109.26-125.65B上0.23149.54150.386下185.86231.74C上0.26-150.36-151.444下201.64-231.89D上0.2575.78121.28下106.76122.77表中：彎矩正、負(fù)號同內(nèi)力組合值。5.8.1.2強剪弱彎的調(diào)整——放大梁、柱端剪力（1）梁端剪力的放大：所用公式為，其中。計算時應(yīng)取在同一方向地震下的大值，為重力荷載作用下梁端支座邊緣處產(chǎn)生的剪力。下面以第9層AB跨梁為例說明計算方法，其余計算結(jié)果見表1-40。左震情況下：右震情況下：兩者取大值可得表1-48梁端剪力調(diào)整計算表層次截面梁端剪力調(diào)整后值9ABA248.13145.67.825180.482BC338.5815.6783.3128.538CD193.32139..077.525167.3317ABA311.96143.5047.825191.575BC542.1616.383.3197.1CD343137.447.525187.581ABA286.41143.5047.65184.687BC421.7216.383.15163.647CD250.51137.447.35174.9315.8.2連梁梁端剪力的放大計算方法同框架梁，計算過程從略，計算結(jié)果見表1-49。表1-49連梁梁端剪力的調(diào)整計算表層次截面梁端剪力調(diào)整后值10BCB72.196.3655.6110.528C7BCB161.278.152109.816C1BCB162.281.536113.397C5.8.2.1柱端剪力的放大：所用公式為，其中，，計算時應(yīng)取在同一方向地震下的大值。下面以第7層A柱為例說明計算方法，其余計算結(jié)果見表1-42。左震作用情況下：右震作用情況下：兩者取大值故表1-50柱端剪力調(diào)整計算表層次柱軸線號梁端剪力調(diào)整后值9A349.773.10124.11B485.76172.366C458.03162.527D230.464103.5747A284.09100.806B484.13171.788C480.5170.5D269.6998.891A187.3155.687B335.499.714C352104.649D182.5454.269（1）強墻弱梁的調(diào)整——放大剪力墻的彎矩及剪力：二級墻的彎矩不必放大。只對剪力墻底部加強區(qū)的剪力進行放大，計算公式，其中為剪力墻在有地震參與組合時的底部剪力值，取左、右震中的較大值，調(diào)整結(jié)果見表1-43。5.8.2框架梁（以④軸線第七層AB跨梁為例說明計算方法）跨中彎矩取支座正彎矩144.11KN.M,跨中正彎矩286..78（非地震組合）和1/2簡支梁彎矩取較大值286.78KN.M。支座截面：框架梁的混凝土強度等級為C25,梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400。5.8.2.1梁正截面承載力計算：跨中截面：因梁板現(xiàn)澆，故跨中按T形截面計算，梁受壓翼緣寬度：，翼緣厚度：，。故屬于第一類T形截面：跨中最大配筋率和最小配筋率：，即滿足要求。實配鋼筋，5.8.2.2支座BL和A處配筋計算：（支座下邊緣有通長，）和中取最大值：支座上緣可用構(gòu)造配筋。支座A處選鋼筋，實配鋼筋面積支座BL處選鋼筋，實配鋼筋面積5.8.3梁斜截面承載力計算：支座A、B截面取相同的剪力設(shè)計值：故滿足要求。箍筋采用HRB235級鋼筋，構(gòu)造配筋。梁端箍筋加密區(qū)長度：加密區(qū)箍筋最大間距：加密區(qū)鋼筋直徑：加密區(qū)鋼筋肢距最大值：箍筋最小配筋率：則根據(jù)上述約束條件選配鋼筋：加密區(qū)選用四肢，滿足要求。沿梁全長箍筋選四肢，相應(yīng)的配筋率為：，滿足要求。上述計算結(jié)果見附表，梁箍筋數(shù)量是由構(gòu)造要求控制的，滿足要求。其它柱子配筋結(jié)果見表1-51、1-52和1-53表1-51框架梁縱向配筋計算表層次截面Mξ實配鋼筋9支座-167.05-0.0412567651.490.25（1017）-236.44-0.0212569131.250.3（1017）跨中293.160.0110720.35（1256）支座-226.810.018048590.890.25（1017）-66.40-0.048047651.00.25（1017）跨中111.770.016120.2（804）支座-126.92-0.0512567651.490.25（1017）-148.33-0.0512567651.490.25（911）跨中296.370.0110840.35（1017）7支座-244.27-0.0212569411.210.31（1017）-197.85-0.0312567761.470.25（1157）跨中286.780.0110480.35（1256）支座-300.370.02101711360.830.37（1157）-292.40.01101711060.850.32（1157）跨中241.790.018860.29（804）支座-191.33-0.0312567651.490.25（1157）-238.63-0.02125692110240.30（1017）跨中263.880.019640.32（1017）1支座-224.15-0.0212568701.310.28（911）-171.82-0.0412567651.490.25（911）跨中280.220.0110240.33（1256）支座-230.060.028048710.870.28（911）-266.470.0280410060.760.33（911）跨中191.660.016990.23（804）支座-165.68-0.0412567651.490.25（911）-177.06-0.0412567651.490.25（911）跨中248.810.019090.3（1256）表中：彎距的量綱為；、的量綱為；應(yīng)滿足。表1-52框架梁箍筋計算表（抗震組合值V的計算下）層次截面梁端加密區(qū)沿梁全長實配鋼筋（）實配鋼筋（）10145.6負(fù)值四肢四肢128.538負(fù)值四肢四肢167.331負(fù)值四肢四肢7191.575負(fù)值四肢四肢197.1負(fù)值四肢四肢187.58負(fù)值四肢四肢1187.58負(fù)值四肢四肢163.647負(fù)值四肢四肢174.931負(fù)值四肢四肢表中：沿梁全長箍筋配箍率應(yīng)滿足。表1-53框架梁箍筋計算表（非抗震組合值V的計算下）層次截面梁端加密區(qū)沿梁全長實配鋼筋（）實配鋼筋（）9275.05負(fù)值四肢四肢256.88負(fù)值四肢四肢表中：沿梁全長箍筋配箍率應(yīng)滿足。非抗震組合值中的剪力大于抗震組合值中的剪力只發(fā)生在第9層AB跨和CD跨梁上，只對第9層AB跨和CD跨梁進行箍筋配筋計算，并與其中的鋼筋面積進行比較，取大值對第9層AB跨和CD跨梁進行配筋，均為構(gòu)造配筋。5.8.2框架柱：5.8.2.1剪跨比及軸壓比驗算：柱的剪跨比按確定，其中取柱上、下端截面彎距設(shè)計值較大者。計算軸壓比時取考慮地震作用效應(yīng)組合的軸力設(shè)計值，這些值考慮了內(nèi)力調(diào)整但不考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)（）。表1-54是柱剪跨比和軸壓比的驗算結(jié)果，柱的剪跨比值宜，三級抗震軸壓比宜。由表1-54可見，本設(shè)計各柱剪跨比和軸壓比均滿足要求。表1-54柱的剪跨比及軸壓比驗算柱號層次A柱955051016.7236.625155.479543.4792.99>20.11<0.95755051016.7179.913126.0081573.8492.80>20.31<0.95165061016.7157.06369.6094745.8383.70>20.67<0.95B柱960056016.7342.45215.458802.2082.83>20.13<0.95760056016.7308.563214.7352111.5022.57>20.35<0.95175071016.7267.175124.6436403.3383.02>20.68<0.95C柱960056016.7316.113203.159726.7732.78>20.12<0.95760056016.7306.325213.1251935.0752.57>20.32<0.95175071016.7289.863130.8115928.753.12>20.63<0.95D柱955051016.7206.538129.468515.9773.12>20.1<0.95755051016.7175.713123.6131427.9452.79>20.28<0.95165061016.7153.46357.8364245.8484.04>20.61<0.955.8.2.2柱子截面受壓承載力計算：縱向鋼筋采用HRB400級鋼筋，混凝土強度等級為：C35，下面以A軸柱第九層柱為例說明柱受壓承載力計算方法（b×h=550×550）,A軸第九層柱上下端共六組內(nèi)力，如表1-55：表1-55A軸第九層柱上下端共六組內(nèi)力A柱計算名稱M絕對值最大值及相應(yīng)的NN最大值及相應(yīng)的MN最小值及相應(yīng)的M上端M-189.789-127.18244.422N337.645503.681242.379V-85.425-51.80621.572下端M-159.974-110.85525.862N365.946543.479265.964V-85.425-51.80621.572（1）先取M的絕對值最大一組：計算計算時：，，附加偏心距偏心距增大系數(shù)計算如下：因此組內(nèi)水平地震作用產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值占設(shè)計值的，故計算長度：故取故為大偏心受壓。取即因為所以構(gòu)造配筋：（2）先取N軸力最大一組：計算，因為此組內(nèi)為無水平荷載效應(yīng)的組合，故取取故為大偏心受壓。取即因為所以構(gòu)造配筋：（3）再取N軸力最小一組：計算，計算過程從略，結(jié)果為構(gòu)造配筋。綜合以上結(jié)果柱一側(cè)縱筋：滿足要求5.8.2.3柱斜截面受剪承載力計算：以A軸線第十層柱計算為例，該柱的剪力設(shè)計值及相應(yīng)的軸力設(shè)計值：剪力設(shè)計值應(yīng)滿足：滿足構(gòu)造要求。柱箍筋數(shù)量的確定可由表得：第九層A柱取故該層柱應(yīng)按構(gòu)造要求配置箍筋。底層柱箍筋沿柱高全部加密，其他層箍筋加密區(qū)長度：加密區(qū)箍筋間距：加密區(qū)鋼筋直徑：加密區(qū)鋼筋肢距最大值：加密區(qū)配箍率：且綜上所述：柱端加密區(qū)的箍筋采用，箍筋采用HRB235鋼，查表得：最小配箍特征值：(采用復(fù)合箍)，則采用復(fù)合箍筋，如下圖所示，相應(yīng)的配筋率為：，滿足要求非加密區(qū)取，各柱均采用井字形復(fù)合箍滿足要求表1-56框架柱縱筋數(shù)量計算表柱號層次計算值實配值每側(cè)配筋率總配筋率A9713（1256）0.24%0.7%7構(gòu)造配筋（1256）0.2%0.7%1構(gòu)造配筋（（1256）0.2%0.7%B9952（1256）0.26%0.7%7構(gòu)造配筋（1256）0.2%0.7%1構(gòu)造配筋（1256）0.2%0.7%C9893（1256）0.25%0.7%7構(gòu)造配筋（1256）0.2%0.7%1構(gòu)造配筋（1256）0.2%0.7%D9構(gòu)造配筋（1256）0.2%0.7%7構(gòu)造配筋（1256）0.2%0.7%1構(gòu)造配筋（1256）0.2%0.7%表中：應(yīng)滿足。表1-57框架柱箍筋數(shù)量計算表柱號層次實配箍筋（）加密區(qū)非加密區(qū)A9124.11936.87387.441733.325負(fù)值0.5467100.806936.871892.851733.325負(fù)值0.546155.6871324.314726.992420.925負(fù)值0.546B9661122.24418.172420.925負(fù)值0.5467171.7881122.241432.932420.925負(fù)值0.546199.7141778.553770.853223.125負(fù)值0.546C9252.891122.24398.812420.925負(fù)值0.5467170.51122.241373.092420.925負(fù)值0.5461104.6491778.553525.053223.125負(fù)值0.546D9103.574936.87380.151733.325負(fù)值0.546798.89936.871776.161733.325負(fù)值0.546154.2691324.314593.052420.925負(fù)值0.546表中：應(yīng)滿足、加密區(qū)。5.9剪力墻計算：5.9.1剪跨比及軸壓比驗算：剪力墻的剪跨比按計算，其中為與相對應(yīng)的彎距值，并且與應(yīng)取調(diào)整后的值，但不應(yīng)乘承載力抗震調(diào)整系數(shù)。例如由表可知，考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)后第1層上端的與分別為和，計算剪跨比時應(yīng)取。另外，對同一層剪力墻應(yīng)取上、下端剪跨比計算結(jié)果的較大值。計算軸壓比時，取重力荷載設(shè)計值，計算軸壓比不宜超過0.6。表1-58列出了剪力墻剪跨比及軸壓比的驗算結(jié)果，表中、分別表示剪力墻的截面面積和截面有效高度?？梢?，軸壓比滿足要求，但剪跨比，故要驗算剪力墻的截面尺寸。表1-58剪力墻的剪跨比及軸壓比驗算表層次10590019.1113.40379.26684.320.050.0237590019.1453.11365.062737.300.210.0931587519.118692.351987.296919.791.600.1964.9.2正截面受壓承載力計算：計算過程從略，計算結(jié)果見表1-59。表1-59剪力墻縱向鋼筋計算表層次實配鋼筋（）10849.98461.810.009單側(cè)8257648.281714.390.017單側(cè)825114953.884672.5