660MW超超臨界機組深度滑參數(shù)停機分析

660MW超超臨界機組深度滑參數(shù)停機分析摘要:滑參數(shù)停機能快速降低缸溫，適用于計劃中的A/C級機組檢修或搶修工作前宜采用的停機方式。本文探討了某電廠2X660MW超超臨界機組一次典型深度滑缸溫至352°C的停機過程。通過實際數(shù)據(jù)分析，總結(jié)出上汽660MW機組滑參數(shù)過程的注意事項及經(jīng)驗總結(jié)，并探討了深度滑參數(shù)停機的限制條件，及應(yīng)對措施，對同類型機組具有很好的借鑒意義。關(guān)鍵詞：上汽660MW超超臨界；汽輪機；滑參數(shù)停機；滑停曲線；排汽濕度;概述某電廠2X660MW超超臨界機組。鍋爐為北京B&W公司制造的超超臨界、螺旋爐膛、一次再熱、平衡通風、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、緊身封閉的n型鍋爐。汽輪機為上海汽輪機廠引進西門子技術(shù)生產(chǎn)的超超臨界參數(shù)汽輪機，型號為NJK660-27.0/60/610.形式為超超臨界、一次中間再熱、單軸三缸兩排汽、間冷凝汽式。大型汽輪機參數(shù)較高，為了減少散熱損失，汽缸需要有良好的保溫，這樣也使得停機后汽缸溫度下降較慢。為了防止汽輪機轉(zhuǎn)子彎曲，需要在缸溫很低的時候才能停盤車?；瑓?shù)停機，就是逐漸降低主蒸汽和再熱蒸汽參數(shù)進行減負荷，直至達到目的要求的參數(shù)后停機、停爐。以往該廠滑參數(shù)停機最終高、中壓缸溫最低400C左右。此次#2機組停機C級檢修，工期緊張。故嘗試深度滑參數(shù)停機，以汽輪機高、中壓缸溫度360C為目標，早日停運汽輪機盤車系統(tǒng)。下文對此次停機過程進行概述。深度滑參數(shù)停機階段控制1.此次滑參數(shù)整個過程計劃用時11h,需燒空全部煤倉，提前通知煤控值班人員，合理控制各煤倉煤位。2.停爐前應(yīng)對鍋爐各受熱面（包括空預(yù)器）進行一次全面吹灰。3.進行主機備用交流潤滑油泵、直流潤滑油泵、頂軸油泵、備用交流密封油泵及直流密封油泵、小機備用交流油泵、直流油泵試轉(zhuǎn)，確認正常并檢查聯(lián)鎖投入。4.確認鍋爐啟動疏水泵電機絕緣合格，啟動系統(tǒng)具備投用條件。5.檢查鄰機至輔汽聯(lián)箱汽源正常（或啟動鍋爐投運正常），輔汽至除氧器、空預(yù)器吹灰、輔汽至小機供汽管道暖管正常。6.檢查6kV備用電源正常且柴油發(fā)電機空載試驗正常。2.2第一階段參數(shù)控制：減負荷至330MW1.滑停開始，保持磨煤機原煤倉低煤位，滑停過程中燒空原煤倉，防止自燃。2.將鍋爐最上層磨煤機F、D給煤機保持較大煤量，必要時給煤量控制解手動，根據(jù)負荷情況先燒空F、D原煤倉。3.主汽壓下降速率0.1MPa/min，目標主汽壓10.49MPa/min；汽溫下降速率控制：主汽溫0.75°C/min，再熱蒸汽溫度：0.1°C/min，將主、再汽溫降至500°C左右。4.監(jiān)視好溫度裕度控制，主汽溫下降過程中保持穩(wěn)定，防止汽溫反復(fù)波動。5.燒空F、D煤倉后，停運F、D磨煤機。6.負荷降至330MW后，將空預(yù)器扇形板提升至最大位置。2.3第二階段參數(shù)控制:將負荷至250MW1.主汽壓下降速率0.1MPa/min，目標主汽壓10.49MPa/min；汽溫下降速率控制：主汽溫0.75C/min，再熱蒸汽溫度：0.1C/min，將主、再汽溫降至450C左右。2.當SCR進口煙溫V295C，脫硝系統(tǒng)退出運行，保持脫硝系統(tǒng)稀釋風機和聲波吹灰器運行。3.根據(jù)原煤倉煤位運行情況，停運中層第三套制粉系統(tǒng)。2.4第三階段參數(shù)控制：將負荷至200MW1.解除機組協(xié)調(diào)控制，手動將負荷。2.投入空預(yù)器連續(xù)吹灰，投運微油油槍助燃，調(diào)整電除塵運行方式。3.主汽壓下降速率0.1MPa/min，目標主汽壓10.49MPa/min；汽溫下降速率控制：主汽溫0.75°C/min，再熱蒸汽溫度：0.1°C/min，將主、再汽溫降至400°C左右。4.根據(jù)原煤倉煤位運行情況，停運中層第四套制粉系統(tǒng)。5.將給水由主路切至旁路。6.負荷200MW鍋爐轉(zhuǎn)濕態(tài)運行，開啟貯水箱水位調(diào)節(jié)閥前隔離閥，檢查貯水箱水位正常。7.當蒸汽流量小于760t/h，檢查鍋爐384、387暖管系統(tǒng)停用。2.5第四階段參數(shù)控制:將負荷至150MW1.負荷198MW檢查汽機低壓組疏水開啟；2.將廠用電切換至啟備變帶；3.200MW向調(diào)度申請退出AVC；4.負荷150MW，高低旁逐步開啟；將主、再汽溫降至370°C左右。2.6第五階段參數(shù)控制:逐漸降負荷至機組解列1.調(diào)整高、低旁調(diào)門開度，控制主汽壓，將主/再熱汽溫調(diào)整在飽和溫度以上50C。2.通過調(diào)整燃料量、給水量將主汽溫降至365C。3.根據(jù)調(diào)度負荷降至100MW以下，打閘停機。4.缸溫最終降至353C。3深度滑參數(shù)過程中的注意事項3.1鍋爐調(diào)整注意事項1.控制煤位，將A/B/C/D/E/F原煤倉要燒空，提前控制好原煤倉煤位。2.在滑停的整個過程中，應(yīng)嚴格控制機組主汽溫下降速率汁0.75C/min，再熱汽溫下降速度＞0.1C/min，主汽壓下降速度汁0.1Mpa/min。3.特別注意低負荷時主、再熱蒸汽噴水量要平穩(wěn)增加，保證減溫器后蒸汽溫度應(yīng)至少有10C左右的過熱度，低負荷時應(yīng)特別注意減溫后的出口汽溫的變化，減溫水量不可猛增、猛減，在調(diào)節(jié)過程中，避免出現(xiàn)局部水塞和蒸汽帶水現(xiàn)象。在降汽溫過程中，要平穩(wěn)，防止溫度反復(fù)變化，特別是降負荷過程中，調(diào)節(jié)好水煤比，減少溫度大幅波動。同時在利用減溫水時，嚴格監(jiān)視好溫度變化，禁止大幅加減減溫水量，防止汽溫突降發(fā)生水沖擊。5.在滑參數(shù)過程中，因爐膛溫度低，脫硝入口溫度低，脫硝退出較早，注意監(jiān)視。6.在整個滑停過程中，避免汽溫回升，禁止大幅提高汽壓。主、再熱汽溫應(yīng)始終保持至少有50°C的過熱度，如主、再熱汽溫在10min內(nèi)急劇下降50°C及以上，應(yīng)緊急停機。7.在轉(zhuǎn)濕態(tài)前，注意過熱度監(jiān)視，防止溫度降幅過大，導(dǎo)致提前進入鍋爐濕態(tài)。8.鍋爐轉(zhuǎn)入濕態(tài)時，注意341閥調(diào)節(jié)疏水箱水位正常，盡量減小341閥開度，有利于降低主汽溫。9.在原煤倉燒空時，由于總?cè)剂纤矔r減少，一次風通風量增大，主、再熱汽溫會有大幅波動的過程，要及時通過調(diào)整其它運行磨煤機的給煤量以及減溫水穩(wěn)定主汽溫，防止汽溫下滑過快，蒸汽帶水。10.加強對爐膛火焰、負壓、汽溫、汽壓及功率的監(jiān)視，做好事故預(yù)想，防止爐膛熱負荷較低而熄火。11.在滑停過程中，適當增大燃盡風擋板開度，有利于降低主汽溫。1.機組降負荷速率，降汽溫速率應(yīng)緩慢，嚴密監(jiān)視汽輪機TSE溫度裕度參數(shù)，控制裕度N-30°C，防止出現(xiàn)閉鎖降負荷情況。若裕度下降速度較快，接近-30°C時，應(yīng)立即停止降汽溫，待裕度穩(wěn)定回升后再繼續(xù)降參數(shù)。2.滑停過程中根據(jù)逐級自流壓差，監(jiān)視高低壓加熱器也為，可隨機組滑停，有利于汽缸本體的凝結(jié)水通過各抽汽管道排出，防止機組出現(xiàn)水沖擊，同時可以增大汽輪機進汽量，有利于降低缸溫。3.降負荷過程中，將壓力偏置調(diào)整至負偏置，盡量保證高壓調(diào)門開度在100%，增大蒸汽流量，可適當提高機組背壓，有利于缸溫下滑。4.在機組滑停過程中，監(jiān)視好軸封集管溫度，及時開啟輔助蒸汽至軸封供汽，調(diào)整軸封壓力在3-3.5kPa左右。5.滑停過程中注意汽溫、汽缸壁溫的下降速度，主、再蒸汽的溫度偏差必須滿足偏差曲線要求；高、中壓外缸內(nèi)壁上、下溫差小于30C，汽機側(cè)主蒸汽或再熱蒸汽管道兩側(cè)的蒸汽溫度偏差應(yīng)小于17C，若溫差達28C超15分鐘，應(yīng)故障停機；6.滑停過程中，應(yīng)加強對機組軸向位移、汽缸金屬溫度、振動等重要參數(shù)的變化趨勢監(jiān)視與控制，防止汽輪機滑參數(shù)過程中，主再熱汽溫下降過快，汽輪機缸體冷卻收縮不均勻，或者蒸汽帶水，造成汽輪機振動摩擦，被迫緊急停運或者對設(shè)備造成損害?；＿^程控制主機潤滑油溫在50°C左右。禁止解除汽輪機主保護，并嚴密監(jiān)視推力瓦溫度、推力軸承回油溫度，機組振動及內(nèi)部聲音?；＿^程軸瓦振動不超過報警值，否則應(yīng)立即查明原因。4深度滑參數(shù)停機對低壓缸末級葉片的影響分析一般末級葉片型線下部出汽邊的水沖蝕損傷是可能導(dǎo)致末級葉片受損的原因。出汽邊水沖蝕所造成的后果不僅使葉柵的氣動性能惡化，級效率降低，更嚴重的是對汽輪機的安全運行造成威脅。水沖蝕形成的鋸齒狀毛刺造成應(yīng)力集中以及減小葉型根部截面的面積，還會影響到葉片的振動特性，大大地削弱葉片的強度，這就增加了末級葉片斷裂的危險性。通常規(guī)定汽輪機末級排汽的濕度不超過10%?12%。中間再熱機組的排汽濕度一般為5%?8%。根據(jù)能量平衡和物質(zhì)平衡計算排汽焓，利用排汽焓計算汽輪機末級排汽濕度，計算公式如下：&.排入凝汽器的凈熱量Qni二系統(tǒng)得到的熱量Qsr-（汽輪機軸功耗熱Qp+各加熱器抽汽熱量Qscj+各加熱器軸封閥桿等輔汽熱量Qscf+小機耗熱量Qscxj+補水帶入的熱量Gbs*Ibs）其中：Qsr=Gms*Ims（主汽焓）+Ghrh*Ihrh（再熱焓）-Gcrh*Igp（高排焓）Qp=3600*（Pe*1000+Pjd）Pjd：發(fā)電機的機電損失約10073（kW）Qscj=Qi=Gic*Iei（對i加熱器而言）Qscf=Qf2g+Qfzj排入凝汽器的凈熱量：Qni二Qsr-Qp-Qscj-Qscf-Qscxj+Gbs*Ibs低壓缸排汽焓：Ic二Qni/Gni排汽濕度計算：H=1-（Ic-Ics）/（Icq-Ics）

式中：Ics和Icq-—排汽壓力下的飽和水和飽和汽焓。計算結(jié)果如下表所示：表1：滑停各階段排汽濕度情況再機主熱排低組負汽壓 主汽 再 汽壓主再 壓缸 排荷力汽溫壓熱汽 力蒸汽熱汽 末端 飽 排汽焓設(shè)度溫MM 過熱M 過熱 k溫和汽焓汽焓計值WPa °C 度Pa C度 Pa度CkJ/kgkJ/kgkJ/kg625 24 5 3 1 5 26 22 2404.36.3 96.7 23.3.8 99.1 37.7 8.7 8.2 06.2 93.3 21.1TOC\o"1-5"\h\z5 2 5 1 4 5 2 1 5 26 22 2452.0 4.1 22.3 48.9 .7 32.7 72.0 7.1 6.4 02.7 19.6 18.43 1 5 1 2 5 2 1 4 25 23 2427.3 6.6 14.4 64.4 .7 19.5 90.9 1.2 7.7 87.7 34.3 96.42 1 4 1 2 4 2 8 4 25 22 2552.0 1.4 48.4 27.6 .2 61.5 44.2 .9 4.8 78.9 33.5 21.41 8 4 1 1 4 2 8 4 25 23 2593.8 .7 05.3 04.4 .7 40.0 35.0 .0 2.2 76.1 58.7 37.3由表1可以看出，此次滑參數(shù)停機過程，排汽濕度小于8%，汽輪機末級基本在安全范圍內(nèi)；且機組主、再熱蒸汽溫度控制過熱度較高，進汽側(cè)無帶水威脅?；瑓?shù)停機過程中#7低加水位在-50mm至+50mm之間，屬允許范圍內(nèi)，可判斷#7段抽汽所在次末級工作正常。5深度滑參數(shù)經(jīng)驗曲線機組負荷下降速度決定著滑參數(shù)停機順利與否，負荷下降主要可分為三個階段：1.負荷330MW以上，可連續(xù)降負荷；2.330MW至220MW間，降負荷速率減緩，每個負荷段穩(wěn)定時間45~60min；3.負荷在220MW以下時，為保證鍋爐穩(wěn)燃，每次降負荷V30?40MW，每個負荷段穩(wěn)定時間45~