某商業(yè)綜合樓高大支模施工方案

目錄HYPERLINK\l"_Toc164589472"一、編制依據-1-HYPERLINK\l"_Toc164589473"二、工程概況-2-HYPERLINK\l"_Toc164589474"三、肋形樓蓋模板施工方案-3-HYPERLINK\l"_Toc164589475"（一）、安裝方法-3-HYPERLINK\l"_Toc164589476"（二）、安裝要求-5-HYPERLINK\l"_Toc164589477"（三）、檢查、驗收-6-HYPERLINK\l"_Toc164589478"三、模板拆除的要求-9-HYPERLINK\l"_Toc164589479"四、施工安全保證措施-9-HYPERLINK\l"_Toc164589480"（一）安全技術措施-9-HYPERLINK\l"_Toc164589481"（二）特殊技術處理-10-HYPERLINK\l"_Toc164589482"（三）針對澆搗混凝土、輸送制定的安全技術措施-11-HYPERLINK\l"_Toc164589483"五、監(jiān)測措施-11-HYPERLINK\l"_Toc164589484"六、應急救援預案-12-HYPERLINK\l"_Toc164589485"七、施工組織管理-15-HYPERLINK\l"_Toc164589486"八、模板支承體系驗算說明-15-HYPERLINK\l"_Toc164589487"九、計算書-16-HYPERLINK\l"_Toc164589488"120厚五層樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書-18-HYPERLINK\l"_Toc164589489"130厚三樓樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書-25-HYPERLINK\l"_Toc164589490"300*700梁模板扣件鋼管高支撐架計算書-31-HYPERLINK\l"_Toc164589491"300*700梁側模板計算書-38-HYPERLINK\l"_Toc164589492"220×600梁模板扣件鋼管高支撐架計算書-44-HYPERLINK\l"_Toc164589493"250*400梁模板扣件鋼管高支撐架計算書-52-HYPERLINK\l"_Toc164589494"十、附圖-59-一、編制依據1.本工程建筑及結構施工圖2.《混凝土結構施工平面整體表示方法制圖規(guī)則和構造詳圖》03G1013.《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20014.《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20025.《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》GB50204-20026.《建筑安裝工程質量檢驗評定統(tǒng)一標準》GB50300-20017.《.建筑安裝分項工程施工工藝規(guī)程》DBJ/T01-26-20038.《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－20019.《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》（JGJ80）10.《特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則》（GB5036）11.《組合鋼模板技術規(guī)范》GB50300-200112.PKPM建筑施工計算軟件中國建筑科學研究院13.《建筑施工計算手冊》中國建筑工業(yè)出版社江正榮編著2001年七月第一版二、工程概況本工程xx商業(yè)綜合大樓工程，位于xx區(qū)xx洲夏西工業(yè)區(qū)一路，一棟6層，總建筑面積約4395m2，首層層高5.3米，二層層高3.8米，三至五層層高3.5米，六層層高3.6米。為現澆鋼筋混凝土框架結構，結構安全等級為三級，地震設防分類為丙類，采用七度抗震設計；抗震構造設防烈度為七度。平面呈L形，東西長44米、南北寬21.25米，總高度27.6米?；炷翉姸葹椋夯A承臺、主體結構均采用C25砼。柱網基本尺寸為：8000×6000、6000×7000，梁截面尺寸為：b×h=180×500～550、200×400～600、220×600～650、250×500～700、300×550～750、300×550～600/500，樓板厚度以120～130mm為主。根據建設部頒發(fā)的建質【2004】213號文規(guī)定：“水平混凝土構件模板支撐系統(tǒng)高度超過8m，或跨度超過18m，施工總荷載大于10KN/m，或集中線荷載大于15KN/m的模板支撐系統(tǒng)?！睘楦叽笾９こ?。本工程在【1-1～1-2】×【1-C～1-E】軸商場入口大堂范圍的樓面梁板支模，符合上述規(guī)定范圍，屬高支模范圍。其中1-1～1-2×1-C～1-E軸，其首層至三層部分中空，三層樓面標高為+9.100米，地面標高為+0.300米，架空8.8米，屬高支模樓板面積約30平方米，樓板厚度130mm；梁截面尺寸為220×600。1-C～1-E軸，由1-1軸向1-2軸方向縮進2米部分，其首層至五層架空，五層樓面標高為+16.100米，地面可支模標高為-0.100米，架空16.2米，屬高大支模樓板面積約22平方米，樓板厚度120mm（其中有一梁底飄板厚120mm，寬100mm，長7000mm）；最大梁截面尺寸為300×700，其余為250×400。三、肋形樓蓋模板施工方案針對本樓蓋的特點及現有的模板材料情況，其模板采用高大支模的相關規(guī)定進行安裝施工，其支頂采用φ48×3.5鋼管及其相應鋼制配件（水平拉桿和剪刀撐采用鋼管）進行落地式搭設；模板材料：木枋采用80×80松木枋，樓板模板采用18厚膠合板，梁底板和側板均采用18厚膠合板。鋼管支撐采用滿堂搭設，1-1～1-2×1-C～1-E軸縱橫向距離均為1.0*1.0米，1-C～1-E軸，由1-1軸向1-2軸方向縮進2米部分縱橫向距離均為0.9*1.0米，詳見平面布置圖。其步距為1.5米，底部設掃地桿，離地面0.2米，最上部一根橫桿離支撐托頂距離為0.2米。梁板支模采用散裝散拆，梁底縱向托梁采用80×80木枋，對于大梁采用雙鋼管。橫向楞木采用80×80木枋。樓板底的楞木采用80×80木枋，支撐楞木的托梁采用80×80木枋。“做法詳見計算書及大樣圖”。（一）、安裝方法安裝樓面模板之前，本層的框架結構柱子應澆筑完畢，并具有一定的強度，模板承重架利用框架結構柱作為連接連件。1、滿堂鋼管支撐安裝（1）、支撐安裝前應在樓面或地面彈出腳手架的縱橫方向位置線并進行抄平。（2）、腳手架組裝以3～4人一組為宜，其中1～2人遞料，另外兩人共同配合組裝，每人負責一端。（3）、所有構件都應按設計及腳手架有關規(guī)定設置。（4）、在搭設過程中注意橫桿的水平度和立桿的垂直度，一般不允許超過15mm。（5）、工人搭設時應使用工作梯，不得在腳手架上爬上爬下。（6）、腳手架整體搭設完畢，經過自檢后，再由工地項目經理組織相關人員共同驗收簽證合格后方能進入下一道工序施工。2、剪刀撐的安置滿堂模板支架四邊和內部必須設置剪刀撐，考慮到模板承重架已利用一至四層框架結構柱作為連接件，滿堂模板支架的支撐設置按下列規(guī)定（參見附圖）：（1）、支架四邊應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置；設置原則為腳手架周邊，主梁二側，因梁截面較小，可設一側。（2）、高于4m的模板支架，其兩端與中間每跨從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐；（3）、剪刀撐的構造應符合規(guī)范第條的規(guī)定。每道剪刀撐跨越立桿的根數宜按表1的規(guī)定確定。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45°～60°之間；表1剪刀撐跨越立桿的最多根數3、梁模板安裝時，應逐層進行。對于面積較大的模板，單面模板就位后，要用工具將其支撐牢固；雙面板就位后，用拉桿或螺栓固定，未就位和未固定前不得摘鉤?？v向兩側采用配套的交叉拉條拉結。（1）、框架梁安裝：框架梁底板根據標高鋪設梁底板，梁底板采用80×80木枋支頂，并按軸線規(guī)定，將梁底板固定在木枋支頂上，然后安裝梁側板，側板與底板兩邊加釘并設置夾木固定，側板腳固定后，用吊錘或水平尺校正側板兩端的垂直度，在梁中加穿梁螺栓固定，拉通光線，釘托板，托板釘好再釘斜頂（捺水）。（2）、次梁安裝：在框架梁與次梁交接處（框架梁側板預留次梁缺口的地方）釘上襯口擋，并根據標高鋪設梁底板，梁底板同樣采用木枋支頂，按圖紙要求，將梁底板固定在木枋支頂上，以后按照第1點框架梁程序（除不需釘托板外作好側板的裝釘工作）。（3）、當梁的跨度在4m或4m以上，圖紙有超拱要求的按要求起拱，沒有要求的起拱高度控制在2‰。（4）、在跨度大于8米的大跨度梁布梁底板時，應在梁中設留一段1米的梁底生口板，用于拆模時安裝回頭頂。（二）、安裝要求1、首層支撐使用Ф48×3.5立桿，立桿不得使用嚴重銹蝕變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼支撐材料搭設支撐。立桿底加墊150×150鋼墊塊，放在長度不少于2跨、厚度不小于50mm，寬度為300mm的木墊板上。地面回填土必須分層實夯，密實度達到92%以上2、支架的跨距和間距應按設計規(guī)定布置；支撐架底部墊木上設可調底座。各行門架安裝后要成一直線，以便設置縱橫向水平加固桿。3、在周邊底層、頂層、中間縱橫向水平加固桿與結構柱子相遇的，端部應與結構柱子頂牢,以增強模板體系的側向穩(wěn)定性。4、所有松木方，凡有明顯節(jié)眼、蟲蛀等缺陷的不能使用。在現有的使用條件下，鋼管支頂的承載力是足夠的，但水平放置（作為橫梁使用）的松木枋的承載余量不多，稍有不慎，可能彎折或撓度超過規(guī)定值，這里特別提出來是要施工人員特別注意這一點。5、應于適當位置留出檢查和檢修通道。6、模板安裝完畢，在后續(xù)工序中，應防止超載，如：鋼筋不得大量集中堆放，砼要及時攤平以防大面積起堆。7、模板安裝完畢，要經公司技術部門檢查驗收，符合要求才可澆搗樓面砼。本工程由于樓層高度較大，因此要求對于樓面模板，頂架搭設完畢必須經相關人員（部門）驗收合格，才能安裝上面的模板。8、砼泵管以下的模板及支架應進行加固處理（如：支撐設置縱橫拉桿，板、枋加釘釘牢等），以防震動而松脫。9、上、下調節(jié)支托的螺桿伸出長度規(guī)定：一般不宜超出200毫米；當荷載較小時，伸出長度不應超出300毫米。10、當梁高大于700時，側模中間須加設1道φ對拉螺桿以增加模板剛度。11、對于跨度4米以上的梁，考慮頂架的壓縮變形對樓層標高的影響，模板應按規(guī)定（按1～3/1000跨度）進行起拱。（三）、檢查、驗收支撐和模板的搭設、拆除和混凝土澆筑期間，要由專職質量、安全人員現場跟蹤檢查和驗收。高支模安置完畢后，通知公司相關部門進行驗收，并報監(jiān)理單位、質量監(jiān)督部門進行驗收，驗收合格后才能幫扎鋼筋，澆注混凝土。1、模板及其支架必須具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，其支撐部分應有足夠的支撐面積。2、模板表面清理干凈并均勻涂刷脫模劑。3、接縫不漏漿，嚴禁脫模劑沾污鋼筋，污染混凝土接茬處。4、各部位模板允許偏差表結構部分允許偏差墻柱梁軸線位移≤3mm墻柱梁標高≤±m(xù)m墻柱梁截面尺寸≤±2mm每層垂直度≤3mm相鄰兩板表面高低低差≤2mm表面平整度≤2mm5、為加強質量控制，關鍵環(huán)節(jié)加強預檢：6、墻、柱、梁、頂板模板應100％檢查驗收。7、模板驗收及澆筑混凝土時必須拉通線控制標高和各軸線位置、構件尺寸。8、墻、柱合模后，打混凝土前要進行驗收辦預檢；梁支完底模后進行驗收，待梁筋綁扎完畢后，支側模，并進行整體驗收，辦預檢；頂板模板分別在支模完成后及鋼筋綁扎完畢后，進行兩次驗收，并在打混凝土之前辦預檢。墻、柱、梁、頂板自檢合格后報監(jiān)理公司進行驗收，在監(jiān)理公司簽認合格后方可進行下道工序，不合格者要立即進行返工修正。9、技術質量措施：（1）、支頂板前放線工人提供模板標高控制線及軸線，支頂板后質檢員應檢查標高，確保準確無誤。（2）、確保墻體平整度，要按模板設計進行模板加工并驗收，施工中正常拆模、吊運，保證模板不變形。做好成品保護。（3）、杜絕模板接縫漏漿，大模板：模板與模板間拼縫、模板與陰角拼縫均采用企口拼縫。梁的陰、陽角的模板拼縫處貼1cm×1cm海綿條。在門窗洞口模板兩側貼3cm寬1cm厚海綿條。（4）、杜絕層間交接處錯臺，要求模板垂直控制在2mm以內。為防止混凝土接茬處漏漿，在根部、頂模側面、框架柱上口貼1cm×1cm海綿條，海綿條貼在模板上，不能貼在混凝土表面上。（5）、提前做好門窗口及墻柱混凝成品保護問題，拆模時注意保護，拆模后在陽角處加設保護口角板。（6）、加強模板清理，杜絕粘膜現象，用扁鏟清理模板板面，鏟掉混凝土殘渣，用角磨機進行打磨，然后用拖布涂刷脫模劑，用抹布或棉絲將板面的浮油擦凈。（7）、針對模板工程出現的問題及時分析原因，采取改進措施。（8）、所有預留洞、預埋件均須按要求留設，并在合模前與水電分包單位配合核對。（9）、模板支搭完畢后，要進行預檢并辦理項目部內工長的交接檢手續(xù)，經監(jiān)理公司簽認合格后方可進行下道工序。澆筑混凝土時，需要木工專門負責看管模板。10、一般要求及質量標準（1）、質量標準，模板安裝的允許偏差參見下表。模板安裝允許偏差表6-1項目允許偏差（mm）檢查方法軸線位移基礎5尺量柱、墻、梁3標高±3水準儀或拉線尺量量截面尺寸基礎±5尺量柱、墻、梁±2每層垂直度32m托線板相鄰兩板表面高低低差2直尺、尺量表面平整度22m靠尺、稧形塞塞尺陰陽角正方2方尺、稧形塞尺順直25m線尺預埋鐵件、預埋管管、螺栓中心線位移2拉線、尺量螺栓中心線位移2螺栓外露長度+10、0預留孔洞中心線位移5拉線、尺量內孔洞尺寸+5、0門窗洞口中心線位移3拉線、尺量寬、高±5對角線6（2）、模板進廠后，須經技術、質檢部門檢查驗收合格后方可使用。（3）、質量要求：必須符合《鋼結構工程施工及驗收規(guī)范》的有關規(guī)定，板面拼接不得有錯臺。螺栓連接件應保證螺紋精度及長度。模板背面及所有配件均涂滿防銹底漆、面漆各一道。（4）、鋼模板內外需清理干凈，擦油均勻，不汪油，采用拖布或抹布，避免涂油過多影響混凝土表面質感。（5）、模板及支撐必須具有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性，其支撐部允許部分應有足夠的支撐面積。（6）、大模板的下口及大模板接縫處要嚴密，不得漏漿。模板接縫處，接縫的最大寬度不應超過規(guī)定。模板與混凝土的接觸面應清理干凈。脫模劑涂刷均勻。11、其他要求（1）、模板之間拼縫必須加膠條，其余板面不加膠條。（2）、模板在使用前必須清理干凈并擦脫模劑。（3）、模板支模完畢進行清模，用氣泵和吸塵器將雜物吹凈。（4）、支模、拆模必須人工傳料，輕拿輕放，嚴禁拋扔，防止損壞成品。（5）、樓板模板支好后必須用水平儀進行檢測校正標高。（6）、模板拆除，混凝土強度和臨時支撐符合要求，拆模不得損傷結構面層及棱角。結構層上堆放物料及施工集中荷載不得過的，并注意盡量放置在梁位置，避免大量荷載放置在板中。三、模板拆除的要求1、底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求，達到100％強度，以同條件養(yǎng)護試件強度試驗報告為依據；模板拆除時的混凝土應能保證其表面及棱角不受損傷。2、拆除梁模板時，應搭設腳手架或操作平臺，設防護欄桿。拆除時逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉倒。3、拆除平臺、樓板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。4、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。5、嚴格控制模板及其支架拆除的順序。拉桿、剪刀撐、與建筑物或結構柱等的連結體的拆除必須與立桿支頂的拆除同步進行，不得將之提前拆除而導致立桿支頂失穩(wěn)。若因故暫停拆除的（如下班休息等），對未拆除部分必要時要采取臨時加固后才能離開。四、施工安全保證措施（一）安全技術措施1、進入現場必須遵守安全操作規(guī)程，安全生產十大紀律和文明施工的規(guī)定。2、按照高支模方案的要求作業(yè)。3、作業(yè)前應先檢查使用工具是否安全牢固，作業(yè)條件及基礎是否符合安全要求。4、嚴格按照高支模模板支架安全施工方案進行搭設，不合格的材料、扣件不準使用。5、支架立桿底部應設置底座或墊板并設置縱橫向掃地桿，立桿上的扣件應交錯布置。支架立桿應豎直設置，本工程層高大于5m的垂直度允許偏差為8mm。6、鋼管連接應采用接駁管和直管接駁扣件扭緊螺母，不得松動。7、架設完畢必須嚴格驗收，不合格不準進行下道工序作業(yè)；一般情況下不準一邊加固一邊上鋼筋一邊綁扎鋼筋作業(yè)，嚴防坍塌事故發(fā)生。9、傳遞鋼管等材料時，嚴禁碰、觸、壓電源電線。10、扳手、扣件、螺母應放入工具袋，不準拋扔。11、模板尺寸準確，安裝模板必須及時釘（扣）頂牢固，不得留松板或浮板，預留孔口應及時蓋板封閉牢固。12、使用手持電鉆、電鋸應符合安全用電要求，如有故障，應先拉閘斷電，送機修組維修，不準擅自檢修。13、正式施工前，材料管理人員應對模板材料進行認真檢查，不符合要求的不得使用。14、支頂安裝時，拉結桿（或拉條）必須同步跟上安裝，必要時應另行設置臨時支撐。15、作業(yè)施工時，嚴禁在同一垂直面上同時操作。16、移動鋸木機等電動工具時，必須預先由電工拉閘斷電。17、支頂及縱橫枋安裝完畢，要經檢查合格，才能安裝上面模板。18、模板安裝完畢，必須按規(guī)定履行驗收手續(xù)，合格才可進入下道工序。19、模板拆除時必須嚴格遵守相關安全規(guī)定，高處較復雜結構的模板拆除應有專人指揮監(jiān)護，拆除4米高度以上的模板時，應搭設操作平臺或腳手架；模板應逐塊拆除，不得成片松動、撬落或拉倒；非作業(yè)人員不得進入拆除區(qū)；拆除材料應及時清理并運往指定地點堆放，不應在樓面大量堆放而造成超載。20、遇有六級大風或大雨應停止作業(yè)。21、施工作業(yè)場所不準動火或吸煙。22、混凝土板上有預留洞的，模板拆除后應將洞口蓋好。23、支撐過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢；拆模間歇時，應將已活動的模板、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空、風吹等而墜落。24、本工程宜按先澆澆筑柱子砼后后再安裝樓面面模板的施工工順序，以防防模板體系在在大風作用下下產生側移甚甚至傾倒。本本工程由于支支撐高度較大大，因此要求求支頂的水平平支撐端部必必須與結構柱柱頂緊；且支支架高度頂部部、中部的水水平支撐還應應與結構柱抱抱結。（二）特殊技術處處理1、為保證施工作業(yè)業(yè)安全，高空空作業(yè)必須系系安全帶。架架子工必須隨隨步高搭設操操作平臺，靠靠近模板安裝裝作業(yè)的1..2米左右高度要要搭設滿堂腳腳手板操作平平臺。具體做做法是：用80×80木枋按間距400均勻排列放放置在滿堂腳腳手架的橫向向鋼管上，再再在上面滿鋪鋪設18mmm厚膠合板。3、1-C～1-E軸軸，由1-1軸向1-2軸方向縮進進2米部分，其首首層至五層架架空，此處五五層梁（250*4400）跨中栽有有構造柱，若若五層樓面澆澆完混凝土后后就立即進行行此處柱的混混凝土澆注，重重量較大，下下部的支撐無無法承受，故故按下列方法法處理；五層樓面澆完混凝凝土后，待6～7天混凝土強強度達到60～70％再進行上上部構造柱的的施工，15天后混凝土土強度達到80～9％且不拆除除下部的支撐撐和模板方能能澆此處六層層樓面混凝土土?；炷翉姀姸纫酝瑮l件件養(yǎng)護試件強強度試驗報告告為依據，要要嚴格次部位位的施工進度度。（三）針對澆搗混混凝土、輸送送制定的安全全技術措施1、施工部署本工程全部采用商商品混凝土，混混凝土從低處處向高處分層層澆搗，大梁梁由中間向兩兩端對稱澆搗搗。澆搗作業(yè)業(yè)安排在白天天且天氣晴朗朗時進行，各各專業(yè)負責人人及施工員、質質安員跟班作作業(yè)，負責檢檢查督促，同同時做好各方方協調工作。2、砼泵管以下的模模板及支架應應進行加固處處理（如：支支撐設置縱橫橫拉桿，板、枋枋加釘釘牢等等），以防震震動而松脫3、模板安裝完畢，不不得在上面大大面積集中堆堆載，澆搗砼砼時要避免較較大面積集中中起堆而超載載，泵送砼時時要避免砼集集中起堆。4、支撐搭設、拆除除和混凝土澆澆筑期間，無無關人員不得得進入支模底底下，并由安安全人員在現現場監(jiān)護。5、澆筑砼的過程中中施工管理人人員必須隨時時關注模板的的穩(wěn)定情況，派派人檢查支架架和支承，發(fā)發(fā)現有下沉、松松動和變形等等異常情況時時要立即停止止?jié)不炷?，并并進行加固及及時解決，排排除險情，確確認安全后才才能繼續(xù)澆筑筑混凝土；模模板下面有人人進行檢修作作業(yè)時，同倉倉上部必須停停止一切操作作（如澆砼等等），以免出出現意外；如情況緊急急時應指揮人人員立即撤離離。6、混凝土澆筑要確確保模板支架架施工過程中中均衡受載，最最好采用由中中部向兩邊擴擴展的澆筑方方式。五、監(jiān)測措施1、班組日常進行安安全檢查，項項目每周進行行安全檢查，公公司每半個月月進行安全檢檢查，所有安安全檢查記錄錄必須形成書書面材料。2、高支模日常檢查查，巡查重點點部位：（1）、桿件的設置和和連接、連墻墻件、支撐、剪剪刀撐等構件件是否符合要要求。（2）、地基是否積水水，底座是否否松動，立桿桿是否懸空。（3）、連接扣件是否否松動。（4）、架體是否有不不均勻的沉降降，垂直度。（5）、施工過程中是是否有超載現現象。（6）、安全防護措施施是否符合規(guī)規(guī)范要求。（7）、支架與桿件是是否有變形的的現象。3、支架在承受六級級大風或大暴暴雨后必須進進行全面檢查查。4、監(jiān)測點布設按110～15m間距設設置監(jiān)測剖面面，并應均勻勻布置在大梁梁、次梁、樓樓板下。每個監(jiān)測剖面應布布置不少于2個支架水平平位移和變形形監(jiān)測點、3個支架沉降降觀測點。監(jiān)監(jiān)測儀器精度度應滿足現場場監(jiān)測要求，并并設變形監(jiān)測測報警值。5、監(jiān)測頻率：在澆筑砼過程中應應實施實時監(jiān)監(jiān)測，一般監(jiān)監(jiān)測頻率不宜宜超過20～30分鐘一次；；在砼初凝前前后也應實施施實時監(jiān)測。扣件式鋼管腳手架架高支模搭設設允許偏差及及監(jiān)測變形預預警值序號項目搭設允許偏差變形預警值檢查工具1立桿鋼管彎曲3mm＜L≤4m4m＜L≤6.55m≤12mm≤20mm//2水平桿、斜桿的鋼鋼管彎曲L≤6.5m≤30mm//3立桿垂直度全高值值絕對偏差≤5010mm經緯儀和鋼尺4立桿腳手架高度HH內相對值≤H/600010mm/5支架沉降觀測＜10mm8mm水準儀6支架水平位移/10mm經緯儀和鋼尺六應急救援預案在高支模區(qū)域內施施工極可能發(fā)發(fā)生高空墜落落、模板坍塌塌、物體打擊擊等重大傷亡亡事故。本預預案針對梁板板高支模施工工可能發(fā)生的的高空墜落、模模板坍塌、物物體打擊緊急急情況的應急急準備和響應應?；鹁?19公安：110醫(yī)療：120交通：1221、應急救援機構為對可能發(fā)生的事事故能夠快速速反應、救援援，項目部成成立應急救援援領導小組。組長：****（電話：）副組長：組員：2、應急救援機構職職責（1）、負責制定事故故預防工作相相關部門人員員的應急救援援工作職責。（2）、負責突發(fā)事故故的預防措施施和各類應急急救援實施的的準備工作，統(tǒng)統(tǒng)一對人員、材材料物資等資資源的調配。（3）、進行有針對性性的應急救援援應變演習，有有計劃區(qū)分任任務，明確責責任。（4）、當發(fā)生緊急情情況時，立即即報告公司相相關主管部門門并及時采取取救援工作，盡盡快控制險情情蔓延，必要要時，報告當當地部門，取取得政府部門門的幫助。3、應急救援工作程程序（1）、當事故發(fā)生時時小組成員立立即向組長匯匯報，由組長長立即上報公公司，必要時時，匯報當地地有關部門，以以取得政府部部門的幫助。（2）、由應急救援小小組組織項目目部全體員工工投入事故應應急救援搶險險工作中，盡盡快控制險情情蔓延，并配配合、協助事事故的處理調調查工作。（3）、事故發(fā)生時，組組長不在現場場時，由在現現場的其他組組員作為臨時時負責人指揮揮安排。（4）、事故發(fā)生時，應應急救援小組組立即組織營營救受害人員員，組織撤離離或者采取其其他措施保護護危害區(qū)域內內的其他人員員。搶救受害害人是應急救救援的首要任任務，在應急急救援行動中中，快速、有有序、有效地地實施現場急急救與安全轉轉送傷員降低低傷亡率，減減少事故的損損失。（5）、事故發(fā)生后迅迅速控制危險險源，對事故故造成的危害害進行監(jiān)測、測測定事故危害害區(qū)域、危害害性質及危害害程度。做好好現場清潔，消消除危害后果果。查清事故故原因，查明明人員傷亡情情況，協助上上級部門對事事故調查。（6）、項目部指定專專人負責事故故的收集、統(tǒng)統(tǒng)計、審核和和上報工作，并并嚴格遵守事事故報告的真真實性和時效效性。4、應急救援裝備應急救援裝備包括括值班電話、報報警電話、無無線對講機、滅滅火器材、消消防專用水管管、消防水池池、防毒面具具、應急藥箱箱、擔架、抽抽水機及切割割機等。5、應急救援藥品（1）、外用藥品：雙雙氧水、雷佛佛奴爾水、紅紅藥水、碘酒酒、消毒的棉棉簽、藥棉、紗紗布、膠布、繃繃帶、創(chuàng)可帖帖、跌打萬花花油、眼水、眼眼膏、磺胺結結晶、燙火膏膏、清涼油或或驅風油、三三角巾、急救救包。（2）、服藥品：人丹丹、十滴水、保保濟丸或藿香香正氣丸、一一般退燒藥品品。6、應急救援措施（1）、高空打擊急救救措施1）、顱腦損傷首先，認真檢查患患者的頭部和和全身情況，特特別注意患者者的意識狀態(tài)態(tài)，如：是否否休克和其它它部位的復合合傷，然后，把把患者身體半半臥或側臥，保保持呼吸道通通暢。另外，防防止患者受到到震動，可用用衣物把患難難與共者頭部部墊好進行運運送。2）、胸部損傷eq\o\ac(○,1)開放性氣胸，可用用無茵紗布棉棉墊包扎傷口口封閉。eq\o\ac(○,2)胸壁浮動，可用棉棉墊加中等壓壓力包扎處理理。eq\o\ac(○,3)胸部傷患者有呼吸吸困難的宜采采用半臥式，可可用座椅式雙雙人搬運法或或用座椅搬運運。3）、腹部開放性損損傷腹腔內臟器官自傷傷口脫出時，可可用碗等覆蓋蓋保護，再進進行包扎處理理。搬運患者者時，應采用用木版或擔架架讓患者俯臥臥體位運送。（2）、高空墜落急救救措施1）、脊柱損傷：主要是保護患者的的脊髓，避免免再受到損傷傷。由數人共共同配合，用用均衡協調的的力量抬起患患者，使身體體平直，采用用俯臥式把患患者放置在木木板或擔架進進行運送。2）、頸部損傷：首先未定頭部，進進行適當的牽牽引，數人共共同配合，用用均衡協調的的力量把患者者滾動并仰臥臥到木板或擔擔架上。另外外，頸部下墊墊好小枕、頭頭部兩側用軟軟物固定，防防止頭部擺動動。3）、骨盆部損傷：：可采用側臥位于木木板或擔架上上，髖、膝部部要屈曲，膝膝下墊軟物，以以保持體位，然然后運送。（3）、坍塌事故急救救措施1）、應急救援領導導小組負責應應急搶救工作作的統(tǒng)一領導導和組織實施施，指揮現場場搶險隊伍，迅迅速組建、調調集搶險及救救護隊伍；2）、應急救援領導導小組防止建建筑物坍塌事事故擴大的搶搶險安全防護護措施；3）、應急救援領導導小組負責統(tǒng)統(tǒng)一指揮現場場搶險救災傷傷員救治及轉轉送行動。4）、沉著冷靜、及及時觀察，掌掌握突發(fā)事故故的動態(tài)，積積極組織應急急救援小組成成員進行報警警，搶救傷員員，疏散人員員，搶修水、氣氣泄露和搶運運貴重物品。七、施工組織管理理為確保本高大支摸摸施工的安全全，設立本工工程高大支摸摸施工管理小小組，在以項項目經理任組組長和技術負負責為副組長長領導下，設設技術員、施施工員、質檢檢員、安全員員基層班組長長，各類人員員各施其職。各各專業(yè)負責人人及施工員、質質安員跟班作作業(yè)，負責檢檢查督促，同同時做好各方方協調工作。機構設置圖組長（）副組長（）副組長（）安全員（）技術員（）質檢員（）施工員（）安全員（）技術員（）質檢員（）施工員（）支模組（）后勤組搭架組監(jiān)測組支模組（）后勤組搭架組監(jiān)測組八、模板支承體系系驗算說明針對本樓蓋的特點點及現有的模模板材料情況況，其模板采采用高大支模模的相關規(guī)定定進行安裝施施工，其支撐撐系統(tǒng)采用φ48×3..5鋼管扣件式式落地滿堂腳腳手架進行搭搭設；模板材材料：木枋采采用80×80松木枋，樓樓板模板采用用18厚膠合板，梁梁底板和側板板均采用18厚膠合板。鋼管支撐采用滿堂堂搭設，1-1～1-2×11-C～1-E軸縱橫向距距離均為1.0*1..0米，1-C～1-E軸，由1-1軸向1-2軸方向縮進進2米部分縱橫向向距離均為0.9*1..0米，詳見平面布布置圖。其步步距為1.5米，底部設掃掃地桿，離地地面0.2米，最上部一一根橫桿離支支撐托頂距離離為0.2米。梁板支模采用散裝裝散拆，梁底底縱向托梁采采用80×80木枋，對于于大梁采用雙雙鋼管。橫向向楞木采用80×80木枋。樓板板底的楞木采采用80×80木枋，支撐撐楞木的托梁梁采用80×80木枋。支模方法：采用φφ48×3.5鋼管支頂滿滿堂紅布置，其其梁底鋼管支支頂間距采用用0.5米×1.0米、0.9米×1.0米；樓板底鋼鋼管支頂間距距均采用1..0米×1.0米，0.9米×1.0米?？v橫拉結結桿上下間距距1.5米，且離地2000設置縱橫橫掃地桿，縱縱向在靠兩邊邊、橫向在各各跨設置一道道鋼管剪刀撐撐從地面到頂頂，所有鋼管管均采用直角角扣件或旋轉轉扣件扣緊；；梁底木枋間間距為350，板底木枋枋間距350（具體數據據詳見計算書書）。木枋均均勻橫排于立立桿頂端設置置的可調螺旋旋頂托，讓梁梁、板底木枋枋坐落于頂托托上；立桿底底再加墊150×1150鋼墊塊，放放在長度不少少于2跨、厚度不不小于50mmm，寬度為為300mmm的木墊板上上。立桿如有有接駁的，應應于接駁處設設置附加立桿桿加強。1、為確保模板安裝裝的安全，支支撐體系取以以下5種型式作為為計算依據：：型式一：樓板截面面厚度尺寸1120mm；；型式二：樓板截面面厚度尺寸1130mm；；型式三：肋形樓蓋蓋梁截面尺寸寸300×7700；型式四：肋形樓蓋蓋梁截面尺寸寸250×4400；型式五：肋形樓蓋蓋梁截面尺寸寸220×6600另外計算高度采用用8.8米和16.2米2種。2、梁側模板技術取取以下1種型式作為為計算依據：：型式一：肋形樓蓋蓋梁截面尺寸寸300×7700只設一道對拉螺桿桿；梁高為600以下梁不設設對拉螺桿；；3、以上結構型式經經計算、檢驗驗，模板支承承體系滿足各各種強度要求求。即同時滿滿足實際結構構尺寸的模板板支承體系使使用要求。4、具體計算參見詳詳細計算書。九、計算書前言：高支撐架的的計算參照《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規(guī)范》（JJGJ1300-20011）。對于高高支撐架的計計算規(guī)范存在在重要疏漏，使使計算極容易易出現不能完完全確保安全全的計算結果果。本計算書書還參照《施施工技術》22002.33.《扣件式式鋼管模板高高支撐架設計計和使用安全全》。模板荷載計算及有有關規(guī)定按《組組合鋼模板技技術規(guī)范》GGB503000-20001、《建筑筑施工計算手手冊》中國建筑工工業(yè)出版社江正榮編著2001年七月第一一版、《建筑筑結構荷載規(guī)規(guī)范》GBB500099-2001。1、計算方法說明計算方法是根據《建建筑施工計算算手冊》（江江正榮編著）而而定的。（1）、荷載計算A、模板及其支架自自重：木材按按0.355KN/m22來計算。B、新澆砼自重：砼砼按24KN//m3來計算。C、鋼筋自重標準值值：每立方米米鋼筋砼的鋼鋼筋自重按樓樓板1.1KKN/m3；梁1.5KKN/m3來計算。D、施工人員及設備備荷載標準值值1）、計算模板及直直接支承模板板的木枋時，對對均布荷載取取2.5KKN/m2。2）、計算直接支承承木枋結構件件時，均布活活荷載取1.5KKN/m2。3）、計算支架立柱柱及其它支承承結構構件時時，均布活荷荷載取1.0KKN/m2。E、振搗混凝土時產產生的荷載標標準值1）、對水平模板可可采用2.0KNN/㎡。2）、對垂直模板可可采用4.0KKN/㎡。F、新澆混凝土對模模板側面的壓壓力標準值（采采用下列兩式式計算結果的的較小值）F1＝0.22γc·tto·β1·β2·V0.55……eq\o\ac(○,1)F2＝γcH…………………eq\o\ac(○,2)G、傾倒混凝土時產產生的荷載標標準值：4KN/㎡作用在有有效壓頭高度度內。（2）、荷載分項系數數表一項次荷載類別分項系數A模板及支架自重1．2B新澆砼自重C鋼筋自重D施工人員及施工設設備荷載1．4E振搗混凝土時產生生的荷載F新澆混凝土對模板板側面的壓力力1．2G傾倒混凝土時產生生的荷載1．4（3）荷載組合模板類別組合荷載計算承載力驗算剛度樓板及支架1.2（A+B++C）+1.4DDA+B+C梁底板及支架1.2（A+B++C）+1.4EEA+B+C梁側板1.4E+1.22FF(4)、強度驗算算eq\o\ac(○,1)、夾板承載力按廣廣東松（紅松松）考慮，即即13KNN/㎡。eq\o\ac(○,2)、最大彎矩及最大大撓度公式查查建筑結構計計算書冊。120厚五層樓板板模板扣件鋼鋼管高支撐架架計算書模板支架搭設高度度為16.22米，搭設尺寸為：立桿桿的縱距bb=1.0米，立桿的橫橫距l(xiāng)=0.99米，立桿的步步距h=1.550米。梁頂托采用80××80mm木方方。圖樓板支撐架立面面簡圖圖樓板支撐架立桿桿穩(wěn)定性荷載載計算單元采用的鋼管類型為為48×3.5。一、模板面板計算算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計算。靜荷載標準值qq1=225.0000×0.1200×1.0000+0.3550×1.0000=3.3550kN/mm施工人員及設備（均均布荷載）q2==2.5000×1.0000=2.5000kN/mm抗彎再以集中荷載載2.5KNN再進行驗算算。面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=100..00×1.80×1.80//6=554.00ccm3；II=1000.00××1.80×1.80×1.80//12=48.600cm4；(1)抗彎強度計算算f=M//W<[f]其中f——面面板的抗彎強強度計算值((N/mm2)；M——面板的的最大彎距((N.mm))；W——面板的的凈截面抵抗抗矩；[ff]——面板的抗抗彎強度設計計值，取155.00N//mm2；當施工荷載均布作作用時：支座最大彎矩M11max：M1max==（-0.1000×1.2××1.4×2.5000)×0.35×跨中最大彎距M22max：M2max＝（0.088×1.2×3.35++0.1011×1.4×2.5）×0.35×0.35＝當施工荷載集中作作用于跨中時時：支座最大彎距M33max：M3max==-0.1××1.2×3.35×0.35×××2.5×1.4×跨中最大彎距M44max：M4max＝0.0255×1.2×3.35×0.35×0.35++0.1755×1.4×2.5×0.35＝取最大彎距M＝經計算得到面板抗抗彎強度計算算值f＝0.2677×1000×1000//540000＝4.24NN/mm2面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)撓度度計算v==0.6777ql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大撓度計算算值v==0.6777×3.3500×3504/(1000×6000×4860000)=0..117mmm面板的最大撓度小小于350..0/2500,滿足要求求!二、支撐木方的計計算按照單梁計算，鋼鋼管立柱跨度度為900::1.荷載的計算(1)鋼筋筋混凝土板自自重(kN/m))：qq11=225.0000×0.1200×0.3500=1.0550kN/mm(2)模板板的自重線荷荷載(kN/m))：qq12=00.350××0.3500=0.1223kN/mm(3)活荷荷載為施工人人員及設備荷荷載標準值((kN/m))：q2=2.5000×0.3500=0.8775kN/mm靜荷載q1==1.2××1.0500+1.2××0.1233=1.4007kN/mm活荷載q2==1.4××0.8755=1.2225kN/mm另以集中荷載P==2.5KNN再進行驗算算。2.木方的計算均布荷載q==1.4007+1.2225=2..632kNN/m施工均布荷載作用用時:最大彎矩M==0.1225ql2=0.1225×2.6322×0.9×當施工荷載集中作作用于跨中時時：最大彎矩M==0.1225ql2+0.255FL＝0.1255×1.4077×0.9×0.9+00.25×1.4×2.5×則取最大彎矩為最大支座力N==0.9×2.6322=2.3669kN木方的截面力學參參數為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=8.000×8.00×8.00//6=885.33ccm3；II=8..00×8.00×8.00×8.00//12=341.333cm4；(1)木方抗彎強度度計算抗彎計算強度ff=0.933×106/853333.3=110.89NN/mm2木方的抗彎計算強強度小于133.0N/mmm2,滿足要求!(2)木方方撓度計算最大變形v=0.13002ql4/1000EI<<[v]=l//250v=0.011302×1.4077×900.004/(95000.00××34133333.5))=1.011mm木方的最大撓度小小于12000.0/2550,滿足要要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均均布荷載下單單跨連續(xù)梁計計算。集中荷載取木方的的支座力PP=2.337kN均布荷載取托梁的的自重q==0.0661kN/mm。100010002.37kNAB0.06kN/m托梁計算簡圖經過計算得到最大大彎矩M==3.5866×××0.55×經過計算得到最大大支座F==（2.37×3+1.00×0.0611）/2=3..586kNN經過計算得到最大大變形V==【2.37×0.15×（3×1.0×1.0-44×0.15×0.15）/24+22.37×1.03/48+55×0.0611×1.04/384】×1012/95000.00××34133333.5))=2.888mm頂托梁的截面力學學參數為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=8.000×8.00×8.00//6=885.33ccm3；II=8..00×8.00×8.00×8.00//12=341.333cm4；(1)頂托梁抗彎強強度計算抗彎計算強度ff=0.9556×106/853333.3=111.2N//mm2頂托梁的抗彎計算算強度小于113.0N//mm2,滿足要求!((3)頂托梁梁撓度計算最大變形v==2.88mmm頂托梁的最大撓度度小于12000.0/2250,滿足足要求!四、扣件抗滑移的的計算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):RR≤Rc其中Rc——扣扣件抗滑承載載力設計值,,取8.0kNN；R——縱向或或橫向水平桿桿傳給立桿的的豎向作用力力設計值；上部荷載沒有通過過縱向或橫向向水平桿傳給給立桿，無需需計算。五、立桿的穩(wěn)定性性計算荷載標標準值作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載和風荷載載。1.靜荷載標準值值包括以下內內容：(1)腳手手架鋼管的自自重(kN)：NNG1=00.129××16.2000=2.0091kN鋼管的自重計算參參照《扣件式式規(guī)范》附錄錄A雙排架自自重標準值，設設計人員可根根據情況修改改。(2)模板板的自重(kN)：NNG2=00.350××1.0000×0.90==0.3500kN(3)鋼筋筋混凝土樓板板自重(kN)：NNG3=225.0000×0.1200×1.0000×0.9=22.7kN經計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG11+NG2+NG3=55.14kNN。2.活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土時產生的的荷載。經計算得到，活荷荷載標準值NQ=2..500×1.0000×0.9=22.25kNN3.不考慮風荷載載時,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式N==1.2NNG+1..4NQ六、立桿的穩(wěn)定性性計算立桿的穩(wěn)定性計算算公式其中N——立立桿的軸心壓壓力設計值，N=9.318kN；——軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數數,由長細比ll0/i查表得得到；i———計算立桿的的截面回轉半半徑(cmm)；i=11.58A———立桿凈截面面面積(ccm2)；A=4.89W———立桿凈截面面抵抗矩(cm3)；W=55.08——鋼管立桿抗壓壓強度計算值值(N/mmm2)；[[f]———鋼管立桿抗抗壓強度設計計值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——計算長度度(m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，由公式式(1)或(2)計算l00=k1uh(1))l00=(hh+2a)((2)k1——計算長度度附加系數，按按照表1取值為1.1185；u——計算長度度系數，參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表；u=11.75a——立桿上端端伸出頂層橫橫桿中心線至至模板支撐點點的長度；aa=0..20m；公式(1)的計算算結果：==101..56N/mmm2，立桿的穩(wěn)定定性計算<<[f],,滿足要求!公式(2)的計算算結果：==42.116N/mmm2，立桿的穩(wěn)定定性計算<<[f],,滿足要求!如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，適宜由由公式(3)計算l00=k1k2(h+2a)(3)k2——計算長度度附加系數，按按照表2取值為1.0042；公式(3)的計算算結果：==60.2285N/mmm2，立桿的穩(wěn)定定性計算<<[f],,滿足要求!模板承重架應盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。七、基礎承載力計計算立桿基礎底面的平平均壓力應滿滿足下式的要要求pp≤fg其中p———立桿基礎底底面的平均壓壓力(kNN/m2)，p=NN/A；p=337.27N———上部結構傳傳至基礎頂面面的軸向力設設計值(kkN)；N=99.318A———基礎底面面面積(m2)；A=00.25fg——地基承載載力設計值(kN/mm2)；fg=488.00地基承載力設計值值應按下式計計算ffg=kc×fgk其中kc———腳手架地基基承載力調整整系數；kc=0..40fgk——地基承載載力標準值；；fgk=1120.000地基承載力的計算算滿足要求!!130厚三樓樓板板模板扣件鋼鋼管高支撐架架計算書模板支架搭設高度度為8.8米，搭設尺寸寸為：立桿的的縱距b==1.00米，立桿的橫橫距l(xiāng)=1.000米，立桿的步步距h=1.550米。梁頂托采采用80×80mm木方方。圖樓板支撐架立面面簡圖圖樓板支撐架立桿桿穩(wěn)定性荷載載計算單元采用的鋼管類型為為48×3.5。一、模板面板計算算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計算。靜荷載標準值q11=255.000××0.1300×1.0000+0.3550×1.0000=3.6000kN/mm施工人員及設備（均均布荷載）q2=2.5000×1.0000=2.5000kN/mm抗彎再以集中荷載載2.5KNN再進行驗算算。面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=100..00×1.80×1.80//6=554.00ccm3；II=1000.00××1.80×1.80×1.80//12=48.600cm4；(1)抗彎強度計算算f=M//W<[f]其中f——面面板的抗彎強強度計算值((N/mm2)；M——面板的的最大彎距((N.mm))；W——面板的的凈截面抵抗抗矩；[ff]——面板的抗抗彎強度設計計值，取155.00N//mm2；當施工荷載均布作作用時：支座最大彎矩M11max：M1max==（-0.1000×1.2××1.4×2.5000)×0.35×跨中最大彎距M22max：M2max＝（0.088×1.2×3.6+00.101××1.4×2.5）×0.35×0.35＝0.0866kN.mm當施工荷載集中作作用于跨中時時：支座最大彎距M33max：M3max==-0.1××1.2×3.6×0.35×××2.5×1.4×跨中最大彎距M44max：M4max＝0.0255×1.2×3.6×0.35×0.35++0.1755×1.4×2.5×0.35＝取最大彎距M＝經計算得到面板抗抗彎強度計算算值f＝0.2677×1000×1000//540000＝4.9444N/mm22面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)撓度度計算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大撓度計算算值v==0.6777×3.6000×3504/(1000×6000×4860000)=0..125mmm面板的最大撓度小小于350..0/2500,滿足要求求!二、支撐木方的計計算木方按照均布荷載載下單跨梁計計算1.荷載的計算(1)鋼筋筋混凝土板自自重(kN/m))：qq11=225.0000×0.1300×0.3500=1.1338kN/mm(2)模板板的自重線荷荷載(kN/m))：qq12=00.350××0.3500=0.1223kN/mm(3)活荷荷載為施工人人員及設備荷荷載標準值((kN/m))：經計算得到，活荷荷載標準值q2=2..500×0.3500=0.8775kN/mm靜荷載q1==1.2××1.1388+1.2××0.1233=1.5112kN/mm活荷載q2==1.4××0.8755=1.2225kN/mm另以集中荷載P==2.5KNN再進行驗算算。2.木方的計算施工均布荷載作用用時:最大彎矩M==0.1225ql2=0.1225×（1.5122+1.2225）×1.0×當施工荷載集中作作用于跨中時時：最大彎矩M==0.1225ql2+0.255FL＝0.1255×1.5122×1.0×1.0+00.25×1.4×2.5×則取最大彎矩為最大支座力N==1.0×2.7377=2.7337kN木方的截面力學參參數為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=8.000×8.00×8.00//6=885.33ccm3；II=8..00×8.00×8.00×8.00//12=341.333cm4；(1)木方抗彎強度度計算抗彎計算強度ff=0.3556×106/853333.3=112.4633N/mm22木方的抗彎計算強強度小于133.0N/mmm2,滿足要求!((2)木方撓撓度計算最大變形v==0.013302×1.2600×10004/(95000.00××34133333.5))=0.5006mm木方的最大撓度小小于10000.0/2550,滿足要要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均均布荷載下單單跨連續(xù)梁計計算。集中荷載取木方的的支座力PP=2.7737kN均布荷載取托梁的的自重q==0.0661kN/mm。100010002.737kNAB0.06kN/m托梁計算簡圖經過計算得到最大大彎矩M==4.1336×××0.55×經過計算得到最大大支座F==（2.7377×3+1.00×0.0611）/2=4..136kNN經過計算得到最大大變形V==【2.7377×0.15×（3×1.0×1.0-44×0.15×0.15）/24+22.737××1.0×1.0×1.0/448+5×0.0611×1.0×1.0×1.0×1.0/3384】×1012/EI==3.322mm頂托梁的截面力學學參數為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=8.000×8.00×8.00//6=885.33ccm3；II=8..00×8.00×8.00×8.00//12=341.333cm4；(1)頂托梁抗彎強強度計算抗彎計算強度ff=1.100×106/853333.3=112.8N//mm2頂托梁的抗彎計算算強度小于113.0N//mm2,滿足要求!(2)頂托托梁撓度計算算最大變形v==3.32mmm頂托梁的最大撓度度小于10000/2500,滿足要求求!四、扣件抗滑移的的計算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):RR≤Rc其中Rc——扣扣件抗滑承載載力設計值,,取8.0kNN；R——縱向或或橫向水平桿桿傳給立桿的的豎向作用力力設計值；上部荷載沒有通過過縱向或橫向向水平桿傳給給立桿，無需需計算。五、立桿的穩(wěn)定性性計算荷載標標準值作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載和風荷載載。1.靜荷載標準值值包括以下內內容：(1)腳手手架鋼管的自自重(kN)：NNG1=00.129××8.8000=1.1336kN鋼管的自重計算參參照《扣件式式規(guī)范》附錄錄A雙排架自自重標準值，設設計人員可根根據情況修改改。(2)模板板的自重(kN)：NNG2=00.350××1.0000×1.0=00.350kkN(3)鋼筋筋混凝土樓板板自重(kN)：NNG3=225.0000×0.1300×1.0×1.0=33.25kNN經計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG11+NG2+NG3=44.736kkN。2.活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土時產生的的荷載。經計算得到，活荷荷載標準值NQ=2..500×1.0000×1.00==2.5000kN3.不考慮風荷載載時,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式N==1.2NNG+1..4NQ六、立桿的穩(wěn)定性性計算立桿的穩(wěn)定性計算算公式其中N——立立桿的軸心壓壓力設計值，N=9.182kN；——軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數數,由長細比ll0/i查表得得到；i———計算立桿的的截面回轉半半徑(cmm)；i=11.58A———立桿凈截面面面積(ccm2)；A=4.89W———立桿凈截面面抵抗矩(cm3)；W=55.08——鋼管立桿抗壓壓強度計算值值(N/mmm2)；[[f]———鋼管立桿抗抗壓強度設計計值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——計算長度度(m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，由公式式(1)或(2)計算l00=k1uh(1))l00=(hh+2a)((2)k1——計算長度度附加系數，按按照表1取值為1.1185；u——計算長度度系數，參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表；u=11.70a——立桿上端端伸出頂層橫橫桿中心線至至模板支撐點點的長度；aa=0..20m；公式(1)的計算算結果：==95.886N/mmm2，立桿的穩(wěn)定定性計算<<[f],,滿足要求!公式(2)的計算算結果：==41.8800N/mmm2，立桿的穩(wěn)定定性計算<<[f],,滿足要求!如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，適宜由由公式(3)計算l00=k1k2(h+2a)(3)k2——計算長度度附加系數，按按照表2取值為1.0018；公式(3)的計算算結果：==57.553N/mmm2，立桿的穩(wěn)定定性計算<<[f],,滿足要求!模板承重架應盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。七、基礎承載力計計算立桿基礎底面的平平均壓力應滿滿足下式的要要求pp≤fg其中p———立桿基礎底底面的平均壓壓力(kNN/m2)，p=NN/A；p=336.73N———上部結構傳傳至基礎頂面面的軸向力設設計值(kkN)；N=99.183A———基礎底面面面積(m2)；A=00.25fg——地基承載載力設計值(kN/mm2)；fg=488.00地基承載力設計值值應按下式計計算ffg=kc×fgk其中kc———腳手架地基基承載力調整整系數；kc=0..40fgk——地基承載載力標準值；；fgk=1120.000地基承載力的計算算滿足要求!!300*700梁梁模板扣件鋼鋼管高支撐架架計算書模板支架搭設高度度為16.22米，基本尺寸寸為：梁截面面B×D=300mmm×700mmm，梁支撐立立桿的橫距((跨度方向)l=1.000米，立桿的步步距h=1.550米，梁底增加加2道承重立桿桿，梁頂托采采用80×80mm木方方。16200162001500700300900圖1梁模板支撐撐架立面簡圖圖（詳圖附后后）計算中考慮梁兩側側部分樓板混混凝土荷載以以集中力方式式向下傳遞。集中力大小為FF=1..2×25.0000×0.1300×0.6000×0.3500=0.8119kN。采用的鋼管類型為為48×3.5。一、模板面板計算算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計算。靜荷載標準值qq1=225.0000×0.7000×0.3000+0.3550×0.3000=5.3555kN/mm活荷載標準值qq2=((2.0000+0.0000)×0.3000=0.6000kN/mm面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=30.000×1.80×1.80//6=116.20ccm3；II=300.00×1.80×1.80×1.80//12=14.588cm4；(1)抗彎強度計算算f=M//W<[f]其中f——面面板的抗彎強強度計算值((N/mm2)；M——面板的的最大彎距((N.mm))；W——面板的的凈截面抵抗抗矩；[ff]——面板的抗抗彎強度設計計值，取155.00N//mm2；M==0.1000ql2其中q——荷荷載設計值((kN/m))；經計算得到M=0.1100×(1.2×5.3555+1.4××0.6000)×0.3500×經計算得到面板抗抗彎強度計算算值f==0.0889×1000×1000//162000=5.4994N/mmm2面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計算[可以不計計算]TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.2×5.3555+1.4××0.6000)×0.3500=1.5226kN截面抗剪強度度計算值TT=3×1526..0/(2××300.0000×18.0000)=0..424N//mm2截面抗剪強度度設計值[[T]=1..40N/mmm2抗剪強度驗算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大撓度計算算值v==0.6777×5.3555×3504/(1000×6000×1458000)=0..622mmm面板的最大撓度小小于350..0/2500,滿足要求求!二、梁底支撐木方方的計算（一）梁底木方計計算作用荷載包括梁與與模板自重荷荷載，施工活活荷載等。1.荷載的的計算：(1)鋼筋筋混凝土梁自自重(kN/m))：qq1=255.000××0.7000×0.3500=6.1225kN/mm(2)模板板的自重線荷荷載(kN/m))：qq2=0..350×0.3500×(2×0.7000+0.3000)/0..300=00.694kkN/m(3)活荷荷載為施工荷荷載標準值與與振倒混凝土土時產生的荷荷載(kN)：經計算得到，活荷荷載標準值P1=(00.000++2.0000)×0.3000×0.3500=0.2110kN均布荷載q==1.2××6.1255+1.2××0.6944=8.1883kN/mm集中荷載P==1.4××0.2100=0.2994kN木方計算簡圖木方彎矩圖(kNN.m)木方變形圖(mmm)木方剪力圖(kNN)經過計算得到從左左到右各支座座力分別為N11=2.1993kNN22=2.1993kN經過計算得到最大大彎矩經過計算得到最大大支座F==2.1993kN經過計算得到最大大變形V==1.8mmm木方的截面力學參參數為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=8.000×8.00×8.00//6=885.33ccm3；II=8..00×8.00×8.00×8.00//12=341.333cm4；(1)木方抗彎強度度計算抗彎計算強度ff=0.7227×106/853333.3=88.52N//mm2木方的抗彎計算強強度小于133.0N/mmm2,滿足要求!(2)木方方抗剪計算[可以不計計算]截面抗剪強度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強度計算算值T=33×2.1933/(2×80×80)=00.514NN/mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.300N/mm22木方的抗剪強度計計算滿足要求求!(3)木方方撓度計算最大變形v==1.8mmm木方的最大撓度小小于900..0/2500,滿足要求求!（二）梁底頂托梁梁計算托梁按照集中與均均布荷載下單單跨梁計算。均布荷載取托梁的的自重q==0.0661kN/mm。100010002.193kNAB0.06kN/m托梁計算簡圖經過計算得到最大大彎矩M==3.32××0.5-2.1933×0.35--1/2×0.5×0.5×經過計算得到最大大支座F==（2.1933×3+0.0061×1）/2=3..32kN經過計算得到最大大變形V==【2.1933×0.15×（3×1.0×1.0-44×0.15×0.15）/24+22.193××1.03/48+55×0.0611×1.04/384】×1012/95000.00××34133333.5))=2.666mm頂托梁的截面力學學參數為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=8.000×8.00×8.00//6=885.33ccm3；II=8..00×8.00×8.00×8.00//12=341.333cm4；(1)頂托梁抗彎強強度計算抗彎計算強度×1106/853333.3=110.36NN/mm2頂托梁的抗彎計算算強度小于113.0N//mm2,滿足要求!(2)頂托托梁抗剪計算算[可以不計計算]截面抗剪強度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強度計算算值T=33×3320//(2×80×80)=00.77N//mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.300N/mm22頂托梁的抗剪強度度計算滿足要要求!(3)頂托托梁撓度計算算最大變形v==2.66mmm頂托梁的最大撓度度小于10000.0/2250,滿足足要求!四、扣件抗滑