模板方案日本進(jìn)口鋼模

{國際貿(mào)易}模板方案日本進(jìn)口鋼模施工組織設(shè)計(jì)（施工方案）報(bào)審表工程名稱漳州君悅·黃金海岸一期施工單位中建七局第三建筑有限公司編制單現(xiàn)報(bào)上模板工程施工組織總設(shè)計(jì)主編/施工組織設(shè)計(jì)/施工方案文件，請(qǐng)予以審查。編制人位工程項(xiàng)目部/專業(yè)分包施工單位（蓋章）技術(shù)負(fù)責(zé)人審總承包單位審核意見：核年月日單位總承包單位（蓋章）審核人審批人監(jiān)理審查意見：監(jiān)理審查結(jié)論：□同意實(shí)施□修改后報(bào)□重新編制審查單位專業(yè)監(jiān)理工程師日期：監(jiān)理單位（蓋章）總監(jiān)理工程師日期：2、4#樓模板工程施工方案目錄一、編制依據(jù)-2-二、工程概況-2-三、施工部署-3-（一）技術(shù)準(zhǔn)備-3-（二）材料準(zhǔn)備-3-（三）現(xiàn)場準(zhǔn)備-5-四、主要構(gòu)件模板構(gòu)造圖和施工工藝要點(diǎn)-5-（一）墻、柱鋼框組合模板-5-（二）梁模板-10-（三）板模板-12-（四）、電梯井支撐示意圖-13-（五）、樓梯模板-13-（七）、后澆帶模板-14-（八）、承插型盤扣式鋼管模板支撐架要求-15-五、模板的拆除-15-六、模板分項(xiàng)工程質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)及驗(yàn)收-15-（一）模板分項(xiàng)工程驗(yàn)收-15-（二）質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)-16-七、成品保護(hù)-17-八、模板施工質(zhì)量通病與防治-17-九、安全環(huán)境文明施工措施-18-十、主要技術(shù)質(zhì)量安全措施-18-（一）質(zhì)量保證措施-18-（二）安全保證措施-19-十一、主要構(gòu)件設(shè)計(jì)書-20-（一）墻模板設(shè)計(jì)-20-（二）梁模板設(shè)計(jì)-26-（三）板模板設(shè)計(jì)-41-（四）板模板桁架支撐設(shè)計(jì)-48-2#、4#樓模板工程施工方案中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案一、編制依據(jù)1、漳州君悅·黃金海岸一期工程施工圖（工程編號(hào)：11072）2混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范（GB50204-2002）3混凝土結(jié)構(gòu)工程施工工藝標(biāo)準(zhǔn)》(ZJQ00-SG-002-2003)4建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》JGJ59-995建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20086建筑施工手冊(cè)（第四版）二、工程概況工程名稱君悅·黃金海岸一期工程地址漳州港南海二路南側(cè)建設(shè)單位漳州鴻業(yè)同創(chuàng)房地產(chǎn)有限公司勘察單位福建省水文地質(zhì)工程地質(zhì)勘察研究院設(shè)計(jì)單位艾奕康建筑設(shè)計(jì)（深圳）有限公司監(jiān)理單位廈門住總建設(shè)工程監(jiān)理有限公司質(zhì)量監(jiān)督部門漳州招商局經(jīng)濟(jì)技術(shù)開發(fā)區(qū)建設(shè)工程質(zhì)量安全監(jiān)督站總包單位中建七局第三建筑有限公司建設(shè)工期660天合同工期660天總投資額2.8億元合同工程投資額2.8億元工程主要功能或地下為人防、停車場及設(shè)備用房用途地上一層為臨街店面，二層及以上為住宅?？偨ㄖ娣e125134.85㎡地下一層地下一層4m面積地下面積19861.39㎡層數(shù)地1#樓39層，2#3#、層高首層6m地上面積105273.46㎡上4#樓32標(biāo)準(zhǔn)層3m層其它層/地基埋深4.6m持力層中微風(fēng)化花崗巖承載力特征值5500KN與基樁基類型：沖孔灌注樁樁長：29~45樁徑：800、1000、1300、1500、1800間距：2900~3850-3-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案礎(chǔ)箱、筏底板厚度：300mm筏板厚度：400mm頂板厚度：250mm結(jié)構(gòu)形式剪力墻結(jié)構(gòu)主體梁：500×1000、400×1450、400×900、300×1000、400×700300×600200×400等板：250、150、120、1001200×800、1000×700800×800800×600、400×400等350300、250、200結(jié)構(gòu)跨度8.40、7.80、5.80、5.00、3.90、3.30等抗震設(shè)防等級(jí)7度人防等級(jí)/混凝土為商品砼，泵送混凝土進(jìn)行澆筑。地下室按后澆帶位置逐片施工。三、施工部署本工程2#、4#樓標(biāo)準(zhǔn)層采用進(jìn)口可調(diào)支撐架定型組合模板，標(biāo)準(zhǔn)層層高3m。（一）技術(shù)準(zhǔn)備1、組織技術(shù)人員，熟悉圖紙，明確設(shè)計(jì)要求進(jìn)行圖紙自審，并會(huì)同有關(guān)單位進(jìn)行圖紙會(huì)審。2、召集各施工班組及有關(guān)操作人員進(jìn)行技術(shù)、安全、質(zhì)量、操作規(guī)程等交底。3、按工程結(jié)構(gòu)圖進(jìn)行模板設(shè)計(jì)和配置，確保強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性。4、抄平、放線，彈出模板邊線，并用油漆在柱縱筋上畫好標(biāo)高控制線。（二）材料準(zhǔn)備現(xiàn)場準(zhǔn)備3、支撐自由伸縮式腳手架及連接件，承插型盤扣式鋼管腳手架支撐系統(tǒng)（Φ48×3.0。1、梁、板模板：18mm厚膠合板，60mm×60mm壁厚2mm伸縮式腳手架，鋼管，鐵絲，M12對(duì)拉螺栓自帶限位，對(duì)撐固定架。梁截面大于0.18m2時(shí)梁底支撐采用承插型盤扣式鋼管腳手架支撐系統(tǒng)。2、墻模板：100mm×100mm木方，60mm×60mm壁厚2mm加固方型鋼管，M12對(duì)拉螺栓自帶塑料管限位，隔離劑、外墻三角支架（可調(diào)尺寸為-4-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案55mm~138mm、、法蘭。3、炭鋼鋼管支撐架：構(gòu)配件外觀質(zhì)量應(yīng)符合要求。3、1、炭鋼鋼管支撐管，上下托盤尺寸為：140mm×140mm上段鋼管口徑為：48.6mm下段鋼管口徑為;60.5,伸縮段插銷間距每格為100100為螺絲微調(diào)。3.2鋼管應(yīng)平直光滑無裂紋無銹蝕無分層無結(jié)巴橫斷面接長的鋼管。4、桁架板模支撐架：構(gòu)配件外觀質(zhì)量應(yīng)符合要求。12mm300~450墻柱、梁內(nèi)側(cè)模連接成整體。5、支撐頂扣(扣件)萬能方管扣件支撐頂扣外墻三角支架對(duì)稱固定架并用油漆，堆放整齊。工藝要點(diǎn)（一）墻、柱鋼框組合模板1．組成（1）平面模板塊平面模板以600mm50mm度小于600mm的為補(bǔ)充板。長度以1200mm為最長尺寸，級(jí)差為300mm。見-5-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案平面模板塊圖。平面模板塊圖平面模板塊表（mm）（2）連接模板有陰角模、連接角鋼與調(diào)縫角鋼三種。見下圖。連接模板為了加強(qiáng)陰角模邊框的剛度，采用了專用熱軋型鋼，其寬度為150mm×150mm150mm×100mm900mm1200mm1500mm6種規(guī)格。凡結(jié)構(gòu)陽角處均采用75×75連接角鋼，其優(yōu)點(diǎn)是每一平面上可少兩條拼縫，加工簡單，成本低，精度高。調(diào)縫角鋼寬度有200mm150mm900mm1200mm1500mm共6種規(guī)格。平面模板和連接模板共44種規(guī)格，可滿足拼裝柱、梁、板、井梯井筒模各種結(jié)構(gòu)尺寸的需要，見下圖。用角模拼裝90°轉(zhuǎn)角、十字、端頭模板圖用調(diào)縫角鋼拼裝的80~200mm的非標(biāo)準(zhǔn)模板圖（3）配件有連接件、支承架兩部分。1單雙管背楞卡L形插銷扁桿對(duì)拉厚度定位板等。采用“一把鎯頭”或一插就能完成拼裝，操作快捷，安全可靠。連接件圖2）支承件：有腳手架鋼管背楞、操作平臺(tái)、斜撐等。連接件和支承件的使用情況。角模（鋼）用法圖（a）900轉(zhuǎn)角處；（b）丁字轉(zhuǎn)角處圖中（a）：墻厚D（mm）模板寬度B（mm）150300200300＋50250200＋200300450-6-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案450600圖中（b）：墻厚D（mm）模板寬度B（mm）150450200200＋300250250＋300300600穿墻扁拉桿用法圖單、雙管背楞用法圖（a）單管背楞；（b）雙管背楞1-模板；2-背楞2．模板工程的施工及要求（1）施工設(shè)計(jì)1）根據(jù)工程結(jié)構(gòu)情況和施工設(shè)備和料具供應(yīng)的條件，對(duì)模板進(jìn)行選配，并編制模板施工設(shè)計(jì)。施工設(shè)計(jì)應(yīng)包括模板排列圖連接件和支承件布置圖以及細(xì)部結(jié)構(gòu)異型模板和特殊部位詳圖圖中標(biāo)明預(yù)埋件預(yù)留孔洞清掃孔澆筑孔等位置，并注明其固定方法等。2）盡量減少在模板上鉆孔。當(dāng)需要在模板上鉆孔時(shí)，應(yīng)使鉆孔的模板能多次周轉(zhuǎn)使用。3）模板組拼宜采取錯(cuò)縫布置，以增強(qiáng)模板的整體剛度。4）根據(jù)配模圖編制配模表，進(jìn)行備料。（2）施工準(zhǔn)備1）柱、墻鋼筋綁扎完畢，水電管線及預(yù)埋件已安裝，并辦完隱預(yù)檢手續(xù)。2）支搭操作用的腳手架和安全防護(hù)設(shè)施。（3）安裝與拆除要求1）預(yù)組裝的模板，為防止模板塊竄角，連接件應(yīng)交叉對(duì)稱由外向內(nèi)安裝。6層間用木方支墊，上下對(duì)齊。2）墻、柱模板的底面應(yīng)找平，下端應(yīng)設(shè)置定位基準(zhǔn)，靠緊墊平。向上繼續(xù)安裝模板時(shí)，模板應(yīng)有可靠的支承點(diǎn)，其平直度應(yīng)進(jìn)行校正。-7-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案200mm校正垂直度。對(duì)于高度校大的獨(dú)立柱模，應(yīng)用鋼絲繩在四角進(jìn)行拉結(jié)固定。3）墻、柱模板根部及上部應(yīng)留清掃口和觀察孔、振搗孔。在澆筑混凝土之前應(yīng)將洞口堵死。4）模板的安裝，必須經(jīng)過檢查驗(yàn)收后，方可進(jìn)行下一道工序施工。模板安裝過程中除應(yīng)按國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行質(zhì)量檢查外，尚應(yīng)檢查下列內(nèi)容：①立柱支架水平撐剪刀撐鋼楞對(duì)拉螺栓的規(guī)格間距以及零配件緊固情況；②立柱、斜撐基底的支撐面積、堅(jiān)實(shí)情況和排水措施；③預(yù)埋件和預(yù)留孔洞的固定情況；④模板拼縫的嚴(yán)密程度。拼縫縫隙不得大于2mm。（4）安全要求1）裝拆預(yù)拼大片模板時(shí)，垂直吊運(yùn)應(yīng)采用兩個(gè)吊點(diǎn)，水平吊運(yùn)應(yīng)采用4個(gè)吊點(diǎn)安裝時(shí)，應(yīng)邊就位邊校正和安設(shè)連接件連接牢固后方可脫鉤吊運(yùn)零散模板時(shí)，應(yīng)將模板放入吊籠內(nèi)，防止墜落傷人。2）模板堆放場地及在施工現(xiàn)場內(nèi)，不得進(jìn)行明火焊接、切割作業(yè)。如必須進(jìn)行焊接、切割時(shí)，應(yīng)有可靠的消防措施。3）澆筑混凝土?xí)r，應(yīng)設(shè)專人看護(hù)模板，如發(fā)現(xiàn)模板傾斜、位移、局部鼓脹時(shí)，應(yīng)及時(shí)采取緊固措施，方可繼續(xù)施工。4）拆模時(shí)，應(yīng)逐塊拆卸，不得成片撬落或拉倒。拆下的模板等配件，嚴(yán)禁并做到及時(shí)清理維修和涂刷好隔離劑，以備待用。號(hào)標(biāo)志。（5）運(yùn)輸、維修與保管1）鋼框膠合板模板的運(yùn)輸、貯存應(yīng)符合下列規(guī)定：①運(yùn)輸時(shí)應(yīng)避免雨淋水浸；②墊木間距應(yīng)適當(dāng)，避免模板變形或損傷；③非平面模板的運(yùn)輸、貯存應(yīng)采取措施，防止面板損傷和鋼框變形；-8-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案④免損壞模板。2）維修與保管①敲砸；②清除好的模板必須及時(shí)涂刷脫模劑，開孔部位涂封邊劑。防銹漆脫落時(shí)，清理后應(yīng)及時(shí)涂刷；③斷裂的部件要及時(shí)挑出，螺紋部位要整修后涂油；④拆下來的模板，如發(fā)現(xiàn)翹曲變形開焊，應(yīng)及時(shí)進(jìn)行修理破壞的板面應(yīng)及時(shí)進(jìn)行修補(bǔ)；⑤模板及零配件應(yīng)設(shè)專人保管和維修，并要按規(guī)格、種類分別存放或裝箱。（二）梁模板當(dāng)梁截面不大于0.18m2的梁底支撐采用可調(diào)支撐架1、模板支撐及構(gòu)造參數(shù)（1）承插型盤扣式鋼管架支撐0標(biāo)準(zhǔn)層最大梁截面寬度B(m)：0.3；梁截面高度D(m)：1.00；混凝土板最大厚度(mm)：150.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.20；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.60；立桿步距h(m)：1.20；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁方向；采用的鋼管類型為Φ48×3.5(計(jì)算采用48×3)；立桿承重連接方式：可調(diào)托座。梁板模板支撐立面示意圖（2）可調(diào)式支撐架（用于梁截面不大于0.18m2）梁截面寬度B(m)：0.3；梁截面高度D(m)：0.60；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；中間設(shè)置一道水平拉桿；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁方向；采用的鋼管類型為Φ48×3.5(計(jì)算采用48×3)；-9-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案立桿承重連接方式：可調(diào)式支撐架。2、施工前的準(zhǔn)備、側(cè)模板，齊梁邊線，貼5mm厚海綿條；焊足夠數(shù)量的短鋼筋頭頂模撐；將梁內(nèi)的雜物清掃干凈；在不同高度、不同砼標(biāo)號(hào)處用鋼板網(wǎng)和鋼筋掐好縫。3、工藝流程搭設(shè)立桿→鋪主龍骨→鋪次龍骨并起拱→安裝梁底板，涂刷水性脫模劑→安裝梁側(cè)→→梁側(cè)模的上下口鎖口方木→安裝斜撐→調(diào)梁側(cè)模垂直度。（三）板模板1、根據(jù)模板的排列圖架設(shè)支撐和龍骨。2擱柵為60mm×60mm×2mm方型鋼管。330mm×60mm的木擱柵、釘板時(shí)只要在兩端及接頭處釘牢。4、樓面模板面板與梁、墻等構(gòu)件側(cè)板交接處外側(cè)設(shè)通長封口檔木木方。5、樓面模板鋪完后，進(jìn)行模板面標(biāo)高的檢查工作，如有不符，立即進(jìn)行調(diào)整。同時(shí)認(rèn)真檢查支撐是否牢固，并及時(shí)清掃梁、板模板面。6、模板立桿立桿縱距l(xiāng)a取1.2m，橫距l(xiāng)b取1.2m，整個(gè)支架的簡圖如下所示。采用炭鋼鋼管下部口徑為60.8*2.8，上部口徑為48.6*2.8，依據(jù)實(shí)驗(yàn)6T48*3.50道，立桿與水平桿之間采用緊固件使支撐無法擺動(dòng)。（四）、電梯井支撐示意圖電梯井現(xiàn)場支撐施工圖：（五）、樓梯模板1、樓梯配模樓梯板模：盡量采用整塊膠合模。踏步板模：采用18厚膠合板，高度較踏步高低5mm。橫向格柵：采用50mm×100mm的方木，間距300mm～450mm。一般取梁板模板支撐立面示意圖-10-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案350mm。支撐。2、樓梯模板工藝要求（1、樓梯模板施工前應(yīng)根據(jù)實(shí)際放樣，先安裝平臺(tái)模板，再安裝樓梯底模板，踏步外幫側(cè)板應(yīng)盡量做成鋸齒形定型模板，以保證踏步高度均勻一致。（2工縫處斷開。（3、樓梯施工縫采用插板形式，縫寬為100MM，待樓梯上部混凝土澆筑前，拆除施工縫處擋板，用寬為100MM長同樓梯寬度的膠合板插進(jìn)，預(yù)留好梯板洞位置，用鐵釘釘固牢。（七）、后澆帶模板1、工藝流程支后澆帶梁板模板→綁扎后澆帶梁板鋼筋→攔后澆帶側(cè)面模板→澆注后澆帶兩邊梁板混凝土→待混凝土強(qiáng)度達(dá)到拆模設(shè)計(jì)強(qiáng)度拆除后澆帶梁板模板，擔(dān)任保留后澆帶支撐系統(tǒng)→支后澆帶處模板→澆筑后澆帶混凝土→拆除模板。支設(shè)模板圖（八）、承插型盤扣式鋼管模板支撐架要求1、模板支撐架應(yīng)根據(jù)所承受的荷載選擇立桿的間距和步距，底層縱、橫向水平桿作為掃地桿，距地面高度應(yīng)小于或等于350mm，立桿底部應(yīng)根據(jù)支撐高度組合套插的立桿段設(shè)置可調(diào)托座和可調(diào)底座。2、立桿上端包括可調(diào)托座伸出頂層水平桿的長度不得大于0.65m，且絲桿外露長度嚴(yán)禁超過300mm，可調(diào)托座插入立桿長度不得小于150mm。五、模板的拆除。先拆除非承重部分，后拆除承重部分。（二）多層樓板支架的拆除，應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行：1、當(dāng)上層樓板正在澆筑砼時(shí)，下兩層樓板的模板和支架不得拆除。-11-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案2、在拆除模板過程中，如發(fā)現(xiàn)有影響結(jié)構(gòu)、安全、質(zhì)量問題時(shí)，應(yīng)暫停拆除，

經(jīng)過處理后，方可繼續(xù)拆模。3、依據(jù)砼同條件養(yǎng)護(hù)試塊抗壓強(qiáng)度報(bào)告，達(dá)到規(guī)定要求并經(jīng)項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人

同意后，方可拆除模板。4、后澆帶的部分必須在后澆帶封閉后，強(qiáng)度達(dá)到70％以后才可以拆除支撐。規(guī)定：1。2、底模，在砼強(qiáng)度符合下表規(guī)定后，方可拆除。底模拆除時(shí)的混凝土強(qiáng)度要求構(gòu)件類型構(gòu)件跨度（m）達(dá)到設(shè)計(jì)的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的百分率（%）≤2≥50

板＞2，≤8≥75

＞8≥100≤8≥75

梁、拱、殼＞8≥100懸臂構(gòu)件---≥100六、模板分項(xiàng)工程質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)及驗(yàn)收（一）模板分項(xiàng)工程驗(yàn)收的基礎(chǔ)上進(jìn)行分項(xiàng)工程驗(yàn)收。（二）質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)1、模板安裝（1）主控項(xiàng)目①的承載能力，或加設(shè)支架；上、下支架的立柱應(yīng)對(duì)準(zhǔn)，并鋪設(shè)墊板。②在涂刷模板隔離劑時(shí)，不得沾污鋼筋和砼接搓處。（2）一般項(xiàng)目1)模板安裝應(yīng)滿足下列要求：-12-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案①模板的接縫不應(yīng)漏漿，在澆筑砼前，木模板應(yīng)澆水濕潤，但模板內(nèi)不應(yīng)積水。②能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑。③澆筑砼前，模板內(nèi)的雜物應(yīng)清理干凈。2）用作模板的磚胎模應(yīng)平整光潔，不得產(chǎn)生影響結(jié)構(gòu)構(gòu)件質(zhì)量的下層、裂縫、起砂或起鼓。3）對(duì)跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋砼梁、板，其模板應(yīng)按設(shè)計(jì)要求起拱；當(dāng)設(shè)計(jì)無具體要求時(shí)，起拱高度宜為跨度的1/1000～3/1000。4）固定在模板上的預(yù)埋件和預(yù)留洞不得遺漏，安裝必須牢固，位置準(zhǔn)確。5）現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝偏差應(yīng)符合下表規(guī)定：預(yù)埋件和預(yù)留孔洞的允許偏差項(xiàng)目允許偏差（mm）預(yù)埋鋼板中心線位置3預(yù)埋管、預(yù)留孔中心線位置3預(yù)埋螺栓中心線位置2外露長度±10，0插筋中心線位置5外露長度±10，0預(yù)留洞中心線位置10截面內(nèi)部尺寸±10現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差及檢驗(yàn)方法項(xiàng)目允許偏差檢驗(yàn)方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標(biāo)高±5水準(zhǔn)儀或拉線、鋼尺檢查截面內(nèi)部尺寸基礎(chǔ)±10鋼尺檢查柱、墻、梁＋4，-5鋼尺檢查層高垂直全高≤5mm6經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查-13-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案全高＞5m8經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查2、模板拆除詳?shù)谖鍡l模板拆除。七、成品保護(hù)1.待樓板混凝土達(dá)到規(guī)定強(qiáng)度后，模板才能堆放在樓面上，并應(yīng)加木方支墊。2.模板安裝過程中，高度超過2M要搭設(shè)操作平臺(tái)，不得攀爬鋼筋。3.模板拆除后，拆下來的模板緩緩平放在樓面上，或斜靠于墻柱時(shí)必須穩(wěn)定，模板不得自由落下，以免軋壞樓板。八、模板施工質(zhì)量通病與防治為防止質(zhì)量通病模板設(shè)計(jì)中特制定如下措施：序號(hào)項(xiàng)目防治措施1墻底爛根在澆筑頂板時(shí)將墻體兩側(cè)100范圍內(nèi)混凝土壓光至平整度小于2，同時(shí)將模板下口粘上憎水型海綿條。墻體混凝土強(qiáng)度達(dá)到4MPa方可拆除模板清理大模板和2墻體不平、粘連新刷涂。3垂直度偏差沖撞，應(yīng)重新用線錘復(fù)核校正。4墻體凹凸不平加強(qiáng)模板的維修，每月就對(duì)模板檢修一次5墻體鋼筋移位大模板上口設(shè)置卡子并采取措施控制保護(hù)層厚度6門、窗洞偏斜門窗洞口角部用角鋼，洞口設(shè)木方作為水平，豎向支撐。7墻體陰角不方正不、垂直綿條及膠帶封堵。8墻體大角不垂直不方正正呈90°亦可防止混凝土漏漿-14-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案9外墻上下層接槎不平漏漿上厚為5mm的鋼板，寬度同板厚。九、安全環(huán)境文明施工措施1、所有施工人員進(jìn)入施工現(xiàn)場必須遵守安全文明施工的有關(guān)規(guī)定，嚴(yán)格按照安全技術(shù)操作規(guī)程進(jìn)行操作。2。3、項(xiàng)目施工員應(yīng)對(duì)模板班組進(jìn)行安全技術(shù)交底。4、支模過程中應(yīng)遵守安全操作規(guī)程，如遇中途停歇，應(yīng)將就位的支頂、模板聯(lián)。5、拆樓層外邊的模板時(shí)應(yīng)設(shè)腳手架或在拆除層的下邊支挑安全網(wǎng)，防止高空墜落和防止模板向外倒跌。6、廢爛的木方不能做龍骨。7、內(nèi)墻模板安裝高度超過2.5m時(shí)，應(yīng)搭設(shè)臨時(shí)腳手架。8、在4m以上高度拆除模板時(shí)，不得讓模板、材料自由下落，更不得大面積同時(shí)撬落，操作時(shí)必須注意下方人員的動(dòng)向。9、正在支設(shè)澆搗的模板，其下方的模板支撐不準(zhǔn)全部拆除。10、水平拉桿不準(zhǔn)釘在腳手架或跳板等不穩(wěn)定的物體上。11、據(jù)方木、模板時(shí)應(yīng)避開周邊群眾休息時(shí)間，應(yīng)降低噪音污染。十、主要技術(shù)質(zhì)量安全措施（一）質(zhì)量保證措施1、模板安裝前,先檢查模板質(zhì)量,不符合質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)不得投入使用。2梁支模時(shí)應(yīng)遵守邊模包底模的原則,梁側(cè)模必須有壓腳板斜撐,拉線通直后將梁側(cè)釘固。3、成排柱模支模時(shí),應(yīng)先立兩端柱模,校直與復(fù)核位置無誤后,頂部拉通長線,再立中間柱模。4、樓板模板厚度要一致,擱柵木料要有足夠的強(qiáng)度和剛度,擱柵面要平整。5、堅(jiān)持每次使用后清理板面,涂刷脫模劑。6、外墻（包括外側(cè)柱）、地下室外墻、水池側(cè)壁模板內(nèi)撐條采用Ｍ12的止水螺栓。（二）安全保證措施-15-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案1支模過程中應(yīng)遵守安全操作規(guī)程,如遇中途停歇,應(yīng)將就位的支頂模板聯(lián)結(jié)穩(wěn)固,不得空架浮擱。拆模間歇時(shí)應(yīng)將松開的部件模板、支撐等搬走,防止墜下傷人。2、拆模時(shí)應(yīng)搭設(shè)拆模平臺(tái)。拆除模板一般用長撬棍，人不允許站在已拆除的模板上。在拆除樓板時(shí)，要注意整塊模板落下傷人。3、拆樓層外邊模板時(shí),應(yīng)有防高空墜落及防止模板向外倒跌的措施。4、安裝、拆除外墻模板時(shí)，必須確認(rèn)外腳手架符合安全要求。5拆除模板前應(yīng)經(jīng)過項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人同意嚴(yán)禁猛撬硬砸或大面積撬落、和拉倒，嚴(yán)禁亂拋模板。拆模后應(yīng)及時(shí)整理模板，堆放整齊。6、模板上有預(yù)留洞時(shí)，在模板安裝后應(yīng)將洞口蓋牢，如洞口過大時(shí)應(yīng)設(shè)防護(hù)欄桿，當(dāng)模板拆除后，預(yù)留洞仍應(yīng)用木板蓋牢或設(shè)防護(hù)欄桿。7、安裝與拆除模板時(shí)應(yīng)注意電線、電源的安全，防止發(fā)生觸電事故，現(xiàn)場使用的木工機(jī)械的用電應(yīng)由電工安裝，不準(zhǔn)自行亂拉亂搭。8、施工現(xiàn)場應(yīng)注意防火，尤其明火作業(yè)時(shí)，下班前應(yīng)認(rèn)真檢查，沒有火災(zāi)隱患時(shí)方可離開，有刨花等易燃物的現(xiàn)場不準(zhǔn)抽煙。9、安裝完模板后應(yīng)做到工完場清，清掃垃圾過程中要避免灰塵飛揚(yáng)。10、六級(jí)以上大風(fēng)，不得安裝和拆除模板。十一、主要構(gòu)件設(shè)計(jì)書（一）墻模板設(shè)計(jì)一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):300；主楞間距(mm):915；穿墻螺栓豎向間距(mm):915；對(duì)拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:日本角鋼；主楞合并根數(shù):1；3.次楞信息次楞材料:日本角鋼；次楞合并根數(shù):1；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):12.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；-16-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計(jì)算高度，取4.800m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。分別計(jì)算得20.036kN/m2、115.200kN/m2，取較小值20.036kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=20.036kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=3kN/m2。三、墻模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度《建筑施工手冊(cè)。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎矩計(jì)算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)；l--計(jì)算跨度(次楞間距):l=300.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×20.036×0.915×0.900=19.800kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×3.00×0.92×0.90=3.459kN/m；其中0.90為按《施工手冊(cè)》取的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M=0.1×19.800×300.02+0.117×3.459×300.02=2.15×105N·mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=915×18.0×18.0/6=4.94×104mm3；f--面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=M/W=2.15×105/4.94×104=4.3N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=4.3N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要-17-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案求！2.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V--面板計(jì)算最大剪力(N)；l--計(jì)算跨度(次楞間距):l=300.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×20.036×0.915×0.900=19.800kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×3.00×0.92×0.90=3.459kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×19.800×300.0+0.617×3.459×300.0=4204.1N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--面板計(jì)算最大剪力(N)：V=4204.1N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=915mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=3×4204.1/(2×915×18.0)=0.383N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=0.383N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.5N/mm2足要求！3.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工手冊(cè)》，剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度計(jì)算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=20.04×0.92=18.333N/mm；l--計(jì)算跨度(次楞間距):l=300mm；E--面板的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=91.5×1.8×1.8×1.8/12=44.47cm4；面板的最大允許撓度值:[ν]=1.2mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×18.33×3004/(100×6000×4.45×105)=0.377mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.377mm小于等于面板的最大允許撓度值[ν]=1.2mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計(jì)算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，次楞采用日本角鋼，計(jì)算簡圖如下：次楞計(jì)算簡圖1.次楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算次楞最大彎矩按下式計(jì)算：-18-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--次楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)；l--計(jì)算跨度(主楞間距):l=915.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×20.036×0.300×0.900=6.492kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×3.00×0.30×0.90=1.134kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M=0.1×6.492×915.02+0.117×1.134×915.02=6.55×105N·mm；次楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式：σ=M/W<f其中，σ--次楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--次楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.67×105；f--次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=6.55×105/1.67×105=3.9N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=3.9N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V－次楞承受的最大剪力；l--計(jì)算跨度(主楞間距):l=915.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×20.036×0.300×0.900/1=6.492kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×3.00×0.30×0.90/1=1.134kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V=0.6×6.492×915.0+0.617×1.134×915.0=4204.1N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：τ=3V/(2bh0)其中，τ--次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--次楞計(jì)算最大剪力(N)：V=4204.1N；b--次楞的截面寬度(mm)：b=100.0mm；hn--次楞的截面高度(mm)：h0=100.0mm；fv--次楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=3×4204.1/(2×100.0×100.0)=0.631N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=0.631N/mm2小于次楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.5N/mm2要求！3.次楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下：-19-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，ν--次楞的最大撓度(mm)；q--作用在次楞上的線荷載(kN/m)：q=20.04×0.30=6.01kN/m；l--計(jì)算跨度(主楞間距):l=915.0mm；E--次楞彈性模量（N/mm2）：E=9000.00N/mm2；I--次楞截面慣性矩(mm4)，I=8.33×106mm4；次楞的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×6.01/1×9154/(100×9000×8.33×106)=0.38mm；次楞的最大容許撓度值:[ν]=3.66mm；次楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.38mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=3.66mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用日本進(jìn)口角鋼，計(jì)算簡圖如下：主楞計(jì)算簡圖主楞計(jì)算剪力圖(kN)主楞計(jì)算彎矩圖(kN·m)主楞計(jì)算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算作用在主楞的荷載:P＝1.2×20.04×0.3×0.92＋1.4×3×0.3×0.92＝7.753kN；主楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓水平間距):l=300mm；強(qiáng)度驗(yàn)算公式：σ=M/W<f其中，σ--主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--主楞的最大彎矩(N·mm)；M=1.22×105N·mmW--主楞的凈截面抵抗矩(mm3)；W=1.67×105mm3；f--主楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)，f=13.000N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=1.22×105/1.67×105=0.7N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=0.7N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算主楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中，τ--次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--主楞計(jì)算最大剪力(N)：V=1511.9/1=1511.9N；b--主楞的截面寬度(mm)：b=100.0mm；hn--主楞的截面高度(mm)：h0=100.0mm；fv--主楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；主楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=3×1511.9/(2×100.0×100.0)=0.227N/mm2；-20-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案主楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=0.227N/mm2小于主楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.5N/mm2要求！3.主楞的撓度驗(yàn)算主楞的最大撓度計(jì)算值:ν=0.001mm；主楞的最大容許撓度值:[ν]=1.2mm；主楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.001mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=1.2mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計(jì)算計(jì)算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)；f--穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號(hào):M12；穿墻螺栓有效直徑:11.55mm；穿墻螺栓有效面積:A=105mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；主楞計(jì)算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為:N=2.67kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=2.675kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！（二）梁模板設(shè)計(jì)A、承插型盤扣式鋼管架一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)0標(biāo)準(zhǔn)層最大梁截面寬度B(m)：0.3；梁截面高度D(m)：1.00；混凝土板最大厚度(mm)：150.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.20；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.60；立桿步距h(m)：1.20；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁方向；采用的鋼管類型為Φ48×3.5(計(jì)算采用48×3)；立桿承重連接方式：可調(diào)托座。2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：14.4；梁板模板支撐立面示意圖-21-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：600；次楞根數(shù)：3；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：60.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：100.00；高度(mm)：100.00；斜撐類型：設(shè)主楞，設(shè)次楞，當(dāng)梁高大于750mm時(shí)設(shè)對(duì)拉螺栓斜撐材料類型：方木；斜撐截面寬度b1(mm)：60；斜撐截面高度h1(mm)：80；斜撐腳點(diǎn)與頂點(diǎn)的水平距離(m)：0.15；斜撐腳點(diǎn)與頂點(diǎn)的豎向距離(m)：0.30；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得17.848kN/m2、14.400kN/m2，取較小值14.400kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。-22-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=60×1.2×1.2/6=14.4cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算：M=0.125ql2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2×0.6×14.4=10.368kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q2=1.4×0.6×4=3.36kN/m；計(jì)算跨度:l=(600-160)/(3-1)=220mm；面板的最大彎矩M=0.125×(10.368+3.36)×[(600-160)/(3-1)]2=8.31×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.25ql=1.25×(10.368+3.360)×[(600-160)/(3-1)]/1000=3.775kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=8.31×104/1.44×104=5.8N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=5.8N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:q=q1=10.368N/mm；l--計(jì)算跨度:l=[(600-160)/(3-1)]=220mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=60×1.2×1.2×1.2/12=8.64cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.521×10.368×[(600-160)/(3-1)]4/(100×6000×8.64×104)=0.244mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(600-160)/(3-1)]/250=0.88mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.244mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.88mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=3.775/0.600=6.292kN/m100mm100mmIW和彈性模量E分別為:W=1×10×10×10/6=166.67cm3；-23-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案I=1×10×10×10×10/12=833.33cm4；E=9000.00N/mm2；計(jì)算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0.227kN·m，最大支座反力R=4.153kN，最大變形ν=0.075mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.27×105/1.67×105=1.4N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.4N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值:[ν]=600/400=1.5mm；次楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.075mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.5mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算4.153kN,按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。60mm60mmIW和彈性模量E分別為:W=2×6×6×6/6=72cm3；I=2×6×6×6×6/12=216cm4；E=9000.00N/mm2；主楞計(jì)算簡圖主楞計(jì)算剪力圖(kN)主楞計(jì)算彎矩圖(kN·m)主楞計(jì)算變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0.144kN·mR=4.781kNν=0.046mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=1.44×105/7.20×104=2N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.046mm-24-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案主楞的最大容許撓度值:[ν]=300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.046mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=0.75mm，滿足要求！3.斜撐驗(yàn)算（1）斜撐(軸力)計(jì)算斜撐的軸力Rx按下式計(jì)算：Rx＝R/sinα其中R-斜撐對(duì)梁頂側(cè)支撐的支座反力，?。籖=4.781kN；Rx-斜撐的軸力；α-斜撐與梁側(cè)面板的夾角；sinα=sin{arctan[0.15/0.3]}=0.447；斜撐的軸力：Rx=R/sinα=4.781/0.447=10.692kN（2）斜撐穩(wěn)定性驗(yàn)算穩(wěn)定性計(jì)算公式如下：σ＝Rx/(φA0)≤fc其中，Rx--作用在斜撐的軸力,10.692kNσ--斜撐受壓應(yīng)力計(jì)算值；fc--斜撐抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；16N/mm2A0--斜撐截面的計(jì)算面積A0=60×80=4800mm2；φ--軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比λ=l0/i結(jié)果確定；軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)按下式計(jì)算：φ=1/(1+(λ/80)2)i--斜撐的回轉(zhuǎn)半徑;i=0.289×80=23.12mm；l0--斜撐的計(jì)算長度，l0=[0.32+0.152]0.5=0.34m；λ=l0/i=14.51；φ=1/(1+(λ/80)2)=0.97經(jīng)計(jì)算得到：σ=N/(φ×A)=10.69×103/(0.97×4800)=2.3N/mm2；根據(jù)規(guī)范規(guī)定，用于施工和維修時(shí)木材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)乘1.2調(diào)整系數(shù)；[f]=1.2×16=19.2N/mm2；斜撐受壓應(yīng)力計(jì)算值為2.3N/mm2，小于斜撐抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值19.2N/mm2，滿足要求！五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載新澆混凝土自重荷載鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=600×12×12/6=1.44×104mm3；-25-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案I=600×12×12×12/12=8.64×104mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.60+0.30]×0.60=11.232kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.60=3.360kN/m；q=11.232+3.360=14.592kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=0.125ql2=0.125×14.592×2252=9.23×104N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×11.232×0.225+0.437×3.36×0.225=1.278kNRB=1.25ql=1.25×14.592×0.225=4.104kNσ=Mmax/W=9.23×104/1.44×104=6.4N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=6.4N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=9.360kN/m；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=225.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=225.00/250=0.900mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.521×11.232×2254/(100×6000×8.64×104)=0.289mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.289mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=0.9mm，滿足要求！六、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載新澆混凝土自重荷載鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=4.104/0.6=6.84kN/m2.方木的支撐力驗(yàn)算方木計(jì)算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=10×10×10/6=166.67cm3；I=10×10×10×10/12=833.33cm4；-26-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案方木強(qiáng)度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×6.84×0.62=0.246kN·m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.246×106/166666.7=1.5N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值1.5N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×6.84×0.6=2.462kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×2.462×1000/(2×100×100)=0.369N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.369N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計(jì)算值ν=0.677×6.84×6004/(100×9000×833.333×104)=0.08mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.600×1000/250=2.400mm；方木的最大撓度計(jì)算值ν=0.08mm小于方木的最大允許撓度[ν]=2.4mm，滿足要求！3.支撐托梁的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.278kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=4.104kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(0.650-0.450)/4×0.600×(1.2×0.160×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.600×(0.600-0.160)×0.300=0.412kN斜撐傳遞集中力：N=4.781×0.300/0.150=9.563kN簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=N2=13.305kN；-27-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案最大彎矩Mmax=0.478kN·m；最大撓度計(jì)算值Vmax=0.128mm；最大應(yīng)力σ=0.478×106/8682=55.1N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值55.1N/mm2小于支撐托梁的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計(jì)算八、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=13.305kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×4.8=0.858kN；N=13.305+0.858=14.163kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長度(m)；考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算lo=k1k2(h+2a)k1--計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2--計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a=2.4按照表2取值1.003；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.003×(1.2+0.6×2)=2.853m；lo/i=2852.532/15.9=179；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.223；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=14162.664/(0.223×424)=149.8N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=149.8N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2B、可調(diào)式炭鋼鋼管支撐一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)方案設(shè)計(jì)采用可調(diào)式炭鋼鋼管支撐最大梁截面寬度B(m)：0.3；梁截面高度D(m)：0.60；混凝土板最大厚度(mm)：150.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；-28-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案中間設(shè)置一道水平拉桿；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁方向；采用的鋼管類型為Φ48×3.5(計(jì)算采用48×3)；立桿承重連接方式：可調(diào)式支撐架。2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：14.4；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；二、梁側(cè)膠合板的計(jì)算：振搗時(shí)產(chǎn)生的荷載P=4.0KN/m2新澆筑砼對(duì)模板側(cè)面的壓力P=γH=24×0.7=16.8KN/m2取F=16.8KN/m2（1）驗(yàn)算膠合板的承載力q1=(1.4P52+1.2P62)×L=(1.4×4+1.2×16.8)×0.45=11.59KN/mMmax=0.085ql2=0.085×11.59×4502=1.99×105Nmmбmax=Mmax/w=1.99×105×6/600×182=6.1N/mm2<[б]=13N/mm2[符合要求]（2）驗(yàn)算膠合板的剛度q2=1.2P62b=1.2×16.8×0.45=9.07KN/mωmax=0.677×10-2×(q2L4)/(EI)=0.677×10-2×(9.07×4504)×12/5200×600×183=1.63mm<[ω]=L/250=1.8mm[符合要求]2、梁底格柵的計(jì)算：（1）梁底格柵強(qiáng)度的驗(yàn)算q1=(1.2G12×bh+1.2G21bH+1.2G32bH+1.4q51L)/2-29-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案=(1.2×0.5×0.35×0.018+1.2×24×0.35×0.7+1.2×1.5×0.35×0.7+1.4×2.0×0.35)/2=4.25KN/mMAB=0.125qlMmax=0.125×4.25×15002=1.20×106Nmmбmax=Mmax/w=1.20×106/1.67×105=7.18N/mm2<[б]=11.7N/mm2[符合要求](2)梁底格柵撓度的計(jì)算q2=(1.2G12×bh+1.2G21bH+1.2G32bH)/2=3.75KN/mωmax=5q2l4/384EI=5×3.75×15004/384×104×8.33×106=2.97mm<[f]=L/250=6mm[符合要求]4、大龍骨100×100方木的驗(yàn)算（1）大龍骨承載力的驗(yàn)算F1=lq1/2=4.25×1500/2=3.19×103NMmax=F1L=3.19×103×450=1.44×106N.mmбmax=Mmax/w=1.44×106/1.67×105=8.62N/mm2<[б]=11.7N/mm2[符合要求]（2）大龍骨剛度的驗(yàn)算F2=lq2/2=2.81×103Nfmax=Fa(3l2-4a2)/24EI=2.81×103×450×(3×12002-4×4502)/24×104×8.33×106=2.22mm<[f]=L/250=4.8mm[符合要求]5、鋼管支撐驗(yàn)算，每步鋼管架受力F=2R=2×6F/2=6F=16.68KN<[f]=40.16KN[符合要求]所以,經(jīng)驗(yàn)算,承插型盤扣式鋼管架支撐體系符合要求。綜上所述，模板支撐體系是安全可行的。（三）板模板設(shè)計(jì)（一）模板支架選型根據(jù)本工程實(shí)際情況，結(jié)合施工單位現(xiàn)有施工條件，經(jīng)過綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，選擇日本模板鋼管腳手架作為模板支架的搭設(shè)材料，進(jìn)行相應(yīng)的設(shè)計(jì)計(jì)算。（一）基本搭設(shè)參數(shù)模板支架高H為3mla取1.2mlb取1.2m立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的自由長度a取0.1m。（二）材料及荷載取值說明模板支架承受的荷載包括模板及支架自重新澆混凝土自重鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。-30-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案三、板模板支架的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性驗(yàn)算荷載首先作用在板底模板上，按照"底?！啄７侥?鋼管→橫向水平鋼管→可調(diào)托座→立桿→基礎(chǔ)"的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。其中，取與底模方木平行的方向?yàn)榭v向。（一）板底模板的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算模板按三跨連續(xù)梁計(jì)算，如圖所示:（1）荷載計(jì)算模板的截面抵抗矩為：W＝900×122/6=2.16×104mm3；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1＝0.3×0.9=0.27kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2＝0.16×24×0.9=3.456kN/m；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3＝0.16×1.1×0.9=0.158kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4＝1×0.9=0.9kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5＝2×0.9=1.8kN/m。以上1231.35451.4值為：g1=(x1+x2+x3)×1.35=(0.27+3.456+0.158)×1.35=5.244kN/m；q1=(x4+x5)×1.4=(0.9+1.8)×1.4=3.78kN/m；對(duì)荷載分布進(jìn)行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值?？缰凶畲髲澗赜?jì)算簡圖跨中最大彎矩計(jì)算公式如下:M1max=0.08g1lc2+0.1q1lc2=0.08×5.244×0.252+0.1×3.78×0.252=0.05kN·m支座最大彎矩計(jì)算簡圖支座最大彎矩計(jì)算公式如下：M2max=-0.1g1lc2-0.117q1lc2=-0.1×5.244×0.252-0.117×3.78×0.252=-0.06kN·m；經(jīng)比較可知，荷載按照?qǐng)D2進(jìn)行組合，產(chǎn)生的支座彎矩最大。Mmax=0.06kN·m；（2）底?？箯潖?qiáng)度驗(yàn)算取Max(M1max，M2max)進(jìn)行底?？箯濖?yàn)算，即σ=M/W<fσ=0.06×106/(2.16×104)=2.797N/mm2底模面板的受彎強(qiáng)度計(jì)算值σ=2.797N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=15N/mm2，滿足要求。（3）底?？辜魪?qiáng)度計(jì)算。荷載對(duì)模板產(chǎn)生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×5.244×0.25+0.617×3.78×0.25=1.37kN；按照下面的公式對(duì)底模進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算：τ=3Q/(2bh)≤fvτ=3×1369.656/(2×900×12)=0.19N/mm2；所以，底模的抗剪強(qiáng)度τ=0.19N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗(yàn)算-31-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案模板彈性模量E=6000N/mm2；模板慣性矩I=900×123/12=1.296×105mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計(jì)算：νmax=0.677(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+0.990(x14+x5)lc4/(100EI)<min(lc/150,10)νmax=0.266mm；底模面板的撓度計(jì)算值νmax=0.266mm小于撓度設(shè)計(jì)值[ν]=min(250/150，10)mm，滿足要求。（二）底模方木的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算按三跨連續(xù)梁計(jì)算（1）荷載計(jì)算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1=0.3×0.25=0.075kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2=0.16×24×0.25=0.96kN/m；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3=0.16×1.1×0.25=0.044kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4=1×0.25=0.25kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5=2×0.25=0.5kN/m；以上1231.35451.4值為：g2=(x1+x2+x3)×1.35=(0.075+0.96+0.044)×1.35=1.457kN/m；q2=(x4+x5)×1.4=(0.25+0.5)×1.4=1.05kN/m；支座最大彎矩計(jì)算簡圖支座最大彎矩計(jì)算公式如下:Mmax=-0.1×g2×la2-0.117×q2×la2=-0.1×1.457×0.92-0.117×1.05×0.92=-0.217kN·m；（2）方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算方木截面抵抗矩W=bh2/6=60×602/6=3.6×104mm3；σ=M/W<fσ=0.217×106/(3.6×104)=6.042N/mm2；底模方木的受彎強(qiáng)度計(jì)算值σ=6.042N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=13N/mm2，滿足要求。（3）底模方木抗剪強(qiáng)度計(jì)算荷載對(duì)方木產(chǎn)生的剪力為Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×1.457×0.9+0.617×1.05×0.9=1.37kN；按照下面的公式對(duì)底模方木進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算：τ=3Q/(2bh)≤fvτ=3×1369.656/(2×60×60)=0.571N/mm2；所以，底模方木的抗剪強(qiáng)度τ=0.571N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗(yàn)算方木彈性模量E=9000N/mm2；方木慣性矩I=60×603/12=1.08×106mm4；-32-中建七局第三建筑有限公司漳州君悅·黃金一期CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAUNO.3COMPANY模板工程施工方案根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計(jì)算：νmax=0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.477mm；底模方木的撓度計(jì)算值νmax=0.477mm小于撓度設(shè)計(jì)值[ν]=min(900/150，10)mm，滿足要求。（三）托梁材料計(jì)算根據(jù)JGJ130－2001，板底水平鋼管按三跨連續(xù)梁驗(yàn)算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。（1）荷載計(jì)算材料自重：0.0384kN/m；方木所傳集中荷載：取（二）中方木內(nèi)力計(jì)算的中間支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×1.457×0.9+1.2×1.05×0.9=2.576kN；按疊加原理簡化計(jì)算，托梁的內(nèi)力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強(qiáng)度與剛度驗(yàn)算托梁計(jì)算簡圖、內(nèi)力圖、變形圖如下：托梁采用：方鋼管:60×60×2mm；W=8.682×103mm3；I=26.046×104mm4；托梁計(jì)算簡圖托梁計(jì)算彎矩圖(kN·m)托梁計(jì)算變形圖(mm)托梁計(jì)算剪力圖(kN)中間支座的最大支座力Rmax=13.702kN；托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=1.523×106/8.682×103=175.396N/mm2；托梁