余熱鍋爐熱效率 新時期熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐熱效率研究

本文格式為Word版，下載可任意編輯——余熱鍋爐熱效率新時期熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐熱效率研究社會經(jīng)濟的快速進展帶來的是環(huán)境破壞以及能量過度消耗，近幾年來，節(jié)能以及環(huán)保逐步受到宏大人們的重視，熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐效率的提高對于節(jié)能環(huán)保同樣有著重要的作用。新時期新背景下，加強對于熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐熱效率的研究有著重要的現(xiàn)實意義。本文旨在研究熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐熱效率問題，針對展現(xiàn)的問題提出相應的解決策略，為我國在熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐熱效率提高方面供給可行性思路。

熱電聯(lián)產(chǎn)；燃氣余熱；鍋爐熱效率；分析研究

近幾年來，節(jié)能減排工作逐步推進，熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐能耗和環(huán)保問題日益引起重視。燃氣余熱鍋爐熱效率是評價其能耗性能的重要指標，余熱鍋爐排放氮氧化物是評價煙氣排放合格的重要指標。盡管我國在熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐熱效率提高方面積累了豐富的閱歷，但是在實際的熱效率提高實踐過程中，好多問題依舊存在。為此，研究熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐熱效率問題意義重大。本文主要研究熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐熱效率，為我國在熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐熱效率提高方面供給借鑒。

1余熱鍋爐熱效率的測試方案

1.1測試工況

本文中，所選用的是某新能源有限公司生產(chǎn)的兩臺熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐為例，選取了主要的十個工況點，針對熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐分別舉行測試，然后根據(jù)測試得出DCS采集數(shù)據(jù)以及現(xiàn)場測試數(shù)據(jù)分析，進而對比鍋爐在相應的工況下，它們的煙氣排放以及熱效率排放效果，進而探索出新的熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐運行方式，從而為我國在熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐效率提高以及節(jié)能減排方面的進一步提升供給指導。

下面就細致介紹某新能源有限公司熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐：這兩臺熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐分別編號為1號以及3號，類型都是Q495/479—66.8（10）一3.82（O.6）/445（170），這兩臺的熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐設(shè)計熱效率為85.22%，而它們的低壓蒸汽量設(shè)計值為10t/h，設(shè)計排煙度為105攝氏度，給水量設(shè)計值為145t/h。這兩臺熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐內(nèi)部裝置主要有一體化除氧器、過熱器、凝水加熱器、熱水鍋爐以及中壓二級省煤器等設(shè)備。兩臺熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐所需要的余熱資源主要是由兩臺燃機舉行相應供應。所測驗的余熱鍋爐在10種工況下運行狀況如表1所示：

1.2測點布置以及條件

通過分析研究，可以看出燃氣余熱鍋爐灰渣物理熱損失等于零，固體未完全燃燒熱損失以及氣體未完全燃燒熱損失等也是近乎等于零。以此我們可以得到本文所研究的反平衡熱效率主要是分析鍋爐排煙熱效率以及鍋爐外觀熱效率的損失。我國《GB10863—1989煙道式余熱鍋爐熱工試驗方法》和《GBl0184—1988電站鍋爐性能試驗規(guī)程》對于熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐熱效率有著嚴格的規(guī)定，

需要測取煙氣流速、煙氣動靜壓以及鍋爐尾部煙氣溫度等相應的指標之后，根據(jù)這些數(shù)據(jù)以及指標計算出累次數(shù)據(jù)的平均值。在取得熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐熱效率數(shù)據(jù)之前，需要保證鍋爐持續(xù)高效運行，保證每個工況的檢測時間保持在1h以內(nèi)，同時每5分鐘便檢測一遍數(shù)據(jù)。

1.3測定結(jié)果

通過對這兩臺編號分別為1號和3號的熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐舉行測驗，得出測定結(jié)果，可以見下表2和3：

2熱鍋爐熱效率和排放分析

2.11號爐熱效率和排放分析

1號爐熱效率和排放可以從蒸汽、排水量以及其他檢測數(shù)據(jù)的從根基上舉行分析。1號爐熱效率和排放數(shù)據(jù)如下表4所示：

通過以上熱電聯(lián)產(chǎn)燃氣余熱鍋爐各項監(jiān)測數(shù)據(jù)中我們可以看出，1號預熱鍋爐在工況1到工況3下舉行正常運行，但是他們的運行效率那么不同，工況1運行效率為78.17%，工況2運行效率78.56%，工況3運行效率為78.86%，它們都要低于設(shè)計值85.22%。造成這種現(xiàn)象的理由在于熱水爐干燒導致煙氣中余熱利用不充沛。相比于工況1、工況2和工況3，鍋爐在工況5和6的處境下運行熱效率那么對比高，主要是由于工況5和6鍋爐內(nèi)部熱負荷較低，而且內(nèi)部受熱面積較大，有足夠的面積來吸收燃機輸送來的熱量。另外，工況7和9的余熱鍋爐，其給水量以及低壓蒸汽量分別為8.93t/h和8.09t/h，同樣也低于設(shè)計值10t/h，兩個工況的系統(tǒng)運行效率分比為80.02%以及80.16%，主要理由在于燃機注水降低了燃機煙氣出口溫度。

2.23號爐熱效率和排放分析

3號爐各工況點蒸汽、排水量以及熱效率檢測數(shù)據(jù)如下圖表5所示：

從圖中我們可以看出，工況1、2、3這三種鍋爐其排煙溫度要高于設(shè)計值，這就使得熱水鍋爐干燒造成煙氣中的余熱利用不充分，使得工況1、2、3這三種鍋爐的系統(tǒng)運行效率要低于鍋爐的實際設(shè)計要求。

在工況5和工況6下，鍋爐內(nèi)部熱負荷較低，并且鍋爐內(nèi)部有足夠的受熱面來吸收燃機輸送來的熱量，因此鍋爐的熱效率較高。其中在工況5下運行的效率為84.48%，接近設(shè)計值85.22%；工況6下運行效率86.04%，高于鍋爐設(shè)計值。在工況5和工況6下，低壓蒸汽量分別為3.42t/h和3.59t/h，都低于設(shè)計值10t/h的一半，熱水鍋爐的流量分別為41.89t/h和48.85t/h，低于設(shè)計值10t/h的一半，其中工況6的熱水爐給水流量大于工況5，運行效率比工況5高，因此可以認為增加給水量可以提高熱效率，假設(shè)把熱水鍋爐的給水量提高到設(shè)計值的一半，那么鍋爐效率會有進一步提高。

另外，余熱鍋爐在工況8以及工況10的處境下舉行正常運行，其給水量分別為67.50t/h和64.06t/h，低于實際設(shè)計值，而它們的低壓蒸汽量分別為7.88t/h和8.17t/h，也是低于設(shè)計值。工況8以及工況10余熱鍋爐系統(tǒng)運行效率分別為80.80%以及81.35%，同樣也是沒有達成85.22%。在燃機注水運行工況7和工況8下，余熱鍋爐的氮氧化物排放的質(zhì)量濃度為28.13mg/m3，遠低于國標對燃氣機組氮氧化物排放規(guī)定的80mg/m3。但是燃機在不注水燃燒的各種工況（1，2，3，4，5，6，9和10）下運行，氮氧化物排放濃度為200～300mg/m3，遠高于排放標準。這說明燃機注水燃燒，可以大大裁減燃氣機組的氮氧化物排放。

3總結(jié)

綜上所述，在余熱鍋爐負荷較大時，應投運余熱鍋爐內(nèi)置的熱水鍋爐，并使熱水鍋爐的負荷盡可能達成額定負荷，同時使得中壓蒸發(fā)器和低壓蒸發(fā)器盡可能達成額定負荷，充分吸收余熱，以提高燃氣余熱鍋爐的運行效率。雖然燃機注水