某酒店承插式鋼管支模施工方案

太白酒店承插式鋼管支模施工方案承插式腳手架施工方案寶雞市建安集團股份路橋項目部2021年月日目錄一、編制依據(jù) 1二、工程概況 1三、模板及支撐系統(tǒng)施工方案設(shè)計 1四、施工預(yù)備 3五、承插式架體施工的質(zhì)量治理 4六、承插式架體施工的安全治理與愛護 5七、本工程模板及支撐施工方法 5八、應(yīng)急救援預(yù)案 7九、模板設(shè)計運算 8承插式腳手架施工方案一、編制依據(jù)1．《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ231-2010）；2．《太白養(yǎng)生度假酒店施工圖紙》；3．《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（50204-2002）；4．《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準》（GB50300-2002）；5．《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程》（GB50005-2005）；6．《建筑施工運算手冊》（第四版縮印本）；7.《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB5009-2001）等。二、工程概況2.1概況本工程名稱為太白養(yǎng)生度假酒店，工程位于太白縣太白路。地上四層，地下一層，主體結(jié)構(gòu)16.95米。結(jié)構(gòu)形式為框架結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)為獨立基礎(chǔ)加止水板。結(jié)構(gòu)安全等級二級，結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限50年。抗震設(shè)防烈度丙類，抗震設(shè)防烈度7度。2.2支模區(qū)域、支模高度、支榜樣疇內(nèi)的梁截面尺寸、跨度、板厚。本工程地下室板厚180—250mm,插型盤扣架作為模板支撐架。柱最大間距為8.4米，180厚板支撐高度為5.7米，250厚板支撐高度為4.9米。本工程代表性的梁有KL350×700、KL300×800、KL400×1000。2.3支撐系統(tǒng)及基礎(chǔ)地質(zhì)情形本工程結(jié)構(gòu)型式為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，支撐系統(tǒng)采納承插型盤扣式鋼管架，基礎(chǔ)為獨立基礎(chǔ)加抗水板，強度C35。在每根立桿底部均墊放100×100的模板。三、模板及支撐系統(tǒng)施工方案設(shè)計3.1模板及支架的選取模板：1200×2400×15mm的木膠合板模板；木枋：40×60×3000的木枋；對拉螺桿：φ14的高強螺桿（含止水螺桿）；承插型盤扣式鋼管架；3.2支撐系統(tǒng)的構(gòu)造設(shè)計3.2.1腳手架步距、立桿縱橫距、桿件相對位置a、板模：模板采納膠合木模板，立桿支撐采納可調(diào)式鋼管支撐。緊靠木模底第一層木枋間距@200，第二層雙鋼管托梁間距為@900，立桿頂套頂托支撐第二層水平雙鋼管托梁，沿鋼管方向間距為@900，布置如下圖：通過對板底模板結(jié)構(gòu)支撐體系的運算，板底腳手架搭設(shè)方案為：支撐體系采納鋼管承插型盤扣式鋼管架；，板底立桿以900*900布設(shè)，步距為1.2米。b、梁模：通過對梁底模板結(jié)構(gòu)支撐體系的運算，梁底腳手架搭設(shè)方案為：立桿頂部采納頂托支撐，上部托梁采納φ48×3.5雙鋼管，鋼管上鋪木枋，間距為200mm，梁底墊枋間距200mm，梁底立桿以1200*1200布設(shè)，梁支撐立桿的橫距(跨度方向)1.20米，梁底增加1道承重立桿，步距為1.2米。梁高h≤600mm以下：采納梁底鋪枋＠250，底釘壓腳條用斜板釘設(shè)加固。梁高600＜h≤900：梁底鋪枋＠250、底釘壓腳條（15cm～20cm寬模板），Φ14的對拉螺桿中間一道＠450加固；3.2其他搭設(shè)要求支架架體四周外立面向內(nèi)的第一跨每層均應(yīng)設(shè)置豎向斜桿，架體整體底層以及頂層均應(yīng)設(shè)置豎向斜桿。當(dāng)滿堂模板支架的架體高度不得超過四個步距時，可不設(shè)置頂層水平斜桿；當(dāng)架體高度超過4個步距時，應(yīng)設(shè)置頂層水平斜桿或扣件鋼管水平剪力撐。模板支架可調(diào)托盤座伸出頂層水平桿或雙槽鋼托梁的懸臂長度嚴禁超過650mm，且絲桿外露長度嚴禁超過400mm，可調(diào)托座插入立桿或雙槽鋼托梁長度不得少于150mm。支撐架具體搭設(shè)方式參見附圖。四、施工預(yù)備4.1工藝流程墻柱模施工工藝流程：施工預(yù)備→墻柱鋼筋加工制作及模板的配置→墻柱鋼筋綁扎→墻柱模板的安裝→墻柱混凝土澆筑→墻柱模拆除梁板模施工工藝流程：

梁板模施工工藝：彈線→滿堂架→調(diào)整標(biāo)高、柱接頭模板安裝→安裝梁底模→安裝梁側(cè)?！惭b板底→鋪底板模堵縫、清理→綁梁鋼筋→綁板底筋、水電、工藝管線安裝筋→綁扎板鋼筋→綁扎板面筋、預(yù)埋件、封邊?！詸z、互檢合格后驗收，辦交接手續(xù)，移交砼工種。支撐系統(tǒng)安裝流程：

放線定立桿位置→自角部起依次向兩邊豎立桿，底端先安裝橫桿→每邊豎起3～4根立桿后，即裝設(shè)第一步縱向平桿和橫向平桿、校正立桿垂直和橫桿水平使符合要求，形成構(gòu)架的起始段→按上述要求依次向前延伸搭設(shè)，直至第一步架完成→全面檢查一遍構(gòu)架的質(zhì)量，符合要求后→按第一步架的作業(yè)程序和要求搭設(shè)第二步、第三步→隨搭設(shè)進程及時裝設(shè)斜撐。4.2勞動力組織本工程的施工進度較緊，質(zhì)量要求高，因此組織120人的具有專門高技術(shù)水平的木工班組進場，兩個作業(yè)班組獨立作業(yè)，施工技術(shù)人員能夠依照現(xiàn)場的施工進度和勞動力需要具體進行調(diào)配。4.3機械設(shè)備配置的木工機械如下：圓盤鋸：6臺；木工壓刨：6臺；木工平刨：6臺；手電鉆：10臺；以及其他工人支模時所須的小型機具扳手、鉗子、吊線錘等。4.4材料預(yù)備材料資源投入打算序號材料名稱及規(guī)格單位數(shù)量備注115mm厚模板m230000估量240×60木枋(3m長)根120000估量3盤扣架噸10000估量輔材：2cm寬粘帶紙、海綿條、鐵釘、鐵線、刷子、小鐵鏟、撬棍等；4.5加工場布置現(xiàn)場設(shè)置兩個要緊的木工加工場，內(nèi)設(shè)圓盤鋸及平壓刨機各3臺；本工程所有模板加工均在加工區(qū)內(nèi)進行加工，圓盤鋸不得上樓層；所有舊木枋均在加工區(qū)內(nèi)撥釘及清理，平壓刨后方可投入使用；五、盤扣式架體施工的質(zhì)量治理5.1施工質(zhì)量要求5.2施工質(zhì)量檢查驗收腳手架在投入使用之前必須進行驗收，合格后方準使用。5.2.1對進入現(xiàn)場的鋼管支架構(gòu)配件的檢查與驗收應(yīng)符合下列規(guī)定：1應(yīng)有鋼管支架產(chǎn)品標(biāo)識及產(chǎn)品質(zhì)量合格證；2應(yīng)有鋼管支架產(chǎn)品要緊技術(shù)參數(shù)及產(chǎn)品使用說明書；3當(dāng)對支架質(zhì)量有疑問時，應(yīng)進行進行質(zhì)量抽檢和試驗。5.2.2模板支架應(yīng)按以下分時期進行檢查和驗收：1基礎(chǔ)完工后及模板支架搭設(shè)前；2超過8m的高支模架搭設(shè)至一半高度后；3搭設(shè)高度達到設(shè)計高度和混凝土澆筑前；5.2.3腳手架應(yīng)依照下列情形按進度分時期進行檢查和驗收1基礎(chǔ)完工后及模板支架搭設(shè)前；2首段高度達到6m時；3架體隨施工進度逐層升高時；4搭設(shè)高度達到設(shè)計高度后。5.2.4對腳手架的檢查與驗收應(yīng)重點檢查以下內(nèi)容：1基礎(chǔ)應(yīng)符合設(shè)計要求，并應(yīng)平坦堅實，立桿與基礎(chǔ)間應(yīng)無松動、懸空現(xiàn)象，底座、支墊應(yīng)符合規(guī)定；2搭設(shè)的架體三維尺寸應(yīng)符合設(shè)計要求，搭設(shè)方法和斜桿、鋼管剪力撐等設(shè)置應(yīng)符合本規(guī)程規(guī)定；3可調(diào)托座和調(diào)底座伸出水平桿的懸臂長度應(yīng)符合設(shè)計限定要求；4水平桿扣接頭與立桿連接盤的插銷應(yīng)擊緊至所需插入深度的標(biāo)志刻度。5.2.5對腳手架應(yīng)重點檢查與驗收以下內(nèi)容：1搭設(shè)的架體三維尺寸應(yīng)符合設(shè)計要求，寫感和鋼管剪刀撐設(shè)置應(yīng)符合本規(guī)程規(guī)定；2立桿基礎(chǔ)不應(yīng)有不平均沉降，立桿可調(diào)底座與基礎(chǔ)面的接觸不應(yīng)有松動或懸空現(xiàn)象；3連墻件設(shè)置應(yīng)符合設(shè)計要求，應(yīng)與主體結(jié)構(gòu)、架體可靠連接；4外側(cè)安全立網(wǎng)和內(nèi)側(cè)層間水平網(wǎng)的張掛及防護欄桿的設(shè)置應(yīng)齊全、牢固。5周轉(zhuǎn)使用的支架構(gòu)配件使用前復(fù)檢合格記錄；6搭設(shè)的施工記錄和質(zhì)量檢查記錄應(yīng)及時、齊全。5.2.6模板支架和雙排外腳手架驗收后應(yīng)形成記錄，記錄表應(yīng)符合模板支架施工驗收記錄表的要求。六、承插式架體施工的安全治理與愛護6.1模板支架和腳手架的搭設(shè)人員應(yīng)持證上崗6.2支架搭設(shè)作業(yè)人員必須正確戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。6.3模板支架混凝土澆筑作業(yè)層上的施工荷載，集中堆載不應(yīng)超過設(shè)計值。6.4混凝土澆筑過程中，應(yīng)派專人觀測模板支架的工作狀態(tài)，發(fā)生專門時觀測人員應(yīng)及時報告施工負責(zé)人，情形緊急時應(yīng)迅速撤離施工人員，并應(yīng)進行相應(yīng)加固處理。6.5模板支架及腳手架使用期間，嚴禁擅自拆除架體結(jié)構(gòu)桿件，如需拆除必須報請工程項目技術(shù)負責(zé)人以及總監(jiān)理工程師同意，確定防控措施后方可實施。6.6嚴禁在模板支架及腳手架基礎(chǔ)及鄰近處進行挖掘作業(yè)。6.7拆除的支架構(gòu)件應(yīng)安全地傳遞至地面嚴禁拋擲。6.8高支模區(qū)域內(nèi)，應(yīng)設(shè)置安全戒備線，不得上下交叉作業(yè)6.9在腳手架或模板支架上進行電氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人監(jiān)護。6.10模板支架及腳手架應(yīng)與架空輸線電路保持安全距離，工地臨時用電線路架設(shè)及腳手架接地防雷擊措施等應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)程》JGJ46的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。七、本工程模板及支撐施工方法7.1支撐系統(tǒng)安裝放線定立桿位置→自角部起依次向兩邊豎立桿，底端先安裝橫桿→每邊豎起3～4根立桿后，即裝設(shè)第一步縱向平桿和橫向平桿、校正立桿垂直和橫桿水平使符合要求，形成構(gòu)架的起始段→按上述要求依次向前延伸搭設(shè)，直至第一步架完成→全面檢查一遍構(gòu)架的質(zhì)量，符合要求后→按第一步架的作業(yè)程序和要求搭設(shè)第二步、第三步→隨搭設(shè)進程及時裝設(shè)斜撐。7.2梁、板模板安裝彈線→滿堂架→調(diào)整標(biāo)高、柱接頭模板安裝→安裝梁底?！惭b梁側(cè)?！惭b板底龍骨→鋪底板模堵縫、清理→綁梁鋼筋→綁板底筋、水電、工藝管線安裝筋→綁扎板鋼筋→綁扎板面筋、預(yù)埋件、封邊?！詸z、互檢合格后驗收，辦交接手續(xù)，移交砼工種。7.3墻柱模板安裝施工預(yù)備→墻柱鋼筋加工制作及模板的配置→墻柱鋼筋綁扎→墻柱模板的安裝→墻柱混凝土澆筑→墻柱模拆除7.4模板支架搭設(shè)與拆除 1)施工預(yù)備1、模板支架及腳手架施工前應(yīng)依照施工對象情形、地基承載力、搭設(shè)高按本規(guī)程的差不多要求編制專項施工方案，并應(yīng)經(jīng)審核批準后實施。2、搭設(shè)操作人員必須通過專業(yè)技術(shù)培訓(xùn)和專業(yè)考試合格后，持證上崗。模板支架及腳手架搭設(shè)前，施工治理人員應(yīng)按專項施工方案的要求對操作人員進行技術(shù)和安全作業(yè)交底。3、進入施工現(xiàn)場的鋼管支架及構(gòu)配件質(zhì)量應(yīng)在使用前進行復(fù)檢。4、體會收合格的構(gòu)配件應(yīng)按品種、規(guī)格分類碼放，并應(yīng)標(biāo)掛數(shù)量規(guī)格銘牌備用。構(gòu)配件堆放場地應(yīng)排水暢通、無積水。5、當(dāng)采納預(yù)埋方式設(shè)置腳手架連墻件時，應(yīng)提早與有關(guān)部門協(xié)商，并應(yīng)按設(shè)計要求預(yù)埋。6、模板支架及腳手架搭設(shè)場地必須平坦、堅實、有排水措施。2)拆模時刻規(guī)定：側(cè)模拆除時，砼強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板及梁底模板拆除必須在預(yù)應(yīng)力張拉后由專業(yè)施工員提出申請經(jīng)項目技術(shù)負責(zé)人簽發(fā)意見，并報現(xiàn)場監(jiān)理工程師。各部位構(gòu)件拆模時所需混凝土強度：結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度（m）按設(shè)計的混凝土強度標(biāo)準值的百分率計（%）板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100懸臂構(gòu)件≤275＞21003)模板拆除注意事項1、模板支架立桿搭設(shè)位置應(yīng)按專項施工方案放線確定。2、模板支架水平方向搭設(shè)，第一應(yīng)依照立桿位置的要求布置可調(diào)底座，接著插入四根立桿，將水平桿、斜桿通過扣接頭上的楔形插銷扣接在立桿的連接盤上形成差不多的架體單元，并以此向外擴展搭設(shè)成整體支撐體系。垂直方向應(yīng)搭完一層以后再搭設(shè)次層，以此類推。3、可調(diào)底座和墊板應(yīng)準確地放置在定位線上，并保持水平，墊板應(yīng)平坦、無翹曲，不得采納已開裂墊板。4、立桿應(yīng)通過立桿連接套管連接，在同一水平高度內(nèi)相鄰立桿連接套管接頭的位置應(yīng)錯開；水平桿扣接頭與連接盤通過插銷連接，應(yīng)采納榔頭擊緊插銷，保證水平桿與立桿連接可靠。5、每搭完一步支模架后，應(yīng)及時校正水平桿步距，立桿的縱、橫距，立桿的垂直偏差與水平桿的水平偏差。操縱立桿的垂直偏差不應(yīng)大于H/500，且不得大于50mm。6、模板支架搭設(shè)應(yīng)與模板施工相配合，可利用可調(diào)底座和可調(diào)托座調(diào)整底模標(biāo)高。7、建筑樓板多層連續(xù)施工時，應(yīng)保證上下層支撐立桿在同一軸線上。8、支架搭設(shè)完成后混凝土澆筑前應(yīng)由項目技術(shù)負責(zé)人組織相關(guān)人員進行驗收，符合專項施工方案后方可澆筑混凝土。9、架體拆除時應(yīng)按施工方案設(shè)計的拆除順序進行。拆除作業(yè)必須按先搭后拆，后搭先拆的原則，從頂層開始，逐層向下進行，嚴禁上下層同時拆除。拆除時的構(gòu)配件應(yīng)成捆吊運或人工傳遞至地面，嚴禁拋擲。10、分段、分立面拆除時，應(yīng)確定分界處的技術(shù)處理方案，保證分段后臨時結(jié)構(gòu)的穩(wěn)固。八、應(yīng)急救援預(yù)案 8.1機構(gòu)設(shè)置項目部成立應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組，項目經(jīng)理任應(yīng)急小組組長，總工程師、生產(chǎn)經(jīng)理任第一副組長、安全主管任任副組長，成員由項目技術(shù)、質(zhì)量、勞務(wù)治理、預(yù)算、材料、水電安裝及項目保安隊成員組成。8.2報警救援及其他聯(lián)絡(luò) 報警110、救援119、120。8.3人員分工與職責(zé) 組長：全面負責(zé)應(yīng)急處理工作，領(lǐng)導(dǎo)應(yīng)急處理的指揮和和諧，向項目部經(jīng)理、公司安全生產(chǎn)委員會和總經(jīng)理報告應(yīng)急處理工作；具體負責(zé)應(yīng)急現(xiàn)場的直截了當(dāng)指揮，組織對人員和財產(chǎn)的搶救；負責(zé)對擾民問題進行溝通和和諧；第一副組長：負責(zé)組織本工程應(yīng)急情形的處理，負責(zé)項目部應(yīng)急情形的指揮和和諧；副組長：協(xié)助第一副組長，負責(zé)通訊聯(lián)絡(luò)、車輛調(diào)度，和地點消防、醫(yī)療機構(gòu)聯(lián)絡(luò)溝通；成員：各部門負責(zé)人，負責(zé)應(yīng)急處理的資金和物資預(yù)備及調(diào)度，協(xié)助處理應(yīng)急情形；義務(wù)消防隊：負責(zé)火災(zāi)應(yīng)急義務(wù)消防，其架構(gòu)如下：治理部門：消防工作歸口項目質(zhì)安部統(tǒng)一治理，質(zhì)安部主任為義務(wù)消防隊長，綜合辦主任為副隊長；項目部設(shè)義務(wù)消防治理員一人，在項目質(zhì)安部領(lǐng)導(dǎo)下工作，具體負責(zé)本工程消防治理；項目部成立義務(wù)消防隊，義務(wù)消防隊人數(shù)為10人，其職責(zé)和活動要求在項目應(yīng)急打算中明確。項目應(yīng)急辦公室：為應(yīng)對重大突發(fā)事件，項目建立危機治理組織機構(gòu)，要緊職責(zé)包括:1）重大事項決策；2）對應(yīng)急事件提供支持、和諧；3）向國家政府部門報告情形；4）組織向社會公眾公布事件信息；5）公布公司危機治理預(yù)案。8.4應(yīng)急救援工作程序 1）遇突發(fā)事件后，報告信息應(yīng)迅速聚攏，判定性質(zhì)嚴峻程度，確定是否啟動應(yīng)急系統(tǒng)。2）確定啟動應(yīng)急響應(yīng)后，各級應(yīng)急機構(gòu)進入應(yīng)急狀態(tài)并實施如下行動，通知有關(guān)人員到位，開通信息與通訊網(wǎng)絡(luò),調(diào)配應(yīng)急資源,明確向上級報告內(nèi)容、組織對媒體公布信息、內(nèi)部職員通報等。4）采取操縱行動，場外應(yīng)急指揮應(yīng)支持現(xiàn)場應(yīng)急指揮人員完成下列救援行動：應(yīng)急隊伍及時進入現(xiàn)場，積極開展人員救助、工程搶險、醫(yī)療救助、人群疏散、環(huán)境愛護、技術(shù)支持、政府聯(lián)絡(luò)、補償缺失等。5）行動完成后，進入臨時應(yīng)急復(fù)原時期。6）應(yīng)急響應(yīng)終止后，應(yīng)組織緣故分析、評估應(yīng)急響應(yīng)情形，提供最終報告為今后的危機處理做參考。8.5應(yīng)急救援方法1)外傷止血：由于事故可能引起出血，出血量大（達到總血量的40%），就有生命危險?，F(xiàn)場搶救時,第一采取緊急止血措施，然后再采取其他措施,常用的止血方法有：指壓止血、加壓包扎止血、加墊屈肢止血和止血帶止血。2)包扎：能夠起到快速止血、愛護傷口、防止污染作用，有利于轉(zhuǎn)送和進一步治療。常用方法有繃帶包扎、三角巾包扎、尼龍網(wǎng)包扎、自粘貼包扎。3)骨折固定：為了使斷骨不在加重，幸免加重斷骨對周圍組織的損害，減輕傷員的痛楚并便于搬運，常用夾板的方法來固定。搬運時應(yīng)注意：a、下肢骨折需用擔(dān)架；b、脊柱骨折，用門板或硬板擔(dān)架，使傷者面向上。由3-4人分別用手托起頭、胸、骨盆、腿部，動作一致平放在擔(dān)架上，用布帶將傷員綁在擔(dān)架上，以防移動；c、高空墜落的患者，不管情形如何，都要按脊柱固定的方法處理，以備無患。d、觸電急救措施：趕忙切斷電源或用絕緣物使患者脫離電源；防止患者在脫離電源后的二次損害；患者呼吸心跳停止時，趕忙采納口對口人工呼吸和胸外按壓術(shù)；對局部電燒傷進行臨時消毒包扎處理；呼急救中心轉(zhuǎn)院搶救。e、中暑搶救措施：發(fā)覺中暑人員應(yīng)趕忙將其移到陰涼通風(fēng)處。輕度中暑給以患者含鹽冷飲，可服十滴水或藿香正氣水、人丹，休息后即可復(fù)原；高熱型重點是物理降溫，用26-29攝氏度溫水或50%的酒精全身檫浴，用電風(fēng)扇吹風(fēng)，頭部放置冰袋。九、模板設(shè)計運算板模板(扣件鋼管架)運算書模板支架的運算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ231-2010）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.9；縱距(m):0.9；步距(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.20；模板支架搭設(shè)高度(m):3.90；采納的鋼管(mm):Φ48×3.0；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷載標(biāo)準值(kN/m2):2.100；3.樓板參數(shù)鋼筋級別:三級鋼HRB400；樓板混凝土強度等級:C35；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):654.500；樓板的運算長度(m):4.50；施工平均溫度(℃):25.000；樓板的運算寬度(m):4.00；樓板的運算厚度(mm):180.00；4.材料參數(shù)面板采納膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采納方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管):Φ48×3；圖2樓板支撐架荷載運算單元二、模板面板運算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為運算單元,面板的截面慣性矩I和截面抗擊矩W分別為：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁運算。面板運算簡圖1、荷載運算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.1×0.18×1+0.35×1=4.868kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2=2.1×1=2.1kN/m；2、強度運算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的運算值最不利分配的彎矩和，運算公式如下:其中：q=1.2×4.868+1.4×2.1=8.782kN/m最大彎矩M=0.1×8.782×0.252=0.055kN·m；面板最大應(yīng)力運算值σ=54885/54000=1.016N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2；面板的最大應(yīng)力運算值為1.016N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度運算撓度運算公式為其中q=4.868kN/m面板最大撓度運算值v=0.677×4.868×2504/(100×9500×48.6×104)=0.028mm；面板最大承諾撓度[V]=250/250=1mm；面板的最大撓度運算值0.028mm小于面板的最大承諾撓度1mm,滿足要求!三、模板支撐方木的運算:方木按照三跨連續(xù)梁運算，截面慣性矩I和截面抗擊矩W分別為:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞運算簡圖（mm）1.荷載的運算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.1×0.25×0.18=1.13kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：p1=2.1×0.25=0.525kN/m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的運算值最不利分配的彎矩和，運算公式如下:均布荷載q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(1.13+0.088)+1.4×0.525=2.195kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×2.195×1.22=0.316kN·m；方木最大應(yīng)力運算值σ=M/W=0.316×106/54000=5.854N/mm2；方木的抗彎強度設(shè)計值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應(yīng)力運算值為5.854N/mm2小于方木的抗彎強度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×2.195×1.2=1.581kN；方木受剪應(yīng)力運算值τ=3×1.581×103/(2×40×90)=0.659N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪應(yīng)力運算值0.659N/mm2小于方木的抗剪強度設(shè)計值1.4N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的運算值最不利分配的撓度和，運算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.217kN/m；最大撓度運算值ν=0.677×1.217×12004/(100×9500×2430000)=0.74mm；最大承諾撓度[V]=1200/250=4.8mm；方木的最大撓度運算值0.74mm小于方木的最大承諾撓度4.8mm,滿足要求!四、托梁材料運算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁運算；托梁采納：鋼管(雙鋼管):Φ48×3；W=8.98cm3；I=21.56cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.898kN；托梁運算簡圖托梁運算彎矩圖(kN·m)托梁運算變形圖(mm)托梁運算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=1.707kN·m；最大變形Vmax=3.757mm；最大支座力Qmax=15.356kN；最大應(yīng)力σ=1706809.156/8980=190.068N/mm2；托梁的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2；托梁的最大應(yīng)力運算值190.068N/mm2小于托梁的抗壓強度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為3.757mm小于1200/150與10mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載標(biāo)準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.149×3.9=0.581kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1.2×1.2=0.504kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.1×0.18×1.2×1.2=6.506kN；靜荷載標(biāo)準值NG=NG1+NG2+NG3=7.591kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載?；詈奢d標(biāo)準值NQ=(2.1+2)×1.2×1.2=5.904kN；3.立桿的軸向壓力設(shè)計值運算公式N=1.2NG+1.4NQ=17.374kN；六、立桿的穩(wěn)固性運算:立桿的穩(wěn)固性運算公式其中N立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN)：N=17.374kN；φ軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù),由長細比Lo/i查表得到；i運算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24cm2；W立桿凈截面模量(抗擊矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ鋼管立桿受壓應(yīng)力運算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；L0運算長度(m)；假如完全參照《扣件式規(guī)范》，由下式運算：l0=h+2aa立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.2m；得到運算結(jié)果：立桿運算長度L0=h+2a=1.2+2×0.2=1.6m；L0/i=1600/15.9=101；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù)φ=0.58；鋼管立桿受壓應(yīng)力運算值；σ=17374.356/(0.58×424)=70.65N/mm2；立桿穩(wěn)固性運算σ=70.65N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！梁模板(<700)運算書支撐架的運算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ231-2010）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。梁段:KL10。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.60；混凝土板厚度(mm):180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.20；立桿步距h(m):1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.20；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：3.60；梁兩側(cè)立桿間距(m):1.20；承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):1；采納的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準值(kN/m2):14.4；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準值(kN/m2):2.1；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：250，主楞豎向根數(shù)：2；主楞間距為：200mm；主楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度90mm；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度40mm，高度90mm；次楞合并根數(shù)：2；二、梁模板荷載標(biāo)準值運算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時刻，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)運算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力運算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m；β1--外加劑阻礙修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度阻礙修正系數(shù)，取1.150。依照以上兩個公式運算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別運算得50.994kN/m2、14.400kN/m2，取較小值14.400kN/m2作為本工程運算荷載。三、梁側(cè)模板面板的運算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。面板運算簡圖(單位：mm)1.強度運算跨中彎矩運算公式如下:其中，W--面板的凈截面抗擊矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M--面板的最大彎距(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力運算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式運算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×1×14.4×0.9=15.55kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4×1×2×0.9=2.65kN/m；q=q1+q2=15.552+2.646=18.198kN/m；運算跨度(內(nèi)楞間距):l=250mm；面板的最大彎距M=0.125×18.198×2502=1.42×105N·mm；經(jīng)運算得到，面板的受彎應(yīng)力運算值:σ=1.42×105/7.35×104=1.934N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力運算值σ=1.934N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準值:q=18.2N/mm；l--運算跨度(內(nèi)楞間距):l=250mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度運算值:ν=5×18.2×2504/(384×9500×4.86×105)=0.2mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=250/250=1mm；面板的最大撓度運算值ν=0.2mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=1mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的運算1.內(nèi)楞運算內(nèi)楞(木或鋼)直截了當(dāng)承擔(dān)模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡支梁運算。本工程中，龍骨采納木楞，截面寬度40mm，截面高度90mm，截面慣性矩I和截面抗擊矩W分別為:W=4×92×2/6=108cm3；I=4×93×2/12=486cm4；內(nèi)楞運算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算運算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力運算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抗擊矩；[f]--內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式運算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×14.4×0.9+1.4×2×0.9)×1=18.07kN/m；內(nèi)楞運算跨度(外楞間距):l=200mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=1/8×18.07×200.002=9.04×104N·mm；最大支座力:R=1.1×18.072×0.2=4.97kN；經(jīng)運算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力運算值σ=9.04×104/1.08×105=0.837N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力運算值σ=0.837N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算其中l(wèi)--運算跨度(外楞間距)：l=500mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準值：q=18.07N/mm；E--內(nèi)楞的彈性模量：10000N/mm2；I--內(nèi)楞的截面慣性矩：I=4.86×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度運算值:ν=0.677×18.07×5004/(100×10000×4.86×106)=0.157mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ν]=500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度運算值ν=0.157mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ν]=2mm，滿足要求！2.外楞運算外楞(木或鋼)承擔(dān)內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力4.97kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁運算。本工程中，外龍骨采納2根木楞，截面寬度40mm，截面高度90mm，截面慣性矩I和截面抗擊矩W分別為:W=4×92×2/6=108cm3；I=4×93×2/12=486cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應(yīng)力運算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N·mm)；W--外楞的凈截面抗擊矩；[f]--外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。依照三跨連續(xù)梁算法求得最大的彎矩為M=F×a=1.365kN·m；其中，F(xiàn)=1/2×q×h=5.459，h為梁高為0.6m，a為次楞間距為250mm；經(jīng)運算得到，外楞的受彎應(yīng)力運算值:σ=1.36×106/1.08×105=12.637N/mm2；外楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力運算值σ=12.637N/mm2小于外楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=17N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算其中E-外楞的彈性模量：10000N/mm2；F--作用在外楞上的集中力標(biāo)準值：F=5.459kN；l--運算跨度：l=450mm；I-外楞的截面慣性矩：I=4860000mm4；外楞的最大撓度運算值:ν=1.615×5459.400×450.003/(100×10000.000×4860000.000)=0.165mm；依照連續(xù)梁運算得到外楞的最大撓度為0.165mm外楞的最大容許撓度值:[ν]=450/250=1.8mm；外楞的最大撓度運算值ν=0.165mm小于外楞的最大容許撓度值[ν]=1.8mm，滿足要求！五、梁底模板運算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。運算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁運算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抗擊矩W分別為:W=300×18×18/6=1.62×104mm3；I=300×18×18×18/12=1.46×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力運算值(N/mm2)；M--運算的最大彎矩(kN·m)；l--運算跨度(梁底支撐間距):l=250.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.30×0.60×0.90=4.96kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.30×0.90=0.11kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3:1.4×2.10×0.30×0.90=0.79kN/m；q=q1+q2+q3=4.96+0.11+0.79=5.86kN/m；跨中彎矩運算公式如下:Mmax=0.10×5.864×0.252=0.037kN·m；σ=0.037×106/1.62×104=2.263N/mm2；梁底模面板運算應(yīng)力σ=2.263N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算依照《建筑施工運算手冊》剛度驗算采納標(biāo)準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度運算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×0.600+0.35）×0.30=4.69KN/m；l--運算跨度(梁底支撐間距):l=250.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大承諾撓度值:[ν]=250.00/250=1.000mm；面板的最大撓度運算值:ν=0.677×4.695×2504/(100×9500×1.46×105)=0.09mm；面板的最大撓度運算值:ν=0.09mm小于面板的最大承諾撓度值:[ν]=250/250=1mm，滿足要求！六、梁底支撐木方的運算1.荷載的運算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.6×0.25=3.825kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2=0.35×0.25×(2×0.6+0.3)/0.3=0.437kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)運算得到，活荷載標(biāo)準值P1=(2.5+2.1)×0.25=1.15kN/m；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設(shè)計值q=1.2×3.825+1.2×0.437=5.115kN/m；活荷載設(shè)計值P=1.4×1.150=1.610kN/m；荷載設(shè)計值q=5.115+1.610=6.725kN/m。本工程梁底支撐采納方木，方木的截面慣性矩I和截面抗擊矩W分別為:W=4×9×9/6=5.40×101cm3；I=4×9×9×9/12=2.43×102cm4；3.支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，運算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形圖(mm)方木的支座力N1=N3=0.03KN，N2=1.958KN;方木最大應(yīng)力運算值：σ=0.058×106/54000=1.073N/mm2；方木最大剪力運算值：T=3×1.958×1000/(2×40×90)=0.816N/mm2；方木的最大撓度：ω=0.014mm；方木的承諾撓度：[ν]=1.2×103/2/250=2.4mm；方木最大應(yīng)力運算值1.073N/mm2小于方木抗彎強度設(shè)計值[f]=17.000N/mm2，滿足要求！方木受剪應(yīng)力運算值0.816N/mm2小于方木抗剪強度設(shè)計值[T]=1.700N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度ν=0.014mm小于方木的最大承諾撓度[ν]=2.400mm，滿足要求！七、梁跨度方向托梁的運算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采納：鋼管(雙鋼管):Φ48×3；W=8.98cm3；I=21.56cm4；1.梁兩側(cè)托梁的強度運算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁運算；集中力P=0.03KN.托梁運算簡圖托梁運算彎矩圖(kN·m)托梁運算變形圖(mm)托梁運算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.017kN·m；最大變形Vmax=0.038mm；最大支座力Rmax=0.157kN；最大應(yīng)力σ=0.017×106/(8.98×103)=1.939N/mm2；托梁的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2；托梁的最大應(yīng)力運算值1.939N/mm2小于托梁的抗彎強度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度Vmax=0.038mm小于1200/150與10mm,滿足要求!2.梁底托梁的強度運算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁運算；集中力P=1.958KN.托梁運算簡圖托梁運算彎矩圖(kN·m)托梁運算變形圖(mm)托梁運算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=1.153kN·m；最大變形Vmax=2.539mm；最大支座力Rmax=10.378kN；最大應(yīng)力σ=1.153×106/(8.98×103)=128.446N/mm2；托梁的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2；托梁的最大應(yīng)力運算值128.446N/mm2小于托梁的抗壓強度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度Vmax=2.539mm小于1200/150與10mm,滿足要求!八、立桿的穩(wěn)固性運算:立桿的穩(wěn)固性運算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)固性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1=0.157kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×3.6=0.643kN；N=0.157+0.643=0.8kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--運算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抗擊矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力運算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--運算長度(m)；參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式運算lo=k1uhk1--運算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--運算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.73；上式的運算結(jié)果：立桿運算長度Lo=k1uh=1.155×1.73×1.2=2.398m；Lo/i=2397.78/15.9=151；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù)φ=0.305；鋼管立桿受壓應(yīng)力運算值；σ=799.88/(0.305×424)=6.185N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)固性運算σ=6.185N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)固性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=10.378kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×(3.6-0.6)=0.643kN；N=10.378+0.643=10.914kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--運算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抗擊矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力運算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--運算長度(m)；參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式運算lo=k1uhk1--運算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--運算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.73；上式的運算結(jié)果：立桿運算長度Lo=k1uh=1.155×1.73×1.2=2.398m；Lo/i=2397.78/15.9=151；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù)φ=0.305；鋼管立桿受壓應(yīng)力運算值；σ=10913.798/(0.305×424)=84.394N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)固性運算σ=84.394N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！梁模板(>=700)運算書支撐架的運算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ231-2010）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。梁段:KL32a。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.80；梁截面高度D(m):0.90；混凝土板厚度(mm):180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.20；立桿步距h(m):1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.20；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：3.60；梁兩側(cè)立桿間距(m):1.20；承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):2；采納的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準值(kN/m2):16.8；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準值(kN/m2):2.1；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：250，主楞豎向根數(shù)：3；主楞間距為：300mm，300mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：450；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度40mm，高度90mm；次楞合并根數(shù)：2；二、梁模板荷載標(biāo)準值運算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時刻，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)運算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力運算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.700m；β1--外加劑阻礙修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度阻礙修正系數(shù)，取1.150。依照以上兩個公式運算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別運算得50.994kN/m2、16.800kN/m2，取較小值16.800kN/m2作為本工程運算荷載。三、梁側(cè)模板面板的運算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。面板運算簡圖(單位：mm)1.強度運算跨中彎矩運算公式如下:其中，W--面板的凈截面抗擊矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M--面板的最大彎距(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力運算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式運算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×1×16.8×0.9=18.14kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4×1×2×0.9=2.65kN/m；q=q1+q2=18.144+2.646=20.790kN/m；運算跨度(內(nèi)楞間距):l=250mm；面板的最大彎距M=0.125×20.79×2502=1.62×105N·mm；經(jīng)運算得到，面板的受彎應(yīng)力運算值:σ=1.62×105/7.35×104=2.21N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力運算值σ=2.21N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準值:q=20.79N/mm；l--運算跨度(內(nèi)楞間距):l=250mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度運算值:ν=5×20.79×2504/(384×9500×4.86×105)=0.229mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=250/250=1mm；面板的最大撓度運算值ν=0.229mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=1mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的運算1.內(nèi)楞運算內(nèi)楞(木或鋼)直截了當(dāng)承擔(dān)模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁運算。本工程中，龍骨采納木楞，截面寬度40mm，截面高度90mm，截面慣性矩I和截面抗擊矩W分別為:W=4×92×2/6=108cm3；I=4×93×2/12=486cm4；內(nèi)楞運算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算運算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力運算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抗擊矩；[f]--內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式運算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×16.8×0.9+1.4×2×0.9)×1=20.66kN/m；內(nèi)楞運算跨度(外楞間距):l=300mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.096×20.66×300.002=1.79×105N·mm；最大支座力:R=1.1×20.664×0.3=5.683kN；經(jīng)運算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力運算值σ=1.79×105/1.08×105=1.653N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力運算值σ=1.653N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算其中l(wèi)--運算跨度(外楞間距)：l=500mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準值：q=20.66N/mm；E--內(nèi)楞的彈性模量：10000N/mm2；I--內(nèi)楞的截面慣性矩：I=4.86×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度運算值:ν=0.677×20.66×5004/(100×10000×4.86×106)=0.18mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ν]=500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度運算值ν=0.18mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ν]=2mm，滿足要求！2.外楞運算外楞(木或鋼)承擔(dān)內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力5.683kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁運算。本工程中，外龍骨采納鋼楞，截面慣性矩I和截面抗擊矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抗擊矩W=8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩I=21.56cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應(yīng)力運算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N·mm)；W--外楞的凈截面抗擊矩；[f]--外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。依照三跨連續(xù)梁算法求得最大的彎矩為M=F×a=1.559kN·m；其中，F(xiàn)=1/3×q×h=6.237，h為梁高為0.9m，a為次楞間距為250mm；經(jīng)運算得到，外楞的受彎應(yīng)力運算值:σ=1.56×106/8.98×103=173.636N/mm2；外楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力運算值σ=173.636N/mm2小于外楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算其中E-外楞的彈性模量：206000N/mm2；F--作用在外楞上的集中力標(biāo)準值：F=6.237kN；l--運算跨度：l=450mm；I-外楞的截面慣性矩：I=215600mm4；外楞的最大撓度運算值:ν=1.615×6237.000×450.003/(100×206000.000×215600.000)=0.207mm；依照連續(xù)梁運算得到外楞的最大撓度為0.207mm外楞的最大容許撓度值:[ν]=450/400=1.125mm；外楞的最大撓度運算值ν=0.207mm小于外楞的最大容許撓度值[ν]=1.125mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的運算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:14mm；穿梁螺栓有效直徑:11.55mm；穿梁螺栓有效面積:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×16.8+1.4×2.1)×0.5×0.225=2.599kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.599kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板運算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。運算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁運算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抗擊矩W分別為:W=200×18×18/6=1.94×104mm3；I=200×18×18×18/12=0.97×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力運算值(N/mm2)；M--運算的最大彎矩(kN·m)；l--運算跨度(梁底支撐間距):l=250.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.20×0.50=3.06kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.20×0.90=0.07kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3:1.4×2.10×0.20×0.90=0.5292kN/m；q=q1+q2+q3=3.06+0.07+0.5292=3.659kN/m；跨中彎矩運算公式如下:Mmax=0.10×3.659×0.252=0.0228kN·m；σ=0.0228×106/0.97×105=0.23N/mm2；梁底模面板運算應(yīng)力σ=0.23N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算依照《建筑施工運算手冊》剛度驗算采納標(biāo)準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度運算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×0.500+0.35）×0.20=2.62KN/m；l--運算跨度(梁底支撐間距):l=250.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大承諾撓度值:[ν]=250.00/250=1.000mm；面板的最大撓度運算值:ν=0.677×2.62×2504/(100×9500×0.97×105)=0.07mm；面板的最大撓度運算值:ν=0.07mm小于面板的最大承諾撓度值:[ν]=250/250=1mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的運算1.荷載的運算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.5×0.25=3.18kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2=0.35×0.25×(2×0.5+0.2)/0.2=0.525kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)運算得到，活荷載標(biāo)準值P1=(2.5+2.1)×0.25=1.15kN/m；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設(shè)計值q=1.2×3.18+1.2×0.525=4.446kN/m；活荷載設(shè)計值P=1.4×1.150=1.610kN/m；荷載設(shè)計值q=4.446+1.610=6.056kN/m。本工程梁底支撐采納方木，方木的截面慣性矩I和截面抗擊矩W分別為:W=4×9×9/6=5.40×101cm3；I=4×9×9×9/12=2.43×102cm4；3.支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，運算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩圖(kN·m)