大體積混凝土專項(xiàng)施工方案(詳細(xì))

建設(shè)工程有限公司項(xiàng)目建設(shè)單位：置業(yè)有限公司編制單位：工程有限公司批準(zhǔn)：審核：編制：編制時間：目錄第一章編制依據(jù) —混凝土中粉煤灰摻量對應(yīng)的彈性模量修正系數(shù)，可按表4取值；β2—混β混凝土中礦渣粉摻量對應(yīng)的彈性模量修正系數(shù)，可以按表4取值。表4不同摻量摻合料修正系數(shù)摻量020%30%40%粉煤灰10.990.980.96礦渣粉11.021.031.04附件Ⅳ溫升估算（1）澆筑體內(nèi)部溫度場和應(yīng)力場計(jì)算可采用有限單元法或一維差分法。（2）有限單元法可采用成熟的商用有限元計(jì)算程序或自編的經(jīng)過驗(yàn)證的有限元程序。采用一維差分法，可將混凝土沿厚度分許多有限段?x（m），時間分許多有限段?t（h）。相鄰三層的編號為n-1、n、n+1，在第k時間里，三層的溫度Tn-1，k、Tn，k及TTn，k+1=Tn-1，k+T試中a──混凝土的熱擴(kuò)散率，取0.0035㎡/h；?Tn，k──第n層內(nèi)部熱源在k時段釋放熱量所產(chǎn)生的溫升。（3）混凝土內(nèi)部熱源在t1和t2時刻之間釋放熱量所產(chǎn)生的溫升，可按公式4-2計(jì)算：?T=Tmax（e-m（4）在混凝土與相應(yīng)位置接觸面上釋放熱量所產(chǎn)生的溫升可取?T2附件Ⅴ溫差計(jì)算（1）混凝土澆筑體的里表溫差可按公式5-1計(jì)算：?T（t）=Tm（t）式中?T（t）Tm（t）——齡期為t時，混凝土澆筑體內(nèi)的最高溫度，可通過溫度場計(jì)算或?qū)崪y求得（℃）；Tb（t）——齡期為t時，混凝土澆筑體內(nèi)的表層溫度，可通過溫度場計(jì)算或?qū)崪y求得（℃）；（2）混凝土澆筑體的綜合降溫差可按公式5-2計(jì)算：?T2(t)=16[4Tm（t）+Tbm（t）+Tdm（t）]+Ty（t）-Tw式中?T2(t)——齡期為t時，混凝土澆筑體在降溫過程中的綜合降溫（℃）；Tbm（t）、Tdm（t）——混凝土澆筑體中部達(dá)到最高溫度時，其塊體上、下表層的溫度（℃）；Ty（t）──齡期為t時，混凝土收縮當(dāng)量溫度（℃）；Tw（t）──齡期為t時，混凝土澆筑體預(yù)計(jì)的穩(wěn)定溫度或最終穩(wěn)定溫度，可取計(jì)算齡期t時的日平均溫度或當(dāng)?shù)啬昶骄鶞囟龋ā妫８郊鰷囟葢?yīng)力計(jì)算（1）自約束拉應(yīng)力的計(jì)算可按公式6-1計(jì)算：σz（t）=α2×i=1n?T1i（t）×Ei式中σz（t）──?T1i（t）──齡期為t時，在第i計(jì)算區(qū)段混凝土澆筑體塊體里表溫差的增量（Ei（t）──第i計(jì)算區(qū)段，齡期為t時，混凝土的彈性模量（Nmmα──混凝土的線膨脹系數(shù)；Hi（t，τ表5混凝土的松弛系數(shù)τ=2dτ=5τ=10dτ=20tH（t，τ）tH（t，τ）tH（t，τ）tH（t，τ）2.002.252.502.753.004.005.0010.0020.0030.00∞1.0000.4260.3420.3040.2780.2250.1990.1870.1860.1860.1865.005.255.505.756.007.008.0010.0020.0030.00∞1.0000.5100.4430.4100.3830.2960.2620.2280.2150.2080.20010.0010.2510.5010.7511.0012.0014.0018.0020.0030.00∞1.0000.5510.4990.4760.4570.3920.3060.2510.2380.2140.21020.0020.2520.5020.7521.0022.0025.0030.0040.0050.00∞1.0000.5920.5490.5340.5210.4730.3670.3010.2530.2520.251(2)混凝土澆筑體里表溫差的增量可按公式6-2計(jì)算：?T1i（t）=?T1（t）-?T1（t-j）（公式6-2）式中j—為第i計(jì)算區(qū)段步長（d）；（3）在施工準(zhǔn)備階段，最大自約束應(yīng)力也可按公式6-3計(jì)算：σzmax=式中σzmax──?Tlmax──混凝土澆筑后可能出現(xiàn)的最大里表溫差（E(t)——與最大里表溫差?Tlmax相對應(yīng)齡期t時間，混凝土的彈性模量（N/mmHi（t，（4）外約束拉應(yīng)力可按公式6-4計(jì)算：σxt式中σxt?T2i（tμ——混凝土的泊松比，取0.15；Ri（（5）混凝土澆筑體綜合降溫差的增量可按下式計(jì)算：?T2i（6）混凝土外約束的約束系數(shù)可按下式計(jì)算：Rit式中L—混凝土澆筑體的長度（mm）；H—混凝土澆筑體的厚度，該厚度為澆筑體實(shí)際厚度與保溫層換算混凝土虛擬厚度之和（mm）；Cx—外約束介質(zhì)（地基或老混凝土）的水平變形剛度（N/mm3h—混凝土結(jié)構(gòu)的實(shí)際厚度（mm）。不同約束介質(zhì)的水平變形剛度取值（10-2N/mm3）表6外約束介質(zhì)軟粘土砂質(zhì)粘土硬粘土風(fēng)化巖、低強(qiáng)度等級素混凝土C10級以上配筋混凝土Cx1～33～66～1060～100100～150控制溫度裂縫的條件（1）混凝土抗拉強(qiáng)度可按公式6-7計(jì)算：ftkt式中ftkt—ftk—混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2γ—系數(shù)，應(yīng)根據(jù)所用混凝土試驗(yàn)確定，當(dāng)無試驗(yàn)數(shù)時，可取0.3。(2)混凝土防裂性能可按下列公式6-8、6-9進(jìn)行判斷：σZ≤λftkσx≤λ式中K—防裂安全系數(shù)，取1.15；λ—摻合料對混凝土抗拉強(qiáng)度影響系數(shù)，λ=λ1，λ2可按表7取值；ftk—表7不同摻量摻合料抗拉強(qiáng)度調(diào)整系數(shù)摻量020%30%40%粉煤灰（λ1）11.030.970.92礦渣粉（λ2）11.131.091.10表8混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）符號混凝土抗拉強(qiáng)度等級C25C30C35C40ftk1.782.012.202.3大體積混凝土澆筑體表面積保溫層的計(jì)算方法（1）混凝土澆筑體表面保溫層厚度可按公式6-10計(jì)算δ=0.5hλ式中δ—混凝土表面的保溫層厚度（m）；λ0—混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)[W/(m?λi—第i層保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)[W/(m?Tb—混凝土澆筑體表面溫度（℃Tq—混凝土達(dá)到最高溫度時（澆筑后3d~5d）的大氣平均溫度（℃Tmax—混凝土澆注體內(nèi)的最高溫度（℃h—混凝土結(jié)構(gòu)的實(shí)際厚度（m）；Tb-Tq—可取（15～20）Tmax-Tb—可取（20～25）Kb－傳熱系數(shù)修正值，取1.3～2.3，見表9傳熱系數(shù)修正值保溫層K1K2由易透風(fēng)材料組成，但在混凝土面層上再鋪一層不透風(fēng)材料2.02.3在易透風(fēng)保溫材料上鋪一層不易透風(fēng)材料1.61.9在易透風(fēng)材料上下各偶一層不易透風(fēng)材料1.31.5由不易透風(fēng)的材料組成1.31.5注：K1值為風(fēng)速不大于4m/s時，K2值為風(fēng)速大于4m/s時。（2）多種保溫材料組成的保溫層總熱阻，可按公式6-11計(jì)算Rs式中Rs——保溫層總熱阻δi——第i層保溫材料厚度（m)；λi——第i層保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)[W/（m·K)]βμ——固體在空氣中的傳熱系數(shù)[W/（m2·K)]表10固體在空氣中的傳熱系數(shù)風(fēng)速（m/s）βμ風(fēng)速（m/s）βμ光滑表面粗糙表面光滑表面粗糙表面018.442221.03505.090.036096.96190.528.646031.32246.0103.1257110.86221.035.713438.59897.0115.9223124.74612.049.346452.94298.0128.4261138.29543.063.021267.49599.0140.5955151.55214.076.612482.132510.0152.5139164.9341（3）混凝土表面向保溫介質(zhì)傳熱的總傳熱系數(shù)（不包括保溫層的熱容量），可按公式6-12計(jì)算：βs=