廈復(fù)合鋁板幕墻設(shè)計計算書

******復(fù)合鋁板幕墻設(shè)計計算書基本參數(shù):*******抗震8度設(shè)防Ⅰ.設(shè)計依據(jù):《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GBJ17-88《建筑玻璃應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》JGJ113-97《建筑幕墻》JG3035-96《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》（第二版）《建筑幕墻物理性能分級》GB/T15225-94《鋁及鋁合金陽極氧化，陽極氧化膜的總規(guī)范》GB8013《鋁及鋁合金加工產(chǎn)品的化學(xué)成份》GB/T3190《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB700-88《硅酮建筑密封膠》GB/T14683-93《建筑幕墻風(fēng)壓變形性能檢測方法》GB/T15227《建筑幕墻雨水滲漏形性能檢測方法》GB/T15228《建筑幕墻空氣滲透形性能檢測方法》GB/T15226《建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》GBJ11-89《建筑設(shè)計防火規(guī)范》GBJ16-87（修訂本）《高層民用建筑設(shè)計防火規(guī)范》GB50045《建筑物防雷設(shè)計規(guī)范》GB50057-94《鋁合金建筑型材》GB/T5237-93《民用建筑隔聲設(shè)計規(guī)范》GBJ118-88《民用建筑熱工設(shè)計規(guī)范》GB50176-93《采暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計規(guī)范》GBJ19-87《優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼技術(shù)條件》GB699-88《低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼》GB1579《不銹鋼棒》GB1220《不銹鋼冷加工鋼棒》GB4226《聚硫建筑密封膠》JC483-92《鋁及鋁合金板材》GB3380-97《不銹鋼冷軋鋼板》GB3280-92《不銹鋼熱軋鋼板》GB4237-92《建筑幕墻窗用彈性密封劑》JC485-92Ⅱ.基本計算公式:(1).場地類別劃分:根據(jù)地面粗糙度,場地可劃分為以下類別:A類近海面,海島,海岸,湖岸及沙漠地區(qū);B類指田野,鄉(xiāng)村,叢林,丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū);C類指有密集建筑群的城市市區(qū);D類指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū);宿遷建設(shè)大廈按C類地區(qū)計算風(fēng)壓(2).風(fēng)荷載計算:幕墻屬于薄壁外圍護(hù)構(gòu)件，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20017.1.1采用風(fēng)荷載計算公式:Wk=βgz×μz×μs×W0其中:Wk---作用在幕墻上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)βgz---瞬時風(fēng)壓的陣風(fēng)系數(shù),按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001取定根據(jù)不同場地類型,按以下公式計算:βgz=K(1+2μf)其中K為地區(qū)粗糙度調(diào)整系數(shù)，μf為脈動系數(shù)A類場地:βgz=0.92*(1+2μf)其中：μf=0.387*(Z/10)-0.12B類場地:βgz=0.89*(1+2μf)其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C類場地:βgz=0.85*(1+2μf)其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D類場地:βgz=0.80*(1+2μf)其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3μz---風(fēng)壓高度變化系數(shù),按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001取定,根據(jù)不同場地類型,按以下公式計算:A類場地:μz=1.379×(Z/10)0.24B類場地:μz=(Z/10)0.32C類場地:μz=0.616×(Z/10)0.44D類場地:μz=0.318×(Z/10)0.60本工程屬于C類地區(qū),故μz=0.616×(Z/10)0.44μs---風(fēng)荷載體型系數(shù),按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001取為：1.5W0---基本風(fēng)壓,按全國基本風(fēng)壓圖,宿遷地區(qū)取為0.400kN/m2,(3).地震作用計算:qEAk=βE×αmax×GAK其中:qEAk---水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值βE---動力放大系數(shù),按5.0取定αmax---水平地震影響系數(shù)最大值,按相應(yīng)設(shè)防烈度取定:6度:αmax=0.047度:αmax=0.088度:αmax=0.169度:αmax=0.32淮陰設(shè)防烈度為8度,故取αmax=0.160GAK---幕墻構(gòu)件的自重(N/m2)(4).荷載組合:結(jié)構(gòu)設(shè)計時，根據(jù)構(gòu)件受力特點(diǎn)，荷載或作用的情況和產(chǎn)生的應(yīng)力(內(nèi)力)作用方向，選用最不利的組合，荷載和效應(yīng)組合設(shè)計值按下式采用：γGSG+γwφwSw+γEφESE+γTφTST各項分別為永久荷載：重力；可變荷載：風(fēng)荷載、溫度變化；偶然荷載：地震水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qk=Wk+0.6qEAk水平荷載設(shè)計值:q=1.4Wk+0.6×1.3qEAk荷載和作用效應(yīng)組合的分項系數(shù),按以下規(guī)定采用:①對永久荷載采用標(biāo)準(zhǔn)值作為代表值，其分項系數(shù)滿足：a.當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不利時：對由可變荷載效應(yīng)控制的組合，取1.2；對有永久荷載效應(yīng)控制的組合，取1.35b.當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時：一般情況取1.0；對結(jié)構(gòu)傾覆、滑移或是漂浮驗算，取0.9②可變荷載根據(jù)設(shè)計要求選代表值，其分項系數(shù)一般情況取1.4一、風(fēng)荷載計算1、標(biāo)高為77.1m處風(fēng)荷載計算(1).風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算:Wk:作用在幕墻上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)βgz:77.100m高處陣風(fēng)系數(shù)(按C類區(qū)計算):μf=0.734×(Z/10)-0.22＝0.468βgz=0.85×(1+2μf)=1.646μz:77.100m高處風(fēng)壓高度變化系數(shù)(按C類區(qū)計算):(GB50009-2001)μz=0.616×(Z/10)0.44=1.513風(fēng)荷載體型系數(shù)μs=1.50Wk=βgz×μz×μs×W0(GB50009-2001)=1.646×1.513×1.5×0.400=1.495kN/m2(2).風(fēng)荷載設(shè)計值:W:風(fēng)荷載設(shè)計值:kN/m2rw:風(fēng)荷載作用效應(yīng)的分項系數(shù)：1.4按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20013.2.5規(guī)定采用W=rw×Wk=1.4×1.495=2.092kN/m2二、B板強(qiáng)度校核:B板強(qiáng)度校核:(第1處)校核依據(jù)：σ=M/W=6×m×q×L2×η/t2≤fa=70.000N/mm2Lx:B板寬度:1.200mLy:B板長度:0.387mL:B板短邊長度:0.387mm:彎矩系數(shù)t:金屬板厚度:4.0mmWk:風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值:1.495kN/m2垂直于平面的分布水平地震作用:qEAk:垂直于幕墻平面的分布水平地震作用(kN/m2)qEAk=5×αmax×GAK=5×00.1600×2000.0000/10000=0.1160kNN/m2荷載設(shè)計計值為：q=1..4×Wkk+1.33×0.66×qEAAk=2..218kkN/m22m1:彎矩系數(shù),按短邊與與長邊的邊邊長比(0.3887/1..200==0.3222)查表得:0..083551m0:彎矩系數(shù),按短邊與與長邊的邊邊長比(0.3887/1..200==0.3222)查表得:0..121220θ=Wkk×L4×109/Et4=66.53η:折折減系數(shù)，按θ=6.53查表得:0.999B板所受受最大彎矩矩應(yīng)力值為為:σ=6××m1×q×LL2×103×η/t2=110.2880N/mmm210.2280N//mm2≤70.0000N//mm2強(qiáng)度可以以滿足要求求B板撓度度校核:校核依據(jù)據(jù):ｆ/L≤1/1000f1:撓度系數(shù),按短邊與與長邊的邊邊長比(0.3887/1..200==0.3222)查表得:0..005004Lx:B板寬度:1.2200mLy:B板長度:0.3387mL:BB板短邊長長度:0.3887mt:板板厚度:4.00mmE:彈彈性模量:200000..000NN/mm22v:泊泊松比:0..250荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值為：qK=WWk+0.66×qEAAk=11.5911KN/mm2D:板板彎曲剛度度:D=E××t3/12//(1-vv2)/10000000=1..138板撓度::U=1004×f1×qK×L4×η/D=1..560mmm板撓度與與邊長比值值:Du=UU/L/11000=00.00440.0004≤1/1000B板撓度可可以滿足要要求三、C板強(qiáng)度校核:C板強(qiáng)度校校核:(第1處)校核依據(jù)據(jù)：σ=M/WW=6×mm×q×LL2×η/t2≤fa=770.0000N/mmm2Lx:C板寬度:1.2200mLy:C板高度:0.3387mL:CC板短邊長:0.3387mt:金金屬板厚度度:4.00mmWk:風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值:1..495kkN/m22垂直于平平面的分布布水平地震震作用:qEAkk:垂直于幕幕墻平面的的分布水平平地震作用用(kNN/m2)qEAkk=5×αmax×GGAK=5×00.1600×2000.0000/10000=0.1160kNN/m2荷載設(shè)計計值為：q=1..4×Wkk+1.33×0.66×qEAAk=2..218kkN/m22m1:彎矩系數(shù),按短邊與與長邊的邊邊長比(0.3887/1..200==0.3222)查表得:0..071444m0:彎矩系數(shù),按短邊與與長邊的邊邊長比(0.3887/1..200==0.3222)查表得:0..084330θ=Wkk×L4×109/Et4=66.53η:折折減系數(shù)，按θ=6.53查表得:0.999C板所受受的最大彎彎矩應(yīng)力值值為:σ=6××m1×q×LL2×103×η/t2=8..794NN/mm228.7994N/mmm2≤70.0000N//mm2強(qiáng)度可以以滿足要求求C板撓度度校核:校核依據(jù)據(jù):ｆ/L≤1/1000f1:撓度系數(shù),按短邊與與長邊的邊邊長比(0.3887/1..200==0.3222)查表得:0..002661Wk:風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值:1..495kkN/m22Lx:C板寬度:1.2200mLy:C板高度:0.3387mL:CC板短邊長:0.3387mt:板板厚度:4.00mmE:彈彈性模量:200000..000NN/mm22v:泊泊松比:0..250荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值為：qK=WWk+0.66×qEAAk=11.5911KN/mm2D:板板彎曲剛度度:D=E××t3/12//(1-vv2)/10000000=1..138板撓度::U=1004×f1×qK×L4×η/D=0..808mmm板撓度與與邊長比值值:Du=UU/L/11000=00.00220.0002≤1/1000CC板撓度可可以滿足要要求四、支座強(qiáng)度校校核:1.支座校核依據(jù)：：根據(jù)一根根肋兩側(cè)相相鄰兩板格格的支承情情況，先求求肋兩側(cè)的的支座彎矩矩，平均后后為計算支支座彎矩：：MM支=(M支(i)+M支(j))/22對對支座強(qiáng)度度校核(以X方向為例)：σσ=M支/W=((M支(i)+M支(j))/22W=(mmxi×q××Lx×Li2+mxj×q××Lx×Lj2)/2//(Lx×t2/6)=3××(mxii×q×LLi2+mxj×q××Lj2)/t22.支座強(qiáng)度校核：：B,C之間：肋肋側(cè)B板格支座座彎矩Mbx=mx×q×LLx×Lb2=00.0188KN·mm肋肋側(cè)C板格支座座彎矩Mcx=mx×q×LLx×Lc2=00.0344KN·mm支支座彎矩:M=((Mbx+Mcx)/22=0..026KKN·m截截面抗彎矩矩：W=10000×LLx×t2/6=122800..000mmm3平平行肋支座座強(qiáng)度:σ=106×M/WW=2.0021N//mm22.0221N/mmm2≤70.0000N//mm2支座強(qiáng)度度滿足要求求五、幕墻立柱計計算:幕墻立柱計算::(第1處)幕墻立柱按雙跨跨梁力學(xué)模模型進(jìn)行設(shè)設(shè)計計算：：1.選料:(1)風(fēng)荷載線線分布最大大荷載集度度設(shè)計值(矩形分布)qw:風(fēng)風(fēng)荷載線分分布最大荷荷載集度設(shè)設(shè)計值(kN/mm)rw:風(fēng)風(fēng)荷載作用用效應(yīng)的分分項系數(shù)：：1.4Wk:風(fēng)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值:1..495kkN/m22B:幕幕墻分格寬寬:1.2200mqw=11.4×WWk×B=11.4×11.4955×1.2200=22.5122kN/mm(2)立柱彎矩矩:Mw:風(fēng)荷載作作用下立柱柱彎矩(kN.mm)qw:風(fēng)荷載線線分布最大大荷載集度度設(shè)計值:2..512((kN/mm)Hsjccg:立柱計算算跨度:3.4400mMw=((L13+L23)/8//(L1+L2)×qw=((2.40003+1.00003)/8//(2.4400+11.0000)×2..512=11.3699kN·mmqEA::地震作用用設(shè)計值(KN/MM2):GAk::幕墻構(gòu)件(包括鋁板板和框)的平均自自重:2550N/mm2垂直于幕幕墻平面的的分布水平平地震作用用:qEAkk:垂直于幕幕墻平面的的分布水平平地震作用用(kNN/m2)qEAkk=5×αmax×GGAk=5×00.1600×2500.0000/10000=0.2200kNN/m2γE:幕墻地震震作用分項項系數(shù):1..3qEA==1.3××qEAkk==1.3××0.2000==0.2660kN//m2qE：水水平地震作作用線分布布最大荷載載集度設(shè)計計值(矩形分布)qE=qqEA×B=00.2600×1.2200=00.3122kN/mmME:地震作用用下立柱彎彎矩(kN·mm):ME=((L13+L23)/8//(L1+L2)×qE=((2.40003+1.00003)/8//(2.4400+11.0000)×0..312=11.3699kN·mmM:幕幕墻立柱在在風(fēng)荷載和和地震作用用下產(chǎn)生彎彎矩(kN·mm)采用SWW+0.66SE組合M=Mww+0.66×ME=1..369++0.6××0.1770=1..471kkN·m(3)W:立立柱抗彎矩矩預(yù)選值(cm3)W=M××103/1.005/844.2=1..471××103/1.005/844.2=166.6377cm3qwk::風(fēng)荷載線線分布最大大荷載集度度標(biāo)準(zhǔn)值(kN/mm)qwk==Wk×B==1.4995×1..200==1.7994kN//mqEk::水平地震震作用線分分布最大荷荷載集度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/mm)qEk==qEAkk×B==0.2000×1..200==0.2440kN//m(4)I1,I22:立柱慣性性矩預(yù)選值值(cm4)R0=[[L12/2-((L13+L23)/8((L1+L2)]×((qwk+0..6×qEEk)/LL1=11.8866KNI1=11000××[1.44355××R0-0.4409×((qwk+0..6×qEEk)×LL1]×L13/(244×0.77)/200=333.0992cm44I2=[[1.43355×RR0-0.4409×((qwk+0..6×qEEk)×LL1]×L12×1800/(244×0.77)=449.6338cm44選定立立柱慣性矩矩應(yīng)大于:499.6388cm42.選用立柱柱型材的截截面特性:選用型材材號:XCC8\XDDY(755L)型材強(qiáng)度度設(shè)計值:855.5000N/mmm2型材彈性性模量:E==0.7××105N/mmm2X軸慣性性矩:Ix=73.7799cmm4Y軸慣性性矩:Iy=78.1153cmm4X軸抵抗抗矩:Wx11=20.5530cmm3X軸抵抗抗矩:Wx22=18.8897cmm3型材截面面積:A==9.7331cm22型材計算算校核處壁壁厚:t==3.0000mm型材截面面面積矩:Ss=12.7775cmm3塑性發(fā)展展系數(shù):γ=1.0053.幕墻立柱柱的強(qiáng)度計計算:校核依據(jù)據(jù):N//A+M//γ/W≤ｆa=85..5N/mmm2(拉彎構(gòu)件)B:幕幕墻分格寬寬:1.2200mGAk::幕墻自重:2500N/m22幕墻自重重線荷載:Gk=2250×WWfg/10000=2250×11.2000/10000=00.3000kN/mmNk:立柱受力:Nk=GGk×Hsjccg=00.3000×3.4400=11.0200kNN:立立柱受力設(shè)設(shè)計值:rG:結(jié)構(gòu)自重重分項系數(shù)數(shù):1..2N=1..2×Nkk=1..2×1..020=1..224kkNσ:立立柱計算強(qiáng)強(qiáng)度(N/mmm2)(立柱為拉拉彎構(gòu)件)N:立立柱受力設(shè)設(shè)計值:1..224kkNA:立立柱型材截截面積:9.7731cmm2M:立立柱彎矩:1..471kkN·mWx2::立柱截面面抗彎矩:18..897ccm3γ:塑塑性發(fā)展系系數(shù):1..05σ=N××10/AA+M×1103/1.005/Wxx2=11.2244×10//9.7331+1..471××103/1.005/188.8977=775.3885N/mmm275.3385N//mm2≤ｆa=85..5N/mmm2立柱強(qiáng)度度可以滿足足4.幕墻立柱柱的剛度計計算:校核依據(jù)據(jù):Umaax≤[U]==20mmm且Umaxx≤L/1880Umaxx:立柱最大大撓度Umaxx=10000×[11.43555×R00-0.4409×((qwk+0..6×qEEk)×LL1]×L13/(244×0.77×Ix)立柱最大大撓度Umax為:8.9968mmm≤20mmmDu:立柱撓度度與立柱計計算跨度比比值:Hsjccg:立柱計算算跨度:3.4400mDu=UU/Hsjjcg/11000=88.9688/3.4400/11000=00.0033≤1/1880撓度可以以滿足要求求5.立柱抗剪剪計算:校核依據(jù)據(jù):τmax≤[τ]=499.6N//mm2(1)Qwk:風(fēng)荷載作作用下剪力力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)R0:雙跨梁長長跨端支座座反力為:11.7455KNRa:雙跨梁中中間支座反反力為:44.4355KNRb:雙跨梁短短跨端支座座反力為:00.0811KNRc:中間支承承處梁受到到的最大剪剪力(KN)=2..560KNQwk==2.5660KNN(2)Qw:風(fēng)風(fēng)荷載作用用下剪力設(shè)設(shè)計值(kN)Qw=11.4×QQwk=11.4×22.5600=33.5844kN(3)QEk:地震作用用下剪力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN)R0:雙跨梁長長跨端支座座反力為:00.2344KNRa:雙跨梁中中間支座反反力為:00.5933KNRb:雙跨梁短短跨端支座座反力為:00.0111KNRc:中間支承承處梁受到到的最大剪剪力(KN)=00.3433KNNQEk==0.3443KNN(4)QE:地地震作用下下剪力設(shè)計計值(kN)QE=11.3×QQEk=11.3×00.3433=00.4455kN(5)Q:立立柱所受剪剪力:采用Qww+0.66QE組合Q=Qww+0.66×QE=3..584++0.6××0.4445=3..851kkN(6)立柱剪應(yīng)應(yīng)力:τ:立立柱剪應(yīng)力力:Ss:立柱型材材截面面積積矩:12..775ccm3Ix:立柱型材材截面慣性性矩:73..799ccm4t:立立柱壁厚:3.0000mmmτ=Q××Ss×1000/Ix/t=33.8511×12..775××100//73.7799/33.0000=222.2223N/mmm222..223NN/mm22≤49.66N/mmm2立柱抗剪剪強(qiáng)度可以以滿足六、立梃與主結(jié)結(jié)構(gòu)連接立梃與主主結(jié)構(gòu)連接接:(第1處)Lct22:連接處鋼鋼角碼壁厚厚:6.0000mmmD2:連接螺栓栓直徑:12..000mmmD0:連接螺栓栓直徑:10..360mmm采用SGG+SW+0.66SE組合N1wkk:連接處風(fēng)風(fēng)荷載總值值(N):N1wkk=Wk×B×HHsjcgg×10000=1.4495×11.2000×3.4400×11000=60999.6000N連接處風(fēng)風(fēng)荷載設(shè)計計值(N)::N1w==1.4××N1wkk==1.4××60999.6000==85399.4400NN1Ekk:連接處地地震作用(N):N1Ekk=qEAkk×B×HHsjcgg×10000=0.2200×11.2000×3.4400×11000=8166.0000NN1E::連接處地地震作用設(shè)設(shè)計值(N):N1E==1.3××N1Ekk==1.3××816..000==10600.8000NN1:連接處水水平總力(N):N1=NN1w+0..6×N11E=88539..440++0.6××10600.8000=99175..920NNN2:連接處自自重總值設(shè)設(shè)計值(N):N2k==250××B×Hssjcg==250××1.2000×3..400==10200.0000NN2:連接處自自重總值設(shè)設(shè)計值(N):N2=11.2×NN2k=11.2×11020..000=11224..000NNN:連連接處總合合力(N):N=(NN12+N22)0.5=(99175..92022+12224.00002)0.5=92257.1196NNvb::螺栓的承承載能力:Nv:連接處剪剪切面數(shù):2Nvb==2×3..14×DD02×1300/4((GBJ117-8887..2.1--1)==2×3..14×110.36602×1300/4==219005.9771NNum11:立梃與建建筑物主結(jié)結(jié)構(gòu)連接的的螺栓個數(shù)數(shù):Num11=N/NNvb=92557.1996/211905..971=0.4423個取22個Ncbll:立梃型材材壁抗承壓壓能力(N):D2:連接螺栓栓直徑:12..000mmmNv:連接處剪剪切面數(shù):4t:立立梃壁厚:3.0000mmmNcbll=D2×2×1120×tt×Numm1(GBBJ17--887.2..1)=12..000××2×1220×3..000××2.0000=172280.0000N172880.0000N≥92557.1996N強(qiáng)度可以以滿足Ncbgg:鋼角碼型型材壁抗承承壓能力(N):Ncbgg=D2×2×2267×LLct2×NNum1((GBJ117-8887..2.1))=12..000××2×2667×6..000××2.0000=768896.0000N768996.0000N≥92577.1966N強(qiáng)度可以以滿足七、幕墻預(yù)埋件件總截面面面積計算幕墻預(yù)埋埋件計算:(第1處)本工程預(yù)預(yù)埋件受拉拉力和剪力力V:剪剪力設(shè)計值值:V=N22=12224.0000NN:法法向力設(shè)計計值:N=N11=91175.9920NM:彎彎矩設(shè)計值值(N·mmm):e2:螺孔中心心與錨板邊邊緣距離:60..000mmmM=V××e2=12224.0000×660.0000=733440..000NN·mNum11:錨筋根數(shù):4根錨筋層數(shù)數(shù):2層Kr:錨筋層數(shù)數(shù)影響系數(shù)數(shù):1..000關(guān)于混凝凝土：混凝凝土標(biāo)號C40混凝土強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值值:fc=19..500NN/mm22按現(xiàn)行國國家標(biāo)準(zhǔn)≤混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范≥GBJJ10采用。選用二級級錨筋錨筋強(qiáng)度度設(shè)計值:fy=3100.0000N/mmm2d:鋼鋼筋直徑:Φ10.0000mmmαv:鋼筋受剪剪承載力系系數(shù):αv=((4-0..08×dd)×(ffc/fy)0.5==(4-00.08××10.0000)××(19..500//310..000))0.5==0.8003αv取00.7t:錨錨板厚度:8.0000mmmαb:錨板彎曲曲變形折減減系數(shù):αb=00.6+00.25××t/d==0.6++0.255×8.0000/110.0000==0.8000Z:外外層鋼筋中中心線距離離:2100.0000mmAs:錨筋實際際總截面積積:As=NNum1×33.14××d2/4=44.0000×3.114×d22/4=3314.0000mmm2錨筋總截截面積計算算值:As1==(V/KKv+N/00.8/KKb+M/11.3/KKr/Kb/Z)//fy==52.9975mmm2As2==(N/00.8/KKb+M/00.4/KKr/Kb/Z)//fy==49.7775mmm252.9975mmm2≤314..000mmm249.7775mmm2≤314..000mmm24根φ110.0000錨筋可以以滿足要求求A::錨板面積:600000..000mm20.55fcA=58850000.0000NN=99175..920NN≤0.5ffcA錨板尺尺寸可以滿滿足要求八、幕墻預(yù)埋件件焊縫計算算幕墻預(yù)埋件焊縫縫計算:(第1處)Hf:焊焊縫厚度6.0000L:焊焊縫長度100..000σm:彎彎矩引起的的應(yīng)力σm=66×M/((2×hee×lw2×1.222)((GBJ117-8887..1.2))==5.3008N/mmm2σn:法法向力引起起的應(yīng)力σn==N/(22×he×Lw×1.222)(GGBJ177-887.11.2)==9.9449N/mmm2τ:剪應(yīng)應(yīng)力τ=V//(2×HHf×Lw)(GBBJ17--887.1..2)=11.1333N/mmm2σ:總應(yīng)應(yīng)力σ=(((σm+σn)2+τ2)0.5(GGBJ177-887.11.2-33)=115.299915.2299N//mm2≤160NN/mm22焊縫強(qiáng)度度可以滿足足!九、幕墻橫梁計計算幕墻橫梁計算::(第1處)1.選用橫梁梁型材的截截面特性:選用型材材號:XCC8\XDDY(755H)型材強(qiáng)度度設(shè)計值:855.5000N/mmm2型材彈性性模量:E==0.7××105N/mmm2X軸慣性性矩:Ix=57.8881cmm4Y軸慣性性矩:Iy=20.6657cmm4X軸抵抗抗矩:Wx11=14.9918cmm3X軸抵抗抗矩:Wx22=15.9990cmm3Y軸抵抗抗矩:Wy11=8.7339cm33Y軸抵抗抗矩:Wy22=9.6669cm33型材截面面積:A==8.2889cm22型材計算算校核處壁壁厚:t==3.0000mm型材截面面面積矩:Ss=9.7552cm33塑性發(fā)展展系數(shù):γ=1.0052.幕墻橫梁梁的強(qiáng)度計計算:校核依據(jù)據(jù):Mx/γWx+My/γWy≤ｆa=85..5(1)橫梁在自自重作用下下的彎矩(kN·mm)H:幕幕墻分格高高:1.1160mGAk::橫梁自重:2550N/mm2Gk:橫梁自重重荷載線分分布均布荷荷載集度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/mm):Gk=2250×HH/10000=2250×11.1600/10000=00.2900kN/mmG:橫橫梁自重荷荷載線分布布均布荷載載集度設(shè)計計值(kN/mm)G=1..2×Gkk=1..2×0..290=0..348kkN/mMx:橫梁在自自重荷載作作用下的彎彎矩(kN·mm)Mx=GG×B2/8=00.3488×1.22002/8=00.0633kN·mm(2)橫梁在風(fēng)風(fēng)荷載作用用下的彎矩矩(kN·mm)風(fēng)荷載線線分布最大大荷載集度度標(biāo)準(zhǔn)值(梯形分布)qwk==Wk×H==1.4995×1..160==1.7334KN//m風(fēng)荷載線線分布最大大荷載集度度設(shè)計值qw=11.4×qqwk=11.4×11.7344=22.4288kN/mmMyw::橫梁在風(fēng)風(fēng)荷載作用用下的彎矩矩(kN·mm)Myw==qw×B2×(3--H2/B2)/244==2.4228×1..20022×(3--1.16602/1.22002)/244==0.3001kN··m(3)地震作用用下橫梁彎彎矩qEAkk:橫梁平面面外地震荷荷載:βE:動力放大大系數(shù):5αmaxx:地震影響響系數(shù)最大大值:0..160Gk:幕墻構(gòu)件件自重:2550N//m2qEAkk=5×αmax×2250/11000=5×00.1600×2500/10000=0.2200kNN/m2qex::水平地震震作用線分分布最大荷荷載集度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值B:幕幕墻分格寬寬:1.2200m水平地震震作用線分分布最大荷荷載集度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(梯形分布)qex==qEAkk×H==0.2000×1..160==0.2332KN//mqE:水平地震震作用線分分布最大荷荷載集度設(shè)設(shè)計值γE:地震作用用分項系數(shù)數(shù):1..3qE=11.3×qqex=11.3×00.2322=00.3022kN/mmMyE::地震作用用下橫梁彎彎矩:MyE==qE×B2×(3--H2/B2)/244==0.3002×1..20022×(3--1.16602/1.22002)/244==0.0337kN··m(4)橫梁強(qiáng)度度:σ:橫橫梁計算強(qiáng)強(qiáng)度(N/mmm2):采用SGG+SW+0.66SE組合Wx1::X軸抵抗矩:14..918ccm3Wy2::y軸抵抗矩:9.6669cmm3γ:塑塑性發(fā)展系系數(shù):1..05σ=(MMx/Wx1+Myw/Wy2+0..6×MyyE/Wy2)×1103/1.005=335.8444N/mmm235.8844N//mm2≤ｆa=85..5N/mmm2橫梁正應(yīng)應(yīng)力強(qiáng)度可可以滿足3.幕墻橫梁梁的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度計算:校核依據(jù)據(jù):1..5τmax≤[τ]=499.6N//mm2(1)Qwk:風(fēng)荷載作作用下橫梁梁剪力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN)Wk:風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值:1..495kkN/m22B:幕幕墻分格寬寬:1.2200m風(fēng)荷載線線分布呈梯梯形分布時時：Qwk==Wk×B2×(1--H/B//2)/22==1.4995×1..20022×(1--1.1660/1..200//2)/22==0.5556kN(2)Qw:風(fēng)風(fēng)荷載作用用下橫梁剪剪力設(shè)計值值(kN)Qw=11.4×QQwk=11.4×00.5566=00.7799kN(3)QEk:地震作用用下橫梁剪剪力標(biāo)準(zhǔn)值值(kN)地震作用用線分布呈呈梯形分布布時：QEk==qEAkk×B2×(1--H/B//2)/22==0.2000×1..20022×(1--1.1660/1..200//2)/22==0.0774kN(4)QE:地地震作用下下橫梁剪力力設(shè)計值(kN)γE:地震作用用分項系數(shù)數(shù):1..3QE=11.3×QQEk=11.3×00.0744=00.0977kN(5)Q:橫橫梁所受剪剪力:采用Qww+0.66QE組合Q=Qww+0.66×QE=0..779++0.6××0.0997=0..837kkN(6)τ:橫橫梁剪應(yīng)力力Ss:橫梁型材材截面面積積矩:9.7752cmm3Iy:橫梁型材材截面慣性性矩:20..657ccm4t:橫橫梁壁厚:3.0000mmm1.5ττ=1.55×Q×SSs×1000/Iy/t=11.5×00.8377×9.7752×1100/220.6557/3..000=119.7448N/mmm219.7748N//mm2≤49.66N/mmm2橫梁抗剪剪強(qiáng)度可以以滿足4.幕墻橫梁的剛度度計算校核依據(jù)據(jù):Umaax≤[U]==20mmm且Umaxx≤L/1880橫梁承受受呈梯形分分布線荷載載作用時的的最大荷載載集度：qwk：：風(fēng)荷載線線分布最大大荷載集度度