高大模板支架專項施工方案

玫瑰園項目愛琴島工程⑵在危險區(qū)域范圍以內(nèi)沿柱高，每步水平桿均抱柱；⑶在危險區(qū)域范圍以外沿柱高，每樓層至少設一道。樓層高于4m的，按每≦4m設一道。八、支模架的搭設及拆除1、施工準備1.1支模架搭設前，工程技術負責人應按照施工組織設計要求向搭設和使用人員做技術安全交底。安全技術交底的重點為搭設參數(shù)、構(gòu)造措施和安全注意事項。安全技術交底應形成書面記錄，交底方和全體被交底人員應在交底文件上簽字確認。1.2基礎上應先彈出支撐架的縱橫方向位置線并進行抄平。1.3對鋼管、扣件、腳手片等進行檢查驗收，嚴禁使用不合格產(chǎn)品。2、扣件式鋼管模板支撐架的搭設要求2.1鋼管采用Ф48鋼管，鋼管壁厚不得小于3.0㎜，不得采用銹蝕、裂紋和彎曲的鋼管。2.2立桿必須采用對接。相鄰立桿的對接扣件不得設置在同一步內(nèi)。剪刀撐和其他桿件可采用搭接，搭接長度不少于100㎝，并不少于3只扣件緊固。2.3水平桿搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉(zhuǎn)扣件固定。2.4每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。3、拆除支撐架注意事項3.1梁、柱混凝土強度達到C30后方可拆除支撐架。3.2拆除支撐架前，清除支撐架上的材料、工具和雜物。模板支架拆除時，應在周邊設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)。3.3拆除人員必須站在臨時設置的腳手板上進行拆除作業(yè)，并按規(guī)定使用安全防護用品。3.4拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖。3.5拆下的鋼管、扣件、腳手片應逐一遞接至地面，并人工搬運至指定場所分類堆放整齊，嚴禁拋擲。3.6模板支架拆除時，構(gòu)件的混凝土強度應符合國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)工程質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2002（2010年版）的有關規(guī)定。3.7腳手架的拆除應在統(tǒng)一指揮下，按后裝先拆、先裝后后拆的順序及下列安全作業(yè)的要求進行：a.腳手架的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行；b.同一層的構(gòu)配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行；c.在拆除過程中，腳手架的自由懸臂高度不得超過兩步，當必須超過兩步時，應加設臨時拉結(jié)；d.工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業(yè)，并按規(guī)定使用安全防護用品。九、支撐體系檢查和驗收1、對使用的鋼管扣件檢查以下內(nèi)容：1.1查看鋼管材料產(chǎn)品質(zhì)量合格證、質(zhì)量檢驗報告。1.2檢查鋼管表面的平直度，不應有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。1.3鋼管必須涂有防銹漆。1.4鋼管表面銹蝕深度不得大于0.5mm。1.5鋼管彎曲變形，各種桿件鋼管的端部彎曲不得大于5mm，立桿鋼管3-4m長度的彎曲不得大于12mm、4-6.5m長度的不得大于20mm。1.6檢查扣件廠家的生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證。扣件的扭緊力矩抽查率為100%。1.7舊扣件使用前進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的禁止使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。1.8新、舊扣件均應進行防銹處理。2、查看可調(diào)頂托的產(chǎn)品合格證書2、鋼管支撐架使用中，應定期檢查的內(nèi)容：2.1檢查地基是否積水、底座是否松動，立桿是否懸空。2.2檢查扣件螺栓是否松動。2.3安全防護措施是否符合要求。3、支撐架驗收3.1模板支架投入使用前，必須進行驗收。項目經(jīng)理、項目技術負責人和相關人員、施工企業(yè)的公司工程管理處、監(jiān)理工程師應參加模板支架驗收。超高模板支撐架砼澆筑前應先由項目部會同公司工程管理處進行檢查驗收，并形成檢查驗收記錄。3.1.1立桿垂直度：用經(jīng)緯儀或吊線和卷尺測量。6m高度，立桿偏差不得大于±20mm。3m高度的垂直允許偏差為10mm。3.1.2間距檢查：腳手架步距不得大于±20mm、縱距不得大于±50mm、橫距不得大于±20mm，用鋼卷尺測量。3.1.3縱向水平桿偏差，一根桿的兩端高差不得大于±20mm，同跨內(nèi)兩根縱向水平桿高差不得大于±10mm，用水平儀或水平尺測量。3.1.4扣件安裝：⑴同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差應大于500mm，用鋼卷尺測量；⑵扣件螺栓擰緊扭力矩40-50N.m，用扭力扳手檢測；⑶剪刀撐斜桿與地面的傾角45°～60°，用角尺檢測。3.2模板支架驗收根據(jù)經(jīng)批準的專項施工方案，檢查現(xiàn)場實際搭設情況與方案的符合性。3.3基礎:查看基礎表面堅實平整，表面是否積水，墊板是否晃動，檢查方法:觀察。3.4安裝后的扣件螺栓扭緊力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分部原則進行。梁底水平桿與立桿連接扣件螺栓扭緊力矩全數(shù)檢查。擰緊扭力矩未達到要求的扣件必須重新擰緊，直至滿足要求。3.5扣件扭緊抽樣檢查數(shù)量與質(zhì)量判定標準扣件擰緊抽樣檢查數(shù)量與質(zhì)量判定標準項次檢查項目安裝扣件數(shù)量（個）抽檢數(shù)量（個）允許的不合格數(shù)1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件51~9091~150151~280281~500501~12001201~320058132032500112332連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節(jié)點處）51~9091~150151~280281~500501~12001201~3200581320325012357103.6模板支架驗收記錄表模板支架驗收記錄表項目名稱搭設部位高度跨度最大荷載搭設班組班組長操作人員持證人數(shù)證書符合性專項方案編審程序符合性技術交底情況安全交底情況鋼管扣件進場前質(zhì)量驗收情況材質(zhì)、規(guī)格與方案的符合性使用前質(zhì)量檢測情況外觀質(zhì)量檢查情況檢查內(nèi)容允許偏差方案要求實際質(zhì)量情況符合性立桿間距梁底+30mm板底+30mm步距+50mm立桿垂直度≤0.75%且≯60mm扣件擰緊40—65N·m立桿基礎掃地桿設置拉結(jié)點設置立桿搭接方式縱、橫向水平桿設置剪刀撐垂直縱、橫向水平(高度＞4ｍ)其他施工單位檢查結(jié)論結(jié)論：檢查日期：年月日檢查人員：項目技術負責人：項目經(jīng)理：監(jiān)理單位驗收結(jié)論結(jié)論：驗收日期：年月日專業(yè)監(jiān)理工程師：總監(jiān)理工程師：4、其他未盡事宜按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008、《建筑施工模板及作業(yè)平臺鋼管支架構(gòu)造安全技術規(guī)程》DB45/T618-2009的相關要求執(zhí)行。十、安全管理與維護1、模板支架搭設人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準《特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則》（GB5306）考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2、搭拆腳手架時工人必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。3、操作層上施工荷載應符合本方案設計要求,不得超載;不得在腳手架上集中堆放模板、鋼筋等物件。嚴禁在腳手架上拉其他設備的纜風繩或固定、架設混凝土泵、泵管及起重設備等。4、六級及六級以上大風和雨、霧天應停止腳手架的搭設、拆除及施工作業(yè)。5、模板支架使用期間，不得任意拆除桿件。6、沿腳手架外側(cè)嚴禁任意攀登。嚴禁高空拋擲。7、對腳手架應設專人負責進行經(jīng)常檢查和保修工作。8、應避免卸物料對模板支撐和腳手架產(chǎn)生偏心、振動和沖擊；9、技術交底9.1模板支架搭設前，應由項目相關技術人員向全體操作人員進行技術交底。9.2技術交底內(nèi)容應與模板支架專項方案統(tǒng)一，交底的重點為搭設參數(shù)、構(gòu)造措施和安全注意事項。9.3技術交底應形成書面記錄，交底方和全體被交底人員應在交底文件上簽字。10、混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統(tǒng)的工作狀態(tài)，觀測人員發(fā)現(xiàn)異常時應及時報告施工負責人進行加固處理。11、在模板支架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。12、工地臨時用電線路的架設，應按現(xiàn)行行業(yè)標準《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》（JGJ46-2005）的有關規(guī)定執(zhí)行。13、項目部成立以項目經(jīng)理蔣彥為組長的安全防護領導小組，其機構(gòu)組成，人員編制及責任分工如下：組長：蔣彥—安全總負責，并協(xié)調(diào)工作副組長：王洪彬—現(xiàn)場總負責、陳忠新—安全主管組員：杜立新--技術交底、方案實施、質(zhì)量檢查俞金玉（施工員）、樊嬌陽（質(zhì)量員）、陳嘉樺（安全員）--現(xiàn)場施工指揮、安全檢查辭相靜（架子班長）、王根清（木工班長）、楊啟貴（鋼筋班長）、蔡大均（泥工班長）十一、項目部組成及操作班子配置項目經(jīng)理：蔣彥技術負責人：杜立新總施工：王洪彬施工員：俞金玉質(zhì)量員：樊嬌陽安全員：陳忠新、陳嘉樺泥工班組長：蔡大均鋼筋班組長：楊啟貴架子班組長：辭相靜木工班組長：王根清項目經(jīng)理：全面負責項目管理工作，為工程質(zhì)量、安全第一責任人。落實安全措施投入等，負責資源調(diào)配及外圍協(xié)調(diào)事宜。技術負責人：組織編制專項施工方案，組織專項方案技術交底，并報請公司技術質(zhì)安部組織論證解決相關技術問題，組織模板支架驗收。施工員：按本方案的要求、結(jié)合實際情況，負責混凝土澆筑及養(yǎng)護的實施組織工作；質(zhì)量員：負責對混凝土澆筑及養(yǎng)護等環(huán)節(jié)的質(zhì)量檢查、糾正、復驗等工作，把好質(zhì)量關、提出質(zhì)量控制及糾偏措施等；安全員：落實安全交底工作，確保澆筑前各施工因素處于安全受控狀態(tài)，加強安全巡檢，及時糾正或制止不安全行為。十二、質(zhì)量保證措施1、組織質(zhì)量管理網(wǎng)絡結(jié)合本工程特點與質(zhì)量管理工作需要，組建一支以項目經(jīng)理為主，具有責任性強、有管理水平、有能力、施工經(jīng)驗豐富的資質(zhì)合格的項目質(zhì)量管理班子。2、建立質(zhì)量責任制從項目經(jīng)理管理層到施工班組長操作層，分二個層次建立質(zhì)量責任制：一是項目管理層質(zhì)量管理責任制，二是操作層質(zhì)量承包責任制。使質(zhì)量責任制縱向到底，橫向到邊，并直接與經(jīng)濟利益掛鉤，加強各級質(zhì)量管理的意識，使各級人員既感到有壓力，又有動力，從而推動質(zhì)量管理的有力運行。3、加強公司對項目的考核：公司對項目部實行定期考核和檢查制度，并將考核結(jié)果納入年度考核內(nèi)容，與年底獎金掛鉤，對檢查中發(fā)現(xiàn)的問題，不僅要提出整改意見，更應提出改進措施，使之質(zhì)量不斷提高。4、把好材料質(zhì)量關全部材料，進場時應簽收驗貨，詳細核對其品種、數(shù)量、規(guī)格、質(zhì)量要求，做到不合格的產(chǎn)品不進場。5、把好施工質(zhì)量關(1)、認真仔細地學習和閱讀施工圖紙，吃透和領會施工圖的要求，及時提出不明之處，遇工程變更或其他技術措施，均以施工聯(lián)系單和簽證手續(xù)為依據(jù)，施工前認真做好各項技術交底工作，嚴格按國家頒行《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2002（2010年版）和其它有關規(guī)定施工和驗收，并隨時接受業(yè)主、監(jiān)理單位和質(zhì)監(jiān)站對本工程的質(zhì)量監(jiān)督和指導。(2)、認真做好各道工序的檢查、驗收關，對各工種的交接工作嚴格把關，做到環(huán)環(huán)扣緊，并實行獎罰措施。出了質(zhì)量問題，無論是管理上的或是施工上的，均必須嚴肅處理，分析質(zhì)量情況，加強檢查驗收，找出影響質(zhì)量的薄弱環(huán)節(jié)，提出改進措施，把質(zhì)量問題控制在萌芽狀態(tài)。6、嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目中質(zhì)檢“四檢”制度，確保模板安裝質(zhì)量。7、砼澆筑過程中應派專人2-3名看模，嚴格控制模板的位移和穩(wěn)定性，一旦產(chǎn)生移位應及時調(diào)整，加固支撐。十三、安全管理1、模板支架搭設和拆除人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準《特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則》（GB5306）考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，上崗人員應體檢合格。2、搭設模板支架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相連。4、模板支架使用期間，不得任意拆除桿件。5、混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統(tǒng)的工作狀態(tài)，觀測人員發(fā)現(xiàn)異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業(yè)，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理。6、混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。7、在模板支架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。18、模板支架拆除時，應在周邊設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)。十四、模板支護應急措施安全生產(chǎn)、文明施工是企業(yè)生存與發(fā)展的前提、是達到無重大傷亡事故的必然保障，也是項目部創(chuàng)建“文明現(xiàn)場、樣板工地”的根本要求。為確保模板支撐架的安全和正常使用，確保工程的順利進行，根據(jù)支護設計方案對可能出現(xiàn)的險情作出如下應急措施：1、應急領導小組（一）應急組織組長：蔣彥應急電話：副組長：王洪彬、陳忠新成員：杜立新、郭躍強、俞金玉、陳嘉樺、王根清、辭相靜、蔡大均。（二）材料準備1、材料準備好60T千斤頂2只，2、準備臨時加固用的鋼管1T，扣件200只。3、準備16﹟工字鋼5根，長4M。4、準備50厚300寬片子板1m3。5、方木準備2m3。（三）應急措施1、澆砼施工過程中，如果支撐架有什么情況，必須馬上停止施工，上部作業(yè)人員全部疏散到安全地方，項目部組織人員和支撐架施工人員進行檢查排除各種存在的安全隱患，加強對高支模的檢查和驗收工作，根據(jù)腳手架驗收規(guī)范嚴格執(zhí)行，保證不超載施工。2、一旦在砼施工過程中，一處板或梁處出現(xiàn)輕微下陷，施工人員應馬上通知項目部，及時疏散施工人員，馬上卸掉板上的砼，停止施工，再加強底部支撐架的支撐力，對整個支撐架進行加固通過驗收后再施工，保證高支模的安全。3、發(fā)生火災事故時，現(xiàn)場救援專業(yè)人員立即用干粉滅火器滅火，并報告項目部領導指揮人員立即到現(xiàn)場指揮，組織非應急人員疏散。在火勢擴大蔓延時，立即尋求第三方求助，撥打119，并組織搶救財產(chǎn)和保護現(xiàn)場。4、觸電情況的發(fā)生采取的應急措施：發(fā)現(xiàn)有人觸電時，應立即切斷電源或用干木棍、竹桿等絕緣物把電線從觸電者身上移開，使傷員盡早脫離電源。對神志清醒者，應讓其在通風處休息一會，觀察病情變化。對已失去知覺者，仰臥地上，解開衣服等，使其呼吸不受阻礙，對心跳呼吸停止的觸電者，應立即進行人工呼吸和胸外心臟按壓等措施進行搶救。5、墜落情況發(fā)生采取的應急措施：一旦發(fā)現(xiàn)有墜落的傷員，首先不要驚慌失措，要注意檢查傷員意識反應、瞳孔大小及呼吸、脈搏等，盡快掌握致命傷部位，同時及時與120或附近醫(yī)院取得聯(lián)系，爭取急救人員盡快趕到現(xiàn)場。對疑有脊柱和骨盆骨折的傷員，這時千萬不要去輕易搬運，以免加重傷情。在對傷員急救前，要取出傷員身上的安裝機具和口袋中的硬物。對有頷面損傷的傷員，應及時取掉傷員的假牙和凝血塊，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的暢通，將傷員的頭面向一側(cè)，同時松解傷員的衣領扣，對疑有顱底骨折或腦脊液外漏的傷員，切忌填塞，以防止顱內(nèi)感染而危及生命。對于大血管損傷的傷員，這時應立即采取止血的方法，使用止血帶、指壓或加包扎的方法止血。6、報警聯(lián)絡方式火警電話119急救電話120十五、計算書1、400×1600mm梁模板支撐架計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1新澆混凝土梁計算跨度(m)21.2混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1600新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m)13.6梁側(cè)樓板厚度(mm)120二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.2非自定義:0.14風壓高度變化系數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)1000梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)1000步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1000、1000混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式自定義梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)300,700每跨距內(nèi)梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)300結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000按四等跨連續(xù)梁計算，簡圖如下：W＝bh2/6=400×15×15/6＝15000mm3，I＝bh3/12=400×15×15×15/12＝112500mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×0.4＝20.583kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×0.4＝19.877kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.4＝0.706kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1.6]×0.4＝16.36kN/m1、抗彎驗算σ＝Mmax/W＝(0.107×19.877×0.252+0.121×0.706×0.252)×106/15000＝9.218N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×16.36×2504/(100×10000×112500)＝0.359mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))Rmax＝1.143q1靜l+1.223q1活l＝1.143×19.877×0.25+1.223×0.706×0.25＝5.896kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R'max＝1.143q2l＝1.143×16.36×0.25＝4.675kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×100小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67計算簡圖如下：承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝5.896/0.4＝14.739kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25＝0.061kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(0.5-0.4/2)/2×0.25+0.9×1.35×0.5×(1.6-0.12)×0.25＝0.445kN梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(1-0.5-0.4/2)/2×0.25+0.9×1.35×0.5×(1.6-0.12)×0.25＝0.445kN正常使用極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝4.675/0.4＝11.687kN/m小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.25＝0.05kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F1=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.5-0.4/2)/2×0.25+0.5×(1.6-0.12)×0.25＝0.302kN梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F2=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(1-0.5-0.4/2)/2×0.25+0.5×(1.6-0.12)×0.25＝0.302kN1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.164×106/83330＝1.971N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)Vmax＝2.96kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.96×1000/(2×50×100)＝0.888N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)νmax＝0.047mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R1＝0.43kN，R2＝3.853kN，R3＝3.853kN，R4＝0.43kN正常使用極限狀態(tài)R1＝0.341kN，R2＝3.005kN，R3＝3.005kN，R4＝0.341kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下：主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二由上節(jié)可知R＝max[R1，R2，R3，R4]/2＝1.927kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']/2＝1.503kN1、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.774×106/4490＝172.441N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)Vmax＝3.665kNτmax＝2Vmax/A=2×3.665×1000/424＝17.287N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)νmax＝1.681mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm滿足要求！4、支座反力驗算承載能力極限狀態(tài)圖一立柱3：R3＝17.481kN，同理可得立柱1：R1＝1.95kN，立柱2：R2＝17.476kN，立柱4：R4＝1.95kN圖二立柱3：R3＝3.854kN，同理可得立柱1：R1＝0.43kN，立柱2：R2＝3.853kN，立柱4：R4＝0.43kN正常使用極限狀態(tài)圖一立柱3：R3＝13.634kN，同理可得立柱1：R1＝1.547kN，立柱2：R2＝13.63kN，立柱4：R4＝1.547kN圖二立柱3：R3＝3.006kN，同理可得立柱1：R1＝0.341kN，立柱2：R2＝3.005kN，立柱4：R4＝0.341kN七、縱向水平鋼管驗算鋼管類型Ф48×3鋼管截面面積A(mm2)424鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.49鋼管抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值[σ](N/mm2)205由小梁驗算一節(jié)可知R＝max[R1，R4]＝0.43kN，R'＝max[R1'，R4']＝0.341kN1、抗彎驗算縱向水平鋼管彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.173×106/4490＝38.479N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算縱向水平鋼管剪力圖(kN)Vmax＝0.818kNτmax＝2Vmax/A=2×0.818×1000/424＝3.857N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算縱向水平鋼管變形圖(mm)νmax＝0.381mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm滿足要求！4、扣件抗滑計算Rmax2＝1.95kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！八、立柱驗算鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿自重q(kN/m)0.15λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.6341、風荷載計算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.14×1×1.52/10＝0.036kN·m2、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+0.9×1.4×2]×0.4＝18.576kN/m2)小梁驗算F1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.5-0.4/2)/2×0.25＝0.169kNF2＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1-0.5-0.4/2)/2×0.25＝0.169kNq1＝13.334kN/mq2＝0.061kN/m同上四～七計算過程，可得：立柱最大受力N＝max[R'max2左+N邊1，Rmax1，R'max2右+N邊2]+0.15×(13.6-1.6)+Mw/lb＝max[1.764+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.4/2)/2×1，14.764，1.764+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.4/2)/2×1]+1.8+0.036/1＝16.6kNf＝N/(φA)+Mw/W＝16.6×103/(0.634×424)+0.036×106/4490＝69.706N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座2可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30由"主梁驗算"一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力N＝Rmax＝17.481kN≤[N]＝30kN滿足要求！十、立柱地基基礎計算地基土類型粘性土地基承載力設計值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.15立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝16.6/(1×0.15)＝110.664kPa≤fak＝140kPa滿足要求！2、300×1300mm梁模板支撐架計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱300X1300新澆混凝土梁計算跨度(m)6.6混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×1300新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m)13.6梁側(cè)樓板厚度(mm)120二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.2非自定義:0.14風壓高度變化系數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)1000梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)1000步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1000、1000混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置自定義梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式自定義梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)500,700每跨距內(nèi)梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)300結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000按四等跨連續(xù)梁計算，簡圖如下：W＝bh2/6=300×15×15/6＝11250mm3，I＝bh3/12=300×15×15×15/12＝84375mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.7×2]×0.3＝12.649kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.3]×0.3＝12.12kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.3＝0.529kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1.3]×0.3＝9.975kN/m1、抗彎驗算σ＝Mmax/W＝(0.107×12.12×0.3332+0.121×0.529×0.3332)×106/11250＝13.413N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×9.975×3334/(100×10000×84375)＝0.919mm≤[ν]＝l/250＝333/250＝1.332mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))Rmax＝1.143q1靜l+1.223q1活l＝1.143×12.12×0.333+1.223×0.529×0.333＝4.828kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R'max＝1.143q2l＝1.143×9.975×0.333＝3.797kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×100小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67計算簡圖如下：承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝4.828/0.3＝16.095kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.333＝0.081kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(0.6-0.3/2)/2×0.333+0.9×1.35×0.5×(1.3-0.12)×0.333＝0.679kN梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(1-0.6-0.3/2)/2×0.333+0.9×1.35×0.5×(1.3-0.12)×0.333＝0.484kN正常使用極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝3.797/0.3＝12.656kN/m小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.333＝0.067kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F1=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.6-0.3/2)/2×0.333+0.5×(1.3-0.12)×0.333＝0.43kN梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F2=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(1-0.6-0.3/2)/2×0.333+0.5×(1.3-0.12)×0.333＝0.326kN1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.052×106/83330＝0.629N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)Vmax＝1.661kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.661×1000/(2×50×100)＝0.498N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)νmax＝0.002mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R1＝0.024kN，R2＝3.162kN，R3＝2.873kN，R4＝0.014kN正常使用極限狀態(tài)R1＝0.015kN，R2＝2.376kN，R3＝2.224kN，R4＝0.005kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下：主梁計算簡圖由上節(jié)可知R＝max[R1，R2，R3，R4]/2＝1.581kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']/2＝1.188kN1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.455×106/4490＝101.44N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝2.054kNτmax＝2Vmax/A=2×2.054×1000/424＝9.688N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.969mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm滿足要求！4、支座反力驗算承載能力極限狀態(tài)立柱2：R2＝10.712kN，同理可得立柱1：R1＝0.081kN，立柱3：R3＝9.733kN，立柱4：R4＝0.047kN正常使用極限狀態(tài)立柱2：R2＝8.049kN，同理可得立柱1：R1＝0.051kN，立柱3：R3＝7.534kN，立柱4：R4＝0.017kN七、縱向水平鋼管驗算鋼管類型Ф48×3鋼管截面面積A(mm2)424鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.49鋼管抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值[σ](N/mm2)205由小梁驗算一節(jié)可知R＝max[R1，R4]＝0.024kN，R'＝max[R1'，R4']＝0.015kN1、抗彎驗算縱向水平鋼管彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.007×106/4490＝1.54N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算縱向水平鋼管剪力圖(kN)Vmax＝0.031kNτmax＝2Vmax/A=2×0.031×1000/424＝0.147N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算縱向水平鋼管變形圖(mm)νmax＝0.012mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm滿足要求！4、扣件抗滑計算Rmax2＝0.081kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！八、立柱驗算鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿自重q(kN/m)0.15λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.6341、風荷載計算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.14×1×1.52/10＝0.036kN·m2、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+0.9×1.4×2]×0.3＝11.453kN/m2)小梁驗算F1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.6-0.3/2)/2×0.333＝0.337kNF2＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1-0.6-0.3/2)/2×0.333＝0.187kNq1＝14.604kN/mq2＝0.081kN/m同上四～七計算過程，可得：立柱最大受力N＝max[R'max2左+N邊1，Rmax1，R'max2右+N邊2]+0.15×(13.6-1.3)+Mw/lb＝max[0.047+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.3/2)/2×1，8.76，0.047+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.6-0.3/2)/2×1]+1.845+0.036/1＝10.641kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10.641×103/(0.634×424)+0.036×106/4490＝47.541N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座2可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30由"主梁驗算"一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力N＝Rmax＝10.712kN≤[N]＝30kN滿足要求！十、立柱地基基礎計算地基土類型紅粘土地基承載力設計值fak(kPa)200立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.15立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝10.641/(1×0.15)＝70.941kPa≤fak＝200kPa滿足要求！3、200×700mm梁模板支撐架計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱200X700新澆混凝土梁計算跨度(m)10混凝土梁截面尺寸(mm×mm)200×700新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m)13.6梁側(cè)樓板厚度(mm)120二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.2非自定義:0.14風壓高度變化系數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)1000梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)1000步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1000、1000混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數(shù)0梁底支撐小梁根數(shù)2每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)1梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按簡支梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.573kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m1、強度驗算Mmax＝q1l2/8＝23.573×0.22/8＝0.118kN·mσ＝Mmax/W＝0.118×106/37500＝3.143N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×17.95×2004/(384×10000×281250)＝0.133mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R2=0.5q1l=0.5×23.573×0.2＝2.357kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R2'=0.5q2l=0.5×17.95×0.2＝1.795kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×100小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{2.357+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.7-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.2/2，(1-0.5)-0.2/2]/2×1，2.357+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2}=3.997kN/mq2＝max[1.795+(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.2/2，(1-0.5)-0.2/2]/2×1，1.795+(0.3-0.1)×0.2/2]＝2.807kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.997×0.52，0.5×3.997×0.32]＝0.18kN·mσ＝Mmax/W＝0.18×106/83330＝2.158N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.997×0.5，3.997×0.3]＝1.213kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.213×1000/(2×50×100)＝0.364N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.807×5004/(100×9350×4166700)＝0.028mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.807×3004/(8×9350×4166700)＝0.073mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.997×0.5，0.393×3.997×0.5+3.997×0.3]＝2.284kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R2＝2.284kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.807×0.5，0.393×2.807×0.5+2.807×0.3]＝1.604kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'2＝1.604kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3.5主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.914×106/5080＝179.843N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝2.284kNτmax＝2Vmax/A=2×2.284×1000/489＝9.342N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝2.512mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm滿足要求！4、扣件抗滑計算R＝max[R1,R2]＝2.284kN≤1×8=8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！同理可知，左側(cè)立柱扣件受力R＝2.284kN≤1×8=8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、縱向水平鋼管驗算鋼管類型Ф48×3鋼管截面面積A(mm2)424鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.49鋼管抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值[σ](N/mm2)205計算簡圖如下：R＝max[R1，R2]=2.284kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.604kN1、抗彎驗算縱向水平鋼管彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.39×106/4490＝86.863N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算縱向水平鋼管剪力圖(kN)Vmax＝3.064kNτmax＝2Vmax/A=2×3.064×1000/424＝14.453N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算縱向水平鋼管變形圖(mm)νmax＝0.798mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm滿足要求！4、扣件計算R＝5.027kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！同理可知，左側(cè)立柱扣件受力R＝5.027kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！八、立柱驗算鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿自重q(kN/m)0.15λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.6341、風荷載計算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.14×1×1.52/10＝0.036kN·m2、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+0.9×1.4×2]×1＝21.654kN/m2)小梁驗算q1＝max{2.165+(0.3-0.1)×0.2/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.2/2，(1-0.5)-0.2/2]/2×1，2.165+(0.3-0.1)×0.2/2}=3.171kN/m同上四～七計算過程，可得：R1＝3.988kN，R2＝3.988kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2+N邊2]+0.15×(13.6-0.7)+Mw/lb＝max[3.988+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.2/2)/2×1，3.988+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.2/2)/2×1]+0.15×(13.6-0.7)+0.036/1＝9.597kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9596.746/(0.634×424)+0.036×106/4490＝43.656N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、立柱地基基礎計算地基土類型紅粘土地基承載力設計值fak(kPa)200立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.15立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝9.597/(1×0.15)＝63.978kPa≤fak＝200kPa滿足要求！4、120mm樓板模板支撐架計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱120厚板新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)5.4新澆混凝土樓板邊寬B(m)4二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.20.14風壓高度變化系數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設計模板支架高度(m)13.6立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)1000立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)1000水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)200立柱距混凝土板長邊的距離(mm)500主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁兩端各懸挑長度(mm)250，250主梁兩端各懸挑長度(mm)200，200結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》5.2.1"面板可按簡支跨計算"的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·mσ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×100小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67因[B/lb]取整-1＝[4000/1000]取整-1＝3，按三等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為250mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：1、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m因此，q1靜＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mM1＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×1.073×12+0.117×0.945×12＝0.218kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.097×12+0.213×3.15×1，0.1×0.097×12+0.175×3.15×1]＝0.679kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.252