黑龍江八一農(nóng)墾大學(xué)單層廠房課程設(shè)計計算書

PAGE混凝土與砌體結(jié)構(gòu)課程設(shè)計學(xué)生姓名：張唯一學(xué)號：20214023248指導(dǎo)教師：解國粱所在學(xué)院：工程學(xué)院專業(yè)：土木工程中國·大慶2021年10PAGEI -PAGEIVI -PAGEVI- 目錄1設(shè)計資料 12結(jié)構(gòu)計算 12.1計算柱高 12.2確定柱截面尺寸及相應(yīng)計算參數(shù) 13荷載計算 33.1恒荷載 33.1.1屋蓋恒荷載 33.1.2吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計值 43.1.3柱自重重力荷載設(shè)計值 43.2屋面活荷載 53.3風(fēng)荷載 53.4吊車荷載 73.4.1吊車梁豎向荷載 73.4.2吊車梁橫向水平荷載 84排架內(nèi)力分析 84.1恒載作用下排架內(nèi)力分析 94.2屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析 104.2.1AB跨作用屋面活荷載 104.2.2BC跨作用屋面活荷載 124.2.3荷載作用下排架內(nèi)力分析 134.2.4吊車荷載作用下的內(nèi)力分析 145內(nèi)力組合 206柱的設(shè)計 286.1柱的縱向鋼筋計算 286.1.1選取控制截面最不利組合 286.1.2柱計算長度的確定 286.1.3上柱配筋計算 286.1.4下柱配筋計算 306.2柱的裂縫寬度驗算 306.3柱箍筋配置 317牛腿設(shè)計 317.1牛腿幾何尺寸的確定 327.2牛腿配筋 327.3牛腿局部擠壓驗算 327.4柱的吊裝驗算 327.4.1吊裝方案 327.4.2荷載計算 337.4.3內(nèi)力計算 337.4.4截面承載力計算 347.4.5裂肺寬度驗算 348基礎(chǔ)設(shè)計 358.1作用于基礎(chǔ)頂面上面的荷載計算 358.2基礎(chǔ)尺寸及埋置深度 368.3基礎(chǔ)高度驗算 368.4基礎(chǔ)底板配筋計算 378.4.1柱邊及變階處基底反力 378.4.2柱邊及變階處彎矩計算 398.4.3配筋計算 40單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計任務(wù)書一、設(shè)計題目：金屬結(jié)構(gòu)車間雙跨等高廠房。(每人一題，按學(xué)號分配)二、設(shè)計內(nèi)容：1．計算排架所受的各項荷載；2．計算各種荷載作用下的排架內(nèi)力(對于吊車荷載不考慮廠房的空間作用)；3．柱及牛腿設(shè)計，柱下單獨基礎(chǔ)設(shè)計；4．繪施工圖：柱模板圖和配筋圖；基礎(chǔ)模板和配筋圖。三、設(shè)計資料1．金屬結(jié)構(gòu)車間為兩跨廠房，安全等級為一級，廠房總長54m，柱距為6m，廠房剖面如圖1、2、3所示；2．廠房每跨內(nèi)設(shè)兩臺吊車，吊車均為軟鉤吊車；3．建設(shè)地點為東北某城市(基本雪壓0.40kN／m，基本風(fēng)壓0.50kN／m2，凍結(jié)深度2.0m)；4．地基為均勻粘性土，地基承載力特征值190Kpa；5．廠房標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件選用及載荷標(biāo)準(zhǔn)值：(1)屋架采用梯形鋼屋架，屋架自重標(biāo)準(zhǔn)值：18m跨81.50kN／每榀，21m跨95kN／每榀，24m跨109kN／每榀，27m跨122kN／每榀，30m跨136kN／每榀(均包括支撐自重)(2)吊車梁選用預(yù)應(yīng)力混凝土吊車梁，參數(shù)見表3。軌道及零件自重0.8kN／m，軌道及墊層構(gòu)造高度200mm；(3)天窗采用矩形縱向天窗，每榀天窗架重：18m跨25.5kN／每榀，21m跨30kN／每榀，24m跨34kN／每榀，27m跨38.3kN／每榀，30m跨42.5kN／每榀(包括自重，側(cè)板、窗扇支撐等自重)；(4)天溝板自重標(biāo)準(zhǔn)值為2.02kN／m；(5)圍護墻采用240mm雙面粉刷墻，自重5.24kN/m2。塑鋼窗：自重0.45KN／m2，窗寬4.2m，窗高見圖1。(6)基礎(chǔ)梁截面為250mmX600mm；基礎(chǔ)梁自重4.2kN／m；6．材料：混凝土強度等級為C30，柱的受力鋼筋采用HRB335級或HRB400級，箍筋采用HPB235級；7．屋面卷材防水做法及荷載標(biāo)準(zhǔn)值如下：防水層：0.4kN／m2；25mm厚水泥沙漿找平層：0.5kN／m2；100mm厚珍珠巖制品保溫層：0.4kN／m2；隔汽層：0.05kN／m2；25mm厚水泥砂漿找平層：0.5kN／m2；預(yù)應(yīng)力大型屋面板：1.4kN／m2。8．屋面均布活荷載為0.5kN／m2。圖1圖2圖3表1各學(xué)號所對應(yīng)的橋式吊車和牛腿標(biāo)高跨度左跨吊車序號右跨吊車序號C1C2C3C4C1C2C3C4C1C2C3C418123456789101112C118131415161718192021222324C218252627282930313233343536C321373839404142434445464748C121495051525354555657585960C221616263646566676869707172C324737475767778798081828384C424858687888990919293949596C124979899100101102103104105106107108C227109110111112113114115116117118119120C327121122123124125126127128129130131132C427133134135136137138139140141142143144C130145146147148149150151152153154155156C230157158159160161162163164165166167168C330169170171172173174175176177178179180C4軌頂標(biāo)高(m)7.88.18.48.79.09.39.69.910.210.510.811.1表2吊車數(shù)據(jù)（工作級別A5）吊車序號起重量(kn)橋跨LQ(m)小車重g(kn)最大輪壓Pmax(kn)大車輪距BQ(m)軌道中心之端部距離b(mm)軌頂以上高度H(mm)大車寬B(m)吊車總重G(kn)C1160/3216.563.261634.0023020975.95523019.563.261854.1026020976.05527022.563.261934.1026021876.05530025.563.262055.0026021856.39034028.563.262145.0026021856.390380C2200/5016.569.771854.0023020995.95524019.569.772074.1026020996.05529022.569.772164.1026021896.05532025.569.772305.0026021896.39037028.569.772395.0026021896.390400C3320/5016.51092784.6526023416.64033019.51093014.7030024716.69038022.51093134.7030024716.69041025.51093315.0030024716.99046028.51093445.0030024716.990500C4500/10016.51554204.8030027346.77544019.51554304.8030027346.77549022.51554564.8030027346.77553025.51554745.0030027346.97558028.51554875.0030027346.975620表3吊車梁數(shù)據(jù)（工作級別A5）梁型號起重量(kn)跨度(m)梁高(mm)梁重(kn)YDL116016.5-28.5120041.3YDL220016.5-28.5120041.5YDL332016.5-28.5120046.0YDL450016.5-28.5150060.3注：1、土木07專升本選1-55號方案2、土木07（2）選60-114號方案3、土木07（1）選120-16混凝土與砌體結(jié)構(gòu)課程設(shè)計PAGE271設(shè)計資料本設(shè)計對應(yīng)任務(wù)書第100號方案，左跨吊車為C4，右跨吊車為C2，軌頂標(biāo)高9.9m，跨度24m。2結(jié)構(gòu)計算2.1計算柱高因該廠房跨度在15～36m之間，且柱頂標(biāo)高大于8m，故采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。為了使屋蓋具有較大剛度，選用預(yù)應(yīng)力混凝土折線型屋架及預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板。選用鋼筋混凝土吊車梁及基礎(chǔ)梁。由圖可知軌頂標(biāo)高為9.9m，設(shè)室內(nèi)地面至基礎(chǔ)頂面的距離為0.5m，則計算簡圖中柱的總高度H，上柱高度和下柱高度分別為：由于為雙跨等高廠房，所以邊柱A、C，中柱B的標(biāo)高均一致。柱頂標(biāo)高上柱高估計基礎(chǔ)埋深2.2,基礎(chǔ)高1.6，因室外地坪標(biāo)高為-0.15，所以基頂標(biāo)標(biāo)高-0.75。全柱高下柱高因此邊柱A，C及中柱B頂面標(biāo)高為12.3，上柱高4.0，下柱高9.0，全柱高12.9。2.2確定柱截面尺寸及相應(yīng)計算參數(shù)A柱：上柱截面尺寸(mm)：b×h=500×500下柱截面尺寸(mm)：b×h×hf=500×1200×200B柱：上柱截面尺寸(mm)：b×h=500×700下柱截面尺寸(mm)：b×h×hf=500×1600×300C柱：上柱截面尺寸(mm)：b×h=400×400下柱截面尺寸(mm)：b×h×hf=400×800×150本設(shè)計僅取一榀排架進行計算，計算單元和計算簡圖如圖1所示。圖1計算單元和計算簡圖和截面尺寸3荷載計算3.1恒荷載3.1.1屋蓋恒荷載防水層0.4kN/m225mm厚水泥砂漿找平層0.5kN/m210mm厚珍珠巖制品保溫層0.4kN/m2隔汽層0.05kN/m225mm厚水泥砂漿找平層0.5kN/m2預(yù)應(yīng)力大型屋面板1.4kN/m23.25kN/m2屋架自重109kN/榀天窗架EQ\F(1,2)×34=17kN天溝板2.02×6=12.12kN則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)的重力荷載設(shè)計值為：kN=100mm=150mm=100mmA柱：850-(300+500)=50＜80∴A軸向柱內(nèi)移150mmB柱左：850-(300+350)=200B柱右：850-(300+350)=200C柱：850-(300+500)=50＜80∴C軸向柱內(nèi)移150mm3.1.2吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計值=1.2×(60.3+0.8×6)=78.12kN3.1.3柱自重重力荷載設(shè)計值上柱自重：=1.2×0.5×0.5×25×3.9=29.25kN=1.2×0.5×0.7×25×3.9=40.95kN=1.2×25×8.9×(0.4×0.15×2+0.45×0.15+0.01375)=53.73kN下柱自重：=1.2×25×8.9×（0.5×0.15×2+0.85×0.2+0.7×0.025×2/2）=90.11kN=1.2×25×8.9×（0.5×0.2×2+1.15×0.3+0.8×0.025）=150.86kN=1.2×25×8.9（0.4×0.15×2+0.45×0.15+0.01375）=53.73kN各項恒荷載作用位置如圖2所示圖2荷載作用位置圖（單位：KN）3.2屋面活荷載屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/m2，雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.4kN/m2，后者小于前者，故僅按前者計算。作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設(shè)計值為：=1.4×0.5×6×24/2=50.40kN3.3風(fēng)荷載風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值按計算，其中,,根據(jù)廠房各部分標(biāo)高及B類地面粗糙度由附表確定如下：柱頂：=12.3m=1.064檐口：=14.0m=1.112=15.00m=1.140屋頂：=17.6m=1.1917=18.05m=1.2071如圖3所示，則由上式可得排架迎風(fēng)面及背風(fēng)面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為：=1.0（0.8+0.6+0.6）×1.064×0.35=0.745kN/m2kN/m2圖3風(fēng)荷載體型系數(shù)及排架計算簡圖

則作用于排架計算簡圖上的風(fēng)荷載設(shè)計值為:×0.745×6=6.258kN/mkN/m=32.00kN3.4吊車荷載3.4.1吊車梁豎向荷載左跨：由表可得吊車參數(shù)為：B=6.775m，K=4.8m，456kN，Q=500kN，g=155kN，G=530kN。kN。根據(jù)B，K可算得吊車梁支座反力影響線中各輪壓對應(yīng)點的豎向坐標(biāo)值如圖4所示。吊車豎向荷載設(shè)計值為：D1.4×456×(1+0.87)=1193.81kND1.4×134×1.87=350.81kN右跨：由表可得吊車參數(shù)為：B=6.775m，K=4.8m，456kN，Q=500kN，g=155kN，G=530kN。kN。根據(jù)B，K可算得吊車梁支座反力影響線中各輪壓對應(yīng)點的豎向坐標(biāo)值如圖4所示。吊車豎向荷載設(shè)計值為：D1.4×456×(1+0.87)=1193.81kND1.4×134×1.87=350.81kN圖4吊車荷載作用下支座反力影響線3.4.2吊車梁橫向水平荷載左跨：T=kNTkN右跨：T=kNTkN4排架內(nèi)力分析該廠房為兩跨等高排架，可用剪力分配法進行排架內(nèi)力分析。其中柱的剪力分配系數(shù)計算，見表1。表1柱剪力分配系數(shù)柱別A柱n=0.201=0.3050.307B柱n=0.398=0.305=2.8760.386C柱n=0.201=0.3050.3074.1恒載作用下排架內(nèi)力分析恒荷作用下計算簡圖如圖5(a)所示，圖中重力荷載及力矩M是根據(jù)圖2確定的。kNkNkNkNkNkNkN·mkN·m如圖所示排架為對稱結(jié)構(gòu)且作用對稱荷載，排架結(jié)構(gòu)無側(cè)移，故各柱可按柱頂為不動鉸支座計算內(nèi)力。CkNRkN圖5恒載作用下排架內(nèi)力圖4.2屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析4.2.1AB跨作用屋面活荷載排架計算簡圖如圖6所示，其中QkN，它在柱頂及變階處引引起的力矩為：kN·mkN·mkN·m對于A柱:，kN·m對于B柱:,則kN則排架柱頂不動鉸支座總反力為：kN將R反向作用于排架柱頂，計算相應(yīng)的柱頂剪力，并與柱頂不動鉸支座反力疊加，可得屋面活荷載作用于AB跨時的柱頂剪力，即：kNkNkN圖6AB跨作用屋面活荷載時排架內(nèi)力圖4.2.2BC跨作用屋面活荷載由于結(jié)構(gòu)對稱，且BC跨與AB跨作用的荷載相同，故只需將圖6中個內(nèi)力圖的位置及方向調(diào)整一下即可，如圖7所示。圖7BC跨作用屋面活荷載時的排架內(nèi)力圖4.2.3荷載作用下排架內(nèi)力分析（1）左吹風(fēng)時計算簡圖如圖8所示。各柱頂?shù)募袅Ψ謩e為：圖8左吹風(fēng)時排架內(nèi)力圖（2）右吹風(fēng)時由于結(jié)構(gòu)對稱，故只需將圖8中個內(nèi)力圖的位置及方向調(diào)整一下即可,如圖9所示。圖9右吹風(fēng)時排架內(nèi)力圖4.2.4吊車荷載作用下的內(nèi)力分析（1）作用于A柱時計算簡圖如圖10所示。其中吊車豎向荷載，在牛腿頂面處引起的力矩為：kN·mkN·m對于A柱：，則R對于B柱：n=0.398=0.305，則CR=各柱頂?shù)募袅Ψ謩e為：圖10作用在A柱時排架內(nèi)力圖（2）作用于B柱左時計算簡圖如圖11所示。其中吊車豎向荷載，在牛腿頂面處引起的力矩為：kN·mkN·m對于A柱：對于B柱：R=91.64()各柱頂?shù)募袅Ψ謩e為：圖11作用在B柱左時排架內(nèi)力圖（3）作用于B柱右時計算簡圖如圖12所示。圖12作用在B柱右時排架內(nèi)力圖（4）作用于C柱時計算簡圖如圖13所示。同理，將作用在A柱的A,C柱內(nèi)力對換，并注意改變符號。圖13作用在C柱時排架內(nèi)力圖（5）作用于AB跨柱時當(dāng)?shù)踯嚈M向水平荷載作用于AB跨時，排架計算簡圖如圖14所示。對于A柱：n=0.201，=0.305，則()對于B柱：，則CR=各柱頂?shù)募袅Ψ謩e為：圖14作用在AB跨時排架內(nèi)力圖（6）作用于BC跨柱時當(dāng)?shù)踯嚈M向水平荷載作用于BC跨時，由于結(jié)構(gòu)對稱及吊車噸位相等，則排架計算簡圖如圖15所示。圖15作用在BC跨時排架內(nèi)力圖5內(nèi)力組合見表2，3，4,5。表2A柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值匯總表柱號及正向內(nèi)力荷載類別恒載屋面活載吊車豎向荷載吊車水平荷載風(fēng)荷載AB跨BC跨在A柱在B柱左在B柱右在C柱在AB跨在BC跨左風(fēng)右風(fēng)序號①②③④⑤⑥⑦⑧⑨⑩?Mk29.631.794.49-144.33-155.49109.71-11.4729.8374.612.33－15.92Nk410.3950.40000000000Mk-94.48-20.894.49273.50-32.71109.71-11.4729.8374.612.33-15.92Nk488.5250.4001193.81350.81000000Mk60.11-5.3214.72-55.9-38.756360.06-37.63166.23244.86172.89-134.23Nk78.6250.4001193.81350.81000000Vk17.371.751.15-37.01-39.8728.13-2.9422.0319.1331.67－19.94注：M單位()，N單位KN，V單位KN。表3A柱荷載效應(yīng)組合（可變）內(nèi)力組合截面及相應(yīng)N，V及相應(yīng)N，V及相應(yīng)M，V及相應(yīng)M，VⅠ-ⅠM①+0.9[②+③+⑥+⑨+⑩]153.5①+0.9[④+⑧+?]-104.9①+0.9[②+③+⑥+⑨+⑩]153.5①+0.9[③+④+⑨+?]124.64N529.57549.13529.57459.13Ⅱ-ⅡM①+0.9[③+④+⑨+⑩]265.43①+0.9[②+⑦+⑧+?]-306.68①+0.9[②+③+④+⑨+⑩]244.66①+0.9[③+⑦+⑧+?]21.13N617.97728.571761.59519.46Ⅲ-ⅢM①+0.9[③+⑥+⑧+⑩]809.68①+0.9[②+⑤+⑨+?]-373.34①+0.9[②+③+④+⑧+⑩]830.99①+0.9[③+⑦+⑨+?]657.56N1703.07805.671774.51596.56V-25.1051.98-35.85-43.65表4A柱荷載效應(yīng)組合（永久）內(nèi)力組合截面及相應(yīng)N，V及相應(yīng)N，V及相應(yīng)M，V及相應(yīng)M，VⅠ-ⅠM1.35①/1.2+[0.7(②+③+⑥+⑨)+0.6⑩]147.301.35①/1.2+[0.7(④+⑧)+0.6?]207.511.35①/1.2+[0.7(②+③+⑥+⑨)+0.6⑩]147.301.35①/1.2+[0.7(②+④+⑧)+0.6?]208.98N432.31152.45432.21329.36Ⅱ-ⅡM1.35①/1.2+[0.7(③+④+⑨)+0.6⑩]287.561.35①/1.2+[0.7(②+⑦+⑧)+0.6?]-97.541.35①/1.2+[0.7(②+③+④+⑨)+0.6⑩]72.651.35①/1.2+[0.7(③+⑦+⑧)+0.6?]-172.30N528.79-330.19518.23318.20Ⅲ-ⅢM1.35①/1.2+[0.7(③+⑥+⑧)+0.6⑩]99.321.35①/1.2+[0.7(②+⑤+⑨)+0.6?]-1281.321.35①/1.2+[0.7(②+③+④+⑧)+0.6⑩]287.311.35①/1.2+[0.7(③+⑦+⑨)+0.6?]132.61N518.73526.72629.36729.32V85.35-76.28-6.7638.29表5A柱荷載效應(yīng)組合（標(biāo)準(zhǔn)）內(nèi)力組合截面及相應(yīng)N，V及相應(yīng)N，V及相應(yīng)M，V及相應(yīng)M，VⅠ-ⅠM①/1.2+[②+③+⑥+⑨+⑩]/1.4117.86①/1.2+[④+⑧+?]/1.4-108.85①/1.2+[②+③+⑥+⑨+⑩]/1.4117.86①/1.2+[③+④+⑨+?]/1.497.28N438.47381.77438.47381.77Ⅱ-ⅡM①/1.2+[③+④+⑨+⑩]/1.4206.54①/1.2+[②+⑦+⑧+?]/1.4-286.10①/1.2+[②+③+④+⑨+⑩]/1.4149.84①/1.2+[③+⑦+⑧+?]/1.4-20.88N1311.06299.931367.76432.88Ⅲ-ⅢM①/1.2+[③+⑥+⑧+⑩]/1.4644.49①/1.2+[②+⑤+⑨+?]/1.4-560.40①/1.2+[②+③+④+⑧+⑩]/1.4661.37①/1.2+[③+⑦+⑨+?]/1.4272.09N1375.31453.691432.01381.77V19.14-43.6249.45-33.866柱的設(shè)計（以A柱為例）6.1柱的縱向鋼筋計算以A柱為例，混凝土強度等級為，，；采用HRB335級鋼筋，。6.1.1選取控制截面最不利組合其截面有效高度分別是465和1165mm對上下柱進行大小偏心受壓判斷：上柱：下柱：所以對于上柱，N<Nb=1828.61kN屬于大偏心受壓對于下柱，N<Nb=5854.06kN屬于大偏心受壓以下最不利內(nèi)力：上柱：M=153.5kN·mN=529.7kN下柱，M=830.99kN·mN=1774.5kN6.1.2上柱配筋計算，故應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)側(cè)移和構(gòu)件撓曲引起的二階彎矩對軸向壓力偏心矩的影響，壓力偏心矩的影響：，選用4φEQ28（AS==2463mm2），全部縱向鋼筋的配筋率6.1.3下柱配筋計算，，故應(yīng)考慮的影響，所以選4φ22（AS==1540mm2），6.2柱的裂縫寬度驗算選擇最不利內(nèi)力驗算：上柱：M=153.5KN.mN=529.7KN下柱：M=-830.99KN.mN=1774.5KN根據(jù)以上兩組內(nèi)力組合項次，可計算出與該兩組內(nèi)力對應(yīng)的彎矩和軸力標(biāo)準(zhǔn)值為：上柱：MK=117.86KN.mNK=438.47KN下柱：MK=272.09KN.mNK=381.77KN上柱裂縫寬度驗算：，因為，故需做裂縫寬度驗算下柱裂縫寬度驗算：，，，，所以滿足要求6.3柱箍筋配置由于柱頂，柱底截面混凝土的抗震承載力顯然大于剪力，故可以按構(gòu)造配筋要求配筋。根據(jù)構(gòu)造要求，上下柱均選用的箍筋。7牛腿設(shè)計7.1牛腿幾何尺寸的確定6.8.1牛腿幾何尺寸的確定牛腿截面寬度與柱寬度相等為500mm，取吊車梁外側(cè)至牛腿外邊緣的距離C1=130，吊車梁端部寬為340mm，吊車梁軸線到柱外側(cè)的距離為900mm，則牛腿頂面的長度為750-400+340/2+180=700mm，相應(yīng)牛腿水平截面高度為500+500=1200mm，牛腿外邊緣高度h1=500mm,傾角，于是牛腿的幾何尺寸如圖所示：圖287.2牛腿配筋由于吊車垂直荷載作用于下柱截面內(nèi)，即a=900-1200=-300mm<0，故該牛腿可按構(gòu)造要求配筋縱向鋼筋取4φ16，箍筋取φ8@1007.3牛腿局部擠壓驗算設(shè)墊板的長度和寬度為500×500mm，局部壓力標(biāo)準(zhǔn)組合值：故局部擠壓應(yīng)力為：（滿足要求）7.4柱的吊裝驗算7.4.1吊裝方案吊裝方案：一點翻起吊，吊點設(shè)在牛腿與下柱交接處。查表可得，如計算簡圖如圖29所示。圖29柱吊裝驗算簡圖7.4.2荷載計算柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載(應(yīng)考慮動力系數(shù))，即：上柱自重：牛腿自重：下柱自重7.4.3內(nèi)力計算7.4.4截面承載力計算截面1-1：b×h=500×500mm,h0=465mm,AS=AS，=2514mm2,fy=300N/mm2故截面承載力：截面2-2：b×h=500×1200mm,h0=1165mm,AS=AS，=1520mm2,fy=300N/mm2故截面承載力：，所以符合要求7.4.5裂縫寬度驗算由承載力計算可知，裂縫寬度驗算截面1-1即可，鋼筋應(yīng)力如下：按有效受拉混凝土面積計算的縱向鋼筋配筋率：，，滿足要求8基礎(chǔ)設(shè)計基礎(chǔ)混凝土強度等級采用C30，下設(shè)100mm厚C10的素混凝土墊層，地基基礎(chǔ)承載力特征值8.1作用于基礎(chǔ)頂面上面的荷載計算作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底（Ⅲ-Ⅲ截面）傳給基礎(chǔ)的M，N，V以及外墻自重重力荷載，前者可由表3表5中的Ⅲ-Ⅲ截面選取，其中內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)組合值用于地基承載力驗算，基本組合值用于受沖切承載力驗算和底板配筋計算，內(nèi)力正負號規(guī)定見圖30。表9組別荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合M/N/KNV/KN//KN/KN第一組377.34579.0662.78300.41482.5550.17第二組-257.52844.37-28.08-203.45693.11-21.94第三組303.481146.5845.39241.79932.9636.37圖30基礎(chǔ)荷載示意圖維護墻自重重力的荷載計算，有圖30可見，每個基礎(chǔ)承受外墻總寬度為6.0m，總導(dǎo)讀為14.1m，墻體為240mm，雙粉刷墻，自重5.24KN/m2，塑鋼窗自重0.45KN/m2，基礎(chǔ)梁尺寸250mm600mm，自重4.2KN/m2，則每個基礎(chǔ)承受的墻體傳來的重力荷載為：240mm厚磚墻5.4[614.1-(4.8+1.8)4.2]=298.05KN塑鋼窗0.45(4.8+1.8)4.2=12.47KN基礎(chǔ)梁6×4.2=25.2KN距基礎(chǔ)形心的偏心距，8.2基礎(chǔ)尺寸及埋置深度根據(jù)構(gòu)造要求，，，則基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為-1.000m，故基礎(chǔ)埋置深度d為：基礎(chǔ)具體尺寸如圖所示。適當(dāng)放大取。計算基底壓力及鹽酸地基承載力：基底壓力及鹽酸地基承載力見表10：表10基礎(chǔ)底面壓力計算及地基承載力驗算類別第一組第二組第三組300.41482.5550.17-203.45693.11-21.94241.79932.9636.371305.891516.451756.3173.13-413.6698.64136.9693.35185.8281.63167.30142.45115.16<190136.96<228133.73<190185.82<228154.88<190167.30<228故基礎(chǔ)底面尺寸滿足要求。8.3基礎(chǔ)高度驗算這時應(yīng)采用基地凈反力設(shè)計值，和，結(jié)果見表11表11基礎(chǔ)底面凈反力設(shè)計值計算表類別第一組第二組第三組377.34579.0662.78-257.52844.37-28.08303.481146.5845.39981.921247.231549.44240.05-499.30146.19116.8256.36172.8747.10155.05118.22因臺階高度大于臺階寬度，只需驗算變階處的受沖切承載力，變階處的受沖切承載力計算截面如圖31所示。變階處截面有效高度。圖31變階處沖切破換截面，則，故取，則，則，，則故基礎(chǔ)高度滿足要求。8.4基礎(chǔ)底板配筋計算8.4.1柱邊及變階處基底反力計算基礎(chǔ)底板配筋計算時長邊和短邊方向的計算截面如圖32所示，各組內(nèi)力產(chǎn)生的基地反力示意圖亦見圖32，柱邊及變階處基地反力計算見表12。圖32基礎(chǔ)底板配筋計算截面表12柱邊及變階處基地凈反力計算公式第一組第二組第三組97.21132.08143.11103.75145.68147.09107.02152.47149.08110.28159.28151.0786.59109.98136.658.4.2柱邊及變階處彎矩計算8.4.3配筋計算基礎(chǔ)底板受力鋼筋采用HRB335級（），長邊方向鋼筋面積為選用14@100（）基礎(chǔ)底板短邊方向鋼筋面積為由于長邊大于，其鋼筋長度可切斷交錯布置，鋼筋可用同一編號選用14@130（）。由于，因此杯壁不需要配筋?；A(chǔ)底板配筋圖及廠房排架柱模板圖見施工詳圖。

咖啡店創(chuàng)業(yè)計劃書第一部分：背景在中國，人們越來越愛喝咖啡。隨之而來的咖啡文化充滿生活的每個時刻。無論在家里、還是在辦公室或各種社交場合，人們都在品著咖啡?？Х戎饾u與時尚、現(xiàn)代生活聯(lián)系在一齊。遍布各地的咖啡屋成為人們交談、聽音樂、休息的好地方，咖啡豐富著我們的生活，也縮短了你我之間的距離，咖啡逐漸發(fā)展為一種文化。隨著咖啡這一有著悠久歷史飲品的廣為人知，咖啡正在被越來越多的中國人所理解。第二部分：項目介紹第三部分：創(chuàng)業(yè)優(yōu)勢目前大學(xué)校園的這片市場還是空白，競爭壓力小。而且前期投資也不是很高，此刻國家鼓勵大學(xué)生畢業(yè)后自主創(chuàng)業(yè)，有一系列的優(yōu)惠政策以及貸款支持。再者大學(xué)生往往對未來充滿期望，他們有著年輕的血液、蓬勃的朝氣，以及初生牛犢不怕虎的精神，而這些都是一個創(chuàng)業(yè)者就應(yīng)具備的素質(zhì)。大學(xué)生在學(xué)校里學(xué)到了很多理論性的東西，有著較高層次的技術(shù)優(yōu)勢，現(xiàn)代大學(xué)生有創(chuàng)新精神，有對傳統(tǒng)觀念和傳統(tǒng)行業(yè)挑戰(zhàn)的信心和欲望，而這種創(chuàng)新精神也往往造就了大學(xué)生創(chuàng)業(yè)的動力源泉，成為成功創(chuàng)業(yè)的精神基礎(chǔ)。大學(xué)生創(chuàng)業(yè)的最大好處在于能提高自己的潛力、增長經(jīng)驗，以及學(xué)以致用;最大的誘人之處是透過成功創(chuàng)業(yè)，能夠?qū)崿F(xiàn)自己的理想，證明自己的價值。第四部分：預(yù)算1、咖啡店店面費用咖啡店店面是租賃建筑物。與建筑物業(yè)主經(jīng)過協(xié)商，以合同形式達成房屋租賃協(xié)議。協(xié)議資料包括房屋地址、面積、結(jié)構(gòu)、使用年限、租賃費用、支付費用方法等。租賃的優(yōu)點是投資少、回收期限短。預(yù)算10-15平米店面，啟動費用大約在9-12萬元。2、裝修設(shè)計費用咖啡店的滿座率、桌面的周轉(zhuǎn)率以及氣候、節(jié)日等因素對收益影響較大?？Х瑞^的消費卻相對較高，主要針對的也是學(xué)生人群，咖啡店布局、格調(diào)及采用何種材料和咖啡店效果圖、平面圖、施工圖的設(shè)計費用，大約6000元左右3、裝修、裝飾費用具體費用包括以下幾種。(1)外墻裝飾費用。包括招牌、墻面、裝飾費用。(2)店內(nèi)裝修費用。包括天花板、油漆、裝飾費用，木工、等費用。(3)其他裝修材料的費用。玻璃、地板、燈具、人工費用也應(yīng)計算在內(nèi)。整體預(yù)算按標(biāo)準(zhǔn)裝修費用為360元/平米，裝修費用共360*15=5400元。4、設(shè)備設(shè)施購買費用具體設(shè)備主要有以下種類。(1)沙發(fā)、桌、椅、貨架。共計2250元(2)音響系統(tǒng)。共計450(3)吧臺所用的烹飪設(shè)備、儲存設(shè)備、洗滌設(shè)備、加工保溫設(shè)備。共計600(4)產(chǎn)品制造使用所需的吧臺、咖啡杯、沖茶器、各種小碟等。共計300凈水機，采用美的品牌，這種凈水器每一天能生產(chǎn)12l純凈水，每一天銷售咖啡及其他飲料100至200杯，價格大約在人民幣1200元上下。咖啡機，咖啡機選取的是電控半自動咖啡機，咖啡機的報價此刻就應(yīng)在人民幣350元左右，加上另外的附件也不會超過1200元。磨豆機，價格在330―480元之間。冰砂機，價格大約是400元一臺，有點要說明的是，最好是買兩臺，不然夏天也許會不夠用。制冰機，從制冰量上來說，一般是要留有富余?？钪票鶛C每一天的制冰量是12kg。價格稍高550元，質(zhì)量較好，所以能夠用很多年，這么算來也是比較合算的。5、首次備貨費用包括購買常用物品及低值易耗品，吧臺用各種咖啡豆、奶、茶、水果、冰淇淋等的費用。大約1000元6、開業(yè)費用開業(yè)費用主要包括以下幾種。(1)營業(yè)執(zhí)照辦理費、登記費、保險費;預(yù)計3000元(2)營銷廣告費用;預(yù)計450元7、周轉(zhuǎn)金開業(yè)初期，咖啡店要準(zhǔn)備必須量的流動資金，主要用于咖啡店開業(yè)初期的正常運營。預(yù)計2000元共計： 120000+6000+5400+2250+450+600+300+1200+1200+480+400+550+1000+3000+450+2000=145280元第五部分：發(fā)展計劃1、營業(yè)額計劃那里的營業(yè)額是指咖啡店日常營業(yè)收入的多少。在擬定營業(yè)額目標(biāo)時，必須要依據(jù)目前市場的狀況，再思考到咖啡店的經(jīng)營方向以及當(dāng)前的物價情形，予以綜合衡量。按照目前流動人口以及人們對咖啡的喜好預(yù)計每一天的營業(yè)額為400-800，根據(jù)淡旺季的不同可能上下浮動2、采購計劃依據(jù)擬訂的商品計劃，實際展開采購作業(yè)時，為使采購資金得到有效運用以及商品構(gòu)成達成平衡，務(wù)必針對設(shè)定的商品資料排定采購計劃。透過營業(yè)額計劃、商品計劃與采購計劃的確立，我們不難了解，一家咖啡店為了營業(yè)目標(biāo)的達成，同時有效地完成商品構(gòu)成與靈活地