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文檔簡介
第四章奧氏體的形成4.1、奧氏體的形成4.2、奧氏體形成機(jī)理4.3、奧氏體轉(zhuǎn)變動力學(xué)4.4、奧氏體晶粒長大及其控制目前一頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)AB+LⅠ是不是所有的金屬材料都可以進(jìn)行熱處理呢?只有固態(tài)相變發(fā)生的合金才能進(jìn)行熱處理。Ⅱ目前二頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)EFG912℃SPQ1148℃727℃AFA+FA+Fe3CF+Fe3CKFe3CFeA1AcmA3T℃↑→C%δ目前三頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)奧氏體的形成是鋼在加熱過程中,由珠光體轉(zhuǎn)變成奧氏體的過程。
相轉(zhuǎn)變:F+Fe3CA
碳含量:0.02%6.69%0.77%
點(diǎn)陣結(jié)構(gòu):bcc復(fù)雜斜方fcc目前四頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)一、奧氏體的組織和結(jié)構(gòu)
1.奧氏體組織
多邊形的等軸晶粒
2.結(jié)構(gòu)碳在γ-Fe中的間隙固溶體(書圖2.3)4.1、奧氏體的形成目前五頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)二、奧氏體性能室溫不穩(wěn)定相高塑性、低屈服強(qiáng)度利用奧氏體量改善材料塑性順磁性能測殘余奧氏體和相變點(diǎn)線膨脹系數(shù)大應(yīng)用于儀表元件導(dǎo)熱性能差耐熱鋼比容最小利用殘余奧氏體量減少材料淬火變形4.1、奧氏體的形成目前六頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)三、奧氏體的形成與鐵碳相圖EFG912℃SPQ1148℃727℃AFA+FA+Fe3CF+Fe3CKFe3CFeA1AcmA3T℃↑→C%δ4.1、奧氏體的形成平衡加熱狀態(tài)實(shí)際加熱狀態(tài)(非平衡態(tài))A形成的條件——過熱在727時(shí)加熱能形成A嗎????目前七頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)1.平衡加熱狀態(tài)
亞共析鋼的奧氏體化?室溫下組織為F+P。?A1以上,F(xiàn)+A?A3以上,AAFT℃CFeA1A3Acm目前八頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)過共析鋼的奧氏體化?室溫下組織為P+Fe3C?A1以上,F(xiàn)e3C+A?Acm以上,A?在A1?Acm之間的奧氏體化,稱為不完全奧氏體化,熱處理工藝中常用。AFT℃CFe1.平衡加熱狀態(tài)
A1A3Acm目前九頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)2.實(shí)際加熱狀態(tài)(非平衡態(tài))實(shí)際加熱或冷卻都是在較快的速度下進(jìn)行(非平衡過程),實(shí)際轉(zhuǎn)變溫度與相圖中的臨界溫度存在一定的偏離,會出現(xiàn)滯后。也即G=GA-Gp
<0才發(fā)生轉(zhuǎn)變。加熱時(shí):實(shí)際轉(zhuǎn)變溫度移向高溫,以Ac表示Ac1、Ac3、Accm
冷卻時(shí):實(shí)際轉(zhuǎn)變溫度移向低溫,用Ar表示Ar1、Ar3、Arcm目前十頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)轉(zhuǎn)變溫度Ac1Ac3AccmA3AcmArcmAr3Ar1A1AGSEPQF727℃1148℃P+CmF+P2.110.770.0218FeC%→目前十一頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)G狀態(tài)Ⅰ狀態(tài)ⅡΔgγαGα→γ(1)熱力學(xué)形成條件克服△g勢壘△G<0
3.
A形成的條件ΔG=-ΔGv+ΔGs+ΔGe<0目前十二頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)GT℃A1=727℃GPGA△
GV△TA形成的條件
過熱(T>A1)ΔG=-ΔGv+ΔGs+ΔGe<0目前十三頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)ΔGv與ΔT的關(guān)系ΔGV=Gp-GA(1)GA=HA-TSA(2)Gp=Hp-TSp(3)Lv=HA-Hp(4)ΔGV=LVΔT/T0過熱度↗,驅(qū)動力↗,轉(zhuǎn)變速度↗。14目前十四頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)(2)相變的結(jié)構(gòu)條件DGer2r
DG
0
+
-
DGV
r3DG
r*DG*DGs
r3ΔG=-ΔGv+ΔGs+ΔGe<0目前十五頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)4.2、奧氏體形成機(jī)理形核+長大1.奧氏體的形核球狀珠光體中:優(yōu)先在F/Fe3C界面形核片狀珠光體中:優(yōu)先在珠光體團(tuán)的界面形核也在F/Fe3C片層界面形核Fe3CF珠光體團(tuán)界FFe3CAF+Fe3CA
Ac1以上加熱球狀P形核片狀P形核(珠光體類組織向A轉(zhuǎn)變)(以共析鋼為例)目前十六頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)奧氏體在F/Fe3C界面形核原因:
(1)易獲得形成A所需濃度起伏,結(jié)構(gòu)起伏和能量起伏.(2)在相界面形核使界面能和應(yīng)變能的增加減少?!鱃=-△Gv+△Gs+△Ge-△Gd
△Gv—體積自由能差,△Gs—表面能,△Ge—彈性應(yīng)變能相界面△Gs
、△Ge
較小,更易滿足熱力學(xué)條件△G<0.目前十七頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)目前十八頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)1.奧氏體的形核2.奧氏體的長大4.2、奧氏體形成機(jī)理A的長大是通過滲碳體的溶解,C原子在A中的擴(kuò)散以及A兩側(cè)界面向F和Fe3C推移來進(jìn)行的。
A長大方向基本垂直于片層和平行于片層。
4s6s8s15s目前十九頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)T1AFT℃CCA/Fe3CCA/FCF/ACF/Fe3CAFe3CFT1CA/Fe3CAAT℃FeCF/Fe3CCCA/FCF/A垂直于片層長大受控于C在A中擴(kuò)散,C在F中擴(kuò)散起促進(jìn)作用。目前二十頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)Fe3CFA奧氏體長大方向平行于片層A平行于片層長大速度>垂直于片層長大速度目前二十一頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)45鋼在735℃加熱10min的組織15000×目前二十二頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)1.奧氏體的形核2.奧氏體的長大片狀珠光體
奧氏體向垂直于片層和平行于片層方向長大.球狀珠光體
奧氏體的長大首先包圍滲碳體,把滲碳體和鐵素體隔開,然后通過A/F界面向鐵素體一側(cè)推移,A/Fe3C界面向Fe3C一側(cè)推移,使F和Fe3C逐漸消失來實(shí)現(xiàn)長大的.4.2、奧氏體形成機(jī)理目前二十三頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)原始組織5S8S15S球狀P向A的轉(zhuǎn)變目前二十四頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)3.殘余碳化物的溶解
殘余碳化物:
當(dāng)F完全轉(zhuǎn)變?yōu)锳時(shí),仍有部分Fe3C沒有轉(zhuǎn)變?yōu)锳,稱為殘余碳化物?!撷貯/F界面向F推移速度>A/Fe3C界面向Fe3C推移速度②剛形成的A平均含碳量<P含碳量
殘余碳化物溶解:
由Fe3C中的C原子向A中擴(kuò)散和鐵原子向貧碳Fe3C擴(kuò)散,Fe3C向A晶體點(diǎn)陣改組實(shí)現(xiàn)的.1.奧氏體的形核2.奧氏體的長大4.2、奧氏體形成機(jī)理目前二十五頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)3.殘余碳化物的溶解
1.奧氏體的形核2.奧氏體的長大4.2、奧氏體形成機(jī)理4.奧氏體的均勻化奧氏體的不均勻性:即使Fe3C完全溶解轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體,碳在奧氏體中的分布仍然不均勻,表現(xiàn)為原Fe3C區(qū)域碳濃度高,原F區(qū)碳濃度低。奧氏體的均勻化:隨著繼續(xù)加熱或繼續(xù)保溫,以便于碳原子不斷擴(kuò)散,最終使奧氏體中碳濃度均勻一致。目前二十六頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)奧氏體的形成(以共析鋼為例)奧氏體形核奧氏體長大殘余Fe3C溶解奧氏體均勻化目前二十七頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)奧氏體轉(zhuǎn)變的類型由珠光體類(平衡組織)向奧氏體轉(zhuǎn)變由馬氏體類(非平衡組織)向奧氏體轉(zhuǎn)變0.12C-3.5Ni-0.35Mo鋼720℃保溫10s后形成的兩種A針狀球狀目前二十八頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)目前二十九頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)一.奧氏體等溫形成動力學(xué)4.3、奧氏體轉(zhuǎn)變動力學(xué)1、奧氏體轉(zhuǎn)變量圖730℃750℃790℃
奧氏體量(%)時(shí)間(S)100500共析鋼的奧氏體等溫轉(zhuǎn)變量與時(shí)間的關(guān)系——奧氏體轉(zhuǎn)變量與溫度,時(shí)間的關(guān)系目前三十頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)由圖可見:(1)A轉(zhuǎn)變有孕育期,(2)A轉(zhuǎn)變速度先增后減,轉(zhuǎn)變量50%時(shí)最大(3)T↗,孕育期↘,轉(zhuǎn)變速度↗730℃750℃790℃
奧氏體量(%)時(shí)間(S)100500共析鋼的奧氏體等溫轉(zhuǎn)變量與時(shí)間的關(guān)系目前三十一頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)一.奧氏體等溫形成動力學(xué)
2、等溫轉(zhuǎn)變圖(TTA)—TimeTemperatureAustenitization800750700溫度/℃t/s730750790T/℃
奧氏體量(%)100500——奧氏體轉(zhuǎn)變開始線——奧氏體轉(zhuǎn)變完成線PP+AA目前三十二頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)TTA圖的說明不均勻A均勻AP+AA+Fe3CPT(s)T/℃可見:殘余Fe3C的溶解,特別是成分均勻化所需時(shí)間最長。Ac112341—A轉(zhuǎn)變開始線2—A轉(zhuǎn)變終止線3—?dú)堄郌e3C溶解終止線4—A均勻化終止線0101102103104目前三十三頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)二.奧氏體等溫形成動力學(xué)分析
1、形核率
4.3、奧氏體轉(zhuǎn)變動力學(xué)σ-新舊相間的比界面能△GV-體積自由能差
ES-體積應(yīng)變能Q-擴(kuò)散激活能,W-臨界形核功T↗,I↗,其原因:T↗,A形核所需的濃度起伏減小,T↗,W↘,exp(-W/KT)↗T↗,exp(-Q/KT)↗,即能克服能壘進(jìn)行擴(kuò)散的原子數(shù)↗T1AFT℃CCA/Fe3CCA/FCF/ACF/Fe3CT2目前三十四頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)二.奧氏體等溫形成動力學(xué)分析
2、A長大線速度假設(shè):①忽略F和Fe3C中的濃度梯度②相界面處維持局部平衡③C在A中擴(kuò)散達(dá)準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)導(dǎo)出,相界面推移速度為:4.3、奧氏體轉(zhuǎn)變動力學(xué)1)T↗,G↗FFe3CAT1AFT℃CCA/Fe3CCA/FCF/ACF/Fe3CD—C在A中擴(kuò)散系數(shù),dC/dx—A中濃度梯度△CB—兩相在界面上的濃度差討論:2)GA→FGA→Fe3C>目前三十五頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)☆綜上所述,和過冷情況下的結(jié)晶過程不同,A形成時(shí),
T↗(或過熱度△T↗),始終有利于A的形成。∴T↗,A形成速度↗目前三十六頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)公式應(yīng)用:估算某一溫度下A向F(或Fe3C)的移動速度。當(dāng)A形成溫度為780℃時(shí)∴F先消失,剩余碳化物T1AFT℃CCA/Fe3CCA/FCF/ACF/Fe3C轉(zhuǎn)變溫度↗,殘余碳化物量↗目前三十七頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)A3AcmA1AGSEPQF727℃1148℃P+CmF+P2.110.770.0218FeC%→℃7387808200.230.930.410.680.890.79目前三十八頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)三.影響奧氏體轉(zhuǎn)變速度的因素溫度、成分、原始組織1、溫度的影響4.3、奧氏體轉(zhuǎn)變動力學(xué)T↗,I↗,G↗,且I↗>G↗各種因素中,T的影響作用最強(qiáng)烈2、原始組織的影響片狀P轉(zhuǎn)變速度>球狀P薄片較厚片轉(zhuǎn)變快3、碳含量的影響C%↗,A形成速度↗,目前三十九頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)三.影響奧氏體轉(zhuǎn)變速度的因素溫度、成分、原始組織4、合金元素的影響4.3、奧氏體轉(zhuǎn)變動力學(xué)(1)對A形成速度的影響改變臨界點(diǎn)位置,影響碳在A中的擴(kuò)散系數(shù)合金碳化物在A中溶解難易程度的牽制對原始組織的影響(2)對A均勻化的影響
合金鋼需要更長均勻化時(shí)間目前四十頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)四.連續(xù)加熱時(shí)A形成動力學(xué)4.3、奧氏體轉(zhuǎn)變動力學(xué)
連續(xù)轉(zhuǎn)變圖
V1
<V2<V3不均勻A均勻AP+AA+Fe3CPt/sT/℃V3V2V1Ac1目前四十一頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)四.連續(xù)加熱時(shí)A形成動力學(xué)4.3、奧氏體轉(zhuǎn)變動力學(xué)特點(diǎn):(1)加熱速度↗,臨界點(diǎn)↗,(2)轉(zhuǎn)變在一個(gè)溫度范圍內(nèi)完成,(3)形成速度隨加熱速度↗而↗,(4)A起始晶粒度隨加熱速度速度↗而細(xì)化,(5)A成分不均勻性隨加熱速度↗而↗。V1V1<V2
<V3不均勻A均勻AP+AA+Fe3CPt/sT/℃V3V2Ac1目前四十二頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)一.奧氏體晶粒度4.4、奧氏體晶粒長大及其控制n=2N-1
概念:起始晶粒度、n0=(I/G)1/2
實(shí)際晶粒度、本質(zhì)晶粒度應(yīng)用:晶粒細(xì)化處理目前四十三頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)5~8級的鋼為本質(zhì)細(xì)晶粒度的鋼1~4級的鋼為本質(zhì)粗晶粒度鋼目前四十四頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)本質(zhì)粗晶粒度:奧氏體隨溫度的升高迅速長大的鋼。如經(jīng)錳硅脫氧的鋼、沸騰鋼等本質(zhì)細(xì)晶粒度:奧氏體晶粒長大傾向小,加熱到較高溫度時(shí)才顯著長大的鋼。如經(jīng)鋁脫氧的鋼、鎮(zhèn)靜鋼等目前四十五頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)二.奧氏體晶粒長大機(jī)制4.4、奧氏體晶粒長大及其控制晶粒長大驅(qū)動力:——界面能的降低。驅(qū)動力大小:F驅(qū)=2σ/R
方向:指向曲率中心abc120°120°σ-比界面能,R-晶界曲率半徑目前四十六頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)目前四十七頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)二.奧氏體晶粒長大機(jī)制4.4、奧氏體晶粒長大及其控制晶粒長大阻力——第二相質(zhì)點(diǎn)的釘扎作用
F阻=3fσ/2r
r-粒子半徑,f–粒子數(shù),σ-比界面能界面θrσσ第二相質(zhì)點(diǎn)越細(xì)小,分散,總阻力↗目前四十八頁\總數(shù)五十四頁\編于二十二點(diǎn)(1)加熱溫度和保溫時(shí)間
T↗,t↗,A晶粒度↗
(2)加熱速度快速加熱并短時(shí)保溫可獲得細(xì)小A晶粒。
(3)第二相顆粒
(4)合金元素
(5)原始組織三.奧氏體晶粒長大影響因素
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