立式真空淬火爐設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)

課程設(shè)計(jì)立式真空淬火爐設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（PFTH700/1600型）第一章前言目錄第一章前言············································3第二章設(shè)計(jì)任務(wù)說(shuō)明 ···································4第三章確定爐體結(jié)構(gòu)和尺寸·······························53.1爐膛尺寸的確定 ······································53.2爐襯隔熱材料的選擇 ································53.3各隔熱層、爐殼內(nèi)壁的面積及厚度 ····················63.3.1隔熱屏 ············································63.3.2爐殼內(nèi)壁 ·········································7第四章?tīng)t子熱平衡計(jì)算 ································94.1有效熱的計(jì)算 ······································94.2無(wú)熱功的計(jì)算 ······································94.3結(jié)構(gòu)的蓄熱量 ······································124.4爐子功率的驗(yàn)證 ······································14第五章電熱元件的選擇及布置·····························15第六章工件進(jìn)出料傳送裝置設(shè)計(jì) ··························18第七章其他部件的設(shè)計(jì)計(jì)算 ·····························197.1淬火油槽的設(shè)計(jì)·······································197.2冷卻系統(tǒng)設(shè)計(jì) ·······································207.2.1冷卻水消耗計(jì)算 ····································207.2.2確定水在水殼內(nèi)的經(jīng)濟(jì)流速和當(dāng)量直徑 ···············217.2.3球?qū)α鳠釗Q系數(shù) ··································217.2.4驗(yàn)算水冷爐壁得溫度(℃) ·························217.2.5冷卻水的管道設(shè)計(jì) ·······························217.2.6水冷系統(tǒng)的安全保護(hù) ·······························227.3水冷電極 ···········································227.4觀察窗 ···········································227.5熱電偶測(cè)溫裝置 ·····································227.6風(fēng)扇 ··············································237.7真空放氣閥、真空安全閥 ····························237.8法蘭設(shè)計(jì) ···········································23第八章真空熱處理爐真空系統(tǒng)的設(shè)計(jì) ···················248.1根據(jù)設(shè)計(jì)技術(shù)條件,確定真空系統(tǒng)方案 ················248.2真空爐必要抽速計(jì)算 ·······························248.3根據(jù)爐子必要抽氣速率選擇主泵 ······················258.4選配前級(jí)真空泵 ·····································258.5確定真空系統(tǒng)管及配件尺寸 ·························26第九章真空熱處理的優(yōu)點(diǎn) ·······························27第十章真空熱處理爐特點(diǎn) ·······························28第十一章參考文獻(xiàn) ·····································29第一章前言真空熱處理技術(shù)是隨著國(guó)防尖端工業(yè)、精密機(jī)械制造業(yè)等的發(fā)展而發(fā)展起來(lái)的新型熱處理技術(shù)。尤其是近年來(lái)，零件性能及精度要求的提高，使得真空熱處理技術(shù)日益受到重視，不僅用于活潑及難熔金屬的熱處理，還逐漸推廣到鋼鐵材料的退火、淬火、回火、滲碳、滲氮、滲金屬等各領(lǐng)域。真空熱處理工件通常具有一系列突出優(yōu)點(diǎn)：不氧化、不脫碳，處理后仍保持表面光亮和原有光澤，表面通?？刹患庸ぃぜo(wú)變形，較高的耐磨性和使用壽命，對(duì)工件有脫脂、脫氣作用，無(wú)污染、無(wú)公害，自動(dòng)化程度高等。而真空熱處理設(shè)備是完成真空熱處理工藝的重要保證，能夠設(shè)計(jì)或者選用先進(jìn)合理的真空熱處理設(shè)備，充分滿(mǎn)足熱處理工藝參數(shù)的要求，是提高產(chǎn)品質(zhì)量的關(guān)鍵。我國(guó)在真空熱處理設(shè)備的開(kāi)發(fā)方面已經(jīng)與世界接軌，生產(chǎn)的主要產(chǎn)品有真空退火爐、真空油氣淬火爐、真空高壓氣淬爐、真空高壓高流率氣淬爐、真空負(fù)壓高流率氣淬爐、真空回火爐、真空滲碳爐、真空離子滲碳爐、真空燒結(jié)爐、真空釬焊爐以及真空離子滲氮爐、真空滲金屬爐、真空鍍膜爐及濺射設(shè)備等多種類(lèi)型。在爐型上包括單室、雙室、三室、半連續(xù)及連續(xù)式真空熱處理設(shè)備，初步形成了國(guó)產(chǎn)真空熱處理爐系列。本次課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)的是PFTH700/1600型真空淬火爐，旨在通過(guò)一次標(biāo)準(zhǔn)的設(shè)計(jì)過(guò)程，熟悉和掌握真空淬火爐的設(shè)計(jì)過(guò)程及其工作方式，為以后進(jìn)一步、深入的學(xué)習(xí)打好堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。 第二章設(shè)計(jì)任務(wù)說(shuō)明第二章設(shè)計(jì)任務(wù)說(shuō)明完成PFT700/1600型真空淬火爐技術(shù)設(shè)計(jì)，要求設(shè)計(jì)書(shū)和真空淬火爐的結(jié)構(gòu)圖（主視圖、側(cè)視圖）。給定技術(shù)參數(shù)如下表：項(xiàng)目單位指標(biāo)爐子有效尺寸mmΦ700×1600最大裝爐量Kg900最高溫度℃1300壓升率Pa/h0.67額定功率kW300第三章確定爐體結(jié)構(gòu)和尺寸第三章確定爐體結(jié)構(gòu)和尺寸3.1爐膛尺寸的確定由爐體設(shè)計(jì)給定的參數(shù)可知，真空加熱爐的有效加熱尺寸為Φ700mm×1600mm。隔熱屏內(nèi)部結(jié)構(gòu)尺寸主要根據(jù)處理工件的形狀、尺寸和爐子的生產(chǎn)率決定，并應(yīng)考慮到爐子的加熱效果、爐溫均勻性、檢修和裝出料操作的方便。一般隔熱屏的內(nèi)表面與加熱器之間的距離約為50—100mm；加熱器與工件(或夾具、料筐)之間的距離為50一150mm。隔熱屏兩端通常不布置加熱器，溫度偏低。因此，隔熱屏每端應(yīng)大于有效加熱區(qū)約150—300mm，或更長(zhǎng)一些。則：L＝1600＋2×(150～300)＝1900～2200mmD1＝700＋2×(50～150)＋2×(50～100)＝900～1200mmD2＝D1＋2×50＝1000～1300mm選定：L=2200mmD1=1200mmD2=1300mm由于沒(méi)有待處理的鋼件，沒(méi)有規(guī)定的溫度，但通過(guò)電功率P和爐子的體積V可以估算出爐子的加熱溫度（經(jīng)驗(yàn)公式）：P其中體積V=п×(1.2/2)2×2.2=2.49m3由于額定功率為300kW，代入上述公式既得k=163，通過(guò)查表，可得爐子的加熱溫度大約有1200℃。據(jù)此來(lái)確定爐墻材料和電熱元件，電熱元件的溫度應(yīng)該按照高于爐子工作溫度100-160℃左右計(jì)算，取1360℃?！ひ虼嗽撜婵諣t的工作條件為：室溫20℃，工作加熱溫度為1200℃，工作真空度0.133Pa,極限真空度為1.33×10-3Pa,壓升率0.67Pa/h。主要用途為處理不銹鋼。綜上所述，取L=2200mm；D1=1200mm；D2=1300mm。3.2爐襯隔熱材料的選擇真空熱處理爐襯材料包括有金屬輻射屏、石墨氈、耐火纖維制品及耐火磚等。由于耐火磚爐襯的保溫隔熱性能差，蓄熱量大，易污染爐膛和泵，因此盡量避免采用。由于爐子四周具有相似的工作，一般選用相同的材料。為簡(jiǎn)單起見(jiàn)，爐門(mén)及出爐口也采用相同的結(jié)構(gòu)和材料。這里我們選用金屬隔熱屏，依據(jù)爐膽的型式和形狀，作成圓筒形包圍電熱元件，以便把熱量反射回加熱區(qū)，從而起到隔熱效果，高溫時(shí)用鉑、鎢、鉭片。溫度低于900℃時(shí)可選用不銹鋼薄板，由于加熱爐的工作溫度為1200℃，電熱元件的溫度為1300℃。隔熱屏的層數(shù)一般根據(jù)爐溫確定，最高溫度為1300℃的熱處理爐以6層屏為宜。這里我們采用六層全金屬隔熱屏，其中內(nèi)三層為鉬層，外三層為不銹鋼層,以降低成本。按設(shè)計(jì)計(jì)算，第一層鉬輻射屏與爐溫相等，以后各輻射屏逐層降低，鉬層每層降低250℃左右，不銹鋼層每層降低150℃左右。則按上述設(shè)計(jì)，各層的設(shè)計(jì)溫度為： 第一層：1200℃；第二層：1200-250=950℃；第三層：950-250=700℃；第四層：700-150=550℃；第五層：550-150=400℃；第六層：400-150=250℃水冷夾層內(nèi)壁：100℃最后水冷加層內(nèi)壁的溫度為100℃<150℃，符合要求。3.3各隔熱層、爐殼內(nèi)壁的面積及厚度3.3.1隔熱屏由于隔熱層屏與屏之間的間距約8～15mm，取10mm。鉬層厚度為0.2mm—0.5mm，取0.4mm，不銹鋼層厚度0.5mm—1.0mm，取0.6mm。屏的各層間通過(guò)螺釘和隔套隔開(kāi)。第一層面積：＝πD1×L1+2π(D1/2)3=π×1200×2200+2π(1200/2)第二層面積：F2＝πD2×L2+2π(D2/2)3=π×1220×2220+2π(1220/2)2第三層面積：F3＝πD3×L3+2π(D3/2)3=π×1240×2240+2π(1240/2)2第四層面積：F4＝πD4×L4+2π(D4/2)3=π×1260×2260+2π(1260/2)第五層面積：F5＝πD5×L5+2π(D5/2)3=π×1280×2280+2π(1280/2第六層面積：F6＝πD6×L6+2π(D6/2)3=π×1300×2300+2π(1300/2)2=πD7×L7+2π(D7/2)3=π×1320×2320+2π(1320/2)3.3.2爐殼內(nèi)壁A.爐殼材料的選擇爐殼采用雙層冷冷卻水結(jié)構(gòu)，真空淬火爐對(duì)真空度的要求比較高，應(yīng)該選用良好的焊接性能的軋制鋼材，而且PFTH700/1600屬于大型真空淬火爐，由于不銹鋼板材料較貴，特別對(duì)大型爐殼，耗材多、造價(jià)高，最終，在性能和成本之間均衡后選擇45#鋼板作為爐體材料。B.爐殼尺寸的確定爐殼鋼板的厚度通過(guò)計(jì)算獲得，并參考現(xiàn)有真空爐殼進(jìn)行校驗(yàn)。在設(shè)計(jì)時(shí)不僅僅考慮一個(gè)大氣壓力的作用，也要考慮到冷卻水套內(nèi)水壓的影響。一般的安全水壓為200-300kPa。圓筒狀完體只承受外壓時(shí)，可按穩(wěn)定條件計(jì)算。有受外壓1×10Pa，水壓實(shí)驗(yàn)按P＝2×10Pa計(jì)。由于設(shè)計(jì)爐殼為圓筒型，其殼體厚度的計(jì)算公式為：So=1.25D(式中S0-圓筒殼體的計(jì)算壁厚D-圓筒內(nèi)徑P-圓筒所受外圧力Et-溫度為t時(shí)的彈性模量L-圓筒的計(jì)算長(zhǎng)度由前面的計(jì)算數(shù)據(jù)可得：So=1.25×1320×(圓筒壁厚還要考慮一個(gè)附加量C:它包括板材厚度公差、介質(zhì)腐蝕和加工減薄量等，即C=C1+C2+C3：C——壁厚的附加量（mm）。C1——鋼板的最大負(fù)公差附加量（mm），一般取0.5-1mm，這里取0.8mm;C2——腐蝕裕度（mm）,這里取1.2mm;C3——風(fēng)頭沖壓的拉伸減薄量（mm）,取計(jì)算值的10%，但不大于4mm。表：碳鋼及低合金鋼板得知得知得知最大負(fù)公差附加量鋼板最大厚度/mm2.5344.5568-2526-3032-3436-40最大負(fù)公差/mm1.1由C可得C3=10%S0=0.1×6.2885=0.62885mm，我們?nèi)?.63mm。因此C=C1+C2+C3=1.2+0.8+0.63=2.63mm。所以圓筒的實(shí)際壁厚為：S=S0+C=6.2885+2.63=8.9185(mm)C.設(shè)計(jì)驗(yàn)證：=1\*GB3①上述公式適用于筒體壁厚與爐徑之比小于獲等于4%，代入數(shù)據(jù)：S/D=8.9185/1320=0.0067，滿(mǎn)足條件=2\*GB3②L/D須要在1-8之間，代入數(shù)據(jù)：

L/D=2320/1320=1.758，滿(mǎn)足條件=3\*GB3③(PEt×L(0.11.96×105D．圓筒爐殼的水壓試驗(yàn)圓筒爐殼的水壓試驗(yàn)時(shí)，應(yīng)校核壁上應(yīng)力。進(jìn)行水套水壓試驗(yàn)。一般水套內(nèi)通入2×105的壓力。此外還要加上1×105Pa抽空壓力。σ代入數(shù)據(jù)：σ綜上所述：本次試驗(yàn)滿(mǎn)足以上全部條件，則所需壁厚符合要求，即S=8.9185mm第四章?tīng)t子熱平衡計(jì)算第四章?tīng)t子熱平衡計(jì)算根據(jù)熱平衡方程式Q總＝Q有效+Q損失+Q蓄式中：Q總——加熱器發(fā)出的總熱量(kJ/h)；Q有效——有效熱消耗，即加熱工件及工夾具所消耗的熱量Q損失——無(wú)功熱損失(kJ/h)Q蓄——加熱過(guò)程中爐子結(jié)構(gòu)蓄熱消耗的熱量。4.1有效熱消耗的計(jì)算Q有效＝Q工＋Q夾Q工＝GC(t1-t0),Q夾等同；式中：Q——有效熱消耗(kJ/h)；Q——工件加熱消耗熱量(kJ/h)；Q——夾具加熱消耗熱量(kJ/h)；G——爐子生產(chǎn)率(kg/h)，在本次設(shè)計(jì)中取爐子的最大裝爐量為900kg/h；t1——工件的最終溫度(℃)，—般取爐溫，本次設(shè)計(jì)中我們?nèi)?200℃；t0——工件的起始溫度，(℃)，一股取室溫，本次設(shè)計(jì)中我們?nèi)?0℃；C——工件在溫度t1和t0時(shí)的平均比熱容[kJ／(kg·K)查表可以得到工件的C1=0.5041KJ/(kg?℃),夾具的C2=0.5852KJ/(kg?℃)代入數(shù)據(jù)：Q工＝GC1(t1-t0)=900×0.5041×（1200-20）=535354.2KJ/hQ夾＝GC2(t1-t0)=80×0.5852×（1200-20）=55242.9KJ/hQ有效＝Q工＋Q夾=535354.2＋55242.9=590597KJ/h4.2無(wú)功熱熱消耗的計(jì)算Q損失=Q1+Q2+Q3+Q4式中：Q1--通過(guò)隔熱層輻射給水冷壁的熱損失KJ/hQ2--水冷電極傳導(dǎo)的熱損失KJ/hQ3--熱短路造成的熱損失KJ/hQ4--其它熱損失KJ/h=1\*GB3①通過(guò)隔熱屏熱損失Q的計(jì)算：電熱元件、隔熱屏的黑度為：＝0.95；＝0.133；＝0.096；＝0.096；＝＝＝0.5；＝0.56。則導(dǎo)熱輻射系數(shù)：C=＝2.478KJ/(㎡·h·K)其中F由前面算得，F(xiàn)為加熱元件的表面積。同樣計(jì)算得：C＝＝0.297KJ/(㎡·h·K)C＝＝0.2532KJ/(㎡·h·K)C＝＝0.4355KJ/(㎡·h·K)C＝＝1.6678KJ/(㎡·h·K)C＝＝1.6678KJ/(㎡·h·K)C＝＝1.7932KJ/(㎡·h·K)則Q＝＝46873.6KJ/h式中：T——電熱元件得絕對(duì)溫度，按高于爐子工作溫度按100℃計(jì)算，即T＝1573K;T——爐內(nèi)壁的絕對(duì)溫度，即按設(shè)計(jì)計(jì)算得T＝373K。各輻射屏的溫度的驗(yàn)算：第一層：＝－Q把各項(xiàng)數(shù)據(jù)代入上述公式，計(jì)算得T=1487K，即t=1214℃第二層：＝－Q把各項(xiàng)數(shù)據(jù)代入上述公式，計(jì)算得T=1221K，即t=948℃第三層：把各項(xiàng)數(shù)據(jù)代入上述公式，計(jì)算得T3=974K，即t3=701℃類(lèi)似計(jì)算，得：t=556℃；t=401℃；t=253℃;t=101℃ 驗(yàn)算結(jié)果與前面設(shè)計(jì)的各隔熱層溫度基本相近，符合要求。=2\*GB3②水冷電極傳導(dǎo)的熱損失Q計(jì)算根據(jù)公式：式中：Q2——水冷電極傳導(dǎo)熱損失，(kJ／h)；n——水冷電極數(shù)，n=12；ρ——水的密度(kg/m3),ρ＝1.0×10KJ/m;C——水的比熱容[kJ／(kg·℃)]d——水管直徑(m)，一般取d＝0．006—0.010m/s,這里d＝0.008mv——水的流速(m／h)，對(duì)軟水一般取O．8m/s一1．2m/s，對(duì)中等硬度水一般取1.2m/s一3m/s，這里對(duì)于中等硬度水取＝2m/st1——冷卻水出口溫度(℃)．一般取30-35℃；這里t＝30℃t2——冷卻水出口溫度(℃)，一般取20-25℃，這里t＝20℃；一個(gè)水冷電極消耗的功率約0．5—1kw。將數(shù)據(jù)帶入公式得：＝12×1.0×10××2×3600×4.2×（30－20）＝182311KJ/h=3\*GB3③熱短路損失Q計(jì)算該項(xiàng)熱損失,包括隔熱層支撐件與爐壁聯(lián)接熱傳導(dǎo)損失，爐床或工件支承架短路傳導(dǎo)損失，以及其它熱短路損失等。這部分熱損失很難精確計(jì)算，權(quán)據(jù)經(jīng)驗(yàn)，這部分熱損失大約為Q1的5％一10％左右，這里我們?nèi)。篞＝7％*Q＝7％×46873.6＝3281.152KJ/h=4\*GB3④其他熱損失Q計(jì)算其它熱損失，加熱電偶導(dǎo)出裝置，真空管道、觀察孔、風(fēng)扇裝置等的熱損失。這部分的熱損失也很難精確計(jì)算，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，這部分熱損失大約為Q1的3％一5％左右,取Q4＝(3％一5％)這里我們?nèi)。篞＝5％*Q＝5％×46873.6＝2343.7KJ/h則：Q＝Q＋Q＋Q＋Q=46873.6＋182311＋3281.1＋2343.7＝234809KJ/h4.3結(jié)構(gòu)的蓄熱量爐子結(jié)構(gòu)蓄熱消耗是指爐子從室溫加熱至工作溫度，并達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)即熱平衡時(shí)爐子結(jié)構(gòu)件所吸收的熱量，對(duì)于連續(xù)式爐，這部分銷(xiāo)耗可不計(jì)算。對(duì)于周期式爐，此項(xiàng)消耗是相當(dāng)大的，它直接影響爐子的升溫時(shí)間，對(duì)確定爐子功率有很重要的意義。爐子結(jié)薔熱量是隔熱層、爐床、爐殼內(nèi)壁等熱消耗之總和。計(jì)算公式如下：式中：Q蓄——結(jié)構(gòu)蓄熱量(kJ/h)；G——結(jié)構(gòu)件重量(kg)；Cm——結(jié)構(gòu)件材料的平均比熱容[kJ／(kg·℃)]——結(jié)構(gòu)件增加的溫度(℃)；——爐子的升溫時(shí)間(h)。=1\*GB3①隔熱層的蓄熱量第一層：G＝＝10.2×10×10.55×0.3×10＝32.283㎏q＝＝32.283×0.259×（1214－20）＝9983KJ第二層：G＝＝10.2×10×10.841×0.3×10=33.173㎏q＝＝33.173×0.259×（948－20）=7973KJ第三層：G＝＝10.2×10×11.136×0.3×10=34.076㎏q＝＝34.076×0.259×（701－20）=6010KJ第四層：G＝＝7.9×10×11.434×0.6×10=54.197㎏q＝＝54.197×0.5041×（556－20）=14643KJ第五層：G＝＝7.9×10×11.736×0.6×10=55.628㎏q＝＝55.628×0.5041×（401－20）＝10684KJ第六層：G＝＝7.9×10×12.042×0.6×10＝57㎏q＝＝57×0.5041×（253－20）＝6695KJ=2\*GB3②爐殼內(nèi)壁的蓄熱量G冷＝＝7.9×10×12.351×8.9185×10＝870.2㎏由于內(nèi)壁溫度由內(nèi)到外以此降低，內(nèi)部溫度為100℃，外部溫度為20℃。則：q＝1/2＝1/2×870.2×0.4682×（100－20）＝16297KJ于是：Q＝=＝72285KJ/h4.4爐子功率的確定爐子應(yīng)供給的總熱量：Q＝Q＋Q＋Q＝590597＋234809+72285=897691KJ/h則爐子總負(fù)載功率N：N＝K＝1.2×＝299kw與爐子所要求的設(shè)計(jì)功率300kw相近，則取N＝300kw?？蛰d升溫功率：N＝＝＝85.66kw空載升溫時(shí)間：＝＝0.107h第七章其他部件的設(shè)計(jì)計(jì)算第五章電熱元件的選擇及計(jì)算電加熱器是真空熱處理爐的重要部件，其作用是將電能轉(zhuǎn)化為爐內(nèi)的熱能，使?fàn)t子達(dá)到工作溫度。電加熱器是由電熱元件組成的。爐子的最高溫度，爐溫均勻性。升溫速度，都與電熱元件的材料選擇，幾何尺寸計(jì)算，和結(jié)構(gòu)等有關(guān)。5.1電熱元件的選擇在本熱處理爐的設(shè)計(jì)中，我們?cè)O(shè)計(jì)的爐子的最高溫度為1360℃，大于1200℃，而且由于有些被處理的工件在高溫下不允許有碳存在，此時(shí)電熱元件和隔熱屏的材料就不能選用石墨和碳質(zhì)氈。因此我們選用鉬作為電熱元件。5.2電熱元件的計(jì)算5.2.1電熱元件在長(zhǎng)期工作溫度下的電阻當(dāng)爐溫為1000℃時(shí)，此時(shí)電熱元件的溫度我們?nèi)?200℃，選用鉬作為電熱元件，保護(hù)氣體選用氮?dú)?。查表可得，所用電壓?00V。采用Y-Y型接法，即三相雙星形接法，查表可知，相應(yīng)的電熱元件的數(shù)目n=6；已知爐子的額定功率為300kW，所以每一個(gè)加熱元件的功率為N=300/6=50kW,由總電阻公式：Rt=U2/(N×1000)代入數(shù)據(jù)得：Rt=U2/(N/1000)=2002/(300×1000)=0.133Ω5.2.2電熱元件在長(zhǎng)期使用工作溫度下的電阻率在本爐子的設(shè)計(jì)當(dāng)中，我們選擇爐子的長(zhǎng)期使用溫度為1000℃。由公式：ρt=ρ20（1+αt）查表可得鉬在20℃的電阻率為0.054Ω·mm2／m，電阻溫度系數(shù)為4.71×10-3，加熱爐的工作溫度為1000℃時(shí)，代入數(shù)據(jù)得ρt=0.054×（1+4.71×10-3×1000）=0.30834Ω·mm2／m5.2.3電熱元件尺寸的計(jì)算A.電熱元件直徑的確定由于采用的是電阻絲加熱體，直接代入公式即可：d=34.4×(B.電熱元件長(zhǎng)度的確定由于采用的是電阻絲加熱體，直接代入公式即可：電阻絲的長(zhǎng)度l=0.785×10-3C.校核電熱元件的表面負(fù)荷查表可得該電熱元件的表面允許功率W許=20W/cm2。因此W實(shí)=P組πdL=(1000×300)小于允許的表面功率，所以滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。4.2.4電熱元件尺寸的表面積4.2.5電熱元件根數(shù)的確定由于純金屬電熱絲加工性能不好，經(jīng)常使用數(shù)根直徑為1-3mm的絲并聯(lián)扎起以代替單根較粗的電熱絲。同時(shí)也要保證電阻不變。因此π所以n=4.2.6電熱元件壽命的計(jì)算電熱元件的壽命，在理想情況下取決于電熱元件的蒸發(fā)速度。由于電熱元件的蒸發(fā)，造成了它的質(zhì)量減少，當(dāng)質(zhì)量減少導(dǎo)致電熱元件的電阻增長(zhǎng)15%-20%的時(shí)間，稱(chēng)為電熱元件的壽命。電熱元件在一定溫度下，元素的蒸發(fā)速度v按下式計(jì)算：v=775.4由于鉬的相對(duì)分子質(zhì)量為95.94g，查表可得它的飽和蒸汽壓為1×10-6Pa，工作溫度1000℃，代入數(shù)據(jù)：

v=775.4×1×10-6對(duì)于圓形截面的電熱元件，使用壽命t可以用下面的公式計(jì)算：t=1.48×t=1.48×第六章工件進(jìn)出料傳送裝置設(shè)計(jì)立式油(氣)淬火真空爐的工件傳輸機(jī)構(gòu)一般僅有垂直升降機(jī)構(gòu)。工件傳送機(jī)構(gòu)其淬火轉(zhuǎn)移時(shí)間，即工件從加熱室取出至降落到油槽中的時(shí)間，約在15s，立式油(氣)淬火真空爐最快可在5-7秒鐘。工件的傳送機(jī)構(gòu)具有動(dòng)作迅速，并且全部動(dòng)作均在密閉的真空室中進(jìn)行，所以設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)做到：動(dòng)作協(xié)調(diào)、安全可靠、便于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化操作裝出料時(shí)應(yīng)保證傳送平穩(wěn)、對(duì)工件、爐床等不產(chǎn)生沖擊、震動(dòng)、等不良現(xiàn)象、防止工件損傷變形。結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、操作維修調(diào)整方便、并保證工件淬火移動(dòng)時(shí)間最短。工件傳送機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)方式有機(jī)械傳動(dòng)、液壓傳動(dòng)、氣壓傳動(dòng)、混合傳動(dòng)。其中液壓傳動(dòng)得到了越來(lái)越廣泛的應(yīng)用。第七章其他部件的設(shè)計(jì)計(jì)算7.1淬火油槽的設(shè)計(jì)7.1.1淬火油質(zhì)量的計(jì)算一般我們選擇經(jīng)驗(yàn)估算的方法來(lái)確定淬火油的需求量。通常，置換冷卻的淬火槽，淬火介質(zhì)的重量等于同時(shí)淬火工作重量的3-7倍。本次設(shè)計(jì)的淬火槽屬于置換冷卻的淬火槽。取同時(shí)淬火的工件重量為900kg,則所需要的淬火油的質(zhì)量：，取為4500kg，應(yīng)該指出，這樣確定的淬火介質(zhì)為有效需要量，對(duì)于油類(lèi)，由于流動(dòng)性較差，有效質(zhì)量通常取為80%-90%，所以實(shí)際需求量為：7.1.2淬火油槽尺寸的計(jì)算=1\*GB3①淬火槽的深度h的確定關(guān)于淬火槽的深度，有：h-淬火槽的深度，mH-工件的高度，m-淬火時(shí)，工件的上端距離液面的距離。一般取0.1-0.5，本次設(shè)計(jì)取0.4m；-淬火時(shí)，工件的下端距離液面的距離。一般取0.1-0.4，本次設(shè)計(jì)取0.3m；-淬火時(shí)，工件上下移動(dòng)的距離，短件取為0.2-0.5，廠(chǎng)件取為0.5-1m，，本次設(shè)計(jì)取1.5m，屬于長(zhǎng)件，我們這里取為0.6m；代入以上數(shù)據(jù)：=2\*GB3②淬火槽的橫截面形狀與尺寸的確定本次設(shè)計(jì)當(dāng)中淬火油槽采用圓形截面。淬火油的密度ρ=900kg/m3，則可以得到淬火油的體積為：淬火油槽橫截面面積：淬火油槽橫截面直徑：m綜上，淬火油槽的橫截面為圓形，直徑D為1.59m。7.2冷卻系統(tǒng)設(shè)計(jì)7.2.1冷卻水消耗計(jì)算真空爐冷卻水的總消耗量等于爐殼，爐蓋，水冷電極，熱交換器，及真空系統(tǒng)等冷卻水消耗量之和：式中：——爐殼冷卻水消耗量(kg/h)；——通過(guò)爐殼總的熱損失(kJ/h);——通過(guò)滬殼散人周?chē)諝獾臒釗p失(kJ/h)，這里取為770KJ/（m2h）C——水的比熱t(yī)1——出水口水的溫度(℃)；t2——進(jìn)水口水的溫度(℃)。＝＝46873＋182311＋2343＝231527KJ/h外壁的參數(shù)由內(nèi)壁參數(shù)加上壁厚S與水冷區(qū)厚度而得，由于前面的F冷=12.351m2,＝770×12.351＝9510.2KJ/h＝＝2.64㎏/h7.2.2確定水在水殼內(nèi)的經(jīng)濟(jì)流速和當(dāng)量直徑器管內(nèi)為軟水，水的容積流量為則水流管得當(dāng)量直徑為：d＝＝取d=25mm；式中：d——當(dāng)量直徑(m)；——水的經(jīng)濟(jì)流速(m／s)；V——水的容積流量(m3／s)7.2.3求對(duì)流換熱系數(shù)＝0.113＝0.113×＝32.17KJ/(㎡·h·℃)7.2.4驗(yàn)算水冷爐壁的溫度(℃)＝＋＝＋20＝51.96℃<100℃符合要求N——冷卻水帶走的熱量，N＝＝＝61.75kw7.2.5冷卻水的管道設(shè)計(jì)進(jìn)水管徑的確定：進(jìn)水管直徑d＝25㎜，出水管徑稍大些為D1＝28㎜?；厮苤睆降拇_定：下水管道的流速＝＝＝2.0m/s0.0216m因此取為22mm。經(jīng)軟化后循環(huán)水可提高其出水溫度，一般出水溫度為50—60T7.2.6水冷系統(tǒng)的安全保護(hù)（1）水壓保護(hù)和監(jiān)測(cè)，安裝水壓繼電器及水壓表（2）儲(chǔ)水箱7.3水冷電極水冷電極是將電能引入到爐內(nèi)電熱元件上的導(dǎo)電裝置，在設(shè)計(jì)上主要注意以下幾點(diǎn)：（1）水冷電極與爐室內(nèi)電熱元件相連，通過(guò)爐殼時(shí)要保證良好的密封。通常用真空橡膠圈或聚四氟乙烯圈密封。通水的目的是防止溫度過(guò)高，燒壞密封圈。（2）電極與爐殼應(yīng)有良好的絕緣性能，往往兩者間用玻璃纖維板、云母、夾布膠木或聚四氟乙烯等材料制的套圈隔開(kāi)。（3）電極要有足夠大的斷面積，通常用紫銅制造，在有水冷的情況下，電流密度允許值為10一18A/mm2。（4）電極與電熱元件以及電極與電源連線(xiàn)間應(yīng)接觸良好，并有足夠大的接觸面積，拆裝方便。（5）電極的熱損失要盡量小。7.4觀察窗觀察窗是真空電爐的常用裝置，用來(lái)觀察工件受熱情況，要求結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，觀察高度適宜，其尺寸的大小在滿(mǎn)足觀察視野的前提下，應(yīng)盡量小些，以減少通過(guò)它造成的熱量損失。觀察窗上的玻璃要求耐溫并有一定的強(qiáng)度。600－1100℃時(shí)可選用鋁硅、高硅氧、石英玻璃。這里觀察孔的直徑為50mm，玻璃片直徑66mm，玻璃片厚度為8mm7.5熱電偶測(cè)溫裝置熱電偶作為測(cè)溫和控溫裝置的感溫元件，是真空熱處理爐加熱室要的測(cè)試裝置，真空爐上安裝熱電偶便與一般爐子不同，要保證熱電偶絲的引出必須符合真空密封的要求。目前，鎧裝熱電偶保護(hù)管為不銹鋼材料，因此一般使用溫度限制為1000℃左右。當(dāng)爐子使用溫度為1000攝氏度以上時(shí)，可采用高純氧化鋁或氧化鎂做熱電偶的保護(hù)材料。本設(shè)計(jì)中一般用鎢錸熱電偶作為熱電偶絲。根據(jù)爐子使用溫度，使用耐溫1600~1700℃的高純氧化鋁作為保護(hù)管材料。7.6風(fēng)扇風(fēng)扇結(jié)構(gòu)采用液壓馬達(dá)作驅(qū)動(dòng)力的風(fēng)扇裝置，主要特點(diǎn)是直接利用液壓馬達(dá)的法蘭安裝面作為靜密封面，省得一個(gè)水冷卻罩，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單．密封可靠。風(fēng)扇葉輪多采用離心式葉輪，材料為45號(hào)鋼。風(fēng)機(jī)的風(fēng)速選為10m/s。7.7真空放氣閥、真空安全閥真空爐安全閥型式也有幾種，主要為防止真空爐亢氣壓力過(guò)高保護(hù)真空爐構(gòu)件及測(cè)試元件。這里采用彈簧—膜片結(jié)構(gòu)。7.8法蘭設(shè)計(jì)遵照國(guó)標(biāo)選取真空法蘭。第八章真空熱處理爐真空系統(tǒng)的設(shè)計(jì)第八章真空熱處理爐真空系統(tǒng)的設(shè)計(jì)真空熱處理設(shè)備的真空系統(tǒng)通常由獲得真空的容器(真空爐)和真空獲得設(shè)備(真空泵機(jī)組)、控制真空和測(cè)量真空的組件設(shè)備組成。分述如下：(1)真空泵機(jī)組，根據(jù)爐子工作壓力和抽氣量的大小，分別選配有不同抽速的超高真空泵，高真空泵，中真空泵和低真空泵。(2)在真空爐室和真空泵機(jī)組間配備的各種真空組件或真空元件，如閥門(mén)、過(guò)濾器、冷阱、波紋管、管路、密封團(tuán)和法蘭等。(3)為了測(cè)量真空系統(tǒng)的真空度，在系統(tǒng)的不同位置上設(shè)置測(cè)量不同壓力的真空規(guī)管或其它真空儀表，如電離規(guī)管、熱電偶規(guī)管。通常還設(shè)有真空壓力表和其它真空測(cè)量?jī)x。(4)真空檢漏儀器、真空控制儀器、充氣裝置等。8.1根據(jù)設(shè)計(jì)技術(shù)條件,確定真空系統(tǒng)方案根據(jù)所選的真空泵的極限真空度應(yīng)比爐子工作真空度高1個(gè)數(shù)量級(jí)的原則,同時(shí)考慮到真空泵應(yīng)在1-Pa真空度范圍內(nèi)有較大的抽氣速率。所以,選取機(jī)械增壓泵和機(jī)械真空泵組成的真空系統(tǒng)即:羅茨泵——機(jī)械真空泵機(jī)組。8.2真空爐必要抽速計(jì)算＝5.7×10×0.16×10×＝55.426L/s式中S——爐子的必要抽速，即為了達(dá)到所要求的真空度，從爐中抽出氣體的速度(L／s)；G——爐料重量(kg)，為900kg；q——被處理材料所放出的氣體量，換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的氣體體積(/100g)，通過(guò)查表可知鋼在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的放氣量在1060-1200℃之間為0.07～0.52L/kg，取1060℃下的為52/100g；q——爐襯材料單位體積中放出的氣體量，換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的氣體體積(/)，取40/L；V——爐襯材料的體積()q——金屬結(jié)構(gòu)材料單位表面積上單位時(shí)間內(nèi)放出的氣體量，換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積〔/（·s)），因?yàn)橐话銧t內(nèi)壁均為碳鋼件，查表可得q=9.31×10-6[L/s·]＝33.516；F——爐子金屬構(gòu)件和爐壁的表面積（），F(xiàn)＝12.351㎡P——真空度，即工作壓強(qiáng)(Pa)，為0.133Pa；τ——處理時(shí)間(s)，τ＝1h＝3600s；n——熱處理過(guò)程中的不均勻放氣系數(shù)，一般取為1.2，真空燒結(jié)時(shí)取為2q——系統(tǒng)的漏氣率，根據(jù)設(shè)計(jì)要求為0.67Pa/h＝1.861×10Pa／s。8.3根據(jù)爐子必要抽氣速率選擇主泵一般主泵的抽氣速率約等于爐子必要抽氣速率的2—4倍,考慮到本計(jì)算真空系統(tǒng)沒(méi)有采用障板,過(guò)濾器等。阻力損失僅考慮管道和閥門(mén),所以采取2倍爐子必要抽氣速率即S=3S=166.278L/s按S選取ZJ—300機(jī)械增壓泵為主泵,選取ZJ—300機(jī)械增壓泵為主泵其主要技術(shù)指標(biāo)為:抽氣速率300L/s，極限真空度6.7×Pa；8.4選配前級(jí)真空泵機(jī)械增壓泵(羅茨泵)的前級(jí)真空泵的抽氣速率按下式算:L/s為了縮短抽氣時(shí)間，前級(jí)泵的抽氣速度可根據(jù)上式所技算出的范圍選擇盡量大一些的速度。按S選取ZH—30旋片式真空泵為前級(jí)泵,ZH—30旋片式真技術(shù)指標(biāo)為:抽氣速率30L/s，極限真空度Pa8.5確定真空系統(tǒng)管及配件尺寸按所選擇的機(jī)械增壓泵和前級(jí)真空泵的性能規(guī)格,選取管道及配件如閥門(mén)等尺寸規(guī)格。(1)真空閩門(mén)真空閥門(mén)的作用是用來(lái)調(diào)節(jié)氣流或隔斷氣流，種類(lèi)繁多，根據(jù)閥門(mén)的工作特性、傳動(dòng)原理、結(jié)構(gòu)和用途。對(duì)真空閥的基本要求：盡可能大的流導(dǎo)，密封可靠，操作簡(jiǎn)便，密封部件磨損性好長(zhǎng)，容易安裝和維護(hù)，有的還要求動(dòng)作平穩(wěn)快速，或者同時(shí)要求占據(jù)空間小等。(2)全屬波紋管金屬波紋管又稱(chēng)彈性管，它可產(chǎn)生袖向變形，在真空爐上廣泛應(yīng)用于機(jī)械真空泵進(jìn)口側(cè)管道上，其作用是減少機(jī)械泵對(duì)爐體的震動(dòng)；另外可用于補(bǔ)償安裝位置誤差和熱脹冷縮的密封連接件等。真空系統(tǒng)中，對(duì)于小型管路，也可用真空橡膠管或尼龍管內(nèi)襯彈簧結(jié)構(gòu)(金屬絲網(wǎng)尼龍管)代替金屬波紋管。(3)密封圈結(jié)構(gòu)密封圖形式有幾種,O型主要用于靜密封,J型和O型主要用于動(dòng)密封,此外還有金屬圈和金屬絲的密封結(jié)構(gòu)。密封形式有靜密封和動(dòng)密封,其選用依工作要求而定。(4)冷階和過(guò)濾器根據(jù)真空熱處理爐的技術(shù)要求，提高真空系統(tǒng)的真空度和保護(hù)真空系統(tǒng)不受污染，系統(tǒng)中常附設(shè)冷阱(又稱(chēng)捕集器)、擋油器、過(guò)濾器等。冷阱可捕集真空爐油蒸氣、水蒸氣等氣體，保護(hù)真空泵不受污染；如采用液氮冷阱．RJ提高真空度0.5—1數(shù)量級(jí)(對(duì)以Pa為單位而言)。過(guò)濾器又稱(chēng)除塵器，它的作用是防止真空爐產(chǎn)生的灰塵進(jìn)入真空泵內(nèi)污染真空泵油，一般安裝在機(jī)械泵的入口端管道中。檔油器通常裝在袖增壓泵或擴(kuò)散泵的入口，一般用水冷，其作用是防止大量油蒸氣返入真空爐內(nèi)，污染真空爐室、隔熱屏、加熱元件和被處理工件。第九章真空熱處理的優(yōu)點(diǎn)第九章真空熱處理的優(yōu)點(diǎn)正因?yàn)檎婵諢崽幚硭捎玫慕橘|(zhì)是高真空，所以它相比普通熱處理有以下優(yōu)點(diǎn)：1.潔凈工件表面:真空附著在這些物體上的油脂屬普通脂肪族，是碳、氫、氧化合物、蒸氣壓較高，在真空中加熱時(shí)被揮發(fā)或分解，隨即被真空泵抽掉，使工件表面凈化。2.實(shí)現(xiàn)無(wú)氧化、無(wú)脫碳加熱:由于模具均是在真空狀態(tài)下加熱，殘余氣體的氧分壓極低，表面不氧化、不脫碳，而且不形成任何毒性產(chǎn)物。3.除氣作用：在真空中可除去工件原來(lái)溶解、吸收的氣體，使金屬產(chǎn)品性能有明顯提高。4.脫脂作用：在真空中加熱，金屬零件在機(jī)械加工和沖壓成型過(guò)程中使用的冷卻劑、潤(rùn)滑劑等油脂能自行揮發(fā)，并被真空抽走，不致在高溫時(shí)與零件表面產(chǎn)生反應(yīng)。故可得到無(wú)氧化、無(wú)腐蝕的非常光潔的表面。5.節(jié)省能源：真空熱處理爐蓄熱和散熱損失小、熱效率高。6.變形小，硬度均勻:由于真空加熱主要靠高溫下的熱輻射，低溫對(duì)流作用很弱，因而加熱緩慢，工件表面和心部溫差小，膨脹收縮較均勻，造成的熱應(yīng)力較小，從而減少工件的最終變形。7.真空熱處理后的產(chǎn)品可直接用于電鍍或做為最終產(chǎn)品，免除了清洗、表面加工等輔助工序，大大降低生產(chǎn)成本。8.提高工件塑性、強(qiáng)度:固態(tài)金屬在真空下進(jìn)行熱處理，表面有脫氣作用，從而提高它的塑性和強(qiáng)度。9.對(duì)環(huán)境無(wú)污染，自動(dòng)化程度高，操作簡(jiǎn)單。第十一章參考文獻(xiàn)第十章真空熱處理爐特點(diǎn)真空淬火爐是真空熱處理爐的主要類(lèi)型，品種多、數(shù)量大、結(jié)構(gòu)復(fù)雜、發(fā)展迅速。本次設(shè)計(jì)的WZC-60真空淬火爐是真空雙室淬火爐的一種這種爐子加熱室與冷卻室由真空間閥隔開(kāi)，工件在冷卻室進(jìn)行冷卻時(shí)，加熱室不受影響，可以防止工件油淬時(shí)產(chǎn)生油蒸氣對(duì)加熱宣的侵入和污染，提高加熱元件的使用壽命和絕緣件的絕線(xiàn)性能。因此，工件冷卻速度較單室真空氣淬爐快，由于雙室爐冷卻氣體只充入冷卻室，加熱室保持真空，因而縮短工件時(shí)間(抽真空，加熱等)，生產(chǎn)效率較單室真空爐提高25％-30％左右，連續(xù)式真空熱處理爐生產(chǎn)效率高，節(jié)約能源，降低成本，適于連線(xiàn)生產(chǎn)和大生產(chǎn)運(yùn)行，是今后真空熱處理爐的發(fā)展方向。同時(shí)，雙室油淬真空爐比單室油淬真空爐生產(chǎn)效率高，節(jié)約能源，缺點(diǎn)是結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，制造加工要求較高，造價(jià)較高。目前，真空熱處理爐廣泛用于合金鋼、工具鋼、高速鋼、模具鋼、軸承鋼、彈簧鋼、不銹鋼、耐熱合金、各種磁性材料、有色金屬等的熱處理。第十一章參考文獻(xiàn)《工程設(shè)備設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》申勇峰冶金工業(yè)出版社2014《熱處理設(shè)備及其使用與維修》馬伯龍機(jī)械工業(yè)出版社2011.07《熱處理設(shè)備》王淑花哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社2011.02《熱處理設(shè)備》王書(shū)田中南大學(xué)出版社2011.03基于C8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對(duì)良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級(jí)倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營(yíng)養(yǎng)診斷專(zhuān)家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)研究與開(kāi)發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測(cè)試儀的研制基于單片機(jī)的自動(dòng)找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開(kāi)發(fā)基于單片機(jī)的液壓動(dòng)力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測(cè)儀開(kāi)發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線(xiàn)間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺(tái)控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動(dòng)器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線(xiàn)切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開(kāi)發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單片機(jī)的實(shí)時(shí)內(nèi)核設(shè)計(jì)及其應(yīng)用研究基于單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的煙氣二氧化硫濃度檢測(cè)儀的研制基于微型光譜儀的單片機(jī)系統(tǒng)單片機(jī)系統(tǒng)軟件構(gòu)件開(kāi)發(fā)的技術(shù)研究基于單片機(jī)的液體點(diǎn)滴速度自動(dòng)檢測(cè)儀的研制基于單片機(jī)系統(tǒng)的多功能溫度測(cè)量?jī)x的研制基于PIC單片機(jī)的電能采集終端的設(shè)計(jì)和應(yīng)用基于單片機(jī)的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線(xiàn)性摩擦焊機(jī)單片機(jī)控制系統(tǒng)的研制基于單片機(jī)的數(shù)字磁通門(mén)傳感器基于單片機(jī)的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機(jī)的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機(jī)控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機(jī)的多生理信號(hào)檢測(cè)儀基于單片機(jī)的電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)Pico專(zhuān)用單片機(jī)核的可測(cè)性設(shè)計(jì)研究基于MCS-51單片機(jī)的熱量計(jì)基于雙單片機(jī)的智能遙測(cè)微型氣象站MCS-51單片機(jī)構(gòu)建機(jī)器人的實(shí)踐研究基于單片機(jī)的輪軌力檢測(cè)基于單片機(jī)的GPS定位儀的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機(jī)系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機(jī)的時(shí)控和計(jì)數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機(jī)和CPLD的粗光柵位移測(cè)量系統(tǒng)研究單片機(jī)控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機(jī)應(yīng)用能力的探究基于單片機(jī)控制的自動(dòng)低頻減載裝置研究基于單片機(jī)控制的水下焊接電源的研究基于單片機(jī)的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機(jī)的氚表面污染測(cè)量?jī)x的研制基于單片機(jī)的紅外測(cè)油儀的研究96系列單片機(jī)仿真器研究與設(shè)計(jì)基于單片機(jī)的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機(jī)的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)基于MSP430單片機(jī)的電梯門(mén)機(jī)控制器的研制基于單片機(jī)的氣體測(cè)漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機(jī)的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機(jī)和DSP的變壓器油色譜在線(xiàn)監(jiān)測(cè)技術(shù)研究基于單片機(jī)的膛壁溫度報(bào)警系統(tǒng)設(shè)計(jì)基于AVR單片機(jī)的低壓無(wú)功補(bǔ)償控制器的設(shè)計(jì)基于單片機(jī)船舶電力推進(jìn)電機(jī)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于單片機(jī)網(wǎng)絡(luò)的振動(dòng)信號(hào)的采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的大容量數(shù)據(jù)存儲(chǔ)技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機(jī)的疊圖機(jī)研究與教學(xué)方法實(shí)踐基于單片機(jī)嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實(shí)現(xiàn)基于AT89S52單片機(jī)的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的多道脈沖幅度分析儀研究機(jī)器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機(jī)控制系統(tǒng)基于單片機(jī)的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學(xué)實(shí)驗(yàn)中的應(yīng)用研究基于單片機(jī)系統(tǒng)的網(wǎng)絡(luò)通信研究與應(yīng)用基于PIC16F877單片機(jī)的莫爾斯碼自動(dòng)譯碼系統(tǒng)設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的模糊控制器在工業(yè)電阻爐上的應(yīng)用研究基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究與開(kāi)發(fā)基于Cygnal單片機(jī)的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機(jī)的一體化智能差示掃描量熱儀系統(tǒng)研究基于TCP/IP協(xié)議的單片機(jī)與Internet